原則性熱力系統(tǒng)計算例題

發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)計算舉例裝有中間再熱機組的凝汽式發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖如圖所示，其計算如下。一、汽輪機型式：機組型式：國產(chǎn)N300-16.67/537/537蒸汽初參數(shù)：p0=16.67Mpa

(170ata),

t0=537℃再熱蒸汽參數(shù)高壓缸排汽中壓缸進汽prh=3.66Mpa

(37.3ata),

t2=321.1℃prh’=3.29Mpa

(33.59ata),

t’rh=537℃排汽壓力pc=0.0054Mpa

(0.055ata),二、回熱系統(tǒng)參數(shù)該機組有八級不調(diào)整抽汽參數(shù)如表1所示表1

N300-16.67/537/537型機組回熱抽汽參數(shù)表項目單位回熱抽汽參數(shù)—二三四五六七八加熱器編號H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽壓力pMPa5.933.661.750.8230.3260.1350.0740.026抽汽溫度t℃384.8321.1435336.823014391.365.9給水泵出口壓力為21.58Mpa(220ata),給水溫度為272.4℃三、鍋爐型式和參數(shù)鍋爐型式

HG-1025/17.4

(176）自然循環(huán)汽包爐最大連續(xù)蒸發(fā)量

Db=1025t/h過熱蒸汽出口參數(shù)pb=17.4Mpa(176ata),tb=540℃再熱蒸汽出口溫度trh=540℃汽包壓力 20.4Mpa

(208ata)鍋爐效率四、計算中選用的數(shù)量1.小汽水流量制造廠家提供的軸封汽量及其參數(shù)如表2所示。鍋爐連續(xù)排污量全廠汽水損失Dbl=0.01DbDl=0.01Db給水泵小汽輪機耗量Dbl=304.988t/h,功率Ptd=6380kW，進汽壓力為

0.782Mpa(7.98ata)，溫度為336℃，排汽壓力為7085*10-3Mpa(0.0723ata)。軸封漏汽編號數(shù)量(kg)份額asg焓值(kJ/kg)去處主汽門門桿Asg141190.0044293394.45至H2中壓聯(lián)合汽門門桿Asg237700.0040533535.66至H3高壓缸前后汽封Asg3123000.0132333028.44至H4(HD低壓缸汽封Asg413730.0014302716至SG總計總215620.02315表2

軸封汽量及其參數(shù)（2）其它有關數(shù)據(jù)面組的機電效率回熱加熱器效率連續(xù)排污擴容器壓力選0.99MPa化學補充水溫tma=20℃給水泵組合水焓升Δh

pa=25.8kJ/kg，凝結(jié)水泵的w焓升Δh

pa=1.7J/kg。各管段壓損和各加熱器w出口端差見表3和表4。管段名稱主汽門和調(diào)節(jié)門再熱器中壓聯(lián)合汽門抽汽管小汽輪機進汽管中、低壓管4壓損Δp(%)4102.5652表3 管

道

壓

損

表加熱器編號H1H2H3H4H5H6H7H8端差（℃）-1.670002.782.782.782.78表4

各加熱器出口端差求：在額定工況時，汽輪機組各部分汽水量和各項熱經(jīng)濟指標。解：整理原始數(shù)據(jù)得計算點汽水焓值根據(jù)汽輪機廠提供的額定計算工況時機組的汽水參數(shù)，整理出的汽水焓值見表5所示抽項目單位各計算點H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGC回抽汽壓力pMPa5.933.661.750.820.320.130.070.020.005熱365464抽汽溫度t℃384.

323.

435

336.

230.

143

91.3

65.9汽8182抽汽焓值hkJ/kg314230293329313329262758266225202712358..3.6.4.9.3.8.566抽汽壓損Δp%66666666加熱器壓力MPa5.63.441.570.770.280.120.060.02P’47945P’壓力下的℃247.206.178.169.109.92.667.241.399.134.7飽和水溫ts11323P’壓力下的kJ/kg1071880754.715.458.387.256.172.418.143.5飽和水焓hs.78546288抽汽放熱kJ/kg207021492574241824672371240623472292215.q=h-hs.4.6.6.4.9.2.3.27.21水加熱器出口kJ/kg11931047862.715.555.436.365.259.149.側(cè)水焓hwj.9.48597958加熱器進口kJ/kg1047862.741.555.436.365.259.149.表6新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴容器計算點汽水參數(shù)汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器出口汽輪機高壓缸入口再熱器鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴容器入口出口壓力pMPa17.416.673.663.2920.40.9溫度t℃540537321.1537367.2175.4蒸汽焓hkJ/kg34123029.63029.63535.82776.4水焓hkJ/kg1858.9742.64再熱蒸汽焓qrhkJ/kg506.22.全廠物質(zhì)平衡計算汽輪機總耗汽量鍋爐蒸發(fā)量Db鍋爐排污量闊容器蒸氣份額為，取闊容器效率為CVBC鍋爐連續(xù)排污闊容器排污份額化學補充水Dma即鍋爐給水量Dfw排污冷卻器計算：補充水溫度為20℃，取排污冷卻器端差為8℃，則于是3.

計算汽輪機各段抽汽量 和凝汽流量（1）高壓加熱器H1熱平衡計算，求(2)由2號高加熱平衡求H2的疏水再熱蒸氣量(3)由3號高加熱平衡求給水焓升為H3的疏水(4)H4（除氧器）的熱平衡求（5）由低壓加熱器H5熱平衡求H5（6）由低壓加熱器H6

熱平衡求H56H6的疏水（7）由低壓加熱器H7

熱平衡求H7的疏水（8）由低壓加熱器H8、軸封冷卻器SG和凝汽器熱井構成一整體的熱平衡計算忽略凝結(jié)水在給水泵中的焓升，由熱平衡得：凝汽器排汽量4.汽輪機汽耗量的計算及流量校核(1)作功不足系數(shù)的計算由表6知道再熱器焓升為:(2)汽耗量及抽汽量的計算汽輪機流量校核計算根據(jù)D0計算出的機組各項汽水流量列于表7中。項目符號份額

（%）全廠汽水損失0.010335D1=9341軸封用汽0.023192Dsg=20962鍋爐排污量0.010335Db1=9341連續(xù)排污擴容蒸氣0.005629Df=5088連續(xù)排污后排污水0.004706D"b1=4235再熱蒸器量0.848035Drh=766490化學補充水0.015041Dma=13594鍋爐蒸發(fā)量1.033527Db=934145汽輪機總汽耗量1.023150D"0=924803鍋爐給水量1.043862Dfw=943486小