新槽房大橋及連接道工程交叉口框架橋施工圖設計說明

新槽房大橋及連接道工程第1頁共15頁新槽房大橋及連接道工程 第一卷第三冊第四分冊：交叉口框架橋施工圖設計說明1. 1.工程概況 21.1. 工程概述 21.2. 卷冊劃分及本冊設計內容 32. 設計依據 32.1. 設計依據 32.2. 對初設審查意見回復 33. 設計規(guī)范及標準 53.1. 設計采用的主要規(guī)范及標準 53.2. 設計參考的主要規(guī)范及標準 54. 技術標準及荷載設計值 65. 項目地區(qū)建設條件（本節(jié)內容摘自工程地質勘察報告） 65.1. 地形地貌 65.2. 氣象、水文 65.3. 地質構造 65.4. 地層巖性 65.5. 水文地質條件與水、土的腐蝕性評價 75.6. 不良地質現象及不利埋藏物情況介紹 75.7. 巖土物理力學參數的選用 85.8. 場地穩(wěn)定性評價 85.9. 框架橋工程地質評價 95.10. 結論與建議 116. 主要材料 126.1. 混凝土 126.2. 普通鋼筋 126.3. 防撞護欄 126.4. 橋面鋪裝 126.5. 伸縮縫 136.6. 支座 136.7. 排水、燈飾及其它附屬設施 137. 結構型式 137.1. 結構總體描述 137.2. 主梁一般構造 137.3. 下部結構一般構造 137.4. 施工方案 138. 耐久性設計 138.1. 耐久性設計原則 138.2. 混凝土耐久性措施 148.3. 普通鋼筋防腐 148.4. 橋梁運營中的注意事項 149. 施工注意要點 149.1. 材料 149.2. 梁體施工 149.2.1．主梁澆筑施工 149.2.2．其他 149.3. 下部結構及基礎施工 149.4. 普通鋼筋施工 159.5. 其它 15

1.工程概況工程概述2010年8月18日，重慶兩江新區(qū)水土高新技術產業(yè)園掛牌成立。園區(qū)與重慶會展中心毗鄰，距重慶江北國際機場10公里、重慶火車北站25公里，保稅港區(qū)—寸灘港碼頭20公里。是兩江新區(qū)打造萬億級先進制造業(yè)基地的重要組成部分。園區(qū)幅員面積118平方公里，規(guī)劃建設面積60平方公里，其中，產業(yè)用地20平方公里，城市綜合開發(fā)用地40平方公里。水土高新園是兩江新區(qū)重要的功能區(qū)之一，主要承載兩江新區(qū)高新技術產業(yè)基地的建設及運營管理任務，著力打造具有國際影響力的規(guī)模性產業(yè)，努力建設成為高端產業(yè)服務配套的環(huán)境優(yōu)美、生態(tài)宜居的智能新城。園區(qū)建設的提速，需加快園區(qū)內骨架型路網形成，打通水土高新技術產業(yè)園與北部靜觀、金刀峽及北部地區(qū)之間聯系的快捷通道，促進水土園區(qū)的產業(yè)布局，促進區(qū)域社會、經濟的發(fā)展，緩解和改善區(qū)域交通壓力、完善干線路網結構。圖1-1項目地理位置圖作為金山大道延長線的四縱線延伸段位于水土高新技術產業(yè)園東部，平行渝廣高速南北走向。四縱線延伸段替代了渝廣高速作為水土園區(qū)骨架路網結構的功能，恢復渝廣高速的交通快速過境功能。同時，串聯南部現狀金山大道，將迅速形成南北向最為便捷的出行通道，加強水土片區(qū)與悅來、主城間的交通聯系，縮短各組團間的交通出行時間，其得天獨厚的線位優(yōu)勢及在城市綜合交通體系中的重要地位，決定了四縱線延伸段的建設對構筑開發(fā)區(qū)骨架路網、對外交通聯系、積聚交通、促進沿線土地開發(fā)、引領區(qū)域基礎設施建設具有舉足輕重的意義。是水土片區(qū)骨架路網的重要快速交通通道，應具備最大的交通運輸和服務功能，有效解決園區(qū)內部縱向及外部組團間交通聯系不足的問題。而本次設計新槽房大橋及連接道工程作為四縱線延伸段與金山大道的連接通道，它的建設是完成了四縱線延伸段對外交通功能的最后一環(huán)。因此，本工程的建設至關重要，迫在眉睫。圖1-2項目區(qū)位圖新槽房大橋及連接道工程其道路設計范圍：K1+029～K1+750，路線全長721m，道路等級為城市主干路，設計速度為60km/h，雙向6車道，標準段路幅寬度為36m。道路沿線含簡易立交1座，橋梁1座（新槽房大橋），框架橋2座（交叉口框架橋和悅港北路框架橋）。路線共含1處平曲線，最小圓曲線半徑為1000m。本次設計內容主要包括道路、橋梁、管網、電照、交通及擋墻等工程。卷冊劃分及本冊設計內容本冊為《新槽房大橋及連接道工程》第三冊第四分冊《交叉口框架橋》，內含以下內容：交叉口框架橋一座。設計依據設計依據建設單位與我公司簽訂的設計合同業(yè)主提供道路沿線1：500地形圖《重慶兩江新區(qū)水土組團G標準分區(qū)控制性詳細規(guī)劃》【重慶市規(guī)劃設計研究院2014】《四縱線南延伸段道路工程施工圖》【林同棪國際工程咨詢（中國）有限公司2018】《悅港北路（空港段）初步設計》【林同棪國際工程咨詢（中國）有限公司2018】《悅港北路（水土段）初步設計》【重慶市設計院】《仙桃數據谷北立交施工圖設計》【天津市政】《新槽房大橋及連接道工程（四縱線快速干道）道路工程勘察報告》【重慶市高新工程勘察設計院有限公司2019】業(yè)主提供的其它相關資料對初設審查意見回復2019年4月11日下午2：30在金山大廈213會議室召開了新槽房大橋及連接道工程初步設計技術審查會，會議形成的專家審查意見及回復如下所示：1、場地粉質粘土壓縮系數統(tǒng)計修正值有誤?；貜停喊磳＜乙庖姀秃私y(tǒng)計分析后按《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）10.3.1確定場地粉質粘土壓縮系數a1-2=0.44MPa-1，壓縮模量Es1-2=3.97MPa。2、表3.4巖土參數建議一覽表中應補充土、巖界面及新、老土界面抗剪強度參數建議值。回復：巖土界面天然C=18Kpa，天然Φ=12°，飽和C=17Kpa，飽和Φ=11.5°；新、老土界面（新填土與老填土）天然C=8Kpa，天然Φ=19°，飽和C=6Kpa，飽和Φ=17.5°；新、老土界面（新填土與粉質粘土）天然C=18Kpa，天然Φ=13°，飽和C=17Kpa，飽和Φ=12°。建議斜坡區(qū)域新土填筑之前開挖臺階處理。3、道路右側高填方擋墻壁（3#擋墻）段勘察范圍不足，應延長橫斷面線補充必要的勘探點，并充分反映擋墻持力層斜坡下部的巖土結構情況。回復：本次初步設計審查已確定推薦方案（采用框架結構架空，放棄高填方路基），故該3#擋墻將不存在。若設計方案再次調整，勘察單位可采用補充多個地質調查點的方式延長12號地質剖面，反映擋墻持力層斜坡下部的巖土結構情況。4、未見超限高邊坡安全專項論證及可行性評估報告，請補充?；貜停貉a充高邊坡安全專項論證及可行性評估報告。5、若高填方方案改為框架橋方案，勘察方案應按柱列線重新布置進行補充勘察?；貜停盒虏鄯看髽蚣斑B接道工程與悅港北路大橋交叉口由高填方方案改為框架橋方案，原勘察以解決填方邊坡問題為目的勘察深度確實不能滿足新方案對地質勘察的要求，需進行補充勘察，針對現狀邊坡、框架柱網加密勘探點布置，針對性進行工程地質評價。6、補充完善交叉口采用路基和框架橋梁方案比選資料，應有相應的比選意見和結論?；貜停喊磳＜乙庖娫诔醪皆O計說明中補充比選意見和結論。7、 應補充完善各橋墩橫斷面設計圖，應附有相應的地質資料。回復：按專家意見在總體設計中各橫斷面設計圖。8、P12#、P13#橋墩基礎位于河中，應補充對應的施工水位和圍堰形式?；貜停喊磳＜乙庖娧a充施工水位，同時補充施工圍堰形式示意圖。9、交叉口框架橋方案中，主線及上跨橋基礎埋深應按照現狀地面線確定?？蚣軜驊凑宅F狀地面線確定。回復：按專家意見修改，按現狀地面線調整基礎埋深。10、框架橋應按照每個軸繪制剖面,并附上地質資料，以確定柱高和樁長，柱較高時應設置縱橫方向系梁?；貜停喊磳＜乙庖娦薷?，補充每個軸的剖面圖，同時對較高柱設置縱橫方向系梁。11、位于高填方上的橋墩，填土應考慮不均勻沉降和蠕變對橋墩的影響，宜對基礎進行適當加強，并對相應范圍的填方做特殊處理?；貜停河捎诒卷椖勘冗x方案采用高填方方案，故根據專家意見對比選方案的橋墩考慮填土的不利影響，對基礎適當加強。12、多柱高橋墩應設置橫系梁，并優(yōu)化橋墩橫向尺寸?；貜停罕卷椖恐鳂蚍秶鷥炔糠謽蚨蛰^高，大部分橋墩墩柱間距較大。遠期金山高架需要從本橋橋下通過，設置橫梁對遠期金山高架下穿有影響，鑒于對橋梁整體景觀的考慮，統(tǒng)一均不設置橫系梁。13、主線橋第三聯為1孔20米簡支箱梁，梁高采用1.6米不合理?；貜停喊磳＜乙庖妼⒌谌摵喼淞毫焊哒{整為1.4m。14、箱梁濕接縫寬度不宜小于30cm，以便濕接縫鋼筋連接和澆筑?；貜停喊磳＜乙庖娦薷?，將箱梁濕接縫寬度最小控制在30cm。15、預制小箱梁宜采用先簡支后結構連續(xù)，高墩宜采用固結方式，由于橋梁寬度交化，各小箱梁濕接縫寬度相差較大，其受力差別較大，宜分類設計。回復：由于本項目道路平面為變寬，小箱梁通過調整濕接縫寬度適應平面變寬，故在變寬范圍每個橋墩大小里程方向小箱梁片數不同，小箱梁不宜設置為先簡支后結構連續(xù)，也不宜設置為固接形式。同時按照專家意見，根據對變寬范圍小箱梁，根據橫向分布系數的不同分類設計。16、橫斷面中補充與航油管線之間的關系?；貜停喊磳＜乙庖娫跈M斷面圖中補充航油管線和橋墩之間的關系。17、小箱梁尺寸在滿足構造要求下，宜適當增大鋼束規(guī)格，減少束數，以方便施工；對于采用內徑為70的塑料波墳管鋼束，間距僅為11cm.不滿足規(guī)范要求，應適當加大?；貜停喊磳＜乙庖娦薷?，適當加大鋼束的間距，同時根據計算需要調整鋼束束數。18、A、B匝道橋11#橋墩較高，采用獨柱墩穩(wěn)定性較差，宜通過橫系梁與主橋對應橋墩連接，或采用多柱式橋墩?；貜停喊磳＜乙庖妼?1#橋墩處AB匝道和主橋處調整為多柱式橋墩，蓋梁連接為整體，A、B匝道與主橋的高差通過支座墊石高度調整。19、設計說明中橋梁比選表中結論與說明矛盾?；貜停喊磳＜乙庖娦薷某醪皆O計說明。20、主橋有兩聯位于變寬段上，采用預制小箱梁。采用后澆帶寬度交化實現變寬，后澆帶最窄僅有24cm,最大為115cm.后澆帚寬度變化太大。可結合邊梁懸臂長度的變化調整后澆帶寬度?；貜停褐鳂蚍秶∠淞赫{整為整幅設計，濕接縫數量增多，可以將主橋范圍濕接縫寬度控制在0.3m-1.0m。21、補充結構計算、抗震相關內容。回復：按專家意見在設計說明中補充結構計算、抗震等相關內容。22、比選橋型方案深度不足?；貜停喊磳＜乙庖娧a充比選方案的構造、預應力圖紙等相關圖紙。23、悅港北路跨線橋22m，梁高為2.1m,可根據計算結果優(yōu)化設計?；貜停簮偢郾甭窐蛄毫焊邽?.1米，鑒于對橋梁整體景觀的考慮，將本項目跨線橋和悅港北路橋梁高統(tǒng)一采用2.1米。24、悅港北路跨線橋P1墩左幅橋橫梁跨度達10.95m，跨度較大，建議優(yōu)化設計?；貜停焊鶕芰Ψ治黾訌姍M梁配筋或將橫梁做成預應力結構。25、針對不同的橋墩高度優(yōu)化橋墩截面尺寸。回復：根據專家意見對不同墩高截面尺寸優(yōu)化。26、p5~p7橋墩高度較低，本次設計樁基數量為4個，根據計算結果優(yōu)化設計?；貜停焊鶕＜乙庖姀秃擞嬎悖鶕嬎憬Y果優(yōu)化基礎設計。27、對于主線預制小箱梁，建議采用結構連續(xù)體系?；貜停河捎诒卷椖康缆菲矫鏋樽儗?，小箱梁通過調整濕接縫寬度適應平面變寬，故在變寬范圍每個橋墩大小里程方向小箱梁片數不同，故小箱梁不宜設置為結構連續(xù)體系。28、設計推薦方案中，地面采用框架層，則P6~P8墩承臺應置于地面附近?；貜停喊磳＜乙庖娬{整P6~P8墩承臺埋深至地面附近。29、人行道處防撞護欄采用的型式為分隔護欄，應改為防撞護欄?；貜停喊磳＜乙庖妼⑷诵械篮蛙囆械乐g的分隔護欄調整為防撞護欄。30、A20橋臺位于巖石挖方段，應采用明挖擴大基礎?；貜停航浐藢?，由于該位置巖層橫向變化較大，故橋臺基礎仍采用樁基，同時橋臺橫向樁基采用不同樁長。31、部分墩承臺埋置太深，應調整?；貜停焊鶕＜乙庖娬{整橋墩承臺埋置深度。32、框架部分靠P6墩一側橋臺采用樁基不必要?；貜停航浐藢崳捎诟臋M斷面處地面線變化較大，部分為挖方，部分橋臺背墻露出地面，為保證結構形式的統(tǒng)一，仍采用樁基礎結構形式，同時橋臺橫向樁基采用不同樁長。33、高墩建議采用空心薄壁墩?；貜停航浐藢?，由于橋墩縱向尺寸僅為2~2.5m，同時結合結構縱向受力需要和施工的便利性，橋墩仍采用實心截面，同時對橋墩實心截面根據受力計算結果進行優(yōu)化。34、對于主線預制小箱梁，建議采用結構連續(xù)體系?；貜停河捎诒卷椖康缆菲矫鏋樽儗?，小箱梁通過調整濕接縫寬度適應平面變寬，在變寬范圍每個橋墩大小里程方向小箱梁片數不同，故小箱梁不宜設置為先簡支后結構連續(xù)。35、框架利用如何利用應進一步明確?；貜停喊磳＜乙庖娫谑┕D階段和業(yè)主共同明確框架用途。36、框架跨徑較小，適當加大跨徑?；貜停焊鶕话惴课菘蚣艿目鐝竭M行類比，同時考慮本項目的框架寬度、P7墩需要穿過框架等因素，采用9米跨徑較為合。設計規(guī)范及標準設計采用的主要規(guī)范及標準《城市橋梁設計規(guī)范》（CJJ11—2011）《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）《公路圬工橋涵設計規(guī)范》（JTGD61—2005）《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3362-2018）《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTGD63—2007）《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166-2011）《公路橋梁抗震設計細則》(JTG/TB02-01-2008)《公路工程抗震規(guī)范》(JTGB02-2013)《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/TF50-2011）《城市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范》（CJJ2—2008）《公路橋梁抗風設計規(guī)范》（JTG/T3360-01-2018）《鐵路橋涵混凝土結構設計規(guī)范》（TB10092-2017）《鐵路橋涵設計規(guī)范》（TB10002—2017）《鐵路橋涵地基和基礎設計規(guī)范》（TB10093-2017）設計參考的主要規(guī)范及標準《鋼筋混凝土用鋼第1部分:熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1－2017）《鋼筋混凝土用鋼第2部分:熱軋帶肋鋼筋》(GB1499.2－2018)《鋼筋混凝土用鋼第3部分:鋼筋焊接網》(GB1499.3－2010)《鋼筋機械連接技術規(guī)程》（JGJ107—2016）《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》（JGJ18—2012）《預應力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2014）《預應力筋用錨具、夾具和連接器》（GB/T14370-2015）《城市橋梁防撞護欄（一）》（混凝土橋墻式護欄、組合式護欄）（DJBT-048）《城市橋梁防撞護欄（二）》（混凝土橋金屬梁柱式護欄）（DJBT-049）《城市橋梁橋面防水工程技術規(guī)程》(CJJ139-2010)《公路橋梁伸縮裝置通用技術條件》（JT/T327-2016）《公路橋梁盆式支座》（JT/T391-2009）注：采用及參考規(guī)范及標準如有更新，以最新版本為準。技術標準及荷載設計值道路等級：城市主干路，設計速度：60km/h。荷載等級：汽車荷載：城-A級；橋下凈空≥5m；整體溫度：整體升溫20℃、降溫20℃梯度溫度：豎向日照正溫差按照《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTJD60-2015)表4.3.12-3插值計算；豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5?？拐鹪O計標準：擬建工程區(qū)域抗震設防烈度為6度，抗震措施為7度?？拐鹪O防分類：B類。設計基準期：主體結構100年，支座和伸縮縫15年；設計安全等級：一級設計環(huán)境類別：Ⅰ類環(huán)境項目地區(qū)建設條件（本節(jié)內容摘自工程地質勘察報告）地形地貌勘察場地屬剝蝕淺丘地貌，主要表現為溝谷-斜坡地形，斜坡地段主要為林地和旱地，平緩地帶主要為農田，局部區(qū)域分布有零星魚塘。沿線路走向總體為北高南低，地形溝脊相間，南段地形變化較快，溝深相對較大，縱向地形坡度10°～40°；北段地形相對較平緩，縱向地形坡度5°～15°，局部溝谷區(qū)域地形坡度25°～35°；線路中部橫跨跳石河，河流水面寬度約80m，河床起伏較小?？辈靺^(qū)最高點為K2+760處高程270，最低點為K2+460處高程193，整個場地相對高差77m左右。經調查訪問，跳石河一般沖刷線位于土巖交界的基巖面處。氣象、水文兩江新區(qū)水土工業(yè)園地處北半球亞熱帶內陸的四川盆地東部，地處川東平行嶺谷中，屬東南亞季風環(huán)流控制范圍，具備亞熱帶濕潤季風氣候特性，復雜多樣的地貌類型，使其具有較明顯的氣候垂直帶譜結構。多年平均氣溫17.6℃，極端最高氣溫41.7℃，極端最低氣溫-1.8℃，年總積溫5390℃，最熱為每年7月中旬至8月中旬，最冷為每年12月下旬至次年1月中旬。全年平均降水量1067.8毫米，其中2～4月春季平均降水217.5毫米，5～7月夏季454.5毫米，8～10月秋季358.9毫米，11～1月冬季86.9毫米，降水量最多集中在夏季，占全年降水量的43%，冬季降水量最少，只占全年降水量的8%。年平均無霜期為335天，霜凍一般出現在每年小雪至次年立春前后，（即12～1月）輕者地面草叢上白霜，重者水田起薄冰，多發(fā)生于每次寒潮過后的晴天。整年多云霧，全年日照時間不超過1276小時，全年日照平均率為25%，8月日照時間最多為平均223小時，10月平均日照時間20小時。春天為純東南風，風力一般1～2級，夏季多東南風和西北風，風向不穩(wěn)定，往往夾著雷暴，風力為陣性大風，最大可達8級，伏天午時多南風，一般1級微風，秋冬季節(jié)為西北風，風向較穩(wěn)定，最大5級。擬建道路沿線地表水體主要表現河流、農田、魚塘、和小溪溝。大氣降雨是該區(qū)域內地表水及地下水的主要補給源，地表水匯入河溝內，跳石河是勘察區(qū)內的主要河流，最終在清溪口注入嘉陵江，勘察區(qū)域屬嘉陵江水系。經調查訪問結合收集資料及實地測繪，確定勘察區(qū)段勘察期間河流水位196.60±0.2m（枯水期），河流常水位197.00m，五十年一遇洪水水位200.80m，推斷百年一遇洪水水位206.00m。地質構造勘察場地位于悅來場向斜東翼，巖層呈單斜產出，擬建道路走向與巖層走向基本一致，道路沿線測得巖層產狀270°～275°∠50°～56°（詳見勘察平面圖地質填圖），勘察區(qū)內無斷層通過，構造裂隙調查如下：①裂隙產狀95°～105°∠42°～49°，間距1.5～5.5m，走向延伸大于10m，張開5～50mm，裂面較平整，大部分無充填，局部充填粘粒、巖屑，結合很差，屬軟弱結構面。②裂隙產狀5°～15°∠73°～80°，間距2.5～7.5m，走向延伸大于10m，張開3～40mm，裂面較平整，大部分無充填，局部充填巖屑，結合差，屬硬性結構面?？辈靺^(qū)巖層傾角較大，砂巖、泥巖交界面較多，泥巖與砂巖相互交界處層面較發(fā)育，多為閉合、局部微張，層面結合程度很差，屬軟弱結構面。地層巖性根據經工程地質測繪及鉆探揭露，區(qū)內分布地層為第四系全新統(tǒng)人工雜填土（Q4me）、殘坡積粉質粘土（Q4el+dl）、第四系沖洪積砂土（Q4al+pl）和侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）泥巖、砂巖組成，現由新到老分述如下：2.5.1第四系全新統(tǒng)覆蓋層①素填土（Q4me）：雜色，主要由粉質粘土、砂泥巖塊石，局部少量建筑垃圾、生活垃圾組成，硬雜物含量約25-35％，塊石粒徑一般約為5-60mm，最大粒徑可達500mm，結構稍密，主要為機械堆填，部分人工堆填形成，堆填時間大于5年。零星分布于場地中部K1+240～K1+280海龍湖山莊區(qū)域及擬建橋梁10#軸附近道路區(qū)域，厚度0.3～10.5m（ZK34）②粉質粘土（Q4el+dl）：灰褐色，表層為原生土，主要由粘粒組成，局部夾少量砂泥巖角礫，碎屑，可塑，手捻有砂感，稍有光澤，韌性中等,干強度中等,無搖震反應。廣泛分布場地緩斜坡地帶，厚度0.2～5.7m（ZK58）。③砂土（Q4al+pl）：灰褐色，主要由粗砂、中細砂、卵石及少量粘粒、角礫、碎石等組成，顆粒粒徑大于0.５mm的顆粒質量約為總質量的6５％，為粗砂，濕～稍濕，稍密，無光澤，砂感強，卵石粒徑約10～150ｍｍ（占比約10%），角礫母巖為砂巖，呈中風化狀，經河流搬運、磨圓作用呈圓狀、次圓狀或卵狀。砂土主要分布在跳石河河床，厚度較薄，一般0.20～3.90m（ZK97、ZK93）。2.5.2侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組基巖（J2s）①泥巖：暗紫紅色、磚紅色，夾灰綠色粉砂質條帶、團斑，泥質結構，厚層狀構造，主要由粘土礦物組成，夾少量砂質。強風化帶巖石，風化裂隙發(fā)育，巖芯呈碎塊狀，手捏易碎，中風化帶巖石較完整，偶見層間裂隙、構造裂隙發(fā)育，巖芯多呈短柱狀、柱狀，錘擊易碎、聲啞，該層分布于整個場地，為主要巖層。②砂巖：灰白色、灰黃色，主要由長石、石英次為云母及少量暗色礦物組成，中粒結構，鈣泥質膠結，中厚層狀構造，屬泥巖中夾層，強風化層裂隙發(fā)育，巖芯呈碎塊狀，手捏易碎；中風化層巖芯多呈短柱狀、柱狀，錘擊聲啞～較清脆。該層分布相對泥巖較少內，為本場地次要巖層。水文地質條件與水、土的腐蝕性評價（1）水文地質條件勘察區(qū)地形總體表現為溝谷-斜坡地形，中部有自東向西的跳石河穿過。由于地形坡度較大，大氣降水后，大部分地表水沿兩岸斜坡向中部跳石河排泄。地下水類型主要為松散巖類孔隙水和基巖強風化帶網狀裂隙水，主要受大氣降水補給，經第四系土層孔隙及基巖裂隙，由高至低向低洼處排泄，最終匯入跳石河。鉆探結束后，將部分鉆孔內鉆探循環(huán)水提干，終孔24小時后水位觀測，水位恢復量少（應為少量第四系土層孔隙及基巖裂隙下滲），對所有鉆孔進行穩(wěn)定水文觀測后可見水文高程變化較大，除地勢總體影響控制以外無明顯規(guī)律可循，應為鉆探施工用水的局部富集。河岸附近鉆孔水位與跳石河水位基本一致，且根據對橋位區(qū)跳石河河床及兩岸附近鉆孔抽水試驗成果，由于該區(qū)域基巖裂隙較發(fā)育，且臨近跳石河，孔內地下水豐富，主要由跳石河河水補給。綜上，該場地斜坡地帶地下水較貧乏，平緩或溝谷地帶地下水較發(fā)育，橋位區(qū)跳石河河床及兩岸平緩地帶地下水豐富。根據《重慶兩江新區(qū)水土高新技術產業(yè)園重慶四縱線快速干道（水土段）K12+920～K15+660段道路工程工程地質勘察報告》中在橋位區(qū)段3個鉆孔內進行的抽水試驗成果，見表2.6-1。表5.5-1抽水試驗滲透系數試驗成果表試驗鉆孔實測綜合滲透系數（m/d）試驗降深段含水層（m）強風化泥巖中風化泥巖中風化砂巖總降深ZY80.39502.522.525.04ZY161.2032.104.256.35ZY190.42304.451.075.52根據以上試驗成果，結合地區(qū)經驗本勘察場地橋位區(qū)巖土層滲透系數取值建議如下表2.6-2。表5.5-1抽水試驗滲透系數試驗成果表項目填土砂土粉質粘土強風化泥巖強風化砂巖中風化泥巖中風化砂巖滲透系數m/d53.03.50.350.50（2）水、土的腐蝕性評價本次勘察共取土樣3件、水樣3件（跳石河兩岸河水和地表積水各1件）及，做土腐蝕性分析、簡水分析及侵蝕性CO2分析，根據《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）(2009年版)，擬建場地地下水環(huán)境類型為Ⅱ類，地下水類型為A類，地下水對混凝土及鋼筋混凝土中的鋼筋具有微腐蝕性。本場地土層對混凝土及鋼筋混凝土中的鋼筋具微腐蝕性不良地質現象及不利埋藏物情況介紹（1）不良地質現象根據區(qū)域地質資料及調查，擬建場地內主要不良地質現象為外傾臨空的軟弱結構面：擬建道路K1+170～K1+240段右側（架空結構段）現狀巖質邊坡存在①裂隙順向臨空的不利情況，①裂隙屬軟弱結構面，現已出現局部掉塊崩落，屬對擬建工程不利的不良地質現象；除此之外，勘察場地及周邊巖層分布連續(xù)，不存在斷層、構造破碎帶，場地內未見崩塌、泥石流等不良地質現象。（2）擬建場地埋藏物情況介紹根據現場調查及收集資料，擬建橋梁沿線跳石河段下方已埋設1根航油管道，訪問推測埋設深度0.5～2.0m，鋼制管管徑159mm，屬重要保護管線；擬建橋梁沿線跳石河北岸K1+520～K1+570段上跨穿越4根燃氣管道（存在橋墩直接占用管道位置的情況，詳見勘察平面圖），訪問推測埋設深度1.5～3.0m，鋼制管管徑108～289mm，需拆改保護；除此之外，地下不存在暗埋河道、溝浜、墓穴、硐室、孤石等對工程不利的埋藏物?？辈煳窗l(fā)現有毒有害氣體巖土物理力學參數的選用表5.7-1巖土參數建議一覽表地層天然抗壓強度標準值(MPa)飽和抗壓強度標準值(Mpa)地基極限承載力標準值(kPa)地基承載力特征值(kPa)地基承載力基本容許值(kPa)填土///現場檢測現場檢測粉質粘土///*170*170砂土（一般沖刷線以上）///*190水下*190水下強風化泥巖///*300*300強風化砂巖中風化泥巖6.44.056001848430M5#橋墩處中風化砂巖5.13.244801478380其它中風化砂巖18.012.41736057291000取值說明：1、帶“*”者為經驗值。2、巖質地基極限承載力標準值按《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）10.4對巖石抗壓強度進行調整，地基條件系數對于較完整基巖（泥巖）取1.4，地基承載力特征值按《建筑地基基礎設計規(guī)范》(DBJ50-047-2016)規(guī)定對巖質地基極限承載力折減系數取0.33；地基承載力基本容許值按《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTJD63-2007）查表取值。3、巖體抗拉強度折減系數取0.4、抗剪強度Φ值折減系數取0.9、C值折減系數取0.3。4、泥巖巖石與錨固體極限粘結強度標準值取350Kpa，砂巖巖石與錨固體極限粘結強度標準值取720Kpa。5、參考《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013附錄G，建議水平方向地基系數的比例系數填土取3.0MN/m4，粉質粘土取3.5MN/m4，強風化巖體取4.0MN/m4；建議水平抗力系數泥巖及M5#橋墩處中風化砂巖取60MN/m3，其它砂巖取150MN/m3。6、其它邊坡參數：結構面抗剪強度參數根據區(qū)域經驗結合場地實際情況綜合確定，巖土界面天然C=18Kpa，天然Φ=12°，飽和C=17Kpa，飽和Φ=11.5°。巖層面抗剪強度按軟弱結構面取經驗值：天然C=28Kpa，Φ＝17°，飽和C=24Kpa，Φ＝15°。裂隙面抗剪強度按軟弱結構面取經驗值：①裂隙天然C=35KPa、Φ=17°，飽和C=30KPa、Φ=15°，②裂隙天然C=50KPa、Φ=18°，飽和C=42KPa、Φ=17°。Ⅲ類邊坡巖體等效內摩擦角取55°。7、本場地巖層層面傾角50°～56°，屬于大于45°的陡傾薄層軟巖、極軟巖地基，根據《工程地質勘察規(guī)范》DBJ50/T-043-2016第4.5.3條，當建筑（擬建橋梁）對承載力要求較高時，宜進行現場平板載荷試驗（施工勘察階段）。場地穩(wěn)定性評價1、場地穩(wěn)定性與適宜性評價本次勘察場地地貌類型屬構造剝蝕丘陵、溝谷地貌，沿線分布較多小山丘，山間植被較為茂密，勘察區(qū)高程在193（跳石河）～290.0m（K2+760山丘頂）之間，整體高差最高約77m，地形坡度一般約10～40°，部分段較陡（較陡的處多為巖體出露），現狀山丘主要為荒坡，溝谷多為多為旱田，場地位于悅來場向斜東翼，巖層呈單斜產出，巖層傾向、傾角變化較小。場地地下水整體較為貧乏，出露地層多為第四系全新統(tǒng)人工填土層，殘破積粉質粘土，南側場地由于施工平場，填土土層厚度相對較大，下覆基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂巖、泥巖，巖層分布連續(xù)穩(wěn)定。場地附近無斷層通過，地震活動微弱；解決好外傾臨空結構面導致的局部邊坡穩(wěn)定性問題后，未見其它危巖崩塌、滑坡、泥石流和巖溶等不良地質現象，場地現狀穩(wěn)定；當做好平場后形成的各段邊坡和擋墻支護的前提下，場地整體穩(wěn)定，適宜本工程建設。2、擬建工程主要工程地質問題根據設計方案以及場地工程地質條件，主要工程地質問題如下：（1）現狀邊坡坡穩(wěn)定性問題（外傾臨空結構面問題）；（2）各擬建道路路基段挖、填方邊坡的穩(wěn)定性問題；（3）橋梁段橋臺和橋墩基礎持力層選擇問題，橋臺基坑邊坡穩(wěn)定性問題；（4）各段擋墻邊坡穩(wěn)定性及支護措施問題。3、路基均勻性及承載力評價素填土：該層在場地分布范圍較少，厚度變化較大，塊碎石含量不均，均勻性差，未經處理填土承載力低。粉質粘土：呈可塑狀，該層整體上厚度較薄，廣泛分布于山地、田地間，整體厚度均勻性差，地層有缺失，承載力較低。強風化基巖：巖質極軟，該層在場地內廣泛分布，厚度變化較大，均勻性一般，具有一定承載力。中等風化基巖：該層在場地內廣泛分布，巖體力學強度高，整體變異性小，均勻性較好，承載力較高。4、地下水、地表水對擬建工程影響評價勘察區(qū)內地表水體零星分布，多為水田、跳石河，未見大型水體分布。地下水類型為第四系孔隙水和基巖裂隙水，主要接受大氣降水和跳石河補給，枯水季節(jié)地下水貧乏，雨季在土層和砂巖層中存在上層滯水或裂隙水。擬建工程填方段、挖方段均有分布，填土厚度較大區(qū)域，在雨水季節(jié)時，填土層第四系孔隙水較豐富，雨水季節(jié)施工，對填土進行壓實處理，應考慮地下水的影響；擬建新槽房大橋與悅港北路交叉平交口區(qū)域，其地勢整體較低，施工時應加強排水措施，確保橋墩臺開挖的安全。挖方邊坡是在現狀斜坡的基礎上進行削坡，由于巖層產狀較陡，且砂巖中裂隙較發(fā)育，雨水季節(jié)，基巖中可能存在裂隙水和層間水，雨季施工，應做好坡頂地表水的截流工作，同時做好地下水的抽排措施?？辈靾龅貎劝l(fā)育嘉陵江一級支流--跳石河，自北向西再折向南繞過場外，為場區(qū)最低侵蝕基準面，勘察時水位約196.60m；根據調查，五十年一遇洪水水位200.80m，推斷百年一遇洪水水位206.00m；勘察期間從河中取水測得腐蝕性為微腐蝕，對鋼筋砼有微腐蝕。K1+390～K1+560段橋墩均鄰近跳石河，基礎形式采用樁基，在其施工時應加強水位實時監(jiān)測，成孔方式宜采用機械成孔，鋼套筒護壁，采取水下混凝土的澆筑工藝，必要時采用圍堰等措施，加強排水、隔水，樁基成孔應加強護壁等措施，防止出現流沙等不良地質現象。5、場地和地基地震效應評價（1）地震效應評價根據《中國地震動參數區(qū)劃圖》（GB18306-2015）和《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版），擬建場地位于地震基本烈度6度區(qū)，設計地震分組為第一組，地震動峰值加速度為0.05g，反映譜特征周期為0.35s。根據《城市橋梁抗震設計規(guī)范》CJJ166-2011劃分，擬建橋梁段抗震設防類別為C類，按7度構造設防；道路路基和擋墻結構抗震設防類別為標準設防類。根據物探聲波測井成果結合地區(qū)經驗，擬建線路區(qū)填土為軟弱土，其剪切波速為135～137m/s（取平均值136m/s），水下松散砂土屬軟弱土，其剪切波速為140m/s（經驗值），粉質粘土屬中軟土，剪切波速為163～172m/s（取平均值168m/s），基巖為巖石，剪切波速＞500m/s。擬建新槽房大橋為單孔跨徑為40m的大橋，按《公路工程抗震規(guī)范》（JTGB02-2013）表3.1.1劃分其抗震設防類別為B類，橋梁抗震措施設防類別為7度。地震效應評價詳見下表：表5.8-1場地地震效應評價表工程區(qū)段場地整平后覆蓋層厚度（m）等效剪切波速（m/s）場地類別特征周期（s）抗震地段判別填土粉質粘土砂土K1+029～K1+170（自然地貌橋梁段）01.00136Ⅰ0.25一般地段K1+170～K1+320（平交層高回填、橋梁段）28.55.50137Ⅲ0.45不利地段K1+320～K1+741.75（自然地貌橋梁段）5.04.53.7136Ⅱ0.35一般地段K1+741.75～K1+920（路基段）20.54.50137Ⅲ0.45不利地段備注：壓實后的路基填土剪切波速值以實測值為準，再對道路段重新復核地震效應。擬建場地填土較厚段，取上部土體20米計算地震效應。3、場地按設計意圖整平后，擬建的大部分橋墩、路基位于現狀斜坡或平場開挖形成的環(huán)境邊坡邊緣，為建筑不利地段；鄰近跳石河段也屬于筑不利地段。（2）場地巖土地震作用下穩(wěn)定性評價擬建場地屬于6度抗震設防區(qū)，場地內覆蓋層為填土、砂土（少量、薄層）和粉質粘土。6度設防時不用考慮地震作用下液化，場地內巖土體整體上處于穩(wěn)定狀態(tài)。未經合理支護的邊坡巖土體會在地震作用下邊坡可能不穩(wěn)定，會出現滑動和崩塌滾落現象，在邊坡經有效支擋處理后，邊坡巖土體在地震作用下處于穩(wěn)定狀態(tài)框架橋工程地質評價1、框架橋區(qū)域現狀邊坡穩(wěn)定性評價（1）框架橋區(qū)域東側現狀邊坡(48、49、50、53)框架橋區(qū)域東側現狀斜邊坡因早期人類工程活動切坡對地質環(huán)境有一定破壞，形成巖質斜邊坡高約15m，坡向約90°，坡度49～70°，坡體為砂巖，地表覆蓋薄層殘坡積粉質粘土，邊坡巖體類型為Ⅲ類。根據赤平投影分析，結構面中①裂隙（軟弱結構面）順向臨空，可能發(fā)生沿①裂隙順向滑移失穩(wěn)，現場調查可見局部掉塊破壞，結合穩(wěn)定性計算（天然1.194、暴雨1.029），判斷邊坡處于欠穩(wěn)定狀態(tài)，對擬建工程場地安全有影響，建議緩于①裂隙傾角（約49°）放坡處理（建議坡率約1:1.0），坡面防風化處理，全面清除坡體上不穩(wěn)定巖體確保建設場地穩(wěn)定后再實施框架橋。Ⅲ類邊坡巖體破裂角取49°，等效內摩擦角取55°。（2）框架橋區(qū)域北側現狀邊坡(52、58、59、60、61、62、63、64、65)框架橋區(qū)域中部北側現狀斜邊坡因早期人類工程活動切坡對地質環(huán)境有一定破壞，形成巖質斜邊坡高約7～16m，坡向約345～31°，坡度65～75°，坡體為泥巖夾砂巖，地表覆蓋薄層殘坡積粉質粘土，坡體表層強風化巖層為Ⅳ類邊坡，坡體內部中風化巖層為Ⅲ類。根據赤平投影分析，結構面中②裂隙順向臨空，可能發(fā)生沿②裂隙順向滑移失穩(wěn)，現場調查可見局部掉塊破壞，邊坡巖體已強風化，邊坡處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，對擬建工程場地安全有影響有影響，建議1:0.75放坡處理，坡面防風化處理，全面清除坡體上不穩(wěn)定巖體確保建設場地穩(wěn)定后再實施框架橋。②裂隙順向臨空且邊坡巖體已強風化，建議按1:0.75放坡處理，坡面防風化處理，坡體表層強風化巖層為Ⅳ類邊坡巖體破裂角取60.4°，等效內摩擦角取48°，坡體內部中風化巖層為Ⅲ類邊坡巖體破裂角取62°，等效內摩擦角取55°。2、框架橋橋臺基坑邊坡穩(wěn)定性評價擬建框架橋支座北側置于新槽房大橋A、B匝道橋墩（已有地勘），南側置于輕型橋臺A0，西側置于悅港北路西側橋橋墩（已有地勘），東側置于悅港北路東側橋A0橋臺和P0橋墩。A0橋臺在平面上布置為“L”形，分為南、東2段，根據鉆探及地質調查分析，兩端橋臺地質情況基本類似，橋臺處的土層厚度約0～1.0m，主要為粉質粘土，工程性能較差，下伏基巖為強～中風化砂、泥巖，強風化層埋深約3.0m。根據初設方案，擬采用A0橋臺采用鋼筋混凝土埋置式橋臺。對于橋臺基坑開挖邊坡進行分類、分段評價，基坑邊坡有4個相互垂直相接的坡向：85°、175°、265°、355°。邊坡分段坡向長度高度邊坡物質組成穩(wěn)定性分析支護建議A0橋臺（東段）西側85°35.4m暫定4m泥巖為主直立切坡①裂隙順向臨空，滑移破壞。邊坡巖體類型為Ⅲ類，破裂角49°，等效內摩擦角55°。按1:1.0臨時放坡A0橋臺（東段）北側175°5.2m暫定4m泥巖夾砂巖受裂隙、層面切割，直立切坡易掉塊破壞。邊坡巖體類型為Ⅲ類，破裂角62°，等效內摩擦角55°。按1:0.3臨時放坡（強風化1:0.75）A0橋臺（東段）東側265°35.4m暫定4m泥巖為主直立切坡巖層面順向臨空，滑移破壞。邊坡巖體類型為Ⅲ類，破裂角62°，等效內摩擦角55°。按1:0.8臨時放坡A0橋臺（東段）南側355°5.2m暫定4m泥巖夾砂巖直立切坡②裂隙順向臨空，滑移破壞。邊坡巖體類型為Ⅲ類，破裂角62°，等效內摩擦角55°。按1:0.5臨時放坡（強風化1:0.75）A0橋臺（南段）西側85°2.8m暫定4m泥巖為主直立切坡①裂隙順向臨空，滑移破壞。按1:1.0臨時放坡A0橋臺（南段）北側175°55.0m暫定4m泥巖夾砂巖受裂隙、層面切割，直立切坡易掉塊破壞。邊坡巖體類型為Ⅲ類，破裂角62°，等效內摩擦角55°。按1:0.3臨時放坡（強風化1:0.75）A0橋臺（南段）東側265°2.8m暫定4m泥巖為主直立切坡巖層面順向臨空，滑移破壞。邊坡巖體類型為Ⅲ類，破裂角62°，等效內摩擦角55°。按1:0.8臨時放坡A0橋臺（南段）南側355°55.0m暫定4m泥巖夾砂巖直立切坡②裂隙順向臨空，滑移破壞。邊坡巖體類型為Ⅲ類，破裂角62°，等效內摩擦角55°。按1:0.5臨時放坡（強風化1:0.75）注：A0橋臺基坑邊坡高度設計未明確，根據經驗暫按4.0m考慮，若設計邊坡高度有所變化，其高度不超過渝建發(fā)[2010]166號文規(guī)定的限制，則邊坡穩(wěn)定性評價及支護建議不變，如邊坡高度超限需按渝建發(fā)[2010]166號文之規(guī)定進行方案評估、安全論證。3、框架橋墩臺、框架結構持力層及基礎形式建議根據初設方案：框架橋上部結構采用框架梁，下部結構A0橋臺采用鋼筋混凝土埋置式橋臺，臺帽高2.0m，臺帽厚1.95m，背墻厚0.55m；橋墩采用樁接柱式直徑1.2m圓形橋墩，橋墩與框架梁固接；樁基礎均采用嵌巖樁基礎，采用機械成樁。樁基礎嵌入完整的中風化巖層不少于3.0倍樁徑，嵌巖襟邊寬度不小于3.0倍樁徑；樁基傾斜度不大于1%。現根據本次勘察情況對框架橋墩臺、框架結構地基持力層及基礎形式提出建議，如表5.3。表5.9-1橋梁墩臺、框架結構地基持力層及基礎形式建議一覽表橋梁墩臺編號設計路面高程中風化基巖距離設計路面高程埋深（m）持力層建議基礎形式建議A0橋臺（東段）約243.480～7.2中風化砂巖/泥巖擴大基礎A0橋臺（南段）243.486.0～6.5中風化砂巖/泥巖擴大基礎P0橋墩243.486.3～27.5中風化砂巖/泥巖樁基礎框架結構243.480～42.0中風化砂巖/泥巖樁基礎各墩臺基礎結構埋置深度由設計根據嵌巖長度需求、襟邊寬度和剛性角等要求確定。結論與建議工程地質勘察結論（1）擬建道路位于渝北區(qū)兩路鎮(zhèn)、北碚區(qū)復興鎮(zhèn)交界處，構造單元上位于悅來場向斜東翼，巖層呈單斜產出，擬建道路走向與巖層走向基本一致，道路沿線測得巖層產狀270°～275°∠50°～56°，線路區(qū)主要發(fā)育有兩組陡傾裂隙，巖層面、①裂隙為軟弱結構面。區(qū)內地層主要有第四系人工填土層、第四系殘坡積粉質粘土層、沖積層砂土，侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組泥巖、砂巖等。（2）勘察場地附近無斷層通過，地震活動微弱，解決好外傾臨空結構面導致的局部邊坡穩(wěn)定性問題后，未見其它危巖崩塌、滑坡、泥石流和巖溶等不良地質現象，場地現狀穩(wěn)定；當做好平場后形成的各段邊坡和擋墻支護的前提下，場地整體穩(wěn)定，適宜本工程建設。（3）勘察區(qū)位于地震基本烈度6度區(qū)，地震動峰值加速度為0.05g，反映譜特征周期為0.35s，場地設計特征周期值取0.25s～0.45s。該場地屬建筑抗震一般地段～不利地段，按7度構造設防建議進行簡易設防。本場地6度設防時不用考慮地震作用下液化，場地內巖土體整體上處于穩(wěn)定狀態(tài)。未經合理支護的邊坡巖土體會在地震作用下邊坡可能不穩(wěn)定，會出現滑動和崩塌滾落現象，在邊坡經有效支擋處理后，邊坡巖土體在地震作用下處于穩(wěn)定狀態(tài)。（4）擬建工程場地斜坡地帶地下水較貧乏，平緩或溝谷地帶地下水較發(fā)育，橋位區(qū)跳石河河床及兩岸平緩地帶地下水豐富，場地地下水及場地土對混凝土及混凝土中的鋼筋有微腐蝕性。（5）擬建場地（框架橋部分）主要工程地質問題有：（a）框架橋區(qū)域現狀邊坡穩(wěn)定性問題；（b）框架橋橋臺基坑邊坡穩(wěn)定性問題；（c）框架橋橋臺、橋墩及框架結構基礎持力層選擇問題。設計施工建議（1）設計巖土參數取值建議詳見表5.7。（2）邊坡施工采取逆作法施工，盡量避免大藥量爆破作業(yè)。必須爆破時，建議嚴格控制爆破點與挖方邊坡之間的距離，防止爆破對邊坡巖體的穩(wěn)定性帶來不利影響。不合理的施工開挖及爆破作業(yè)下，會誘發(fā)局部滑動及跨塌。應作好對邊坡的變形監(jiān)測，如出現異常，及時采取措施，保證邊坡安全，防止工程事故發(fā)生。（3）泥巖屬軟化巖石，在水和空氣作用下易軟化，全風化巖體遇水后強度下降，在巖體開挖后應及時封閉。（4）應設置泄水孔、截排水溝，施工期間應做好臨時排水工作，完工后應盡快完善地表水排泄系統(tǒng)。（5）工程設計、施工過程中應重視“地質條件可能造成的工程風險”，采取必要措施避免風險。（6）本場地局部區(qū)域存在強度極低的砂巖層），已查明該層砂巖5#墩區(qū)域巖質較其它軟，強度低（飽和抗壓強度標準值3.2Mpa），野外鑒別特征：巖塊錘擊聲啞，巖體有裂隙水侵蝕的明顯痕跡。建議對該層驗算軟弱下臥層，基礎盡量考慮穿越為宜，施工期間加強其它區(qū)域類似巖層的驗槽鑒別工作。（7）本場地巖層層面傾角50°～56°，屬于大于45°的陡傾薄層軟巖、極軟巖地基，根據《工程地質勘察規(guī)范》DBJ50/T-043-2016第4.5.3條，當建筑（擬建橋梁）對承載力要求較高時，宜進行現場平板載荷試驗（施工勘察階段）。（8）勘察期間基巖露頭多為強風化，結構面出露不夠清晰，可能有巖體結構面調查不全面、不完全準確的的情況，施工期間應加強對巖體結構面的檢查、復核和鑒定，發(fā)現問題應立即停止施工并及時通知我公司會同處置，確保建設工程安全。主要材料混凝土上部鋼筋砼框架結構采用C40混凝土；橋墩墩柱采用C40混凝土，樁基采用C35水下混凝土；橋臺背墻、臺身均采用C35混凝土，樁基采用C35水下混凝土。本橋使用的各種混凝土，應進行嚴格的質量控制和檢測。在進行混凝土配合比設計時，必須按設計要求考慮大橋使用年限條件下的混凝土耐久性，混凝土強度、彈性模量等參數及混凝土中最大水灰比、最小水泥用量、最大氯離子含量、最大堿含量等參數均應滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3362-2018）及其他相關規(guī)范的規(guī)定。為降低橋臺及承臺大體積混凝土中的水化熱采取以下措施：在大體積混凝土中加入替代水泥用量8%的膨脹劑，膨脹劑要求是大廠、回轉窯生產，膨脹劑根據試驗及廠方提供的參考數據綜合分析后確定，并保存依據資料；施工單位在拌制混凝土在保證滿足混凝土強度等級及耐久性要求的前提下可采取改善骨料級配、降低水灰比、摻加混合料、摻加外加劑等方法減少水泥用量，從而降低水化熱。對于微膨脹劑等混凝土外添加劑的使用應滿足《混凝土外加劑應用技術規(guī)范》（GB50119-2013）的要求。普通鋼筋設計采用HPB300、HRB400鋼筋。HPB300鋼筋材料和連接應滿足《鋼筋混凝土用鋼第1部分:熱軋光圓鋼筋》（GB/T1499.1－2017）的規(guī)定；HRB400鋼筋材料和連接應滿足《鋼筋混凝土用鋼第2部分:熱軋帶肋鋼筋》(GB/T1499.2－2018)的要求。除特別說明外直徑≥20mm的鋼筋采用機械連接，接頭連接等級為I級，連接區(qū)段內的接頭率不大于50%，并滿足《鋼筋機械連接技術規(guī)程》（JGJ107—2016）要求。鋼筋焊接網：設計主要采用D10規(guī)格的鋼筋焊接網，其材料應滿足相關現行規(guī)范的要求。防撞護欄車行道防撞護欄采用金屬梁柱式路側防撞護欄，按照施工圖進行制作，防撞等級SS級。人行道防撞護欄采用金屬梁柱式路側防撞護欄，按照施工圖進行制作，防撞等級SS級。橋面鋪裝橋面鋪裝采用17cm等厚鋪裝，雙層鋪裝結構?；鶎訛?cm厚C50鋼筋混凝土整平層，面層為9cm瀝青混凝土（上層4cmAR-AC13+下層5cmAC-16C）。在整平層和面層間設置柔性防水涂料，涂料應具有耐熱、冷柔、防滲、耐腐、粘結、抗碾壓等性能。涂料性能技術要求應符合《城市橋梁橋面防水工程技術規(guī)程》(CJJ139-2010)的要求。橋面防水施工工藝與防水材料要求相匹配。伸縮縫橋梁A橋臺、J橋墩、1#橋墩各設置80型三維位移止水型伸縮縫，需滿足《公路橋梁伸縮裝置》（JT/T327-2016）要求。伸縮縫的初始縫寬需根據安裝時的常溫進行反算及預設固定。支座本冊橋橋梁使用的橋梁使用的GPZ(II)型盆式橡膠支座需滿足《公路橋梁盆式支座》（JT/T391-2009）的要求；板式橡膠支座需滿足《公路橋梁板式橡膠支座》（JT/T663-2006）要求，同時滑動型支座的摩阻系數不大于0.06。各支座安裝必須水平，安裝技術要求詳見支座生產商的安裝說明。排水、燈飾及其它附屬設施在橋面上設泄水孔通過PVC管沿橋墩將橋面的積水有組織地引入市政排水系統(tǒng)中，避免橋面積水及雨水散亂排。注意根據電照、排水設計埋設管道和照明、排水、交通標志等設備的預埋件。結構型式結構總體描述交叉口框架橋為異型平面框架梁結構，沿道路中心線方向長70.75m，本橋起點樁號K0+205.000，橋梁終點樁號K0+275.750。上部結構采用鋼筋混凝土框架主梁；下部結構橋墩采用樁接柱式橋墩，中間橋墩與框架梁固接，在交接墩臺處，端橫梁和墩臺中間墊兩層油毛氈（2cm厚）?；A均采用鉆孔灌注樁基礎；A0橋臺采用鋼筋混凝土埋置式橋臺，基礎采用鉆孔灌注樁基礎。北側新槽房大橋橫斷面布置：左幅：3.0m(人行道)+8.0m(機動車道)+0.5m(防撞護欄)=11.5m。中幅：0.5m(防撞護欄)+8.0m(機動車道)+2.0m（中央分隔帶）+8.0m(機動車道)+0.5m(防撞護欄)=19.0m。右幅：3.0m(人行道)+8.0m(機動車道)+0.5m(防撞護欄)=11.5m。南側新槽房大橋橫斷面布置：左幅：0.5m(防撞護欄)+8.0m(機動車道)+0.5m(防撞護欄)=9.0m。中幅：0.5m(防撞護欄)+8.0m(機動車道)+2.0m（中央分隔帶）+8.0m(機動車道)+0.5m(防撞護欄)=19.0m。右幅：0.5m(防撞護欄)+10.75m(機動車道)+1.5m(人行道)=12.75m。西側悅港北路標準橫斷面布置：3.0m(人行道)+17.25m(機動車道)+1.5m（中央分隔帶）+15.0m(機動車道)+3.0m(人行道)=39.75m。東側悅港北路標準橫斷面布置：4.0m(人行道)+17.0m(機動車道)+1.3m（中央分隔帶）+14.25m(機動車道)+2.5m(人行道)=39.05m。橋梁位于曲線上，橋面標高及橫坡詳見道路專業(yè)圖紙，橫坡通過主梁構造頂面完成找坡。主梁一般構造上部結構按鋼筋混凝土構件設計?？蚣芰褐髁簶藴书g距9m，主梁截面為0.8x1.2m；次梁標準間距4.5m，次梁截面0.4x0.7m；平臺板厚0.35m。下部結構一般構造1)橋墩及基礎橋墩采用樁接柱式橋墩，橋墩與框架梁固接；采用兩種尺寸形式，15m以上高墩墩柱采用直徑1.5m圓形截面，樁基為1.8m鉆孔灌注樁；15m以下橋墩墩柱采用直徑1.2m圓形截面，樁基為1.5m鉆孔灌注樁。墩柱間設置系梁，在樁頂位置設置地系梁。所有的橋墩基礎均為端承樁,樁基礎應嵌入中風化巖面不小于3倍樁徑。樁基為主要的承重結構，要求確保樁基混凝土及鋼筋的質量和強度，應有針對措施確保鉆孔灌注樁施工質量，避免斷樁，并注意混凝土工作縫的處理，確保其整體性。2）橋臺及基礎A0橋臺采用鋼筋混凝土埋置式橋臺，臺帽高2.0m，臺帽厚1.95m，背墻厚0.55m，橋臺基礎為1.5m鉆孔灌注樁基礎。所有的橋臺基礎均為端承樁,樁基礎應嵌入中風化巖面不小于3倍樁徑。樁基為主要的承重結構，要求確保樁基混凝土及鋼筋的質量和強度，應有針對措施確保鉆孔灌注樁施工質量，避免斷樁，并注意混凝土工作縫的處理，確保其整體性。施工方案上部鋼筋混凝土框架梁采用支架現澆。耐久性設計耐久性設計原則本項目橋梁工程的設計基準期為100年，在設計中，應采取有效的耐久性工程措施，以確保橋梁工程達到設計基準期100年的要求?；炷聊途眯源胧槭菇Y構混凝土滿足耐久性要求，C30及以上標號的混凝土的最大水灰比不大于0.50，最小水泥用量不小于350kg/m3，最大氯離子含量不大于0.06%，最大堿含量不大于3kg/m3。橋梁混凝土中必須采用低堿活性的集料，避免出現混凝土的堿集料反應，對橋梁的耐久性造成危害。普通鋼筋防腐按規(guī)范要求設置足夠的保護層厚度，必要時增加超聲波檢測等措施來保證施工質量，確保各方提高對保護層厚度的重視及采取相應的強化措施。要注意鋼筋的現場保管及防腐。施工時采取有效的施工縫處理措施。主筋混凝土保護層厚度標準：不小于鋼筋的公稱直徑，且滿足圖紙中各構件凈保護層厚度設計要求。橋梁運營中的注意事項本橋在竣工交付使用后即應實行定期監(jiān)測、檢查，建立橋梁健康檔案，確保營運條件在設計圖紙允許的條件范圍內；定期檢修和維護，對于異常情況應采取相應的應對措施。設計圖紙所要求的如限重、限速、限高、防撞等通車、通航營運條件是需要當地各個管理部門通過足夠的管理手段來實現的，尤其應注意對超載車輛的管理問題。本橋如需維護或更換設備時，所用的材料應不低于原設計圖所定的標準及要求，但不應增加荷載（包括橋上管線荷載）。為了做好橋梁施工和運營時的環(huán)境保護，施工和橋梁管理單位應該及時制訂相應的管理措施和應急預案，如：生態(tài)環(huán)境保護措施；水環(huán)境保護措施；聲環(huán)境保護措施；環(huán)境空氣保護措施；社會環(huán)境保護措施；橋梁事故風險防范措施建議；橋梁事故風險應急計劃等。施工注意要點施工必須嚴格遵守《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/TF50-2011）和《城市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范》（CJJ2-2008）的要求。材料混凝土：本橋使用混凝土，必須仔細研究確定施工工藝和所選用的材料，進行高強混凝土最佳配合比設計與試驗，制定質量控制標準和檢測方法，并嚴格執(zhí)行。鋼材：