氧槍工作原理及主要功能分析

氧槍工作原理及主要功能分析

金銀氣體在國內(nèi)外已有20多年的歷史。近幾年國內(nèi)氧氣底吹煉鉛工藝發(fā)展迅速,預(yù)計到2010年采用該工藝生產(chǎn)的粗鉛將超過100萬t/a,占全國總產(chǎn)量的40%。同時,氧氣底吹煉銅工藝也在起步,發(fā)展前景看好。氧槍是氧氣底吹熔煉工藝的核心技術(shù),目前已比較成熟,但氧槍的使用壽命仍然是關(guān)鍵問題。本文圍繞延長氧槍的使用壽命問題,就氧槍工作原理、主要技術(shù)參數(shù)計算方法等分析論述。1底吹冷卻和氧槍的傳質(zhì)利用氧氣底吹熔煉熔池的運動是噴入氧氣和其他氣體的結(jié)果。氣體射流由噴嘴噴出后,沿射流的縱軸向熔池面伸展,這時射流四周的熔液沿射流束的徑向流來。射流束的流速愈大,熔液流向射流束的速度亦愈大。射流帶動熔液向上運動,熔液衰減射流的能量,減緩射流的運動,互相運動的同時發(fā)生物理化學(xué)反應(yīng),射流則逐漸擴大。但主射流仍保持著“氣柱”或“氣舌”的形狀,直到達到一定高度后,方在主射流的頂部發(fā)生氣液交混,而形成氣泡帶向熔池面伸展。氣體到達熔池面時便逸出,熔液則再向下流動形成回流,使熔池熔液不斷循環(huán)流動。這個不斷循環(huán)流動的過程,便是氧氣和其他氣體不斷地把能量傳送給熔池的過程;這個不斷循環(huán)流動的過程,造成底吹熔煉有別于頂吹或側(cè)吹熔煉過程的反應(yīng)特性和流動特性,使熔池得到充分?jǐn)嚢?具有更為優(yōu)越的傳質(zhì)、傳熱功能,噴入氧氣的利用率極高。水力學(xué)模型實驗和底吹熔煉生產(chǎn)實踐發(fā)現(xiàn),噴咀噴出氣體的壓力和噴槍結(jié)構(gòu)選擇不當(dāng),會出現(xiàn)嚴(yán)重的“氣泡后坐”現(xiàn)象、嚴(yán)重的噴濺現(xiàn)象、嚴(yán)重的熔池振蕩現(xiàn)象,甚至氣流射穿熔池。底吹氣體傳送給熔池的能量,有氣體的動量、沖量、動能和膨脹功。動量、沖量、動能為一般物理學(xué)概念,比較容易理解和計算。氣體動量反映氣體具有的機械運動量的大小,氣體的沖量反映轉(zhuǎn)移到熔池的機械運動量的大小,氣體的動能是由于做機械功而具有的能量。膨脹功是氣體熱力學(xué)概念,計算較復(fù)雜,但不難理解:在高溫冶金過程中,由于熔池熔液的密度是氣體密度的幾千甚至上萬倍,溫度高達1000℃以上,噴入的常溫氣體驟然膨脹,則密度差更大,氣體的氣泡泵作用更為顯著,等于若干臺大功率的氣動機械在熔池內(nèi)工作。瓦紐科夫爐的攪拌功率為10～100kW/m3,PS銅轉(zhuǎn)爐的為60～120kW/m3,諾蘭達爐的為60kW/m3。氧氣底吹爐每小時噴入5000m3氣體(含氧氣和冷卻介質(zhì)),噴出速度280m/s,熔池溫度1200℃,粗略計算它的動能折成功率約為70kW/m3;按照理想氣體等壓變化過程合計算氣體的膨脹功約為640kW,除氣體升溫耗功外,機械功至少有180kW。這樣,幾百噸的熔液就被少量的氣體充分地攪動起來。底吹熔煉把氣體噴入熔池的器件統(tǒng)稱為供氣元件,習(xí)慣上把氧氣底吹噴咀叫做氧槍。底吹爐是底吹熔煉的關(guān)鍵設(shè)備,氧槍是底吹熔煉的核心技術(shù)。2底吹氧槍的推廣從1968年氧氣底吹轉(zhuǎn)爐煉鋼工業(yè)化算起,氧槍使用有近40年歷史,有色冶金使用底吹氧槍也有20余年歷史,至今底吹氧槍的供氣性能和壽命仍然是關(guān)鍵問題?，F(xiàn)今的研究比較集中在氧槍的材質(zhì)和結(jié)構(gòu)、底吹氣體的流動特性、底吹氣體受爐底加熱所引起的動力學(xué)與熱力學(xué)、噴咀的配置等方面。2.1氣體泄漏2.1.1氣體泄漏狀態(tài)與氣體壓力之間的關(guān)系李運洲列舉出低壓底吹模擬實驗和高壓模擬實驗的情況。(1)氣體壓力對氣流噴射的影響攀枝花鋼鐵研究院在8t和12t氧氣底吹轉(zhuǎn)爐的水力原模型實驗中發(fā)現(xiàn),噴槍前氣體壓力為0.023～0.329MPa時,氣流噴出后均產(chǎn)生渦旋流股和“氣泡后坐”,甚至在爐底中心出現(xiàn)一種如龍卷風(fēng)一樣的流股而嚴(yán)重侵蝕爐底,并隨著氣體壓力的增高而加劇,見圖1和圖2。(2)噴吹氣體壓力實驗在水深500mm,噴咀直徑10mm,底吹的條件下進行。實驗發(fā)現(xiàn):①噴吹氣體的壓力低于0.4MPa時,在噴咀端部形成氣泡帶并敲打和沖擊爐底,成為損壞爐底的重要原因,被稱為“氣泡后坐”現(xiàn)象。②噴吹氣體壓力低于0.1MPa時,氣泡帶直徑隨氣體壓力的增大而逐漸增大,約至0.1MPa時,氣泡帶便穩(wěn)定在10倍于噴咀直徑的范圍。超過0.4MPa后,噴咀端部不再形成氣泡和氣泡帶,而形成接近于噴咀直徑的柱狀射流深入水池,在氣流束的頂部氣液交混形成穩(wěn)定的氣泡帶。2.1.2氣體從噴咀表現(xiàn)進入“射流”狀態(tài)對底吹氣流與金屬熔池之間相互作用的研究,業(yè)界人士已達成這樣的共識:即底吹氣體的流出行為是兩種基本狀態(tài),一是“氣泡”噴出,二是“射流”噴出。兩者的分界是出口氣流馬赫數(shù)約為1。當(dāng)出口氣流馬赫數(shù)小于1時,氣流以氣泡形式流出噴咀,將引起噴咀出口處壓力脈動,易造成熔液倒灌堵塞噴咀,噴咀及周圍耐火磚蝕損加快。當(dāng)出口氣流馬赫數(shù)等于或無限接近1時,氣流以氣柱狀態(tài)流出噴咀,氣柱深入熔池一定高度才被破斷成氣泡,熔池熔液壓力變化傳播不進噴口,噴槍內(nèi)的氣體流動穩(wěn)定,噴咀及周圍耐火磚蝕損緩慢。此外,底吹噴咀內(nèi)的氣體是可壓縮性流體。當(dāng)噴咀截面一定時,存在著最大氣體流量(對應(yīng)氣流馬赫數(shù)為1);當(dāng)氣流受熱時,將導(dǎo)致該流量下降,這一現(xiàn)象稱為熱壅塞現(xiàn)象。熱壅塞現(xiàn)象引起底吹噴咀供氣性能變化,進而會影響噴咀壽命。以上的研究結(jié)果與底吹熔煉的實際相符。因此可以認(rèn)定氣體從噴咀流出呈“射流”狀態(tài)必須具備如下條件:①噴咀出口截面的氣體壓力必須高于噴咀端面的環(huán)境壓力;②噴咀出口截面的氣流速度必須等于或無限接近該處氣體音速;③噴咀出口截面的氣體有高于環(huán)境壓力的剩余壓力,才能使氣柱深入熔池一定深度。2.1.3菇頭噴射的“射流”嘴唇把“氣泡噴出”和“射流噴出”兩種基本噴出狀態(tài)細(xì)化成圖3所示的4種具體狀態(tài),即“氣泡”噴出、“射流”噴出、“射穿”噴出、生成蘑菇頭的“射流”噴出。生成蘑菇頭的“射流”噴出,是工業(yè)生產(chǎn)中理想的噴出狀態(tài)。優(yōu)化噴出參數(shù),得到最佳的熔池攪拌效果,延緩氧槍及其周圍耐火磚蝕損速度,延長其使用壽命,是氧氣底吹冶金工作者的一項重要任務(wù)。2.2噴口出口腫瘤2.2.1溫度下噴咀的流動氣體在噴咀內(nèi)的流速很快,在噴咀內(nèi)停留時間極短,一般不超過1/100s,即氣體受熱時間極短,同時流量大、受熱比表面小,因此單位質(zhì)量氣體與周圍環(huán)境的熱交換可以忽略,可認(rèn)為氣體在噴咀內(nèi)流動是絕熱流動,可用氣體絕熱流動的方程式來分析和計算氣體的溫度變化。氣體進行絕熱流動的伯努里方程的微分形式為:式中:Cp為氣體的等壓比熱;v為氣體的流速;T為氣體的溫度;A為熱功當(dāng)量。從式(1)可見,氣體在噴咀中流動,溫度的變化取決于速度的變化,而與阻力無關(guān),增大氣流速度必定伴隨著溫度的降低。設(shè)定噴咀連接在直徑很大的總管上,噴咀進口氣體流速接近0,溫度為T0,積分式(1)得出:顯然,式(2)中的末項A/Cp·v2/2g即為氣體因速度的增加而降溫的量。氧氣的Cp=0.92kJ/(kg·℃),氮氣的Cp=1.45kJ/(kg·℃)。計算結(jié)果說明,噴咀中氣體流速增加,氣體溫度降低,特別是流速150m/s以上,降溫幅度增大,氣體對噴咀產(chǎn)生強烈的冷卻,也對噴出口周圍的耐火磚及熔液有冷卻作用。2.2.2調(diào)整后噴咀的冷卻效果,根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)考由于音速氣流的冷卻作用,當(dāng)噴咀出口端面和周圍耐火磚溫度低于熔液固化溫度,熔液同噴咀端部接觸,固化過程便開始,結(jié)瘤逐漸生長,導(dǎo)致噴咀逐漸堵塞。這說明了鼓風(fēng)爐、諾蘭達爐、PS爐等必須有定期捅風(fēng)口作業(yè)的原因。這是不利的方面。氧氣底吹噴咀噴出的是工業(yè)氧氣。氧氣除了能夠與碳、硫、磷等易燃燒物質(zhì)起反應(yīng)外,還能與鐵、鉛等金屬起反應(yīng)。這些物質(zhì)在著火點溫度條件下跟氧氣接觸,就可能產(chǎn)出燃燒現(xiàn)象,所以氧氣噴咀不結(jié)瘤。這是氧氣噴咀容易蝕損,使用壽命短的原因。如果在氧氣噴咀氧氣通道的外圍高速流過隋性氣體或空氣,不僅能強化冷卻噴咀,而且在流出噴咀之后,氧氣外圍有一層隋性氣體或空氣遮護,阻隔氧氣和熔液直接接觸,從而對噴咀起保護作用,使之蝕損緩慢,延長使用壽命。但這種保護作用是有限的,于是人們根據(jù)噴咀結(jié)瘤的機理,采取對氧氣噴咀強化冷卻措施,包括增加冷卻氣體流量,在冷卻氣體中加水等,造成結(jié)瘤的條件,生成結(jié)瘤,習(xí)慣上稱為“蘑菇頭”。蘑菇頭使噴咀端頭及其四周耐火磚與熔液隔開,更有效地保護了噴咀及其四周耐火磚,大大延長了氧氣噴咀使用壽命。水口山煉鉛法氧槍壽命由3～7d增加到20～30d,水口山煉銅法氧槍壽命達到4000～5000h,主要得益于“蘑菇頭”。由于氧氣作用,這種“蘑菇頭”與鼓空氣或低氧濃氣體風(fēng)口結(jié)瘤不一樣,它不堵塞噴咀,因“蘑菇頭”不是板結(jié)的,而是疏松的,是可以透氣的,但還是有一些影響供氣性能。所以氧氣噴咀在工作中要視供氣參數(shù)變化而進行調(diào)節(jié)操作,以保證按工藝需要通暢供氧。這是有利的方面。氧氣底吹噴咀生成和保持穩(wěn)定的“蘑菇頭”,取決于噴入氣體的冷卻作用與熱熔體傳遞的熱量之間的平衡。以“蘑菇頭”進出熱量平衡為出發(fā)點,頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐煉鋼推導(dǎo)出的方程式(3),可作參考:式中:Hm為熔液與磨姑頭間總的傳熱系數(shù),J/(m2·h·℃);Ts為熔液過熱度,℃;S為蘑菇半球的表面面積,m2;Cp為氣體比熱,J/(m3·℃);T為氣體流經(jīng)蘑菇頭內(nèi)部的溫度增加值,℃;Q為氣體流量,m3/h。從式(3)可見,熔液過熱度Ts同生成蘑菇頭有確定的關(guān)系。氧氣底吹煉鉛時,由于爐內(nèi)底部鉛液層過熱度高達600℃以上,只有強力冷卻氧槍甚至加霧化水才能生成不太穩(wěn)定的蘑菇頭;氧氣底吹煉銅時,由于爐內(nèi)底部銅锍層過熱度只有300℃,以壓縮空氣作介質(zhì)冷卻氧槍就能生成穩(wěn)定的蘑菇頭;氧氣底吹轉(zhuǎn)爐煉鋼時,爐內(nèi)底部鋼水過熱度只有200℃,噴槍噴入Ar氣、CO2氣、N2氣都能生成穩(wěn)定的蘑菇頭。蘑菇頭的物質(zhì)成分與底吹爐底部物質(zhì)基本一致,不一定只是Fe3O4。煉鋼轉(zhuǎn)爐蘑菇體化學(xué)分析結(jié)果:C1.86%,Si0.01%,Mn0.16%,Pn0.05%,S0.012%,其余為Fe。2.3氧氣槍損傷機2.3.1氧槍的溫度控制唐鋼第一煉鋼廠在煉鋼過程中對氧槍外壁溫度進行測定,在吹煉過程中,除氧槍端頭極短的一段外,氧槍外壁溫度均不高于200℃,由里向外,愈向爐殼靠近,溫度愈低。氧槍端頭靠近熔液處,槍壁溫度高達900℃。潘玉華、馬萍用數(shù)字模型計算了鞍鋼180t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐D3—2063爐次接近吹煉終點時(N2/CO2切換前)爐底溫度分布及底吹噴咀內(nèi)氣流各項參數(shù)沿噴管長度方向變化的情況,噴咀靠近爐殼的溫度低于100℃,靠近熔池的溫度達1100℃。水口山煉鉛法和水口山煉銅法研究開發(fā)過程中,曾對氧槍的工作溫度與冷卻強度的關(guān)系做過測定,結(jié)果說明:(1)底吹氧槍是在高溫熔池下工作,盡管有氧氣和保護介質(zhì)的自冷作用,氧槍端頭的溫度仍然很高。轉(zhuǎn)爐煉鋼熔池溫度1600～1700℃,氧槍端頭溫度達到900～1100℃;有色冶金熔煉熔池溫度1000～1350℃,氧槍端頭溫度也能達到1200℃。(2)要降低氧槍端頭的溫度,必須有冷卻介質(zhì)通入氧槍,冷卻介質(zhì)流量與氧氣流量比值是氧槍技術(shù)參數(shù)中一個重要參數(shù)。2.3.2氧槍的燒損與蝕損(1)燒損。氧槍蝕損的主因是燒損。噴咀一般采用耐熱不銹鋼制作,材料的主要成分是Fe,還有Cr、Ni等。Fe與氧氣接觸,發(fā)生反應(yīng):3Fe+2O2=Fe3O4,1kg鐵放熱6.61MJ;或Fe+1/2O2=FeO,1kg鐵放熱4.85MJ。當(dāng)環(huán)境溫度達到1000℃以上時,反應(yīng)劇烈,變成燃燒過程。其他成分在1000℃以上的條件與氧氣接觸也產(chǎn)生氧化反應(yīng),甚至燃燒熔化。噴咀噴出的氧氣,深入熔體,熔體中的S、C、Fe、FeS、Pb、PbS、ZnS等元素或化合物,跟氧發(fā)生氧化反應(yīng),生成SO2、CO、CO2、Fe3O4、PbO、ZnO等,這些反應(yīng)一般都是放熱反應(yīng)。這些放熱反應(yīng)是熔煉過程主要熱量來源,使過程得以實現(xiàn),但同時也使噴咀出口端頭生成高溫球團。如果噴咀冷卻保護不善,高溫球團又緊靠噴咀端口,那么氧槍就逐漸被燒損。氧槍四周耐火磚也跟著被燒損,在“射流”噴出情況下,燒損區(qū)直徑一般為氧槍直徑的10倍左右。在“氣泡”噴擊情況下,耐火磚燒損區(qū)直徑可達氧槍直徑的20倍以上。這種情況與氧氣底吹煉鉛實際相符。以上證明:燒損是氧槍蝕損的主因。(2)“氣泡后坐”。氧槍蝕損的次因是“氣泡后坐”。噴咀出來的射流破斷成氣泡時,對噴咀構(gòu)成反擊稱為“氣泡后坐”現(xiàn)象。用壓力傳感器和高速攝影法觀察到,噴入氣體分散成小氣泡時,殘余氣袋在距噴咀直徑兩倍遠(yuǎn)處,受到液體的擠壓而斷裂,氣相內(nèi)產(chǎn)生回流壓向噴咀端面。氣泡后坐現(xiàn)象頻率相當(dāng)大,可達每秒5～7次。李運洲用底吹噴咀曾測定和分析認(rèn)為后坐反推力包括射流的反作用力和后坐力兩部分,實際后坐力只有9.81～23.5N/cm2,反作用力則與噴咀出口氣體壓力有關(guān),但后坐的氧化性氣體對爐襯有很大的破壞作用。在有色金屬硫化物熔體和熔渣介質(zhì)的侵蝕這個問題更為明顯。這種情況在氧氣底吹煉鉛實踐中就很典型。氧槍與其四周的耐火磚是唇齒相依、一損俱損的關(guān)系。氧槍先燒損,凹下去的噴咀氧氣燒壞耐火磚;耐火磚先被“氣泡后坐”力和射流反作用力或熔體介質(zhì)侵蝕,氧槍則被暴露,加快蝕損。(3)除了上述兩個氧槍蝕損因素之外,還有其他因素:①氧槍制造質(zhì)量不良,氣體噴出參數(shù)偏離設(shè)定值,工作中被熔液灌死或氣流偏析。②耐火磚抗熱震性能差,工作中崩裂成塊浮上熔池,氧槍暴露在熔液中。③突然故障或誤操作,使氧槍工作參數(shù)偏離正常值。2.3.3鋼板透氣性磚的蝕損速率(1)氧氣頂吹復(fù)吹轉(zhuǎn)爐煉鋼底吹供氣元件蝕損速度,根據(jù)1995年資料:寶鋼透氣磚的平均蝕損速率為0.4mm/爐;鞍鋼透氣磚的平均蝕損速率為0.5～0.7mm/爐;攀鋼透氣磚的平均蝕損速率為0.4～0.5mm/爐。(2)氧氣底吹煉鉛氧槍的平均蝕損速率為0.30～0.35mm/h。(3)氧氣底吹煉銅氧槍的平均蝕損速率為0.02～0.03mm/h。2.4槽縫式多層套管氧槍加拿大籍華人李沃德(Ssvad-Lee)發(fā)明用保護介質(zhì)使氧槍能在高溫下工作后,20世紀(jì)60年代氧槍首先在氧氣底吹轉(zhuǎn)爐煉鋼得到工業(yè)應(yīng)用,氧槍結(jié)構(gòu)沿著單管→套管→透氣磚→直通多孔塞的軌跡發(fā)展。氧氣底吹煉鉛曾使用過環(huán)縫式或槽縫式雙層套管氧槍;氧氣底吹煉銅法使用的是槽縫式雙層套管氧槍。工業(yè)化后的底吹煉鉛用的是槽縫式多層套管氧槍,如圖4所示。槽縫式多層套管氧槍實質(zhì)上是一種微孔集束和槽縫相結(jié)合的結(jié)構(gòu)。集束微孔走氧氣、槽縫走冷卻介質(zhì)。這種結(jié)構(gòu)噴出的氣流,氣泡直徑小、彌散度高、攪拌力強大、傳熱傳質(zhì)效果好。氣泡直徑小,熔池有一定噴濺,但可避免惡性有害噴濺,熔池振蕩振幅小、頻率低。氣泡直徑小,熔池面呈乳化狀或粥狀,而不是翻騰狀,不影響爐料落入熔池迅速混合和反應(yīng),熔池面顯得平穩(wěn)。氧槍材質(zhì)應(yīng)具有耐高溫、抗氧化性能,一般用耐熱不銹鋼制作。氧槍套磚及其圍磚結(jié)構(gòu),要方便熱修熱換。氧槍套磚及其圍磚,材質(zhì)應(yīng)具有良好的耐高溫、抗熔蝕、耐磨損、抗熱震性能。水口山煉鉛法、水口山煉銅法選用高純度、高密度、低氣孔率的半再結(jié)合鎂鉻磚,效果良好。曾試用過高鋁耐火磚,效果很差。含碳耐火材料具有很好的抗熱震性能和抗結(jié)構(gòu)剝落性能。鎂碳磚在氧氣頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐煉鋼使用取得優(yōu)良業(yè)績,值得關(guān)注。含碳耐火材料抗氧化性能較差,如果其抗熱震和抗剝落性能補償這種不足,那么,用于底吹煉鉛則值得試一試。3氧氣槍的主要參數(shù)確定3.1頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐鋼絞線有色冶金氧氣底吹熔煉工業(yè)化只有10多年歷史,實踐經(jīng)驗不如氧氣底吹轉(zhuǎn)爐煉鋼和氧氣頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐煉鋼那樣豐富。對于有色冶金氧氣底吹等具體爐子,最適宜的氧槍支數(shù)、工作氧壓、氧槍尺寸等主要參數(shù),目前還不能完全通過計算準(zhǔn)確確定。比較可靠的方法是先理論計算初步設(shè)定,在通過冷態(tài)模擬實驗結(jié)合實踐經(jīng)驗最后確定。3.2計算主參數(shù)的基本方法3.2.1氧槍的供氧能力爐子氧氣需用量通過冶金計算確定。單支氧槍的供氧能力目前已達到1000m3/h水平(氧槍外徑40mm)。再考慮其他因素,就能計算所需氧槍支數(shù)。3.2.2fr’為修正的費魯?shù)聹?zhǔn)數(shù)蔡志鵬等提出的確定氧槍之間距離的方程式(4),很有參考價值。式中:S為單支氧槍攪拌范圍的直徑;W為槍距;d為噴咀直徑;H為熔池深度;D為底吹爐內(nèi)徑;Fr’為修正的費魯?shù)聹?zhǔn)數(shù),水口山煉銅法實際運算求得Fr’=2.61。當(dāng)取S/W>1時,流體有部分互相干擾,沖刷爐襯;取S/W略小于1時,有利于爐壁掛渣;一般取S/W=1。式(4)是單管噴咀條件下處理實驗數(shù)據(jù)得到的回歸方程。對于多層套管,集束小孔氣流的氧槍,運用式(4)應(yīng)作必要的修正。工業(yè)生產(chǎn)中,內(nèi)徑Φ3.2m煉鉛底吹爐的氧槍間距W=1.3m,氧槍離出鉛口爐端墻距離4.2m,氧槍離出渣口爐端墻1.9m,未發(fā)生什么問題。3.2.3氧槍使用壽命長與氮氧比比關(guān)系有色冶金氧氣底吹氧槍保護介質(zhì)一般用氮氣、空氣或在氮氣中加霧化水。保護介質(zhì)與氧氣流量比值俗稱氮氧比或空氧比。氧槍使用壽命長短與氮氧比(空氧比)是正相關(guān)關(guān)系。水口山煉鉛法半工業(yè)試驗氮氧比范圍0.3～0.7,低于0.3時,氧槍蝕損顯著加快,使用壽命不到3d。水口山煉銅法半工業(yè)試驗和小生產(chǎn)開爐,空氧比0.5～0.7,氧槍壽命達到4000h以上。3.2.4pg熔液密度氧槍噴管出口處壓力P2可按下式計算:式中:P0為當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?H為熔液層高度;P為熔液密度;g為重力加速度;ΔP為噴管出口處過剩壓力。ΔP取值原則:保證