高速公路連接道工程高邊坡工程穩(wěn)定計算

渝黔復線高速公路連接道工程——高邊坡工程穩(wěn)定計算一、概述本次報建的渝黔復線高速公路連接道工程位于巴南區(qū)，起點接規(guī)劃燕尾山隧道，終點接渝黔高速擴能項目忠興立交，線路全長約10.728km，設計速度80km/h，道路等級為城市快速路，雙向八車道，標準路幅寬度42m。全線設置互通式立交3座，分別為南泉立交（與內環(huán)快速路相交）、花地溝立交（與主干路福鹿大道相交）、鹿角縱三路立交（與主干路鹿角縱三路相交），中、短隧道2座（1號隧道長260m，2號隧道長620m），特長隧道1座(樵坪山隧道長3280m)。其中里程樁號K0+000～K2+278,全長2.278km部分為我院（重慶市設計院）高邊坡設計范圍。本冊設計內容為高邊坡工程施工圖設計（根據重慶市《關于進一步加強全市高切坡、深基坑和高填方項目勘察設計管理的意見》渝建發(fā)〔2010〕166號文，巖質邊坡高度≥15米，巖土混合邊坡高度≥12米且土層厚度≥4米，土質邊坡高度≥8米為高切坡；填方邊坡高度≥8米為高填方）。1.1、設計依據及規(guī)范1.1.1、設計依據（1）重慶市城市建設發(fā)展有限公司與重慶市設計院、蘇交科集團股份有限公司簽定的設計合同（2）《重慶市主城區(qū)快速路系統(tǒng)建設規(guī)劃》(2006-2020)（3）《重慶市主城區(qū)綜合交通規(guī)劃》（2010-2020）（4）《重慶市城鄉(xiāng)總體規(guī)劃（2007-2020年）》（5）《重慶市城鄉(xiāng)總體規(guī)劃（2007－2020年）修正版》（6）《重慶市主城區(qū)內外環(huán)之間高、快速連接通道優(yōu)化規(guī)劃》（2016年4月）（7）《重慶市主城區(qū)軌道交通線網規(guī)劃》（8）《重慶市軌道交通線網調整規(guī)劃》（9）巴南區(qū)規(guī)劃資料（10）界石、鹿角片區(qū)道路交通規(guī)劃（11）項目周邊發(fā)件情況（儲備地情況）（12）重慶市規(guī)劃局2017年5月8日《市政工程規(guī)劃條件函》、《建設項目選址意見書》（選字第市政500113201700032號）（13）重慶市發(fā)改革委關于開展本項目前期工作的函（渝發(fā)改投函[2016]143號）（14）重慶市發(fā)改革委關于本項目調整建設法人的批復（渝發(fā)改投[2017]348號）（15）重慶市規(guī)劃局2017年4月6日《渝黔復線高速連接道方案研究會議紀要》[2017]33號（16）《重慶市建委關于渝黔復線高速公路連接道工程方案設計的審查意見》渝建方案審[2017]45號（17）《重慶市建委關于渝黔復線高速公路連接道工程方案設計對軌道交通影響的專項審查意見》渝建軌建控審[2017]68號（18）《建設工程設計方案審查意見函》渝規(guī)巴南方案函（市政）（2017）0046號（19）《重慶市城鄉(xiāng)建設委員會關于渝黔復線高速公路連接道工程初步設計的批復》渝建初設[2018]17號（20）項目沿線1：500地形圖（2017.03）（21）《渝黔復線高速公路連接道巖土工程詳細勘察報告》1.1.2、設計規(guī)范（1）《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50030-2013）（2）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）（3）《公路工程技術標準》（JTGB01-2014）（4）《公路路基設計規(guī)范》（JTGD30-2015）（5）《公路橋梁抗震設計細則》(JTG/TB02-01-2008)（6）《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)（7）《城市道路設計規(guī)范》(CJJ37－2012)（8）《城市快速路設計規(guī)程》（CJJ129-2009）（9）《市政公用工程設計文件編制深度規(guī)定》（2013）（10）《地質災害防治工程設計規(guī)范》（DB50/5029-2004）（11）重慶市《進一步加強全市高切坡、深基坑和高填方項目勘察設計管理的意見》渝建發(fā)〔2010〕166號1.2邊坡主要工程內容范圍編號位置左右側挖填方邊坡破壞模式邊坡防護主線ZX1-1主線K0+000～K0+108.361右側挖方裂隙控制，破裂角滑動1:1放坡+TBSZX1-2主線K0+000～K0+045.093左側挖方自身強度，破裂角滑動1:1放坡+TBSZX1-3主線K0+78.144～K0+133.794左側填方層面滑動清除表面粉質粘土后采取錯臺開挖巖層再放坡1:1.75～1:2.0花格植草護坡ZX1-4（ZX1-3#擋墻）主線K0+153.480～K0+160.480右側填方圓弧滑動衡重式擋墻ZX1-5主線起點挖方破裂角滑動1:1放坡+錨桿格構ZX1-6（NQ-8-3#擋墻）主線K0+674.254～K0+693.754右側挖方破裂角滑動樁板擋墻ZX1-7（NQ-7#擋墻）K0+675.467～K0+693.756右側填方圓弧滑動衡重式擋墻ZX1-9（NQ-20-1#擋墻）主線K0+990.305～K1+008.305左側填方圓弧滑動衡重式擋墻ZX1-11（NQ-21-1#擋墻）主線左線1ZK0+405.704～1ZK0+443.970右側挖方破裂角滑動樁板擋墻ZX1-12（NQ-21-2#擋墻）主線左線1ZK0+443.970～1ZK0+477.504右側挖方破裂角滑動肋柱式錨桿ZX1-13主線K1+040.000～K1+080右側挖方裂隙控制中風化1:0.75強風化1:1土質1:1.5TBSZX1-14主線左線1ZK0+736～1ZK0+774左側挖方破裂角滑動肋柱式錨桿ZX1-15主線左線1ZK0+842.000～1ZK0+926.000左側填方圓弧滑動1:1.5～1:1.75ZX1-16主線K1+494.000～K1+563.774右側填方圓弧滑動1:1.5～1:1.75ZX1-17主線K1+602～K1+660右側挖方裂隙控制中風化1:0.75強風化1:1土質1:1.5TBS南泉立交NQ-1匝道HK1+134.374～K1+174.619右側填方層面滑動清除表面粉質粘土后采取錯臺開挖巖層再放坡1:1.75～1:2.0花格植草護坡NQ-2匝道IK0+000～K0+060右側填方層面滑動清除表面粉質粘土后采取錯臺開挖巖層再放坡1:1.75～1:2.0花格植草護坡NQ-3匝道BK0+172.048～K0+291.833右側填方圓弧滑動1:1.5～1:1.75NQ-4（NQ-11#擋墻）匝道BK0+274.875～K0+289.875左側填方圓弧滑動扶壁式擋墻NQ-5匝道AK0+016.000～K0+157.000右側挖方層面控制，破裂角滑動1:1土質1:1.5錨桿格構NQ-6匝道FK0+930.00～K1+000.000右側挖方破裂角滑動中風化巖層1:0.75、強風化巖層1：1、土層1：1.5TBSNQ-7軍民路K0+188.272～K0+232.068左側填方圓弧滑動清除表面粉質粘土后采取錯臺開挖巖層再放坡1:1.5～1:1.75花格植草護坡NQ-8（NQ-22#擋墻）匝道IK0+875.066～K1+023.853左側填方破裂角滑動樁板擋墻NQ-9匝道IK0+997～K1+062右側挖方組合交線控制，破裂角滑動肋柱式錨桿NQ-10匝道IK1+150～K1+187.156右側挖方組合交線控制，破裂角滑動肋柱式錨桿NQ-11匝道HK0+022.935～K0+125右側挖方破裂角滑動1:1放坡+錨桿格構NQ-12（NQ-15#擋墻）疏解道路2K0+194.546～K0+218.921右側填方圓弧滑動扶壁式擋墻NQ-13（NQ-18#擋墻）匝道FK0+469.863～K0+537.797右側填方圓弧滑動衡重式擋墻NQ-14匝道GK0+030.740～K0+180右側填方圓弧滑動1:1.5～1:1.75NQ-15匝道IK0+118.730～K0+190右側挖方破裂角滑動中風化巖層1:0.75、強風化巖層1：1、土層1：1.5TBSNQ-16疏解道路2K0+092～K0+195右側填方圓弧滑動錯臺開挖巖層再放坡1:1.5～1:1.75NQ-17匝道IK1+187.158挖方圓弧滑動1:1.6放坡+TBSLS-1主線2號橋右幅K0+879.505～K0+909.105右側挖方圓弧滑動1:1～1:1.5LS-2匝道CK0+165.703～K0+193.703左側挖方圓弧滑動1:1.5LS-3匝道DK0+303.074～K0+335.074左側挖方層面滑動巖層1：1、土層1：1.5LS-4匝道EK0+515.010～K0+562.556左側挖方層面滑動巖層1：1、土層1：1.5LS-5匝道EK0+515.010～K0+562.556右側挖方層面滑動巖層1：1、土層1：1.5LS-6匝道EK0+624.692～K0+649.092左側挖方圓弧滑動1:1.5LS-7匝道F線2K0+688.297～K0+722.297右側挖方層面滑動巖層1：1、土層1：1.5LS-8匝道HK0+238.313～K0+275.613左側挖方破裂角滑動中風化巖層1:0.75、強風化巖層1：1、土層1：1.5LS-9匝道HK0+312.963～340.963左側挖方破裂角滑動清除表面覆土，中風化巖層1:0.75、強風化巖層1：1LS-10匝道HK0+387.463～K0+416.463左側挖方圓弧滑動1:1.5LS-11匝道HK0+470.163～K0+493.763左側挖方圓弧滑動1:1.5LS-12匝道HK0+714.663～K0+735.263右側挖方圓弧滑動1:1.5LS-13匝道HK0+956.663～K1+007.263右側挖方層面滑動中風化巖層1:0.75、強風化巖層1：1、土層1：1LS-14匝道IK0+194.066～K0+234.066右側挖方破裂角滑動中風化巖層1:0.75、強風化巖層1：1、土層1：1LS-15匝道IK0+306.466～K0+339.666右側挖方圓弧滑動1:1.5LS-16匝道IK0+404.866～K0+438.266左側挖方圓弧滑動中風化巖層1:0.75、強風化巖層1：1、土層1：1隧道洞口SD-1主線ZK0+481.001#隧道左線進洞洞頂挖方裂隙滑動肋柱式錨桿SD-2主線YK1+085.001#隧道右線進洞洞頂挖方裂隙滑動肋柱式錨桿SD-3主線ZK0+728.001#隧道左線出洞洞頂挖方層面滑動肋柱式錨桿SD-4主線YK1+4021#隧道右線出洞洞頂挖方層面滑動肋柱式錨桿SD-5主線ZK1+010.002#隧道左線進洞洞頂挖方裂隙滑動錨噴支護SD-6主線YK1+665.002#隧道右線進洞洞頂挖方裂隙滑動錨噴支護SD-7主線ZK1+583.002#隧道左線出洞洞頂挖方層面滑動肋柱式錨桿SD-8主線YK2+253.002#隧道右線出洞洞頂挖方層面滑動肋柱式錨桿據重慶市城鄉(xiāng)建設委員會頒發(fā)的《關于進一步加強全市高切坡、深基坑和高填方項目勘察設計管理的意見》，上述邊坡均應做邊坡專項設計。1.3邊坡主要分析內容1.3.1填方邊坡在高填方路基的路段，填土內部產生圓弧形滑動破壞，填方邊坡按坡率法+土工格柵+花格植草護坡進行施工。ZX1-3#、NQ-1#、NQ-2#、邊坡第一級坡率為1：1.75，二、三級以下為1：2.0，且須清除表面粉質粘土后對巖層采取錯臺開挖再放坡，開挖臺階平臺2m寬，做成向內傾斜2%至4%的坡面，臺階處級配碎石換填。NQ-7#邊坡第一級坡率為1：1.5，二級以下為1：1.75，三級以下的邊坡坡率為1：2.0，且須清除表面粉質粘土后對巖層采取錯臺開挖再放坡，臺階處級配碎石換填。其余填方邊坡第一級坡率為1：1.5，二級以下為1：1.75，三級以下的邊坡坡率為1：2.0，每8m設置2m寬平臺，平臺做成向外傾斜2%至4%的坡面。填料要求滿足《公路路基施工技術規(guī)范》的要求，同時采用土工格柵進行加固。并對填、方邊坡進行整體穩(wěn)定分析。當填方邊坡在道路兩側不具備放坡條件時，設置永久支擋結構（如：扶壁式擋土墻等）對邊坡進行支護，以保證邊坡的安全穩(wěn)定性。1.3.2挖方邊坡ZX1-1#邊坡采用1:1放坡+TBS有機基材護坡處理，其邊坡穩(wěn)定性主要受裂隙控制，巖體破裂角取61°；坡頂設截水溝。ZX1-5#邊坡為順層，采用1:1放坡+錨桿格構護坡處理；ZX1-10#邊坡采用1:1.6放坡+TBS有機基材護坡處理；NQ-11#邊坡為順層采用1:1放坡+錨桿格構護坡處理。ZX1-12#、ZX1-14#邊坡采用肋柱式錨桿擋墻分階支護處理，其邊坡穩(wěn)定性主要受巖體自身強度控制，巖體破裂角取61°；坡頂設截水溝。ZX1-2#邊坡采用1:1放坡+TBS有機基材護坡處理，其邊坡穩(wěn)定性主要受巖體自身強度控制，巖體破裂角取61°；坡頂設截水溝。NQ-9#、NQ-10#邊坡采用肋柱式錨桿擋墻分階支護處理，其邊坡穩(wěn)定性受組合交線控制，巖體破裂角取29°；坡頂設截水溝。ZX1-13#、ZX1-17#邊坡采用1：1.50（粉質粘土層）、1：1（強風化層）1：0.75（中風化層）分階放坡+TBS有機基材護坡處理，其邊坡穩(wěn)定性主要受裂隙控制；坡頂設截水溝。NQ-5#邊坡采用1：1.50（粉質粘土層）、1：1.25（強風化層）1：1（中風化層）分階放坡+錨桿格構護坡處理，其邊坡穩(wěn)定性主要受層面控制，為順層，巖體破裂角取45°；坡頂設截水溝，坡面采用有機基材護面進行封閉防風化處理。隧道洞口仰坡采用肋柱式錨桿擋墻分階支護和錨噴支護兩種不同處理方式。當挖方邊坡在道路兩側不具備放坡條件時，設置永久支擋結構（如：樁板擋墻等）對邊坡進行支護，以保證邊坡的安全穩(wěn)定性。具體的邊坡破壞模式和邊坡防護措施見表。二、設計技術標準和主要參數2.1荷載等級：汽車荷載：城—A車輛荷載。人群荷載：3.5KN/㎡。2.2設計基準年限根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）及《地質災害防治工程設計規(guī)范》(DB50/5029-2004)，邊坡工程設計基準年限為50年。2.3安全等級根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）及《地質災害防治工程設計規(guī)范》(DB50/5029-2004)，邊坡安全等級為一級。2.4地震設防標準場區(qū)抗震設防烈度為7度（構造設防）。2.5巖土體物理力學參數詳見方案說明。2.6計算軟件，理正巖土計算軟件。三、挖方邊坡一穩(wěn)定計算結果本次設計為了增加邊坡穩(wěn)定性，放坡不受限制的區(qū)域，挖方高邊坡采用坡率法和肋柱式錨桿擋墻支護，邊坡選取最高的幾組挖方高邊坡進行計算，計算結果見附件，均滿足規(guī)范設計要求。放坡受限的區(qū)域，挖方高邊坡采用擋墻支護，邊坡選取最高的幾組挖方高邊坡進行計算，計算結果見附件，均滿足規(guī)范設計要求。隧道洞口仰坡計算結果見附件，滿足規(guī)范設計要求。四、填方邊坡一穩(wěn)定計算結果當填方邊坡具備放坡條件時，為了增加邊坡穩(wěn)定性，采用坡率法分級放坡，選取最高的幾組高邊坡進行計算，計算結果見附件，均滿足規(guī)范設計要求。當填方邊坡在道路兩側不具備放坡條件時，設置永久支擋結構對邊坡進行支護，以保證邊坡的安全穩(wěn)定性。計算結果見附件，均滿足規(guī)范設計要求。五、結論經過計算，本項目沿線的高邊坡均穩(wěn)定，且滿足規(guī)范設計要求。附件一（NQ9和NQ10#挖方高邊坡計算結果）1基本資料（1）邊坡工程安全等級一級（2）邊坡重要性系數γ01.1（3）邊坡變形控制要求嚴格（4）邊坡幾何參數巖石錨桿擋土墻高度H（m）30.5坡頂覆土厚度H1（m）0.8破裂面內坡頂坡頂建筑層數0填土表面與水平面的夾角β(。)-15邊坡坡率1：nn=-0.75（5）邊坡力學參數巖石重度γ(kN/m3)25.3土體重度γ(kN/m3)20外傾結構面破裂角θ(。)29轉化成弧度0.505888889外傾結構面粘聚力Cs(kPa)50外傾結構面內摩擦角φs(。)18轉化成弧度0.314巖體等效內摩擦角φe(。)55轉化成弧度0.959444444（6）錨桿參數錨桿類別永久性錨桿普通鋼筋種類HRB400普通鋼筋抗拉強度設計值fy(MPa)360水泥砂漿注漿強度M30地層與錨固體粘結強度標準值frbk(kPa)570（7）采用規(guī)范建筑邊坡工程技術規(guī)范（GB50330-2013）2側向巖壓力計算2.1以等效內摩擦角按側向主動土壓力(邊坡規(guī)范6.2.3)基本資料土體重度γ(kN/m3)25.3錨桿邊坡高度H（m）30.5邊坡坡率1:n-0.75地表均布荷載標準值q(kN/m)36土的粘聚力c(kPa)0土的內摩擦角φ(。)55轉化成弧度0.959444444土對擋土墻墻背的摩擦角δ(。)27.5轉化成弧度0.479722222填土表面與水平面的夾角β(。)-15轉化成弧度-0.261666667擋土墻墻背與水平面的夾角α(。)126.8429493轉化成弧度2.212704782破裂面與水平面的夾角θ(。)29轉化成弧度0.505888889α+β111.8429493轉化成弧度1.951038115α+β-φ-δ29.34294929轉化成弧度0.511871449α-δ99.34294929轉化成弧度1.73298256φ+δ82.5轉化成弧度1.439166667φ-β70轉化成弧度1.221111111sin(α+β)0.928574924sinα0.800954577sin2α0.641528235sin(α+β-φ-δ)0.489809688sin2(α+β-φ-δ)0.23991353sin(α-δ)0.986876618sin(φ+δ)0.991349318sin(φ-β)0.939480605cos(φ)0.573975004cos(α+β-φ-δ)0.871829381cos(β)0.965960169系數Kq＝1＋2qsinαcosβ/γHsin(α+β)1.077743178系數η0主動土壓力系數Ka＝sin(α+β)/sin2(α)sin2(α+β-φ-δ)*

{Kq[sin(α+β)sin(α-δ)+sin(φ+δ)sin(φ-β)]+2ηsin(α)cos(φ)cos(α+β-φ-δ)-2√Kqsin(α+β)sin(φ-β)+ηsin(α)cos(φ)*√Kqsin(α-δ)sin(φ+δ)+ηsin(α)cos(φ)}＝0.000394027主動土壓力Eak1=1/2γH2Ka(kN)4.6367800382.2外傾硬性結構面?zhèn)认驇r壓力(邊坡規(guī)范6.3.1)基本資料巖體重度γ(kN/m3)25.3邊坡高度H（m）30.5邊坡坡率1:n-0.75地表均布荷載標準值q(kN/m)36破裂面的粘聚力c(kPa)50破裂面的內摩擦角φs(。）18轉化成弧度0.314巖石對擋土墻墻背的摩擦角δ(。)9轉化成弧度0.157填土表面與水平面的夾角β(。)-15轉化成弧度-0.261666667擋土墻墻背與水平面的夾角α(。)126.8429493轉化成弧度2.212704782破裂面與水平面的夾角θ(。)29轉化成弧度0.505888889α+β111.8429493轉化成弧度1.951038115α-δ+θ-φs128.8429493轉化成弧度2.247593671α+θ155.8429493轉化成弧度2.718593671θ-β44轉化成弧度0.767555556θ-φs11轉化成弧度0.191888889sin(α+β)0.928574924sinα0.800954577sin2α0.641528235sin(α-δ+θ-φs)0.779582535sin(α+θ)0.410496953sin(θ-β)0.694378268sin(θ-φs)0.190713454cos(φs)0.95110572cos(β)0.965960169系數Kq＝1＋2qsinαcosβ/γHsin(α+β)1.077743178系數η0.129592432主動土壓力系數Ka＝sin(α+β)/(sin2(α)sin(α-δ+θ-φs)*sin(θ-β))*

{Kq*sin(α-δ+θ-φs)sin(θ-φs)-ηsin(α)cos(φs)}＝-0.03836745主動巖石壓力Eak2=1/2γH2Ka(kN)-451.4952039側向巖壓力取02.3側向巖壓力的計算根據地勘報告，邊坡側向巖壓力分別以巖石等效內摩擦角按側向土壓力方法計算和以外傾結構面的參數按規(guī)范公式計算，取兩種結果的較大值。以等效內摩擦角按側向主動土壓力Eak1·β(kN)6.259653052外傾硬性結構面?zhèn)认驇r壓力Eak2×1.15(kN)-519.2194845側向巖壓力取0側向巖壓力Eo'＝max(Eak1·β,1.15Eak2)(kN)6.259653052邊坡側向巖壓力受巖體等效內摩擦角側向土壓力控制。2.4巖質邊坡巖石壓力的確定側向巖石壓力Ea的修正系數1Eo'(kN)6.259653052主動巖石壓力與水平面的夾角90-α+δ(。)-9.342949287轉化成弧度-0.16298256巖石主動土壓力水平分力Htk=Eak*cos(90-α+δ)(kN)6.176698358側向巖石壓力水平分力標準值ehk=Ehk/0.9H0.2250163343錨桿計算3.1錨桿軸向拉力標準值錨桿傾角α(。)15轉化成弧度0.261666667錨桿軸向拉力標準值Nak=ehk*sxj*syj/cosα(kN)1.1647288423.2錨桿選型錨桿桿體抗拉安全系數：Kb2.2錨桿的水平間距sxj(m)2錨桿的垂直間距syj(m)2.5錨筋抗拉強度設計值fy（kPa)360000As>=Kb*Nak/fy(m2)7.11779E-06鋼筋直徑d(mm)25計算鋼筋根數N'0.214507592設計鋼筋根數N13.3錨桿錨固體與地層的錨固長度錨固體直徑D(mm)120錨桿錨固體抗拔安全系數K2.6錨桿軸向拉力標準值Nak(kN)1.164728842錨固段長度la1≥K*Nak/(π*D*frbk)(m)0.0140926353.4錨桿鋼筋與錨固砂漿間的錨固長度錨桿錨固體抗拔安全系數K2.6鋼筋與砂漿粘結強度特征值fb(kPa)2400多根鋼筋折減系數1錨桿軸向拉力標準值Nak(kN)1.164728842錨固段長度la2≥K*Nak/(n*π*d*fb)0.0160656043.5確定錨桿錨固段長度理論設計錨固長度la＝max(la1,la2)(m)0.016065604設計錨固段長度(m)3.5綜上，設計采用1φ25三級鋼，錨固長度3.5m符合要求。附件二（ZX1-14#挖方高邊坡計算結果）1基本資料（1）邊坡工程安全等級一級（2）邊坡重要性系數γ01.1（3）邊坡變形控制要求嚴格（4）邊坡幾何參數巖石錨桿擋土墻高度H（m）23坡頂覆土厚度H1（m）1.2破裂面內坡頂坡頂建筑層數0填土表面與水平面的夾角β(。)22邊坡坡率1：nn=-0.25（5）邊坡力學參數巖石重度γ(kN/m3)25.3土體重度γ(kN/m3)20外傾結構面破裂角θ(。)61轉化成弧度1.064111111外傾結構面粘聚力Cs(kPa)600外傾結構面內摩擦角φs(。)30轉化成弧度0.523333333巖體等效內摩擦角φe(。)55轉化成弧度0.959444444（6）錨桿參數錨桿類別永久性錨桿普通鋼筋種類HRB400普通鋼筋抗拉強度設計值fy(MPa)360水泥砂漿注漿強度M30地層與錨固體粘結強度標準值frbk(kPa)660（7）采用規(guī)范建筑邊坡工程技術規(guī)范（GB50330-2013）2側向巖壓力計算2.1以等效內摩擦角按側向主動土壓力(邊坡規(guī)范6.2.3)基本資料土體重度γ(kN/m3)25.3錨桿邊坡高度H（m）23邊坡坡率1:n-0.25地表均布荷載標準值q(kN/m)44土的粘聚力c(kPa)0土的內摩擦角φ(。)55轉化成弧度0.959444444土對擋土墻墻背的摩擦角δ(。)27.5轉化成弧度0.479722222填土表面與水平面的夾角β(。)22轉化成弧度0.383777778擋土墻墻背與水平面的夾角α(。)103.9977135轉化成弧度1.814182336破裂面與水平面的夾角θ(。)61轉化成弧度1.064111111α+β125.9977135轉化成弧度2.197960114α+β-φ-δ43.49771355轉化成弧度0.758793447α-δ76.49771355轉化成弧度1.334460114φ+δ82.5轉化成弧度1.439166667φ-β33轉化成弧度0.575666667sin(α+β)0.809695196sinα0.970527545sin2α0.941923715sin(α+β-φ-δ)0.688046391sin2(α+β-φ-δ)0.473407836sin(α-δ)0.972202345sin(φ+δ)0.991349318sin(φ-β)0.544394131cos(φ)0.573975004cos(α+β-φ-δ)0.725666703cos(β)0.927256757系數Kq＝1＋2qsinαcosβ/γHsin(α+β)1.168081775系數η0主動土壓力系數Ka＝sin(α+β)/sin2(α)sin2(α+β-φ-δ)*

{Kq[sin(α+β)sin(α-δ)+sin(φ+δ)sin(φ-β)]+2ηsin(α)cos(φ)cos(α+β-φ-δ)-2√Kqsin(α+β)sin(φ-β)+ηsin(α)cos(φ)*√Kqsin(α-δ)sin(φ+δ)+ηsin(α)cos(φ)}＝0.049393836主動土壓力Eak1=1/2γH2Ka(kN)330.53614382.2外傾硬性結構面?zhèn)认驇r壓力(邊坡規(guī)范6.3.1)基本資料巖體重度γ(kN/m3)25.3邊坡高度H（m）23邊坡坡率1:n-0.25地表均布荷載標準值q(kN/m)44破裂面的粘聚力c(kPa)600破裂面的內摩擦角φs(。）30轉化成弧度0.523333333巖石對擋土墻墻背的摩擦角δ(。)15轉化成弧度0.261666667填土表面與水平面的夾角β(。)22轉化成弧度0.383777778擋土墻墻背與水平面的夾角α(。)103.9977135轉化成弧度1.814182336破裂面與水平面的夾角θ(。)61轉化成弧度1.064111111α+β125.9977135轉化成弧度2.197960114α-δ+θ-φs119.9977135轉化成弧度2.093293447α+θ164.9977135轉化成弧度2.878293447θ-β39轉化成弧度0.680333333θ-φs31轉化成弧度0.540777778sin(α+β)0.809695196sinα0.970527545sin2α0.941923715sin(α-δ+θ-φs)0.866575706sin(α+θ)0.260267467sin(θ-β)0.62905218sin(θ-φs)0.514802943cos(φs)0.866158094cos(β)0.927256757系數Kq＝1＋2qsinαcosβ/γHsin(α+β)1.168081775系數η2.062210002主動土壓力系數Ka＝sin(α+β)/(sin2(α)sin(α-δ+θ-φs)*sin(θ-β))*

{Kq*sin(α-δ+θ-φs)sin(θ-φs)-ηsin(α)cos(φs)}＝-2.486897301主動巖石壓力Eak2=1/2γH2Ka(kN)-16641.9437側向巖壓力取02.3側向巖壓力的計算根據地勘報告，邊坡側向巖壓力分別以巖石等效內摩擦角按側向土壓力方法計算和以外傾結構面的參數按規(guī)范公式計算，取兩種結果的較大值。以等效內摩擦角按側向主動土壓力Eak1·β(kN)446.2237941外傾硬性結構面?zhèn)认驇r壓力Eak2×1.15(kN)-19138.23526側向巖壓力取0側向巖壓力Eo'＝max(Eak1·β,1.15Eak2)(kN)446.2237941邊坡側向巖壓力受巖體等效內摩擦角側向土壓力控制。2.4巖質邊坡巖石壓力的確定側向巖石壓力Ea的修正系數1Eo'(kN)446.2237941主動巖石壓力與水平面的夾角90-α+δ(。)13.50228645轉化成弧度0.235539886巖石主動土壓力水平分力Htk=Eak*cos(90-α+δ)(kN)433.9028818側向巖石壓力水平分力標準值ehk=Ehk/0.9H20.961491873錨桿計算3.1錨桿軸向拉力標準值錨桿傾角α(。)15轉化成弧度0.261666667錨桿軸向拉力標準值Nak=ehk*sxj*syj/cosα(kN)108.50080863.2錨桿選型錨桿桿體抗拉安全系數：Kb2.2錨桿的水平間距sxj(m)2錨桿的垂直間距syj(m)2.5邊坡重要性系數γ01.1錨筋抗拉強度設計值fy（kPa)360000As>=Kb*Nak/fy(m2)0.00066306鋼筋直徑d(mm)25計算鋼筋根數N'1.551460886設計鋼筋根數N23.3錨桿錨固體與地層的錨固長度錨固體直徑D(mm)120錨桿錨固體抗拔安全系數K2.6錨桿軸向拉力標準值Nak(kN)108.5008086錨固段長度la1≥K*Nak/(π*D*frbk)(m)1.1337864663.4錨桿鋼筋與錨固砂漿間的錨固長度錨桿鋼筋直徑d(mm)25鋼筋根數N2錨桿錨固體抗拔安全系數K2.6鋼筋與砂漿粘結強度特征值fb(kPa)2400多根鋼筋折減系數0.85錨桿軸向拉力標準值Nak(kN)108.5008086錨固段長度la2≥K*Nak/(n*π*d*fb)0.7482990683.5確定錨桿錨固段長度理論設計錨固長度la＝max(la1,la2)(m)1.133786466設計錨固段長度(m)3.5綜上，設計采用2φ25三級鋼，錨固長度3.5m符合要求。附件三（ZX1-12#挖方高邊坡計算結果）1基本資料（1）邊坡工程安全等級一級（2）邊坡重要性系數γ01.1（3）邊坡變形控制要求嚴格（4）邊坡幾何參數巖石錨桿擋土墻高度H（m）20坡頂覆土厚度H1（m）0.9破裂面內坡頂坡頂建筑層數0填土表面與水平面的夾角β(。)34邊坡坡率1：nn=-0.25（5）邊坡力學參數巖石重度γ(kN/m3)25.3土體重度γ(kN/m3)20外傾結構面破裂角θ(。)61轉化成弧度1.064111111外傾結構面粘聚力Cs(kPa)528外傾結構面內摩擦角φs(。)29.8轉化成弧度0.519844444巖體等效內摩擦角φe(。)55轉化成弧度0.959444444（6）錨桿參數錨桿類別永久性錨桿普通鋼筋種類HRB400普通鋼筋抗拉強度設計值fy(MPa)360水泥砂漿注漿強度M30地層與錨固體粘結強度標準值frbk(kPa)620（7）采用規(guī)范建筑邊坡工程技術規(guī)范（GB50330-2013）2側向巖壓力計算2.1以等效內摩擦角按側向主動土壓力(邊坡規(guī)范6.2.3)基本資料土體重度γ(kN/m3)25.3錨桿邊坡高度H（m）20邊坡坡率1:n-0.25地表均布荷載標準值q(kN/m)38土的粘聚力c(kPa)0土的內摩擦角φ(。)55轉化成弧度0.959444444土對擋土墻墻背的摩擦角δ(。)27.5轉化成弧度0.479722222填土表面與水平面的夾角β(。)34轉化成弧度0.593111111擋土墻墻背與水平面的夾角α(。)103.9977135轉化成弧度1.814182336破裂面與水平面的夾角θ(。)61轉化成弧度1.064111111α+β137.9977135轉化成弧度2.407293447α+β-φ-δ55.49771355轉化成弧度0.968126781α-δ76.49771355轉化成弧度1.334460114φ+δ82.5轉化成弧度1.439166667φ-β21轉化成弧度0.366333333sin(α+β)0.670067121sinα0.970527545sin2α0.941923715sin(α+β-φ-δ)0.823825337sin2(α+β-φ-δ)0.678688186sin(α-δ)0.972202345sin(φ+δ)0.991349318sin(φ-β)0.358194475cos(φ)0.573975004cos(α+β-φ-δ)0.56684373cos(β)0.82920576系數Kq＝1＋2qsinαcosβ/γHsin(α+β)1.180391032系數η0主動土壓力系數Ka＝sin(α+β)/sin2(α)sin2(α+β-φ-δ)*

{Kq[sin(α+β)sin(α-δ)+sin(φ+δ)sin(φ-β)]+2ηsin(α)cos(φ)cos(α+β-φ-δ)-2√Kqsin(α+β)sin(φ-β)+ηsin(α)cos(φ)*√Kqsin(α-δ)sin(φ+δ)+ηsin(α)cos(φ)}＝0.055198443主動土壓力Eak1=1/2γH2Ka(kN)279.30411922.2外傾硬性結構面?zhèn)认驇r壓力(邊坡規(guī)范6.3.1)基本資料巖體重度γ(kN/m3)25.3邊坡高度H（m）20邊坡坡率1:n-0.25地表均布荷載標準值q(kN/m)38破裂面的粘聚力c(kPa)528破裂面的內摩擦角φs(。）29.8轉化成弧度0.519844444巖石對擋土墻墻背的摩擦角δ(。)14.9轉化成弧度0.259922222填土表面與水平面的夾角β(。)34轉化成弧度0.593111111擋土墻墻背與水平面的夾角α(。)103.9977135轉化成弧度1.814182336破裂面與水平面的夾角θ(。)61轉化成弧度1.064111111α+β137.9977135轉化成弧度2.407293447α-δ+θ-φs120.2977135轉化成弧度2.098526781α+θ164.9977135轉化成弧度2.878293447θ-β27轉化成弧度0.471θ-φs31.2轉化成弧度0.544266667sin(α+β)0.670067121sinα0.970527545sin2α0.941923715sin(α-δ+θ-φs)0.863952179sin(α+θ)0.260267467sin(θ-β)0.453777627sin(θ-φs)0.517790858cos(φs)0.867896462cos(β)0.82920576系數Kq＝1＋2qsinαcosβ/γHsin(α+β)1.180391032系數η2.086956522主動土壓力系數Ka＝sin(α+β)/(sin2(α)sin(α-δ+θ-φs)*sin(θ-β))*

{Kq*sin(α-δ+θ-φs)sin(θ-φs)-ηsin(α)cos(φs)}＝-2.901118191主動巖石壓力Eak2=1/2γH2Ka(kN)-14679.65805側向巖壓力取02.3側向巖壓力的計算根據地勘報告，邊坡側向巖壓力分別以巖石等效內摩擦角按側向土壓力方法計算和以外傾結構面的參數按規(guī)范公式計算，取兩種結果的較大值。以等效內摩擦角按側向主動土壓力Eak1·β(kN)377.0605609外傾硬性結構面?zhèn)认驇r壓力Eak2×1.15(kN)-16881.60675側向巖壓力取0側向巖壓力Eo'＝max(Eak1·β,1.15Eak2)(kN)377.0605609邊坡側向巖壓力受巖體等效內摩擦角側向土壓力控制。2.4巖質邊坡巖石壓力的確定側向巖石壓力Ea的修正系數1Eo'(kN)377.0605609主動巖石壓力與水平面的夾角90-α+δ(。)13.50228645轉化成弧度0.235539886巖石主動土壓力水平分力Htk=Eak*cos(90-α+δ)(kN)366.6493499側向巖石壓力水平分力標準值ehk=Ehk/0.9H20.369408333錨桿計算3.1錨桿軸向拉力標準值錨桿傾角α(。)15轉化成弧度0.261666667錨桿軸向拉力標準值Nak=ehk*sxj*syj/cosα(kN)105.43606763.2錨桿選型錨桿桿體抗拉安全系數：Kb2.2錨桿的水平間距sxj(m)2錨桿的垂直間距syj(m)2.5錨筋抗拉強度設計值fy（kPa)360000As>=Kb*Nak/fy(m2)0.000644332鋼筋直徑d(mm)25計算鋼筋根數N'1.513287183設計鋼筋根數N23.3錨桿錨固體與地層的錨固長度錨固體直徑D(mm)120錨桿錨固體抗拔安全系數K2.6錨桿軸向拉力標準值Nak(kN)105.4360676錨固段長度la1≥K*Nak/(π*D*frbk)(m)1.172842623.4錨桿鋼筋與錨固砂漿間的錨固長度錨桿錨固體抗拔安全系數K2.6鋼筋與砂漿粘結強度特征值fb(kPa)2400多根鋼筋折減系數0.85錨桿軸向拉力標準值Nak(kN)105.4360676錨固段長度la2≥K*Nak/(n*π*d*fb)0.7271624253.5確定錨桿錨固段長度理論設計錨固長度la＝max(la1,la2)(m)1.17284262設計錨固段長度(m)3.5綜上，設計采用2φ25三級鋼，錨固長度3.5m符合要求。附件四（ZX1-4#高邊坡計算結果）原始條件:墻身尺寸:墻身總高:15.000(m)上墻高:6.000(m)墻頂寬:1.100(m)臺寬:1.100(m)面坡傾斜坡度:1:0.100上墻背坡傾斜坡度:1:0.450下墻背坡傾斜坡度:1:-0.250采用1個擴展墻址臺階:墻趾臺階b1:1.000(m)墻趾臺階h1:1.000(m)墻趾臺階面坡坡度為:1:0.000墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數：圬工砌體容重:23.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數:0.400地基土摩擦系數:0.450墻身砌體容許壓應力:2100.000(kPa)墻身砌體容許剪應力:110.000(kPa)墻身砌體容許拉應力:150.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應力:280.000(kPa)擋土墻類型:一般擋土墻墻后填土內摩擦角:35.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:25.300(kN/m3)修正后地基承載力特征值:800.000(kPa)地基承載力特征值提高系數:墻趾值提高系數:1.200墻踵值提高系數:1.300平均值提高系數:1.000墻底摩擦系數:0.450地基土類型:巖石地基地基土內摩擦角:30.400(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數:1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數19.0000.0001第1個:距離0.000(m),寬度9.000(m),高度1.000(m)地面橫坡角度:15.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)=====================================================================第1種情況:一般情況[土壓力計算]計算高度為15.493(m)處的庫侖主動土壓力計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：27.765(度)Ea=333.127(kN)Ex=128.301(kN)Ey=307.428(kN)作用點高度Zy=2.250(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現第二破裂面存在：第2破裂角=27.489(度)第1破裂角=27.510(度)Ea=281.596(kN)Ex=130.075(kN)Ey=249.754(kN)作用點高度Zy=2.250(m)計算下墻土壓力按力多邊形法計算得到:破裂角：33.691(度)Ea=328.579(kN)Ex=327.978(kN)Ey=19.852(kN)作用點高度Zy=4.154(m)墻身截面積=62.119(m2)重量=1428.738(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=120.246(kN)重心坐標(2.833,-2.872)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數=0.450采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=1541.297(kN)En=313.845(kN)Wt=154.130(kN)Et=428.954(kN)滑移力=274.824(kN)抗滑力=834.814(kN)滑移驗算滿足:Kc=3.038>1.350地基土層水平向:滑移力=458.054(kN)抗滑力=832.183(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.817>1.350(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=3.681(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=6.129(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=11.250(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=5.965(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=3.661(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=2664.188(kN-m)抗傾覆力矩=7537.145(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.829>1.600(三)地基應力及偏心距驗算基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎底的總豎向力=1855.142(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=4872.957(kN-m)基礎底面寬度B=4.951(m)偏心距e=-0.151(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=2.627(m)基底壓應力:趾部=306.101踵部=443.240(kPa)最大應力與最小應力之比=306.101/443.240=0.691作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=-0.151<=0.250*4.951=1.238(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=306.101<=960.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=443.240<=1040.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=374.670<=800.000(kPa)(四)基礎強度驗算基礎為天然地基，不作強度驗算(五)上墻截面強度驗算上墻重力Ws=379.500(kN)上墻墻背處的Ex=130.075(kN)上墻墻背處的Ey=58.534(kN)相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=1.780(m)相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=2.250(m)相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=3.387(m)[容許應力法]:法向應力檢算:相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=1.327(m)截面寬度B=4.400(m)偏心距e1=0.873(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.873<=0.300*4.400=1.320(m)截面上壓應力:面坡=218.112背坡=-19.006(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=218.112<=2100.000(kPa)拉應力驗算滿足:計算值=19.006<=280.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-10.259<=110.000(kPa)斜截面剪應力檢算:驗算斜截面與水平面的夾角=30.827(度)斜剪應力驗算滿足:計算值=43.355<=110.000(kPa)(六)墻底截面強度驗算驗算截面以上，墻身截面積=60.875(m2)重量=1400.125(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=3.688(m)[容許應力法]:法向應力檢算:作用于截面總豎向力=1789.977(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=4841.888(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=2.705(m)截面寬度B=5.050(m)偏心距e1=-0.180(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=-0.180<=0.300*5.050=1.515(m)截面上壓應力:面坡=278.647背坡=430.254(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=430.254<=2100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-51.077<=110.000(kPa)(七)臺頂截面強度驗算[土壓力計算]計算高度為14.000(m)處的庫侖主動土壓力計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：27.765(度)Ea=333.127(kN)Ex=128.301(kN)Ey=307.428(kN)作用點高度Zy=2.250(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現第二破裂面存在：第2破裂角=27.489(度)第1破裂角=27.510(度)Ea=281.596(kN)Ex=130.075(kN)Ey=249.754(kN)作用點高度Zy=2.250(m)計算下墻土壓力按力多邊形法計算得到:破裂角：33.106(度)Ea=258.757(kN)Ex=258.284(kN)Ey=15.633(kN)作用點高度Zy=3.572(m)[強度驗算]驗算截面以上，墻身截面積=55.700(m2)重量=1281.100(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=3.790(m)[容許應力法]:法向應力檢算:作用于截面總豎向力=1666.733(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=3189.767(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.914(m)截面寬度B=4.300(m)偏心距e1=0.236(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.236<=0.300*4.300=1.290(m)截面上壓應力:面坡=515.371背坡=259.854(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=515.371<=2100.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-64.729<=110.000(kPa)=================================================各組合最不利結果=================================================(一)滑移驗算安全系數最不利為：組合1(一般情況)抗滑力=834.814(kN),滑移力=274.824(kN)?；乞炈銤M足:Kc=3.038>1.350安全系數最不利為：組合1(一般情況)抗滑力=832.183(kN),滑移力=458.054(kN)。地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.817>1.350(二)傾覆驗算安全系數最不利為：組合1(一般情況)抗傾覆力矩=7537.145(kN-M),傾覆力矩=2664.188(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=2.829>1.600(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(一般情況)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.151<=0.250*4.951=1.238(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=306.101<=960.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=443.240<=1040.000(kPa) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=374.670<=800.000(kPa)(四)基礎驗算不做強度計算。(五)上墻截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(一般情況)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.873<=0.300*4.400=1.320(m)壓應力驗算最不利為：組合1(一般情況)壓應力驗算滿足:計算值=218.112<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(一般情況)拉應力驗算滿足:計算值=19.006<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(一般情況)剪應力驗算滿足:計算值=-10.259<=110.000(kPa)斜截面剪應力檢算最不利為:組合1(一般情況)斜剪應力驗算滿足:計算值=43.355<=110.000(kPa)(六)墻底截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(一般情況)截面上偏心距驗算滿足:e1=-0.180<=0.300*5.050=1.515(m)壓應力驗算最不利為：組合1(一般情況)壓應力驗算滿足:計算值=430.254<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(一般情況)拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(一般情況)剪應力驗算滿足:計算值=-51.077<=110.000(kPa)(七)臺頂截面強度驗算[容許應力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(一般情況)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.236<=0.300*4.300=1.290(m)壓應力驗算最不利為：組合1(一般情況)壓應力驗算滿足:計算值=515.371<=2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1(一般情況)拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=280.000(kPa)剪應力驗算最不利為:組合1(一般情況)剪應力驗算滿足:計算值=-64.729<=110.000(kPa)附件五（ZX1-11#高邊坡計算結果）1.5m×2m樁板擋墻原始條件:墻身尺寸:樁總長:15.500(m)嵌入深度:6.000(m)截面形狀:方樁樁寬:1.500(m)樁高:2.000(m)樁間距:4.000(m)嵌入段土層數:1樁底支承條件:鉸接計算方法:K法土層序號土層厚(m)重度(kN/m3)內摩擦角(度)土摩阻力(kPa)K(MN/m3)被動土壓力調整系數150.00025.00029.80620.00250.0001.000樁前滑動土層厚:0.000(m)錨桿（索）參數:錨桿道數:0錨桿號錨桿類型豎向間距水平剛度入射角錨固體水平預加筋漿強度(m)(MN/m)(度)直徑(mm)力(kN)fb(kPa)物理參數:樁混凝土強度等級:C30樁縱筋合力點到外皮距離:50(mm)樁縱筋級別:HRB400樁箍筋級別:HRB335樁箍筋間距:200(mm)擋土墻類型:一般擋土墻墻后填土內摩擦角:50.000(度)墻背與墻后填土摩擦角:20.000(度)墻后填土容重:25.000(kN/m3)橫坡角以上填土的土摩阻力(kPa):0.00橫坡角以下填土的土摩阻力(kPa):620.00坡線與滑坡推力:坡面線段數:2折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)10.100-0.500252.00029.400地面橫坡角度:23.000(度)墻頂標高:0.000(m)參數名稱參數值推力分布類型矩形樁后剩余下滑力水平分力0.000(kN/m)樁后剩余抗滑力水平分力0.000(kN/m)鋼筋混凝土配筋計算依據：《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)注意：內力計算時，滑坡推力、庫侖土壓力分項(安全)系數=1.000=====================================================================第1種情況:滑坡推力作用情況[樁身所受推力計算]假定荷載矩形分布:樁后:上部=0.000(kN/m)下部=0.000(kN/m)樁前:上部=0.000(kN/m)下部=0.000(kN/m)樁前分布長度=0.000(m)(一)樁身內力計算計算方法:K法 背側——為擋土側；面?zhèn)取獮榉菗跬羵?。背側最大彎?0.000(kN-m)距離樁頂0.000(m)面?zhèn)茸畲髲澗?0.000(kN-m)距離樁頂0.000(m)最大剪力=0.000(kN)距離樁頂0.000(m)最大位移=0(mm)點號距頂距離彎矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.0000.0000.000-0.00-0.00020.3170.0000.000-0.00-0.00030.6330.0000.000-0.00-0.00040.9500.0000.000-0.00-0.00051.2670.0000.000-0.00-0.00061.5830.0000.000-0.00-0.00071.9000.0000.000-0.00-0.00082.2170.0000.000-0.00-0.00092.5330.0000.000-0.00-0.000102.8500.0000.000-0.00-0.000113.1670.0000.000-0.00-0.000123.4830.0000.000-0.00-0.000133.8000.0000.000-0.00-0.000144.1170.0000.000-0.00-0.000154.4330.0000.000-0.00-0.000164.7500.0000.000-0.00-0.000175.0670.0000.000-0.00-0.000185.3830.0000.000-0.00-0.000195.7000.0000.000-0.00-0.000206.0170.0000.000-0.00-0.000216.3330.0000.000-0.00-0.000226.6500.0000.000-0.00-0.000236.9670.0000.000-0.00-0.000247.2830.0000.000-0.00-0.000257.6000.0000.000-0.00-0.00