220kV潭光線工程環(huán)境影響報告表

——(m)式中：ρ——大地電阻率，Ω?m；f——頻率，Hz。在很多情況下，只考慮處于空間的實際導線，忽略它的鏡像進行計算，其結果已足夠符合實際。如下圖，不考慮導線i的鏡像時，可計算在A點其產生的磁場強度：(A/m)式中：I—導線i中的電流值，A；h—計算A點距導線的垂直高度，m；L—計算A點距導線的水平距離，m。對于三相線路，由相位不同形成的磁場強度水平和垂直分量都應分別考慮電流間的相角，按相位矢量來合成。合成的旋轉矢量在空間的軌跡是一個橢圓。工頻磁感應強度預測示意圖本工程為三相線路，水平和垂直場強分別為：H1x、H2x、H3x為各相導線的場強的水平分量；H1y、H2y、H3y為各相導線的場強的垂直分量；Hx、Hy為計算點合成后水平分量和垂直分量（A/m）。為了與環(huán)境標準相對應，需要將磁場強度轉換為磁感應強度（μT），轉換公式的單位為亨利，換算為特斯拉用下公式：式中：B——磁感應強度（T）；H——磁場強度（H）；μ0——常數，真空中相對磁導率（μ0＝4π×10-7H/m）。（3）單回路線路參數的選取本工程220kV架空單回路輸電線路計算，考慮最不利情況及最大影響程度進行預測，詳見表3-2。表3-2單回輸電線路計算參數架設型式最小對地距離導線類型回數額定電流送電電壓導線排列方式計算坐標單回架設12mJL/G1A-300/401455A220kV三角排列（-6，12）（0，17）（7.5，12）（4）單回路線路計算結果本工程主要塔型單回路線路經過大嶺腳村35m、松柏山村40m兩個敏感點，下方產生的電磁場及敏感點貢獻值預測結果見表3-3，其分布曲線見圖3-1、3-2。表3-3單回架空線路（三角排列）工頻電場強度、磁感應強度預測結果表距線中心距離(m)電場強度預測值(kV/m)磁感應強度預測值（μT)-40（松柏山村）0.1313.433-35（大嶺腳村）0.1883.828-300.2834.316-270.3714.666-250.4484.928-210.6665.533-200.7385.703-151.2186.684-101.7627.885-91.8248.149-81.8498.418-71.8308.691-61.7638.968-51.6469.246-41.4859.524-31.2889.801-21.07510.076-10.87410.34700.73310.61210.71410.86820.82911.10931.02411.32741.24411.51451.45611.65761.63911.74371.78011.761（最大值）81.87311.70591.915（最大值）11.573101.90911.369151.4509.694200.9017.907210.8147.595250.5466.513270.4516.064300.3435.48435（大嶺腳村）0.2254.71540（松柏山村）0.1554.126圖3-1架空線路（單回、三角排列）電場強度分布曲線圖3-2架空線路（單回、三角排列）磁場強度分布曲線=1\*GB3①工頻電場強度由表3-3及圖3-1、可知，本工程架空線路電場強度最大綜合值為1.915kV/m，出現在線路中心線外9m處。通過上述預測結果分析，架空線路下方的工頻電場強度及敏感點工頻電場強度低于《電磁環(huán)境控制限值》（GB8702-2014）的公眾曝露控制限值4kV/m，對沿線周圍的電場環(huán)境影響較小。=2\*GB3②工頻磁感應強度由表3-1及圖3-2可知，本工程架空線路磁感應強度最大綜合值為11.761μT，出現在線路中心線7m處。通過上述預測結果分析，本工程架空線路產生的磁感應強度及對敏感點貢獻值小于《電磁環(huán)境控制限值》（GB8702-2014）的公眾曝露控制限值100μT，對周圍電磁環(huán)境影響較小。本項目居民敏感點分布在中心線垂向35m、40m，最大電場強度綜合貢獻值為0.225kV/m；最大磁感應強度綜合貢獻值為4.715μT。因此，本工程架空線路運行對沿線的電磁環(huán)境影響較小。（8）小結通過模型預測分析可知，本工程線路運行后，產生的工頻電場強度