超臨界、超超臨界鍋爐用鋼

超臨界、超超臨界鍋爐用鋼楊富1，李為民2，任永寧2（1.中國電力企業(yè)聯(lián)合會，北京100761；2.北京電力建設(shè)公司北京100024摘要：提高火力發(fā)電廠效率的主要途徑是提高蒸汽的參數(shù)即提高蒸汽的壓力和溫度，而提高蒸汽參數(shù)的關(guān)鍵有賴于金屬材料的發(fā)展。從發(fā)展超臨界、超超臨界機(jī)組與發(fā)展新鋼種的關(guān)系以及超臨界、超超臨界鍋爐對鋼材的要求，概述了火電鍋爐用鋼的發(fā)展歷程以及部分新鋼種的性能。關(guān)鍵詞：臨界、超超臨界；鍋爐；材料2020年全國裝機(jī)容量將達(dá)到9.5億kW,其中火電裝機(jī)仍然占70%,即今后17年將投產(chǎn)4.0億kW左右的火電機(jī)組?；痣娊ㄔO(shè)將主要是發(fā)展高效率高參數(shù)的超臨界（SC）和超超臨界（USC）火電機(jī)組。從目前世界火力發(fā)電技術(shù)水平看,提高火力發(fā)電廠效率的主要途徑是提高蒸汽的參數(shù),即提高蒸汽的壓力和溫度。發(fā)展超臨界和超超臨界火電機(jī)組,提高蒸汽的參數(shù)對于提高火力發(fā)電廠效率的作用是十分明顯的。表1給出了蒸汽參數(shù)與火電廠效率、供電煤耗關(guān)系［1］。表1蒸汽參數(shù)與火電廠效率、供電煤耗關(guān)系機(jī)組類型蒸汽壓力/Mpa蒸汽溫度/°C電廠效率/%供電煤耗*/kW?h中壓機(jī)組3.543527460高壓機(jī)組9.051033390超咼壓機(jī)組13.0535/53535360亞臨界機(jī)組17.0540/54038324超臨界機(jī)組25.5567/56741300咼溫超臨界機(jī)組25.0600/60044278超超臨界機(jī)組30.0600/600/60048256咼溫超超臨界機(jī)組30.070057215超700C機(jī)組超70060205*供電煤耗用標(biāo)煤量統(tǒng)計(jì)，標(biāo)煤量是一個統(tǒng)計(jì)折算標(biāo)準(zhǔn)，1千克標(biāo)煤的發(fā)熱量為7000大卡。從表1中的數(shù)據(jù)可以看出，隨著蒸汽溫度和壓力的提高，電廠的效率在大幅度提高，供電煤耗大幅度下降，而提高蒸汽參數(shù)遇到的主要技術(shù)難題是金屬材料耐高溫、高壓問題。1承壓鍋爐部件對鋼材的要求火電廠鍋爐關(guān)鍵承壓部件主要指水冷壁、過熱器、再熱器、聯(lián)箱及管道等，這些承壓部件運(yùn)行在較為惡劣的工況條件下，是設(shè)計(jì)選用鋼材關(guān)注的重要部位。以下分類簡要介紹超臨界、超超臨界鍋爐的關(guān)鍵承壓部件用鋼要求。1.1水冷壁水冷壁用鋼一般應(yīng)具有一定的室溫和高溫強(qiáng)度，良好的抗疲勞、抗煙氣腐蝕、耐磨損性能，并要有好的工藝性能，尤其是焊接性能。通常sc、use鍋爐都采用膜式水冷壁。由于膜式水冷壁組件尺寸及結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，其焊后不可能在爐內(nèi)進(jìn)行熱處理，故所選用的鋼材的焊接性至關(guān)重要。要在焊前不預(yù)熱、焊后不熱處理的條件下，滿足焊后熱影響區(qū)硬度不大于360HV10、焊縫硬度不大于400HV10的有關(guān)規(guī)定（TRD201），以保證使用的安全性。另外，水冷壁管內(nèi)介質(zhì)是汽液兩相，管外壁又在爐膛燃燒時煤粉顆粒運(yùn)動速度最快的區(qū)域，積垢導(dǎo)致的管壁溫度升高和燃燒顆粒沖刷都是選用鋼材要考慮的問題。由此可見，水冷壁用鋼的開發(fā)也是發(fā)展se、use鍋爐的技術(shù)關(guān)鍵之一。隨著sc、use鍋爐蒸汽壓力、溫度的升高，水冷壁溫度將提高，如在31MPa/620°C的蒸汽參數(shù)下出口端的汽水溫度達(dá)475°C,投運(yùn)初期中墻溫度為497°C，垢層增后可升至513°C，熱負(fù)荷最高區(qū)域的管子壁溫可達(dá)520°C，瞬間最高溫可達(dá)540C。這就需要合金含量更高，熱強(qiáng)性更好的鋼材。為了滿足這種高參數(shù)鍋爐水冷壁用鋼的要求，在SA213T22鋼的基礎(chǔ)上，開發(fā)了2種新鋼材T23（HCM2S）和T24（7CrMoVTiB10-10），二者都具有良好的焊接性，在焊前不預(yù)熱焊后不熱處理的條件下（壁厚W8mm），焊后焊縫和熱影響區(qū)的硬度均低于360HV10。金屬壁溫可達(dá)600C，是蒸汽溫度620C以下鍋爐水冷壁的最佳用鋼［2］。1.2過熱器、再熱器過熱器、再熱器在高參數(shù)鍋爐中所處的環(huán)境條件最惡劣，所用鋼材在滿足持久強(qiáng)度、蠕變強(qiáng)度要求的同時，還要滿足管子外壁抗煙氣腐蝕及抗飛灰沖蝕性能、管子內(nèi)壁抗蒸汽氧化性能，并具有良好的冷熱加工工藝性能和焊接性能。過熱器、再熱器管的金屬壁溫比蒸汽溫度高出25C?39°C（我國規(guī)定為50°C）。在燃煤含硫量很低、煙氣腐蝕性很小的條件下，從蠕變強(qiáng)度角度考慮，SC、USC鍋爐的過熱器、再熱器，當(dāng)壁溫W600°C時，可選用T91鋼；當(dāng)壁溫W620°C時，可選用T92、T122、E911鋼；當(dāng)壁溫W650°C時，可選用NF12、SAVE12鋼。采用含硫量高腐蝕性大的燃煤時，當(dāng)壁溫$600°C時（蒸汽溫度2566C），過熱器、再熱器應(yīng)選擇TP304H、TP321H、TP316H、TP347H奧氏體熱強(qiáng)鋼。而Super304H和TP347HFG兩種細(xì)晶奧氏體熱強(qiáng)鋼蠕變強(qiáng)度高，抗煙氣腐蝕和抗蒸汽氧化性能更好，在超超臨界鍋爐過熱器、再熱器用鋼中得到廣泛的應(yīng)用。當(dāng)壁溫達(dá)700°C時，過熱器、再熱器只能選用高鉻熱強(qiáng)鋼NF709、SAVE25和HR3C等。1.3聯(lián)箱與管道由于聯(lián)箱（末級過熱器、末級再熱器出口聯(lián)箱）與管道（主蒸汽管道、導(dǎo)汽和再熱蒸汽管道）布置在爐外，沒有煙氣加熱及腐蝕問題，管壁溫度與蒸汽溫度相近。這就要求鋼材應(yīng)具有足夠高的持久強(qiáng)度、蠕變強(qiáng)度、抗疲勞和抗蒸汽氧化性能，還要具有良好的加工工藝和焊接性能。由于鐵素體熱強(qiáng)鋼的熱膨脹系數(shù)小、導(dǎo)熱率高，在較高的啟停速率下，不會造成聯(lián)箱、管道壁部件嚴(yán)重的熱疲勞損壞，所以鐵素體熱強(qiáng)鋼是聯(lián)箱、管道的首選鋼材。隨著sc、use鍋爐蒸汽溫度和壓力參數(shù)的提高，要求使用熱強(qiáng)性高的鋼材，這樣既可以提高聯(lián)箱和管道運(yùn)彳丁的安全性，又可以減少因管壁過厚引起熱應(yīng)力的增加以及給加工工藝帶來的困難。所以，sc、use鍋爐的聯(lián)箱和管道，當(dāng)壁溫W600°C時，選用P91鋼；當(dāng)壁溫W620°C時，選用P92、P122和E911鋼；當(dāng)壁溫W650C時，選用NF12和SAVE12鋼。2鍋爐用鋼的發(fā)展歷程要提高大型火電機(jī)組的效率，要發(fā)展SC、USC火電機(jī)組，就必然要促進(jìn)大機(jī)組用鋼的研究和開發(fā)，電力技術(shù)的發(fā)展，在很大程度上取決材料技術(shù)的發(fā)展。提高鍋爐蒸汽溫度比提高鍋爐蒸汽壓力對機(jī)組效率的影響更為顯著。若鍋爐蒸汽溫度參數(shù)不提高，依靠提高鍋爐壓力參數(shù)提高機(jī)組效率，就意味著必然要選用高溫持久強(qiáng)度和允許使用溫度較低的熱強(qiáng)鋼，^口：12CrlMoV、10CrMo910、15CrlMolV等，當(dāng)鍋爐壓力參數(shù)從140kg/cm2提高到170kg/cm2乃至260kg/cm2時，就必須使管道的壁厚大大增厚，石洞口二廠超臨界600MW(T=538/566°C，P=25.4MPa)主汽管選用P22，管子規(guī)格為①654mmX136.5mm。由于管道壁厚的增加，焊接、熱處理、彎管、探傷等工藝都增加了更多的困難，比如：必須嚴(yán)格控制焊接線能量、采用多層多道焊、中間熱處理、二次(甚至三次)探傷、熱處理升降溫速度的控制等等。同時還會因管壁過厚引起熱應(yīng)力增加，導(dǎo)至管道的熱疲勞損傷。此外，當(dāng)選用大壁厚管道時，管道和保溫材料的重量大幅增加，從管系、支吊架到廠房架構(gòu)強(qiáng)度與剛度都是設(shè)計(jì)部門要特別考慮的問題。就目前世界各國發(fā)展情況看，鍋爐用鋼的發(fā)展可以分為兩個方向，一是鐵素體熱強(qiáng)鋼的發(fā)展，另一是奧氏體鋼的發(fā)展。鐵素體鋼鐵素體鋼的發(fā)展可以分為兩條主線，一是縱向的主要耐熱合金元素Cr成分逐漸提高，從2.25Cr到12Cr；二是橫向的通過填加V、Nb、Mo、W、Co等合金元素，600￡105h的蠕變斷裂強(qiáng)度由35MPa級向60、100、140、180MPa級發(fā)展。圖1給出了鍋爐鐵素體熱強(qiáng)鋼的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢。低合金熱強(qiáng)鋼20世紀(jì)50年代，電站鍋爐鋼管大多采用珠光體低合金熱強(qiáng)鋼，其含CrW3%,含MoW1%、其典型鋼種及最高使用壁溫為：15MoW530°C；12CrMoW540°C；15CrMoW540°C；12Cr1MoVW580°C；15Cr1Mo1VW580°C；10CrMo910W580°C。當(dāng)壁溫超過580C時，一般都使用奧氏體熱強(qiáng)鋼TP304、TP347(W700°C)，然而由于其價格昂貴、導(dǎo)熱系數(shù)低、熱膨脹系數(shù)大、應(yīng)力腐蝕裂紋傾向等問題存在，不可能被大量采用，故世界各國從20世紀(jì)60年代初開始進(jìn)行了長達(dá)30多年的試驗(yàn)研究，開發(fā)適用于溫度參數(shù)為580C?650°C范圍內(nèi)的鍋爐用熱強(qiáng)鋼，即改進(jìn)型的9Cr-1Mo鋼和12%Cr鋼的研究。而當(dāng)壁溫超過650°C時，目前還只能選用奧氏體熱強(qiáng)鋼。EM12鋼的開發(fā)20世紀(jì)50年代末，比利時Liege冶金研究中心研究了超級9Cr鋼，其化學(xué)成分為9Cr-2Mo，并添加了Nb、V等合金元素，材料牌號為EM12。法國瓦魯瑞克公司生產(chǎn)出EM12的過熱器管。1964年，法國電力公司批準(zhǔn)EM12鋼管可用于620C

的過熱器和再熱器，代替過去使用的不銹鋼管。但是，由于該鋼種是二元結(jié)構(gòu),沖擊韌性差，后來未得到廣泛應(yīng)用。部分鍋爐用鐵素體鋼的化學(xué)成分見表2。10!h鬧Of的畔擺肝需軽座算-陽段第二階段苗MPaM內(nèi)EOOMP^1BOMPji2?心I6MVKb225Cr-lMPVT22HCMIST22It/^MLr?STl}A2<llhI野~HCMykT(STBA27.9C'r-lMo9Cr-3McVMi1ASMLl^閑TEM前}LMI2(NFA4^2IS)Y；Nb

QpliinimlflCl-lMuVhbTciupaloy卜』l2CrAIM-IIOIt￥|*KhI(ASMFT^I<-TnA2S)L?■9Cr-0.5Mc-JN^'VNfc-WIK'r-IM^V9C'r-lMo9Cr-3McVMi1ASMLl^閑TEM前}LMI2(NFA4^2IS)Y；Nb

QpliinimlflCl-lMuVhbTciupaloy卜』l2CrAIM-IIOIt￥|*KhI(ASMFT^I<-TnA2S)L?■9Cr-0.5Mc-JN^'VNfc-WIK'r-IM^Vl5Cr-1Mci^'VIIIHl IIT9I|；([>lNxJCCrKUjVI21：H.DIKK2K：rSf4JWV21\12Cr-O5M^IJWVNbinniX.'r-U.^kj-SWL'uVrJbI.ICr-WCo-NiVNbNI-I2IiW

rCul.-C^'CoVNbI1CMI2| HCMUA |(SLS4Kl.IJ.7BJ'(ASMLll32^l.S4JOJ3ILH:SAVFI2圖1鍋爐的鐵素體鋼的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢表2部分鍋爐用鐵素體鋼的化學(xué)成分鋼 號標(biāo)準(zhǔn)化學(xué)成分/%ASMEJISCSiMnCrMoWCoVNbBNOthers2CrT22(2.25Cr-1Mo)T22STBA240.120.30.452.251.0HCM2S(2.25Cr-1.6WVNb)STBA24J0.00.42.10.20.00.0T230.20.1.6———165255503T9(9Cr-1Mo)0.10.49.1.T9STBA2620.6500HCM9M(9Cr-2Mo)0.00.49.2.STBA2770.3500T91(9Cr-1MoVNb)0.10.40.20.00.09CrT91STBA2800.459.01.0085NF616(9Cr-0.5Mo-2WVNb0.00.00.49.10.20.00.00.0T92STBA290.5——)7650.805046Tempa1oy0.00.50.69.1.0.20.40.0F-9(9Cr-1MoVNb)60005005EM12(9Cr-2MoVNb)NFA49213—0.100.40.109.02.0——0.300.40———HT91(12Cr-1MoV)DIN0.20.6121.0.2X20CrMoV1—0.4————0.5Ni2100.00-5HT9(12Cr-1MoWV)DIN0.20.6121.0.2X20CrMoWV—0.40.5————0.5Ni12100.005HCM12(12Cr-1Mo-1WVNSUS410J0.10.30.5121.10.20.00.012Cb)2TB05.00.0553rHCM12A(12Cr-0.4Mo-SUS410J0.10.10.6120.420.20.00.00.01.02WCu-VNb)T1223TB10.0.005036CuNF12(11Cr-2.6W-2.5C0.00.20.5110.2220.20.00.00.0——oVNbB)80.0.6.5070450.07TSAVE12(11Cr-3W-0.10.30.211330.20.00.0a———3CoVNb-TaNdN)00.0.0.00740.04Nd2.1.3鋼102的開發(fā)20世紀(jì)60年代起，中國按原蘇聯(lián)的耐熱鋼系列研究出了鋼102(12Cr2MoWVTiB)，推薦使用溫度為620°C，經(jīng)長期使用總結(jié)的經(jīng)驗(yàn)證明，其使用溫度以低于600C為宜。鋼102主要用于壁溫W600C的過熱器、再熱器管。2.1.4T23(HCM2S)、T24鋼的開發(fā)[2]HCM2S是在T22(2.25Cr-1Mo)鋼的基礎(chǔ)上吸收了鋼102的優(yōu)點(diǎn)改進(jìn)的，600C時的強(qiáng)度比T22高93%,與鋼102相當(dāng)，由于C含量降低，加工性能和焊接性能優(yōu)于鋼102，可以焊前不預(yù)熱，焊后不熱處理(壁厚W8mm)。該鋼已獲得ASME鍋爐壓力容器規(guī)范CASE2199認(rèn)可，被命名為SA213-T23。目前HCM2S已做出大口徑管，性能達(dá)到小口徑管的水平。T24(7CrMoVTiB10-10)鋼是在T22鋼的基礎(chǔ)上改進(jìn)的，與T22鋼的化學(xué)成分比較，增加了V、Ti、B含量，減少了C含量，于是降低了焊接熱影響區(qū)的硬度,提高了蠕變斷裂強(qiáng)度。T24也可以焊前不預(yù)熱、焊后不熱處理(壁厚W8mm)。T23、T24鋼是超臨界、超超臨界鍋爐水冷壁的最佳選擇材料；并可應(yīng)用于壁溫W600C過熱器、再熱器管、P23可以用于壁溫W600C的聯(lián)箱。2.1.5Fll、F12的開發(fā)20世紀(jì)60年代末，德國研究開發(fā)了12%Cr鋼，F(xiàn)12(X20CrMoV121)鋼和F11(X20CrMoWV121)鋼(化學(xué)成分見表2.1)，該鋼至1979年正式納入DIN17175標(biāo)準(zhǔn)。主要用于壁溫達(dá)610°C的過熱器、壁溫達(dá)650°C的再熱器以及壁溫為540~560°C的聯(lián)箱和蒸汽管道，但其含碳量高，焊接性差。2.1.6新型鐵素體熱強(qiáng)鋼T91/P91鋼的開發(fā)美國能源部委托橡樹嶺國家試驗(yàn)室(ORNL)與燃燒工程公司(CE)聯(lián)合研究用于快速中子增殖反應(yīng)堆計(jì)劃的鋼材，開始改進(jìn)原有的9Cr1Mo鋼，以研究開發(fā)一種新的9Cr1Mo鋼，要求這種新鋼種綜合早期9Cr和12Cr鋼的性能，并具有良好的焊接性。到1980年測試了超過100種成分的試驗(yàn)樣品，最后確定為改良型9Cr-1Mo鋼，即91/P91鋼，經(jīng)試驗(yàn)該鋼在593°C/105h條件下的蠕變斷裂強(qiáng)度達(dá)到100MPa，韌性也較好，這種改進(jìn)的9Cr-1Mo鋼優(yōu)于EM12和F12。1983年美國ASME認(rèn)可了這種鋼為T91、P91，即SA213-T91、SA335-P91。T91鋼可用于壁溫W600°C的過熱器、再熱器管，P91鋼可用于壁溫W600°C的聯(lián)箱和蒸汽管道。2.1.7T92/P92、T122/P122鋼的開發(fā)20世紀(jì)90年代初，日本在大量推廣T91、P91的基礎(chǔ)上，發(fā)現(xiàn)當(dāng)使用溫度超過600°C時，T91、P91已不能滿足長期安全運(yùn)行的要求。在調(diào)峰任務(wù)重的機(jī)組，管材的疲勞失效也是個大問題，當(dāng)管材在高溫下長期運(yùn)行時，大量蠕變空洞出現(xiàn)之前的積累損傷判斷成為更為重要的問題。日本在開發(fā)新的大機(jī)組鍋爐用鋼方面做了大量的試驗(yàn)研究工作，目前已生產(chǎn)出商品鋼管，并已得到ASME標(biāo)準(zhǔn)的認(rèn)可。日本在大型鍋爐高溫部件上已采用了這些新的鋼種，例如SA213-T92(NF616)、SA335-P92(NF616)、SA213-T122(HCM12A)、SA335-P122(HCM12A)新鋼種。圖2給出了HCM12A、NF616、T91鋼許用應(yīng)力與溫度的關(guān)系曲線。

新材料的應(yīng)用有效降低了管壁厚度，減少了材料的用量并使管系布置條件得到了改善，圖3對主蒸汽管米用P122、P91和P22的3種材料進(jìn)行了比較。OO60W5400300200OO設(shè)計(jì)溫度兀2許用應(yīng)力與溫度的關(guān)系曲線i殳計(jì)溫腹心圖3主蒸汽管選用材料的比較2.1.8NF12、SAVE12新型鐵素體熱強(qiáng)鋼的開發(fā)[3]NF12、SAVE12鋼是為了提高超超臨界鍋爐效率急需開發(fā)能夠用于650°C的鐵素體熱強(qiáng)鋼。通過對12Cr-W-Co鋼的研究，表明高的鎢和低的碳含量能夠提高蠕變斷裂強(qiáng)度，而且Co的存在可以避免6鐵素體的形成。圖4給出了幾種典型的鐵素體熱強(qiáng)鋼的蠕變斷裂強(qiáng)度?？梢钥闯鯪F12鋼的蠕變斷裂強(qiáng)度高于P92、P91和F12鋼。相信不久的將來,這種蠕變強(qiáng)度優(yōu)良的NF12鋼一定能用于34.3MPa、650C的超超臨界鍋爐中。

0(□NFI2ONF61601^91K0(□NFI2ONF61601^91KiaS3N+2,25Criviuvizi[qdMo:kbh1500 550 600 650設(shè)計(jì)溫度您700 75000ii005(圖4典型的鐵素體熱強(qiáng)鋼蠕變斷裂強(qiáng)度2.2奧氏體鋼奧氏體鋼的發(fā)展進(jìn)程見圖5。表3給出了用于過熱器和再熱器的奧氏體鋼的化學(xué)成分。表中按含Cr量分為4類：即15Cr、18Cr、20?25Cr和高Cr。這些鋼種正在發(fā)展過程中，最初添加Ti、Nb,是從抗腐蝕的角度來提高鋼的穩(wěn)定性。然后在保持穩(wěn)定的前提下，適當(dāng)降低Ti和Nb的含量，以提高蠕變強(qiáng)度。而不是提高抗腐蝕性，然后加Cu,以銅富相的沉積和熱處理改進(jìn)來提高沉積強(qiáng)化，進(jìn)一步趨勢是添加0.2%N和一定量的W，以增強(qiáng)固溶體的強(qiáng)度。AIS1304|lSCr-^NiPAISI祁2^HjS€T-8Mili-^p8<T-8MiNbPAIS1321AISI347-^|18CT-8NiMoAISI31622Cr-L2NiAISI309(100-200)|[?中山|AISIAIS1304|lSCr-^NiPAISI祁2^HjS€T-8Mili-^p8<T-8MiNbPAIS1321AISI347-^|18CT-8NiMoAISI31622Cr-L2NiAISI309(100-200)|[?中山|AISI3O4HAISI32111AIS1347HAISI?16HI[eatT'rcalmcnt(147)—前g拓Mb|A^QTPi^nrGChera祜tryOptmizattton(136)|-*jl8Tr-8NiNbli|TernpalayAd<SU512TIHTB>|TuAddilion(I6S)-■-]BCwNi￡uNbFSupcr.iiU-HiSUn.mjiisTP)ACS1310I[R5C(sus^H)Jii-n-ni加*TcjbimA-;rsuS'i)'>j4irr?]圖5鍋爐的奧氏體鋼的發(fā)展進(jìn)程2.2.1新型細(xì)晶奧氏體熱強(qiáng)鋼Super304H的開發(fā)[4]Super304H是TP304H的改進(jìn)型，添加了3%Cu和0.4%Nb獲得了極高的蠕變斷裂強(qiáng)度，600?650°C許用應(yīng)力比TP304H高30%,這一高強(qiáng)度是奧氏體基體中同時產(chǎn)生NbCrN、Nb（N、C）、M23C6和細(xì)的富銅相沉淀強(qiáng)化的結(jié)果。運(yùn)行2.5年后的性能試驗(yàn)表明該鋼的組織和力學(xué)性能穩(wěn)定，而且價格便宜，是超超臨界鍋爐過熱器、再熱器的首選材料。2.2.2TP347HFG的開發(fā)[5]TP347HFG鋼是通過特定的熱加工和熱處理工藝得到的細(xì)晶奧氏體熱強(qiáng)鋼。雖然TP347H鋼經(jīng)高溫下正?；倘芴幚?，其許用應(yīng)力在18Cr-8Ni鋼中最高，然而，高的固溶溫度使這種鋼產(chǎn)生粗晶粒結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致蒸汽側(cè)抗蒸汽氧化能力降低?，F(xiàn)已開發(fā)出一種TP347H鋼管晶粒再細(xì)化工藝。此工藝即使在較高的固溶處理時也能獲得細(xì)晶粒，晶粒的細(xì)化是通過在固溶處理工藝中碳化鈮的沉淀來完成的。通過這個工藝處理的管子不但有極好的抗蒸汽氧化性能，而且比TP347H粗晶鋼的許用應(yīng)力高20%以上。TP347HFG鋼的應(yīng)用對降低蒸汽側(cè)氧化是一個有前途的對策，已被廣泛應(yīng)用于超超臨界機(jī)組鍋爐過熱器、再熱器管。

表3部分奧氏體鋼的化學(xué)成分成 分標(biāo)準(zhǔn)化學(xué)成分/%ASMEJISCSiMnNiCrMoWVNbTiBOthers0.00.18.TP304HSUS304HTB861.6&00SUS304J1HT0.10.18.3.0Cu,0.10Super304H020.89.00———0.40——BN0.00.10.18.TP321HSUS321HTB861.6000.518Cr-8NiTempaloySUS321J1HT0.10.1.610.18.0.100.0A-1B260080.00.12.16.2.TP316HSUS316HTB861.6005SUSTP347HT0.00.10.18.TP347HB861.6000.80.00.10.18.TP347HFG861.6000.80.10.14.16.2.0.0017-14CuMo250.70000.40.363.0CuEsshete1250.10.10.15.1.0.0.015Cr-15Ni0256.000021.06Tempa1oy0.120.61.14.18.1.60.20.10-20-25CA-26004r0.00.20.25.TP310SUS310TB861.6000.00.20.25.TP310NbNSUS310J1TB641.2000.450.2N1.35.21.NF7070.080.50001.50.20.10.00.32.21.20-25CrAlloy800HNCF800HTB851.2000.50.4A1Tempa1oySUS309J4HT0.00.1.515.22.0.70.000.15NA-3B540020.10.25.20.1.NF709SUS310J2TB551.00050.20.10.10.18.23.1.SAVE25011.00050.453.0Cu,0.2N0.00.50.30.2.CR30A0.2———0.2—0.03ZrHighCr-HighN63000iHR6W0.00.1.243.23.6.0.180.00.0084000832.2.3HR3C(TP310NbN)鋼的開發(fā)[6]HR3