施工圖設(shè)計說明書

施工圖設(shè)計闡明工程概況本項(xiàng)目處位置為南京市江寧區(qū)，江寧區(qū)作為南京的衛(wèi)星城，是一種相對獨(dú)立的新市區(qū)，為了增進(jìn)江寧自身都市空間的拓展，加強(qiáng)東山新城的輻射作用，深入縮短區(qū)內(nèi)各鄉(xiāng)鎮(zhèn)之間的時間距離，機(jī)組建立自己的區(qū)域迅速通道、根據(jù)江寧區(qū)“十二五”規(guī)劃，正方大道是江寧區(qū)連接濱江新城、谷里街道、秣陵街道及淳化街道是的一條重要通道。本項(xiàng)目為正方大道東延伸線跨秦淮河段，路段所有位于秣陵街道的上秦淮濕地公園內(nèi)。秦淮河大橋是正方大道東延工程的重點(diǎn)項(xiàng)目，近期按一級公路原則建設(shè)，遠(yuǎn)期為都市主干道。位于正方大道跨外秦淮河段，方山以南，秣陵以北，“上秦淮”生態(tài)濕地中心，橋位于秦淮河河口寬約150m，現(xiàn)實(shí)狀況六級，規(guī)劃為四級航道，通航凈空為55×7m。河口兩岸各有寬約4m的路堤。設(shè)計根據(jù)江寧交通正方大道東延秦淮河大橋工程設(shè)計委托書及設(shè)計協(xié)議《南京正方大道工程工程可行性分析匯報》江蘇省水文地質(zhì)工程地質(zhì)勘察院3月提供的《秦淮河大橋工程地質(zhì)勘察匯報》南京市江寧區(qū)城鎮(zhèn)總體規(guī)劃（-2030）南京市江寧區(qū)“上秦淮”地區(qū)概念性都市設(shè)計（.09）秦淮河航道通航水位分析匯報（報批稿）構(gòu)建具有人文景觀特色的復(fù)合型水運(yùn)干道—關(guān)羽秦淮河航道綜合運(yùn)用開發(fā)的調(diào)查研究橋位處地形、河床斷面等實(shí)地測量資料東山站水位近五年逐日平均水位數(shù)據(jù)秦淮河航道船舶調(diào)查資料《正方大道東延工程秦淮河大橋初步設(shè)計》三、橋梁設(shè)計采用的規(guī)范1、《都市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-）2、《都市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（CJJ166-）3、《公路橋梁設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-）4、《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-）5、《公路橋涵鋼構(gòu)造及木構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》（JTJ025-86）6、《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計規(guī)范》（JTG/TD60-01-）7、《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》（GB50017-）8、《公路橋涵鋼構(gòu)造防腐涂裝技術(shù)條件》（JT/T722-）9、《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63-）10、《公路橋梁抗震設(shè)計細(xì)則》（JTG/TB02-01-）11、《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TF50-）12、其他有關(guān)的國家及地方強(qiáng)制性規(guī)范和原則。四、技術(shù)原則1、道路等級：公路一級2、通航凈空：規(guī)劃四級航道，通航凈空55×7m;現(xiàn)實(shí)狀況六級航道：凈空4.5m3、設(shè)計基準(zhǔn)期：14、設(shè)計車速：80km/h5、橋面縱坡：3.5%6、橋面橫坡：機(jī)動車道雙向2%，人行道向內(nèi)1%7、汽車荷載等級：公路—=1\*ROMANI級8、抗震烈度：地震基本烈度7度，地震加速度0.1g9、設(shè)計基本風(fēng)速：27.1m/s(1/100)10、設(shè)計安全等級：一級，重要性系數(shù)取1.111、環(huán)境類別：=1\*ROMANI類12、高程系統(tǒng)：吳淞高程。五、自然地理與場地周圍環(huán)境1、地形地貌擬建場地屬秦淮河漫灘地貌。秦淮河為長江支流，總體呈南北走向，現(xiàn)實(shí)狀況水面寬度一般110～130m，兩側(cè)河堤均為土質(zhì)坡體，未采用對應(yīng)岸坡加固措施，臨水岸坡植被稀少，堤頂現(xiàn)為水泥路面，其中左岸堤頂高程約11m，右岸堤頂高程約12m，現(xiàn)實(shí)狀況堤岸處在穩(wěn)定狀態(tài)；勘察期間右岸河漫灘區(qū)域已出露，地表植被茂盛，地勢較為平坦，地面高程7～8m，河道中心底標(biāo)高一般0.47～0.56m，勘察期間測得河水水位6.64～7.08m，呈動態(tài)變化狀，河谷兩側(cè)水深一般0.5～1.0m，河谷中心水深一般6～6.5m，河床橫斷面詳見附件。秦淮河防洪設(shè)計水位為10.60m。2、氣象南京屬北溫帶區(qū)北亞熱季風(fēng)氣候區(qū)，整年四季分明，春秋季較長，夏季炎熱，冬季寒冷，季風(fēng)現(xiàn)象明顯，風(fēng)霧較多，整年無霜期240～280天。歷年最高氣溫43℃，最低氣溫-14℃，年平均氣溫15.3℃，最冷月（一月）平均氣溫2.3℃，最熱月（七月）平均氣溫27.9℃，冬季起止時間為十一月下旬至三月下旬共約130天。數(shù)年年平均降雨量為1033mm，年最大降雨量為1825.8mm，年平均降雨日120天，降雨多集中在6～9月。日最大降雨量不小于10mm的天數(shù)年平均為29.4天，實(shí)測1小時最大降雨量為74mm，24小時最大降雨量為274.2mm，霧障較多，年平均霧日30天左右，年最多霧日68天，年至少霧日12天，就各月而言，冬季（11、12月）霧日最多，7、8月霧日至少，年平均蒸發(fā)量為1121mm。年平均相對濕度為75%。季風(fēng)氣候明顯，春夏季多東、東南風(fēng)，秋冬季多北東北、東北風(fēng)，常風(fēng)向東北風(fēng)，出現(xiàn)頻率為10%。最大風(fēng)力9～10級，瞬時最大風(fēng)速39.9m/s（風(fēng)力達(dá)12級以上），整年5級以上平均風(fēng)日31天，8級以上平均風(fēng)日17.7天。3、水文秦淮河為長江下游右岸的支流，與長江相連通。長江南京河段數(shù)年平均年逕流量約為8940×108m3，年內(nèi)水量分派過程，1月份最小（枯），到4月份水量開始增長，4～5月增長率最大，7、8月份出現(xiàn)最大值，然后逐漸減小，10月份后來水量明顯減小，至次年1月，水量又出現(xiàn)最枯。年內(nèi)水量分派重要集中在汛期，汛期（5～10月）水量約6400×108m3，占整年水量的71%。年內(nèi)輸沙量分派過程，數(shù)年月平均輸沙量（率）含沙量等7月份最高，1月份最低，且從4月份開始遞增，至7月份達(dá)最大值，然后逐月遞減。年內(nèi)輸沙量重要集中在汛期，汛期輸沙量占整年輸沙量的87.7%。南京水位的漲落重要決定于長江逕流的變化，也兼受潮汐、下游支流入?yún)R和風(fēng)力等影響。南京屬感潮河段半日潮型，潮差枯季大，汛期小，隨徑流的增大而減小。秦淮河流域源短流急，上中游調(diào)蓄能力小，洪水上漲快，洪峰次數(shù)多；流域內(nèi)有多處水文、雨量站，從設(shè)置之日觀測至今，有較完善的觀測資料。六、工程地質(zhì)概況1、區(qū)域地質(zhì)及區(qū)域穩(wěn)定性=1\*GB2⑴區(qū)域工程地質(zhì)概況=1\*GB3①、區(qū)域地層概況場地屬下?lián)P子地層區(qū)，寧鎮(zhèn)～江浦地層小區(qū)。揭發(fā)地層為第四系全新統(tǒng)（Q4al）、上更新統(tǒng)（Q3al）、白堊系上統(tǒng)浦口組（K2P）。=2\*GB3②、區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造場地大地構(gòu)造單元處在揚(yáng)子準(zhǔn)地臺下?lián)P子斷陷帶中的次級構(gòu)造－寧蕪斷陷盆地西北緣的江浦坳陷內(nèi)，區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜，褶皺、斷裂發(fā)育。寧蕪斷陷盆地北西界為龍洞山南緣斷裂（F2），北東界為南京～湖熟斷裂（F4），南西、南東方向界線位于圖幅外，為幕府山～焦山斷裂、方山～小丹陽斷裂。江浦坳陷是寧蕪斷陷盆地內(nèi)的次級構(gòu)造，形成晚，經(jīng)歷的構(gòu)造運(yùn)動少，斷裂不甚發(fā)育。區(qū)內(nèi)斷裂以北西向和北東向?yàn)橹?，重要斷裂特性及其活動性如下：滁河斷裂（F1）――位于老子山北緣，長約250km，走向北東，傾向北西，具正斷層性質(zhì)，晚更新世以來已基本停止活動。龍洞山南緣斷裂（F2）――位于江浦龍洞山南緣，走向30～35°，傾向南東，傾角60°左右，為正斷層，其下盤為震旦系地層，上盤為白堊系地層。江浦～六合斷裂（F3）――展布于六合，經(jīng)江浦向北西延伸，走向35°，推測走向南東，陡傾角，為正斷層，長約90km，第四紀(jì)尤其是晚更新世以來已基本停止活動。南京～湖熟斷裂（F4）――位于南京市上坊至湖熟一線，向南東延伸經(jīng)郭莊、天王寺到溧陽一線。走向310～320°，推測傾向南西，陡傾角，為正斷層，總長120余km，中更新世晚期有活動。綜合確定該斷裂為第四紀(jì)中更新世斷裂或前第四紀(jì)斷裂，晚更新世以來沒有發(fā)現(xiàn)活動的跡象。因此這些斷裂構(gòu)造均不會對本工程場地產(chǎn)生直接的影響。=2\*GB2⑵、區(qū)域水文地質(zhì)工程所在區(qū)域氣候濕潤，雨量充沛，降水時間長，對區(qū)域地下水的形成的補(bǔ)給起了重要的作用。據(jù)區(qū)域資料以及本次勘察成果，根據(jù)含水層的巖性、埋藏條件和地下水賦存條件、水力特性，可分為松散巖類孔隙水和碎屑巖類孔隙水。松散巖類孔隙水可分為松散巖類孔隙潛水（半承壓水）和松散巖類孔隙承壓水。=1\*GB3①、松散巖類孔隙潛水第四系松散巖類孔隙潛水重要賦存于秦淮河漫灘區(qū)上部地層，含水介質(zhì)為粘性土、粉砂及粉土，其中粉砂、粉土層滲透性好，含水量較豐富。水位受季節(jié)及氣候影響明顯，重要接受秦淮河水的側(cè)向補(bǔ)給及大氣降水、農(nóng)田澆灌水的入滲補(bǔ)給，逕流緩慢，以蒸發(fā)、側(cè)向逕流和人工開采為重要排泄方式。=2\*GB3②、松散巖類孔隙承壓水承壓水重要分布于基巖上部含卵礫石中粗砂層，厚度0.9～2.8m。卵礫石以石英巖為主，次圓狀，分選性差，粒徑一般1～10cm，少許不小于10cm。該層厚度較薄，滲透性好，富水性好。=3\*GB3③、碎屑巖類孔隙—裂隙水該含水巖組為白堊系裂隙孔隙—裂隙含水巖組。分布于第四系松散層下面。含水層的重要巖性為粉砂巖裂隙中，裂隙多呈閉合，泥質(zhì)、鈣質(zhì)充填膠結(jié)，巖性軟，塑性強(qiáng)，富水性差。=3\*GB2⑶、區(qū)域穩(wěn)定性分析=1\*GB3①、新構(gòu)造運(yùn)動場地侏羅紀(jì)與白堊紀(jì)期間的燕山運(yùn)動結(jié)束了本區(qū)的準(zhǔn)地臺發(fā)展歷史，使擬建場地區(qū)域內(nèi)準(zhǔn)地臺蓋層褶皺隆起，形成準(zhǔn)地臺活化型構(gòu)造層。在此期間地質(zhì)構(gòu)造變形強(qiáng)烈，以斷裂、斷塊及褶皺作用為主，并伴隨巖漿活動，形成了老山隆起及寧蕪斷陷兩個基本構(gòu)造單元。經(jīng)印支、燕山、喜馬拉雅多期構(gòu)造變動，形成了現(xiàn)存的構(gòu)造格局，其中次級構(gòu)造江浦坳陷形成于構(gòu)造期的后期（白堊紀(jì)），地殼下降，沉積了巨厚的湖相棕紅色及棕褐色的泥巖及泥質(zhì)砂巖，晚第三紀(jì)坳陷內(nèi)地殼繼續(xù)下降，在低洼處沉積。擬建場地位于寧蕪火山斷陷內(nèi)，該斷陷西北側(cè)以龍洞山南緣斷裂和江浦—六合斷裂與老山凸起相接，東南以方山—小丹陽斷裂與溧水火山斷陷為界，東北側(cè)以南京—湖熟斷裂與寧鎮(zhèn)斷凸相鄰。在新構(gòu)造運(yùn)動期，近場區(qū)內(nèi)重要體現(xiàn)斷塊差異升降運(yùn)動、斷裂活動、巖漿活動和地震活動等幾種活動形式，第四紀(jì)早、中更新世或其末期，區(qū)域上以抬升為主，晚更新世及全新世以來，氣候轉(zhuǎn)暖，活動強(qiáng)度已逐漸減弱，長江沿岸如下降為主，沉積了較厚的Q3及Q4的松散層。=2\*GB3②、地震活動據(jù)不完全記錄（刪除前、余震，下同），近場區(qū)自公元288年以來，共記載到M≥4級地震39次，其中5～5.9級地震23次；6.0級以上地震3次，最大地震為1831年9月28日安徽鳳臺東北6級地震（表2-1）。另據(jù)區(qū)域地震臺網(wǎng)記錄，自1970年以來，工作區(qū)共記錄到M≥2.0級地震422次，其中3.0～3.9級地震54次；4.0～4.9級地震5次；5.0～5.9級地震3次；6.0級地震1次，即1979年7月9日江蘇溧陽6.0級地震。擬建場地附近歷史上記載到2次破壞性地震，即公元499年8月4日南京級地震和548年10月27日南京級地震，震中烈度分別為Ⅵ度及Ⅶ度，工作區(qū)中強(qiáng)震及遠(yuǎn)場強(qiáng)震對本工程場地導(dǎo)致的最大影響烈度達(dá)Ⅵ度。因此，近場區(qū)地震活動是比較活躍的。此外，遠(yuǎn)場區(qū)強(qiáng)震對南京亦有相稱影響，如：1668年7月25日郯城級地震，該地震對本場地的影響烈度亦達(dá)Ⅵ度。南京地區(qū)為潛在震源區(qū)，有發(fā)生5～6級地震的構(gòu)造背景（南京——熟湖斷裂），1974年及1979年，溧陽地區(qū)發(fā)生兩次破壞性地震與南京——熟湖斷裂有關(guān)，同樣，該斷裂對南京地區(qū)已發(fā)生的某些有感地震亦有控制作用，在浦口及大廠鎮(zhèn)一帶，為南京——熟湖斷裂與北東向斷裂的交會地帶，是構(gòu)造應(yīng)力積聚區(qū)，也是地震的易發(fā)區(qū)。根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》(GB18306-)的地震區(qū)、帶劃分方案，擬建場地位于華北地震區(qū)長江中下游——南黃海地震帶內(nèi)。該地震帶是華北地震區(qū)的一種中強(qiáng)震活動帶。未來數(shù)十年內(nèi)，該帶地震活動仍將保持較高水平，其中南黃海海域地震活動水平將明顯高于陸地。未來百年內(nèi)該帶地震活動水平將略高于以往長期的平均水平。=3\*GB3③、區(qū)域穩(wěn)定性分析擬建場地區(qū)域地震活動的空間分布是不均勻的，重要體現(xiàn)為成團(tuán)成片分布的叢集性特性，并具有很好的反復(fù)性。茅山斷裂帶及其鄰近地區(qū)以及揚(yáng)州等地是本區(qū)中強(qiáng)震活動的叢集區(qū)。1970年以來的現(xiàn)代地震則重要集中分布在蘇北沿海地區(qū)、茅山斷裂帶的溧陽地區(qū)、安徽固鎮(zhèn)以及沿長江一帶等。場區(qū)周圍共劃分出23個潛在震源區(qū)，其中近場區(qū)波及南京潛在震源區(qū)。對工程場地地震危險性影響較大的潛在震源區(qū)依次是：南京潛在震源區(qū)、揚(yáng)州－鎮(zhèn)江潛在震源區(qū)、溧陽潛在震源區(qū)、常州潛在震源區(qū)和嘉山潛在震源區(qū)。在大地構(gòu)造分區(qū)上，工作區(qū)主體位于下?lián)P子斷塊區(qū)內(nèi)，該區(qū)地震活動水平相對較高，屬中、強(qiáng)震過渡區(qū)。北西、北北東和近東西向三組斷裂在第四紀(jì)中、晚期以來仍有明顯活動，屬區(qū)內(nèi)的重要控震、發(fā)震斷裂構(gòu)造。近場區(qū)規(guī)模較大的重要斷裂有6條，分別為施官集斷裂（F1）、南京—湖熟斷裂（F2）、滁河斷裂（F3）、江浦—六合斷裂（F4）、幕府山—焦山斷裂（F5）、方山—小丹陽斷裂（F6）。研究成果表明，這6條斷裂均為第四紀(jì)中更新世或中更新世此前有過明顯活動的斷裂。迄今為止，尚未發(fā)現(xiàn)這些斷裂在第四紀(jì)晚更新世以來有過明顯活動的證據(jù)。綜合現(xiàn)階段探測研究成果，近場區(qū)斷裂構(gòu)造均不會對工程場地的穩(wěn)定性產(chǎn)生直接影響。其他斷裂由于分布在距工程場地更遠(yuǎn)的周圍區(qū)域，亦不會對工程場地的穩(wěn)定性導(dǎo)致直接影響。擬建場地范圍內(nèi)無活動斷裂通過，亦無5級以上破壞性地震發(fā)生的記載，本工程場地屬地震地質(zhì)條件相對穩(wěn)定場地，合適建設(shè)。2、場區(qū)工程地質(zhì)條件=1\*GB2⑴、巖土體工程地質(zhì)層的劃分和評述勘察深度范圍內(nèi)，根據(jù)《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(JTGC20-),按巖土體成因類型、時代、埋藏分布特性及物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)的異同性，把巖土體劃分為5個工程地質(zhì)層，11個亞層，詳細(xì)分述見表。地基巖土分層描述一覽表時代成因?qū)犹柕貙用Q顏色狀態(tài)特性描述分布層頂埋深(m)厚度(m)層亞層最小～最大最小～最大Q4ml①①A淤泥灰黑松散流塑狀，含大量有機(jī)質(zhì)及植物碎屑，具臭味，污手。河床區(qū)域0.40～1.40①-1雜填土雜色松散重要由碎石、碎磚、砼塊及黏性土混雜構(gòu)成，硬質(zhì)物含量30％～50％，粒徑2～7cm不等，物質(zhì)構(gòu)成不均勻，密實(shí)度不均。普遍分布0.50～2.40①-2素植土灰黃～灰色松散重要由粘性土構(gòu)成，夾有少許碎石、碎磚及植物根莖等，物質(zhì)構(gòu)成不均勻，密實(shí)度不均。在秦淮河邊為大堤填土，欠均質(zhì)。普遍分布0.50～2.400.40～6.40Q4al2-3②②-1粉質(zhì)黏土灰黃可塑含鐵猛質(zhì)斑點(diǎn)浸染，稍有光澤，干強(qiáng)度中等，韌性中等。局部分布0.40～2.101.40～4.80②-2粉質(zhì)黏土黃灰～灰色軟塑局部流塑，飽和，含少許植物碎屑，夾粉土。無搖振反應(yīng)，稍有光澤，干強(qiáng)度中等，韌性中等。普遍分布0.40～6.401.30～7.90②-3粉砂夾粉土灰色稍～中密飽和,含少許云母碎屑,局部呈互層狀，夾粉質(zhì)黏土薄層。普遍分布2.60～12.107.80～14.20②-4粉質(zhì)黏土夾粉土灰色軟塑局部可塑，含植物碎屑及螺貝殼。無搖振反應(yīng)，稍有光澤，干強(qiáng)度中等，韌性中等。普遍分布13.50～22.304.20～12.50Q4al1=3\*GB3③=3\*GB3③-1粉質(zhì)黏土灰綠～灰黃色可～硬塑含少許鐵質(zhì)浸染斑塊，局部粉質(zhì)較重。無搖振反應(yīng)，稍有光澤，干強(qiáng)度中高，韌性中高。普遍分布18.20～27.801.10～6.00=3\*GB3③-2粉土夾粉質(zhì)黏土灰黃色稍密中密濕～很濕，含鐵質(zhì)浸染斑塊，夾薄層粉砂。搖振反應(yīng)迅速，干強(qiáng)度低，韌性低。普遍分布22.10～32.502.10～5.10Q3al④含卵礫石中粗砂淺灰色中密中粗砂重要礦物成分為石英、長石等。卵礫石呈亞圓狀～棱角狀，粒徑0.5～8cm，含量約15～30%，成分以石英質(zhì)為主。普遍分布25.90～34.600.80～2.80K2P⑤⑤-1強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖磚紅色密實(shí)取出巖芯呈砂土狀,軟質(zhì)巖，泥質(zhì)構(gòu)造，遇水易散開，風(fēng)干易開裂。閉合裂隙發(fā)育。屬極破碎、極軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為=5\*ROMANV級普遍分布27.00～35.601.30～3.80⑤-2中風(fēng)化粉砂巖磚紅色取出巖芯呈柱狀、砂質(zhì)構(gòu)造，層狀構(gòu)造，少許閉合裂隙,泥砂質(zhì)膠結(jié)，局部含鈣質(zhì)，巖質(zhì)軟，強(qiáng)度低且不均一。巖芯采用率85～90%。屬極軟巖，較完整，巖體基本質(zhì)量等級為Ⅴ級。普遍分布，未揭穿30.20～38.5020.80～30.503水文地質(zhì)條件=1\*GB2⑴、地表水?dāng)M建大橋范圍內(nèi)的地表水系為秦淮河水系，與長江相連通，重要接受上游來水補(bǔ)給，向下游排泄，水位受潮汐影響變化明顯，勘探期間，3月8日、16日及20日分別測得河水水位為6.83、6.64、7.08m，河底淤泥厚度一般0.4～1.4m。根據(jù)在場地所取秦淮河水樣的水質(zhì)分析成果（表6.4-1），礦化度284mg/l，PH=7.4，侵蝕性CO2為1.5mg/l，水質(zhì)類型HCO3·Cl－Ca·Mg型。根據(jù)《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(JTGC20-)鑒定，地表水對對砼具微腐蝕，對鋼筋砼構(gòu)造中的鋼筋具微腐蝕。=2\*GB2⑵、地下水類型及賦存條件擬建場地地下水含水巖組重要為第四系松散巖類孔隙水和碎屑巖類孔隙—裂隙水，其中第四系松散孔隙水又可分為潛水含水巖組和承壓含水巖組，碎屑巖類孔隙—裂隙水重要為基巖裂隙水?？紫稘撍匾x存于秦淮河漫灘區(qū)上部=1\*GB3①層及=2\*GB3②層土體，含水介質(zhì)為黏性土及粉砂、粉土，其中=2\*GB3②-3層滲透性好，含水量豐富?？辈炱陂g測得潛水初見水位一般6.31～8.52m，穩(wěn)定水位一般6.61～8.69m，地下水自高處向低處逕流，水位年變幅約1.0m，年最高水位埋深應(yīng)根據(jù)設(shè)計秦淮河最高水位確定?？紫冻袎核匾植加诨鶐r上部=4\*GB3④層土體中，屬透水層。重要接受上部孔隙潛水的越流補(bǔ)給與側(cè)向補(bǔ)給?；鶐r裂隙水賦存于深部粉砂巖，裂隙不發(fā)育，巖性軟，富水性較差，總體水量小。=3\*GB2⑶、地下水動態(tài)特性和補(bǔ)給、逕流、排泄條件孔隙潛水水位受季節(jié)及氣候影響明顯，還受到秦淮河水、附近溝渠、塘的水位影響，降雨后水位上升，干旱時水位下降。年變幅約1.0m，地下水、地表水水力聯(lián)絡(luò)親密?？紫冻袎核膭討B(tài)變化，重要隨地表水的起落，水位對應(yīng)升降，年變幅隨距地表水體的距離增大而減小。同步亦因上覆潛水的越流補(bǔ)給的影響，降雨后水位亦升高。基巖裂隙水滲透性能差，水位變幅較小。=4\*GB2⑷、地下水、土腐蝕性評價根據(jù)《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(JTGC20-)，擬建橋位區(qū)位于濕潤區(qū)，按不利原因考慮，鑒別場地環(huán)境類型屬Ⅱ類。根據(jù)區(qū)域水文地質(zhì)環(huán)境結(jié)合本次室內(nèi)水質(zhì)分析資料（詳見表6.4-1），按《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(JTGC20-)附錄K對地下水及土的腐蝕性進(jìn)行評價，綜合鑒別場地內(nèi)孔隙潛水對砼具微腐蝕，對鋼筋砼構(gòu)造中的鋼筋具微腐蝕；場區(qū)地下水水位埋藏較淺，淺部土體易溶鹽已基本溶于水中，參照水質(zhì)分析資料和近鄰施工經(jīng)驗(yàn)，土對砼具微腐蝕，對鋼筋砼構(gòu)造中的鋼筋具微腐蝕。4、巖土層物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)=1\*GB2⑴、室內(nèi)巖土試驗(yàn)指標(biāo)土的物理性指標(biāo)層號巖土名稱含水率重度孔隙比液限塑限塑性指數(shù)液性指數(shù)wγeOwLwPIpIL%kN/m3--%%----①-2素填土②-1粉質(zhì)黏土②-2粉質(zhì)黏土②-3粉砂夾粉土②-4粉質(zhì)黏土夾粉土③-1粉質(zhì)黏土③-粉土夾粉質(zhì)黏土土的壓縮性指標(biāo)（平均值）層號巖土名稱α1-2ES1-2MPa-1MPa②-1粉質(zhì)黏土0.394.80②-2粉質(zhì)黏土0.583.67②-3粉砂夾粉土0.219.60②-4粉質(zhì)黏土夾粉土0.504.15③-1粉質(zhì)黏土0.276.31③-粉土夾粉質(zhì)黏土0.217.97土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)層號巖土名稱直接快剪固結(jié)快剪cΦcΦkPa度kPa度②-1粉質(zhì)黏土平均值1410.42720.0原則值2018.9②-2粉質(zhì)黏土平均值138.91616.5原則值1114.8②-3粉砂夾粉土平均值725.9628.9原則值4.823.5325.5②-4粉質(zhì)黏土夾粉土平均值139.51217.1原則值11.27.81116.1③-1粉質(zhì)黏土平均值3413.4原則值30.112.5③-粉土夾粉質(zhì)黏土平均值2318.8原則值17.317.2固結(jié)系數(shù)分層記錄范圍值、平均值層號土層名稱垂直固結(jié)系數(shù)Cv（cm2/s×10-3）水平固結(jié)系數(shù)CH（cm2/s×10-3）②-2粉質(zhì)黏土范圍值平均值②-3粉砂夾粉土范圍值平均值巖石抗壓試驗(yàn)指層號巖土名稱天然狀態(tài)塊體密度天然狀態(tài)彈性模量天然狀態(tài)單軸抗壓強(qiáng)度飽和狀態(tài)單軸抗壓強(qiáng)度干燥狀態(tài)單軸抗壓強(qiáng)度軟化系數(shù)g/㎝3MPaMPaMPaMPa⑤-2中風(fēng)化粉砂巖2.464.11×10-21010-21.750.815.950.142.453.76×10-21.660.503.90=2\*GB2⑵原位測試指標(biāo)原則貫入及重型動力觸探試驗(yàn)指標(biāo)層號名稱原則貫入動力觸探實(shí)測值實(shí)測值修正值N(擊)N’(擊)N′63.5(擊)N63.5(擊)②-2粉質(zhì)黏土平均值3.93.4原則值3.53.0②-3粉砂夾粉土平均值12.910.2原則值12.69.9②-4粉質(zhì)黏土夾粉土平均值5.23.6原則值4.83.3③-1粉質(zhì)黏土平均值11.67.4平均值10.96.9③-粉土夾粉質(zhì)黏土平均值11.47.1原則值10.26.4=4\*GB3④含卵礫石中粗砂平均值24.511.8原則值22.211.1⑤-1強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖平均值80.148.6原則值71.643.35、場地和地基的地震效應(yīng)=1\*GB2⑴、場地抗震設(shè)防烈度、設(shè)計基當(dāng)?shù)卣鸺铀俣?、分組本區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度。設(shè)計基當(dāng)?shù)卣鸺铀俣?.10g，設(shè)計地震分組為第一組。=2\*GB2⑵、場地類別擬建場地共選擇2個鉆孔進(jìn)行波速測井，按《公路橋梁抗震設(shè)計細(xì)則》（JTG/TB02-01-），根據(jù)實(shí)測波速資料對該場地的場地類別、特性周期評價見表8.2。實(shí)測波速試驗(yàn)資料詳見附件“波速測試匯報”。波速測試指標(biāo)一覽表孔號計算深度H平均剪切波速場地類別(m)m/sZKB1120.00172=2\*ROMANIIZKB1320.00170=2\*ROMANII經(jīng)勘探揭示場地覆蓋層厚度不小于15m米，不不小于50m，屬=2\*ROMANII類建筑場地，調(diào)整后反應(yīng)譜特性周期為0.35s。=3\*GB2⑶、飽和砂性土液化評價橋位區(qū)沿線20m以淺分布有②-3層粉砂夾粉土，根據(jù)原則貫入試驗(yàn)和室內(nèi)顆粒分析試驗(yàn)成果，按《公路橋梁抗震設(shè)計規(guī)范細(xì)則》（JTG/TB02-01-）進(jìn)行液化鑒別。通過計算，②-1A、②-3層為液化土層，液化指數(shù)為0.31～1.55，地基液化等級為輕微，液化折減系取1。飽和砂性土的液化鑒別成果表孔

號層號試驗(yàn)深度液化鑒別液化指數(shù)計算折減

系數(shù)地下水位深度黏粒含量實(shí)測擊數(shù)臨界擊數(shù)液化鑒別標(biāo)貫點(diǎn)代表的土層厚度層位影響權(quán)函數(shù)液化指數(shù)液化指數(shù)液化等級dWρcN1NcrdiWiILEiILEα(m)(m)(%)(擊)(擊)(m)m-1ZKB72-312.15-12.450.07.9013.07.9不液化0.31輕微2-313.65-13.950.04.3017.011.4不液化2-315.15-15.450.08.9014.08.4不液化2-316.65-16.950.03.0013.014.4液化1.502.130.310.9012-318.15-18.450.025.4013.00.0不液化2-319.65-19.950.015.4014.00.0不液化ZK82-312.15-12.450.04.0010.011.1液化0.954.950.450.59輕微0.9012-313.65-13.950.03.0017.013.7不液化2-315.15-15.450.03.0014.014.4液化1.503.130.130.9712-316.65-16.950.010.8013.00.0不液化2-318.15-18.450.04.6014.011.6不液化2-319.65-19.950.03.0014.014.4液化0.950.310.010.971ZK162-39.15-9.450.08.307.06.6不液化1.55輕微2-310.65-10.950.03.0011.011.9液化1.506.130.680.9212-312.15-12.450.08.0011.07.8不液化2-313.65-13.950.010.3012.00.0不液化2-315.15-15.450.03.0012.014.4液化1.503.130.780.8312-316.65-16.950.02.0014.014.4液化1.502.130.090.9712-318.15-18.450.09.1011.08.3不液化2-319.65-19.950.08.8012.08.4不液化注：計算時，地下水位深度按0.0m考慮，砂土黏粒含量取3。土層液化影響折減系數(shù)α層號液化抵御系數(shù)Ce平均值原則貫入點(diǎn)深度ds(m)折減系數(shù)α=2\*GB3②-30.92(0.8<Ce≤1.0)10<ds≤201注：Ce==4\*GB2⑷、抗震地段劃分?jǐn)M建場地為漫灘地貌單元，淺部填土分布廣泛，厚度變化大，且分布有軟弱土、液化土，按不利原因考慮，綜合6、場地巖土工程評價=1\*GB2⑴、區(qū)域穩(wěn)定性分析擬建場地內(nèi)及其附近地區(qū)無全新活動斷裂通過，新構(gòu)造運(yùn)動微弱，區(qū)域穩(wěn)定性很好。=2\*GB2⑵、場地穩(wěn)定性分析擬建橋位區(qū)地貌類型為漫灘區(qū)，巖土層分布相對穩(wěn)定；場地雖然發(fā)育軟弱土和液化土分布，未發(fā)現(xiàn)倒塌、滑坡等其他不良地質(zhì)作用。綜合評價擬建場地為穩(wěn)定場地，合適工程建設(shè)。=3\*GB2⑶、地基巖土層綜合評價根據(jù)巖土性質(zhì)和工程的特點(diǎn)、規(guī)定，場地巖土層的工程特性評價見下表巖土體綜合評價一覽表層號巖土層名稱綜合評價備注①-1雜填土構(gòu)造松散，強(qiáng)度低非均質(zhì)①-2素填土構(gòu)造松散，強(qiáng)度低非均質(zhì)②-1粉質(zhì)黏土中高壓縮性，中低強(qiáng)度地基土欠均質(zhì)②-2粉質(zhì)黏土含水率高，強(qiáng)度低，高壓縮性，微～弱透水性，開挖時極易產(chǎn)生側(cè)向變形。欠均質(zhì)②-3粉砂夾粉土中壓縮性，中低強(qiáng)度地基土，滲透性強(qiáng)，透水層。欠均質(zhì)②-4粉質(zhì)黏土夾粉土高壓縮性，低強(qiáng)度，滲透性弱，微透水層。欠均質(zhì)③-1粉質(zhì)黏土中壓縮性，中等強(qiáng)度地基土，不透水層。欠均質(zhì)③-粉土夾粉質(zhì)黏土中壓縮性，中等強(qiáng)度地基土，弱透水層。欠均質(zhì)④含卵礫石中粗砂中～低壓縮性，中等強(qiáng)度地基土，滲透性強(qiáng)，透水層。非均質(zhì)=5\*GB3⑤-1強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖極低強(qiáng)度巖石地基=5\*GB3⑤-2中等風(fēng)化粉砂巖低強(qiáng)度巖石地基，天然濕度單軸抗壓強(qiáng)度frk=1.47MPa=4\*GB2⑷、特殊巖土及不良地質(zhì)作用=1\*GB3①、填土：=1\*GB3①A層淤泥：灰黑色，流塑狀，高含水率，高壓縮性，含大量有機(jī)質(zhì)。①-1層雜填土：雜色，由黏性土夾較多碎石等構(gòu)成。該層土物質(zhì)構(gòu)成雜亂無序，構(gòu)造紊亂，均勻性差，壓實(shí)度低，工程地質(zhì)特性差，為近期堆填。①-2層素填土：灰黃～灰色，軟塑，由粘性土夾少許碎石、碎磚構(gòu)成，局部為含淤泥質(zhì)素填土。該層土壓實(shí)度不均，工程地質(zhì)特性差。秦淮河兩側(cè)河堤填土呈稍～中密狀，密實(shí)度很好。①層總體不均勻，透水性很好，抗剪強(qiáng)度低，開挖時易坍塌。=2\*GB3②、軟弱土：漫灘地貌單元內(nèi)廣泛分布的②-2層粉質(zhì)黏土，以軟塑狀為主，局部流塑，具較高含水率，高壓縮性，低強(qiáng)度。長期荷載作用下，會產(chǎn)生較大的沉降，對路基與橋臺相接部位應(yīng)采用必要的加固措施。=3\*GB3③、液化土：擬建場地20m以淺發(fā)育液化土層，可液化土層在振動條件下將減少強(qiáng)度、易于失穩(wěn)，對工程的地基穩(wěn)定和大橋樁基礎(chǔ)易導(dǎo)致不利影響。=4\*GB3④、軟巖：場地下伏白堊系赤山組粉砂巖，巖石膠結(jié)程度較差，經(jīng)天然濕度單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)表明，中等風(fēng)化巖強(qiáng)度不均一，其fr值多不不小于2MPa，平均值為1.47MPa，屬極軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為Ⅴ級，軟化系數(shù)為0.10～0.13，鉆孔樁施工時易遇水軟化。7、巖土工程評價、方案分析=1\*GB2⑴、地基承載力基本容許值根據(jù)各土層的物理力學(xué)指標(biāo)及巖石的堅硬程度，查（JTGD63-）規(guī)范中承載力表，并結(jié)合地區(qū)勘察經(jīng)驗(yàn)，提供各巖土層的承載力基本容許值見表10.1，綜合提議值供設(shè)計使用。各巖土層承載力基本容許值一覽表層號巖土名稱地基承載力基本容許值[fa0]查規(guī)范表地區(qū)經(jīng)驗(yàn)綜合提議值土試法標(biāo)貫或動探法kPakPakPakPa②-1粉質(zhì)黏土120110100②-2粉質(zhì)黏土851008080②-3粉砂夾粉土110140140②-4粉質(zhì)黏土夾粉土1001008590③-1粉質(zhì)黏土140230150160③-粉土夾粉質(zhì)黏土130220150④含卵礫石中粗砂200200=5\*GB3⑤-1強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖260=5\*GB3⑤-2中等風(fēng)化粉砂巖天然濕度單軸抗壓強(qiáng)度frk=1.47MPa900=2\*GB2⑵、地基基礎(chǔ)方案分析與評價=1\*GB3①、橋梁樁型選擇由于橋梁基礎(chǔ)荷載、跨度較大，場地上覆土層不能滿足強(qiáng)度與變形規(guī)定，對于本工程而言，無良好的淺基礎(chǔ)持力層，因此，提議采用樁基礎(chǔ)。根據(jù)場區(qū)巖土層工程地質(zhì)條件和埋藏分布特點(diǎn)，宜采用鉆孔灌注樁。=2\*GB3②、樁基持力層及設(shè)計參數(shù)由于⑤-2層強(qiáng)度較低，樁基施工時應(yīng)加大嵌巖深度或加大樁徑來提高單樁承載力，以滿足設(shè)計對單樁承載力的規(guī)定。鉆孔灌注樁樁側(cè)土摩阻力原則值qik根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTGD63-)結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗(yàn)提供。樁基設(shè)計參數(shù)一覽表層號土層名稱鉆孔灌注樁深攪樁地基土的比例系數(shù)m和m0液化折減系數(shù)α樁側(cè)土摩阻力原則值qik樁周土側(cè)阻力特性值qsi(kPa)(kPa)(kN/m4)--①-2素填土188②-1粉質(zhì)黏土30124000②-2粉質(zhì)黏土2493500②-3粉砂夾粉土401560001②-4粉質(zhì)黏土夾粉土385000③-1粉質(zhì)黏土7210000③-粉土夾粉質(zhì)黏土528000④含卵礫石中粗砂7510000=5\*GB3⑤-1強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖90=5\*GB3⑤-2中等風(fēng)化粉砂巖150注：地基土的比例系數(shù)m和m0值合用于基礎(chǔ)在地面處位移最大值不應(yīng)超過6mm的狀況，當(dāng)位移較大時，應(yīng)合適減少；當(dāng)基礎(chǔ)側(cè)面設(shè)有斜坡或臺階，且其坡度（橫:豎）或臺階總寬度與深度之比不小于1:20時，表中m值應(yīng)減小50％取用。=3\*GB3③、單樁軸向受壓容許承載力估算本工程場地以極軟巖為主，根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗(yàn)和鄰近試樁資料，提議設(shè)計時按《公路橋涵地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63—）規(guī)范中第5.3.3條計算單樁軸向受壓容許承載力。對鉆孔樁沉樁的單樁軸向受壓承載力容許值[Ra]，按第5.3.3-1式計算如下：（5.3.3-1式）式中：——單樁軸向受壓承載力容許值（kN），樁身自重與置換土重（當(dāng)自重計入浮力時，置換土重也計入浮力）的差值作為荷載考慮；——樁身周長（m）；——樁端截面面積（㎡），對于擴(kuò)底樁，取擴(kuò)底截面面積；——土的層數(shù)；——承臺底面或局部沖刷線如下各土層的厚度（m），擴(kuò)孔部分不計；——與對應(yīng)的各土層與樁側(cè)的摩阻力原則值（kPa），按表8.1取值；——樁端處土的承載力容許值（kPa）；——樁端處土的承載力基本容許值（kPa），按表8.1取值；——樁端的埋置深度（m），按無沖刷的樁基考慮，埋深由天然地面線或?qū)嶋H開挖后的地面線起算（對于有沖刷的樁基，埋深由一般沖刷線起算）；的計算值不不小于40m，當(dāng)不小于40m時，按40m計算；——容許承載力隨深度的修正系數(shù)，根據(jù)樁端處持力層土類按《JTGD63-》規(guī)范中表3.3.4選用；——樁端以上各土層的加權(quán)平均重度（kN/m3），若持力層在水位如下且不透水時，不管樁端以上土層的透水性怎樣，一律取飽和重度；當(dāng)持力層透水時則水中部分土層取浮重度；——修正系數(shù)，按《JTGD63-》規(guī)范中表5.3.3-2選用；——清底系數(shù)，按《JTGD63-》規(guī)范中表5.3.3-3選用。單樁極限承載力估算成果見表10.2.3.2。 單樁承載力容許值估算一覽表樁型孔號樁徑持力層有效樁長承載力容許值[Ra]估算條件（mm）（m）（m）（KN）鉆孔灌注樁ZKB11200⑤-21544.47540m0取0.7；持力層為中等風(fēng)化巖，屬相對隔水層，λ取0.72，k2取0(中風(fēng)化巖不修正)，γ2取20.73。1500⑤-21544.49590m0取0.7；持力層為中等風(fēng)化巖，屬相對隔水層，λ取0.72，k2取0(中風(fēng)化巖不修正)，γ2取20.73。ZKB71200⑤-21242.66710m0取0.7；持力層為中等風(fēng)化巖，屬相對隔水層，λ取0.72，k2取0(中風(fēng)化巖不修正)，γ2取20.44。1500⑤-21444.69260m0取0.7；持力層為中等風(fēng)化巖，屬相對隔水層，λ取0.72，k2取0(中風(fēng)化巖不修正)，γ2取20.61。注：1、有效樁長指自然地面或河床底起算，扣除填土或淤泥部分；2、最終單樁承載力宜通過靜載試驗(yàn)確定。=1\*GB3①、樁基設(shè)計與施工的提議本匯報提供的樁基設(shè)計參數(shù)僅供設(shè)計估算單樁承載力時使用，按規(guī)范規(guī)定實(shí)際單樁承載力應(yīng)通過靜載試驗(yàn)確定。樁基施工完畢后，根據(jù)規(guī)范規(guī)定應(yīng)檢測樁身質(zhì)量。橋位辨別布有軟弱土及砂性土層，軟弱土具一定的蠕變、觸變性，沉降周期長，砂性土易受擾動破壞，樁基施工時易產(chǎn)生縮徑、坍孔現(xiàn)象，應(yīng)注意泥漿比重和稠度，保證樁身質(zhì)量；本辨別布含卵礫石砂性土層，由于卵礫石分選性較差，個別粒徑較大，會給施工帶來一定難度，應(yīng)采用反循環(huán)施工工藝。橋位區(qū)巖石為粉砂巖，屬極軟巖，受風(fēng)化和構(gòu)造影響，基巖軟硬不均，強(qiáng)度變化較大?？椎壮猎穸鹊拇笮≈苯佑绊憳抖俗枇皹秱?cè)阻力的發(fā)揮，應(yīng)認(rèn)真做好清孔和沉渣量測工作，按設(shè)計提出的詳細(xì)規(guī)定控制好沉渣厚度。⑤-2層屬極軟巖，浸水極易軟化，樁到達(dá)設(shè)計規(guī)定的嵌巖深度后，應(yīng)及時澆注混凝土，縮短成孔和澆注的時間，防止巖層長時間浸水軟化，減少樁的側(cè)阻力、端阻力。橋梁和地面道路連接段：橋梁和地面道路連接段有軟弱黏性土分布，由于軟弱黏性土具低強(qiáng)度、高壓縮性，輕易產(chǎn)生地基沉降，應(yīng)進(jìn)行必要的處理。=3\*GB2⑶、基坑開挖與支護(hù)擬建工程為橋梁，基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)，僅承臺范圍波及開挖，開挖設(shè)計參數(shù)見下表?；娱_挖支護(hù)設(shè)計參數(shù)一覽表層號層名γ固快原則值滲透系數(shù)備注CΦKN/m3KPa度cm/s①-1雜填土2×10-3非均質(zhì)①-2素填土2×10-4非均質(zhì)②-1粉質(zhì)黏土2×10-4欠均質(zhì)②-2粉質(zhì)黏土4×10-6欠均質(zhì)②-3粉砂夾粉土4×10-3欠均質(zhì)現(xiàn)場地淺部土體較弱，地下水埋藏淺，墩臺基槽開挖施工時宜采用支護(hù)措施，坑內(nèi)輔以明排疏干措施排干地下水，必要時可輔以井點(diǎn)降水等措施。提議采用封閉式圍護(hù)與隔水方案阻斷外側(cè)來水。在秦淮河內(nèi)施工應(yīng)做好圍堰，加強(qiáng)支護(hù)和隔水。8結(jié)論與提議=1\*GB2⑴、結(jié)論=1\*GB3①擬建場地為相對穩(wěn)定區(qū)，合適進(jìn)行本工程建設(shè)。=2\*GB3②擬建場區(qū)屬秦淮河漫灘地貌單元，覆蓋層重要為②層新近期沉積土層，其中②-2層及②-4層強(qiáng)度低，壓縮性高，工程地質(zhì)性質(zhì)差，②-3層為液化土層，地基液化等級為輕微。=3\*GB3③本區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基當(dāng)?shù)卣鸺铀俣?.10g，設(shè)計地震分組為第一組，場地屬=2\*ROMANII類建筑場地，設(shè)計特性周期為0.35s。按不利原因考慮，該場地屬抗震不利地段。=4\*GB3④場地地下水重要為孔隙潛水和孔隙承壓水，其中孔隙潛水水位受降水和周圍水體補(bǔ)給影響明顯，年最高水位埋深應(yīng)根據(jù)設(shè)計秦淮河最高水位確定。場地地表水、地下水及土對砼具微腐蝕性，對鋼筋混凝構(gòu)造中的鋼筋具微腐蝕。由于河水易受污染，提議采用加強(qiáng)橋梁抗腐蝕措施。=2\*GB2⑵、提議=1\*GB3①根據(jù)橋址區(qū)工程地質(zhì)條件及擬建物上部荷載對地基土強(qiáng)度規(guī)定，擬建工程橋基(墩臺)宜采用鉆孔灌注樁，以⑤-2層中風(fēng)化粉砂巖為樁基持力層。根據(jù)上部荷載和樁基穩(wěn)定性規(guī)定合適加大嵌巖深度。鉆孔時應(yīng)護(hù)壁、清除沉渣，持力巖層為軟質(zhì)巖，應(yīng)及時澆筑，防止因水泡軟化而減少承載力。=2\*GB3②在橋頭高填方地段宜采用旋噴樁或深攪樁對軟弱土進(jìn)行加固改良，提高地基土整體強(qiáng)度，同步可減小砂土液化影響，需保證有一定的加固處理深度。墩臺基槽開挖施工時宜采用支護(hù)措施，坑內(nèi)輔以明排疏干措施排干地下水，必要時可輔以井點(diǎn)降水等措施。=3\*GB3③由于持力巖層為極軟巖，且基巖強(qiáng)度不一，宜按摩擦樁設(shè)計，可采用合適加大樁徑、樁長等措施提高單樁承載力。=4\*GB3④工程施工過程中應(yīng)對大量棄土、棄渣妥善處理，同步應(yīng)當(dāng)對泥漿進(jìn)行檢測和處理，合理排放，以免污染環(huán)境。=5\*GB3⑤基礎(chǔ)施工時，請及時與我院聯(lián)絡(luò)驗(yàn)槽、驗(yàn)樁。七、重要材料1、混凝土=1\*GB2⑴、C50混凝土：主、引橋主梁；=2\*GB2⑵、C40混凝土：主橋橋墩；=3\*GB2⑶、C30混凝土：引橋橋墩、橋臺、承臺、防撞護(hù)欄、橋頭搭板等；=4\*GB2⑷、C30水下混凝土，樁基礎(chǔ)；=5\*GB2⑸、C15混凝土：承臺墊層。2、鋼材=1\*GB2⑴、預(yù)應(yīng)力筋預(yù)應(yīng)力筋采用符合GB/T5224-原則規(guī)定的高強(qiáng)低松弛鋼絞線。單根鋼絞線公稱直徑為15.2mm，原則強(qiáng)度=1860MPa，彈性模量Ep=1.95×105MPa。=2\*GB2⑵、一般鋼筋采用HPB235和HRB335鋼筋，其技術(shù)原則應(yīng)符合國標(biāo)GB1499.1-和GB1499.1-規(guī)定。鋼筋直徑不小于12mm者，均采用HRB（20MnSi）熱軋螺紋鋼；鋼筋直徑不不小于12mm者，均采用HPB235鋼筋。=3\*GB2⑶、主跨鋼箱梁采用Q345qC鋼材，部分型材采用Q345C鋼材，須符合GB/T714—《橋梁構(gòu)造用鋼》、GB/T1591-《低合金高強(qiáng)度構(gòu)造鋼》和GB/T700—《碳素構(gòu)造鋼》的規(guī)定。厚板（板厚30mm）需滿足《厚度方向性能鋼板》（GB5313-85）規(guī)定的厚度方向鋼板性能級別Z25指標(biāo)，且均應(yīng)進(jìn)行超聲波探傷檢測。（4）圓柱頭焊釘材料為ML15，應(yīng)符合《電弧螺柱焊用圓柱頭焊釘》（GB/T10433-）的規(guī)定。（5）焊接材料焊接材料采用與母材相匹配的焊絲、焊劑和手工焊條，且應(yīng)符合對應(yīng)的國標(biāo)規(guī)定。八、橋梁設(shè)計要點(diǎn)本施工圖設(shè)計為秦淮河大橋原垂直提高的啟動橋方案的變更設(shè)計，在本次施工圖設(shè)計過程中，由于秦淮河航道整改工程已進(jìn)入工可審查階段，本橋橋跨布置需經(jīng)航道部門承認(rèn)后方可實(shí)行?？傮w設(shè)計主橋采用跨徑50m+80m+53m變截面預(yù)應(yīng)力混凝土持續(xù)箱梁，東西引橋分別采用3×25m+35m+25m、4×38m預(yù)應(yīng)力混凝土等截面持續(xù)箱梁，橋梁總長486m。主、引橋橋面橫向均采用分幅斷面，橫向布置3m（人行道）+4m（非機(jī)動車道）+0.5m（機(jī)非分隔帶）+12m（機(jī)動車道）+0.5m（護(hù)欄）+10（中央分隔帶）+0.5m（護(hù)欄）+12m（機(jī)動車道）+0.5（機(jī)非分隔帶）+4m（非機(jī)動車道）+3m（人行道），總寬50m。2、主橋（50+80+53m）預(yù)應(yīng)力變截面混凝土持續(xù)箱梁=1\*GB2⑴、第二聯(lián)主橋上部采用（50+80+53m）三跨預(yù)應(yīng)力混凝外側(cè)帶圓弧直腹板持續(xù)箱梁。主跨箱梁跨中高度為2.2m，距跨中1m處按二次拋物線變化至距主墩中心1.5m處為4.6m。主橋箱梁在墩頂0號塊處設(shè)置厚度為3m的橫梁，邊跨端部設(shè)厚度為1.5m的橫梁，中跨跨中設(shè)厚度為0.4m的橫隔板，其他部位均不設(shè)置橫隔板。單幅橋箱梁單箱雙室斷面，梁體在橫梁向地板保持水平，橋面橫坡為單向2%。主橋箱梁采用縱向、橫向和豎向三向預(yù)應(yīng)力體系。=2\*GB2⑵、半幅箱梁頂板寬度為20m，厚度為0.28m；底板寬度為13m，厚度由距跨中中心1m處的0.28m按二次拋物線變化至0號塊中心線46m礎(chǔ)的0.7m；翼緣板懸挑長度為3.5m，端厚0.2m，根厚0.55m；腹板厚度在墩頂附近的0.8m,然后直線過渡至跨中附近的0.5m。=3\*GB2⑶、主橋箱梁采用掛籃懸臂澆筑施工，左右半幅，分開獨(dú)立施工。除墩頂0號臺采用支架上現(xiàn)澆外，其他分10對梁段，均采用對稱平衡懸臂逐段澆筑施工。箱梁縱向懸澆分段長度為4×3.0+6×3.5m。箱梁墩頂現(xiàn)澆梁段（即0號塊）總長12m，邊跨和跨中合攏段長度為2m，邊跨現(xiàn)澆段長度為9.92~12.92m。懸臂澆筑梁段段中最大重量約為210噸，掛籃自重（含多種施工荷載及模板）按不超過80噸考慮，邊跨和跨中合攏段施工吊架自重按25噸考慮。=4\*GB2⑷、根據(jù)位置及功能的不一樣，可將箱梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼束分為頂板懸臂鋼束、中跨底板束、邊跨頂板合攏束和中跨頂板合攏束。主橋縱向預(yù)應(yīng)力采用1215.2、1515.2、1715.2三種規(guī)格的鋼絞線束，群錨錨固體系。鋼束張拉錨下控制應(yīng)力采用，箱梁懸臂鋼束在0#~10#節(jié)段采用1715.2的鋼絞線束，邊跨底板采用1215.2的鋼絞線束，中跨底板鋼束采用1515.2的鋼絞線束、邊跨和中跨頂板合攏鋼束均采用1215.2的鋼絞線束。=5\*GB2⑸、為加強(qiáng)箱梁整體性，承受橫向彎矩，主墩處的中橫梁及端橫梁均布置橫向預(yù)應(yīng)力束。=6\*GB2⑹、墩、梁臨時固結(jié)：在沒個主墩承臺上設(shè)6根1.0×1.0m鋼筋混凝土柱支撐，使之形成墩梁臨時固結(jié)。=7\*GB2⑺、主墩采用鋼筋混凝土門式墩，鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。主墩墩身橫橋向?qū)挾葹?5.5m，縱橋向厚度為3.0m，主墩采用矩形承臺，寬6.5m，長度為18.5m，厚度為3.0m，基礎(chǔ)采用10根直徑1.5m的鉆孔灌注樁。=8\*GB2⑻、主、引橋過渡墩為鋼筋混凝土門式墩，鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。主墩墩身橫橋向?qū)挾葹?3.0m，縱橋向厚度為2.0m。主墩采用矩啞鈴形承臺，長度為16.45m，厚度為2.5m，基礎(chǔ)采用8根直徑1.5m的鉆孔灌注樁。(9)、全橋內(nèi)力計算采用“橋梁博士V3.1.0”程序計算。有關(guān)參數(shù)如下：上部荷載考慮箱梁自重、橫梁重量、橋面鋪裝及防撞護(hù)欄重量等；主橋預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁：按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計；相對濕度：80%；墩、臺不均勻沉降考慮為1cm；整體升降溫：±250C；豎向溫度梯度：正溫差：T1=140C,T2=5.50C;負(fù)溫差：T1=-70C,T2=-2.750C;(10)、縱橫向預(yù)應(yīng)力管道均采用金屬波紋管成形：金屬波紋管：，；（11）、一端鋼束回縮和錨具變形為6mm；（12）、錨下控制應(yīng)力：縱向預(yù)應(yīng)力：；豎向預(yù)應(yīng)力：。（13）、主橋上部構(gòu)造施工階段計算：按照梁段劃分、施工次序及工藝，對每一段梁均考慮掛籃移動就位、澆筑混凝土、張拉預(yù)應(yīng)力等三個施工過程。結(jié)合工程實(shí)際狀況用《橋梁博士》分別對各梁段施工過程中的內(nèi)力、應(yīng)力、撓度進(jìn)行了計算和驗(yàn)算。設(shè)計中主橋按先邊跨合攏，后解除臨時錨固，最終中跨合攏的次序考慮，合攏溫度應(yīng)控制在11～160C。對主橋施工過程中單“T”構(gòu)進(jìn)行了下述幾種工況的驗(yàn)算，并以此控制墩梁臨時錨固設(shè)計：eq\o\ac(○,1)最終一種懸臂段不一樣步施工，另一側(cè)空載；eq\o\ac(○,2)一側(cè)施工機(jī)具等動力系數(shù)1.2，另一側(cè)為0.8；eq\o\ac(○,3)考慮箱梁自重的不均勻性，一側(cè)懸臂自重增長4%，另一側(cè)懸臂自重減少4%。（14）、箱梁橫向分析采用平面框架模型進(jìn)行計算，并以此配置橋面板橫向鋼筋及頂、底板橫向鋼筋。（15）下部構(gòu)造的分析計算：按橋梁下部構(gòu)造綜合程序進(jìn)行分析計算。在對下部構(gòu)造的內(nèi)力分析時，除考慮上部構(gòu)造靜力分析各工況外，還考慮水壓力、制動力、支座摩阻力、汽車撞擊力及地震力等。鉆孔灌注樁按摩擦樁設(shè)計。3、引橋采用等截面預(yù)應(yīng)力混凝土持續(xù)箱梁（1）西引橋跨徑布置為3×25+35+25m，東引橋跨徑布置為4×38m，均采用整體現(xiàn)澆頂應(yīng)力混凝土持續(xù)箱梁構(gòu)造。（2）西引橋單幅箱梁中心線處梁高1.8m，單幅箱梁頂板設(shè)2%的單向橫坡，箱梁頂、底板平行；東引橋單幅箱梁中心線高2.0m，單幅箱梁頂板設(shè)2%的單向橫坡，箱梁頂、底板平行。引橋與主橋銜接處梁高變化，由引橋橫梁高加高調(diào)整。（3）引橋單幅箱梁頂板寬度為20m，頂板厚0.25m；底板寬度為13m，厚度跨中0.22m，支點(diǎn)范圍內(nèi)變化到0.5m；翼緣板懸挑長度為3.5m，端厚0.2m，根厚0.55m；腹板厚度在跨中部分寬0.45m，到距支點(diǎn)范圍內(nèi)變化到寬0.7m，中橫梁寬2.0m，端橫梁寬1.5m。（4）引橋箱梁均采用整體支架現(xiàn)澆的施工方案。（5）根據(jù)位置及功能不一樣，將箱梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼束分為腹板束、底板束和頂板束。腹板束采用兩段張拉，底板束及頂板束采用單端張拉。腹板束從向預(yù)應(yīng)力均采用群錨錨固體系。鋼束張拉錨下控制應(yīng)力采用，橋梁橫橋向設(shè)有橫向預(yù)應(yīng)力。（6）引橋橋墩采用鋼筋混凝土流線形Y型橋墩，單幅橋墩墩柱頂寬9m，柱底寬7.0m，橫橋向墩柱厚2m，縱橋向墩柱厚1.6m。墩柱下接矩形承臺，寬6.5m，長10m，厚2.50m，承臺下設(shè)6根直徑1.5m的鉆孔灌注樁。（7）引橋橋臺采用肋板式橋臺，分左右兩幅施工，每幅橋臺下接10根直徑1.2m的鉆孔灌注樁。（8）引橋內(nèi)力計算采用“橋梁博士V3.1.0”程序計算。除按預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件按A類構(gòu)件設(shè)計外，其他有關(guān)參數(shù)與主橋相似。4、附屬構(gòu)造1、全橋橋支座均采用GPZ盆式橡膠支座系列產(chǎn)品。2、橋面鋪裝為10m瀝青混凝土，分兩層：下層為6cm厚AC-20C，上層為4cm厚SMA13。3、伸縮縫形式：橋梁共設(shè)FSS160伸縮縫4道，F(xiàn)SS80伸縮縫4道。4、橋面鋪裝防水層對橋面的防護(hù)有重要作用，關(guān)系到構(gòu)造的耐久性，必須精心施工。防水層采用5%SBS瀝青材料。5、行車道兩側(cè)均采用墻式護(hù)欄，護(hù)欄頂設(shè)照明用路燈。6、橋面排水采用縱、橫向共同排水的排水方式。橫向在每個橋墩附近設(shè)泄水管，在橋墩處設(shè)豎向集水管，墩頂與箱底相接處采用可拆卸更換的排水管，綜合考慮功能、美觀、耐久、便于養(yǎng)護(hù)等原因。臺后采用橋頭搭板（長8m），厚度35cm。路燈及路燈間距應(yīng)根據(jù)整個互通的亮化設(shè)計來確定，路燈底座的預(yù)埋件應(yīng)在橋梁墻式護(hù)欄施工時預(yù)埋。欄桿采用與橋梁建筑造型相符的石質(zhì)欄桿。施工注意事項(xiàng)有關(guān)橋梁的施工工藝及其質(zhì)量檢查原則，均按《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TF50-）中得有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。此外，根據(jù)本橋的特點(diǎn)，提出如下幾點(diǎn)注意事項(xiàng)。主橋50+80+53m變截面預(yù)應(yīng)力持續(xù)箱梁（1）箱梁墩頂梁段（即0號塊）的施工反法：采用在墩旁設(shè)托（支）架立模澆筑施工，澆筑混凝土前應(yīng)對托（支）架進(jìn)行堆載預(yù)壓，預(yù)壓重采用1.1倍墩頂梁段一期恒載重量，預(yù)壓時間不得不不小于7天，且持續(xù)3天合計沉降不不小于3mm方可視為穩(wěn)定。墩頂梁段長11.0m，作為掛籃拼裝工作平臺。（2）1#~10#梁段采用掛籃懸掛對稱、平衡澆筑施工，掛籃要有足夠的剛度。各單T構(gòu)澆筑至最大懸臂后，先合攏邊跨，解除墩梁臨時固結(jié)，并拆除邊跨合攏吊架、中墩及邊墩的所有托（支）架后；再澆筑跨中合攏段，完畢體系轉(zhuǎn)換，成為三跨PC持續(xù)箱梁。（3）墩頂箱梁梁段（0#塊）體積較大，澆筑混凝土應(yīng)采用減少水化熱的有效措施，控制箱梁混凝土的內(nèi)外溫差及溫降速率，宜在溫度較低的夜間進(jìn)行澆筑，防止產(chǎn)生溫度裂縫。預(yù)應(yīng)力管道及鋼筋密集，施工中應(yīng)保證預(yù)應(yīng)力管道精確定位，注意混凝土的振搗密實(shí)，保證混凝土的施工質(zhì)量。（4）掛籃應(yīng)輕便合理，掛籃及施工機(jī)具重量不得超過設(shè)計規(guī)定值。掛籃拼裝架設(shè)就位后，初次混凝土澆筑前應(yīng)進(jìn)行預(yù)壓和加載試驗(yàn)，以檢算其承載力和測量其彈性及非彈性變形，并檢查其安全性，為箱梁懸臂澆筑施工控制提供可靠的根據(jù)。所有懸臂梁段混凝土的澆筑都規(guī)定按從懸臂端部向根部的次序進(jìn)行。（5）箱梁采用掛籃懸澆施工，應(yīng)遵照對稱、平衡的原則進(jìn)行，施工階段應(yīng)親密觀測墩梁結(jié)合部及墩身底部，防止出現(xiàn)異?，F(xiàn)象。澆筑混凝土?xí)r應(yīng)嚴(yán)格控制梁段超方，任何梁段實(shí)際澆筑的混凝土重量不得超過該梁段理論重量的2.5%。施工單位應(yīng)自行驗(yàn)算懸臂施工穩(wěn)定系數(shù)，箱梁頂板頂面澆筑混凝土的不平整度不得不小于5mm，否則將也許影響橋面瀝青混凝土的平整度，底板厚度亦應(yīng)嚴(yán)格控制。應(yīng)保證在懸臂施工的整個過程中兩端的最大不平衡重量不得不小于待澆筑梁段底板自重的二分之一，同步應(yīng)嚴(yán)格控制模板的變形和誤差，掛籃前移時應(yīng)同步進(jìn)行，偏差不得超過1m。（6）合攏段采用吊掛模板、勁性骨架并進(jìn)行壓重措施進(jìn)行施工，先邊跨后中跨。壓重可采用在懸臂端加水箱實(shí)現(xiàn)，合攏應(yīng)在一天中氣溫較低、懸臂梁端變形穩(wěn)定的夜間進(jìn)行，采用平衡施工法盡快完畢合攏段砼的澆筑。勁性骨架焊接時應(yīng)在預(yù)埋件周圍混凝土上覆蓋濕布澆水降溫，防止燒傷混凝土。合攏段混凝土到達(dá)設(shè)計強(qiáng)度的90%后方可進(jìn)行合攏段預(yù)應(yīng)力鋼束張拉。（7）混凝土澆筑過程中，應(yīng)尤其注意對錨下、波紋管下方、齒板等處混凝土的搗筑密實(shí)，以防止錨墊板被壓壞或預(yù)應(yīng)力損失太大，保證有效預(yù)應(yīng)力到達(dá)設(shè)計規(guī)定。（8）箱梁澆筑過程中，應(yīng)控制好各梁段底模的立模標(biāo)高，使成橋線型符合設(shè)計規(guī)定。各單T構(gòu)懸澆完畢后，合攏段兩端高差不應(yīng)不小于20mm，軸線偏差不不小于10mm。為保證主橋施工線形符合設(shè)計規(guī)定，提議在實(shí)行工程中進(jìn)行施工監(jiān)控。（9）鋼絞線進(jìn)場后，必須按有關(guān)規(guī)定對其強(qiáng)度、外形尺寸、物理及力學(xué)性能等進(jìn)行嚴(yán)格試驗(yàn)。錨投應(yīng)進(jìn)行裂縫探傷檢查，夾片應(yīng)進(jìn)行硬度檢查，錨具應(yīng)進(jìn)行錨具一鋼絞線組裝件的錨固性能試驗(yàn)，同步應(yīng)就實(shí)測的彈性模量和截面積對計算引伸量作修正。（10）鋼絞線及精扎螺紋鋼筋的下料不得使用電或氣焊切割，只容許采用圓盤鋸切割，且規(guī)定鋼絞線的切割面為一平面，以便在張拉時檢查有無斷絲現(xiàn)象。（11）預(yù)應(yīng)力管道應(yīng)嚴(yán)格保證彎曲坐標(biāo)及彎曲角度，用10mm“井”字型定位架精確定位，定位架間距在直線段為80cm一道，曲線段為40cm一道。定位架應(yīng)與箱梁縱橫向鋼筋點(diǎn)焊連接，保證定位架與箱梁鋼筋的整體性。管道的制作、安裝及連接必須保證質(zhì)量，現(xiàn)場在預(yù)應(yīng)力管道附近對鋼筋等施焊時，應(yīng)采用保護(hù)管道的措施，嚴(yán)禁因管道漏漿導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力管道堵塞。錨具墊板必須與鋼束軸線垂直，墊板孔中心與管道孔中心必須一致，安裝千斤頂必須保證錨圈孔與墊板孔中心嚴(yán)格隊中。（12）箱梁在綁扎鋼筋、澆筑混凝土過程中，嚴(yán)禁踩踏波紋管，尤其要注意保護(hù)頂板橫向預(yù)應(yīng)力扁管，防止其變形，影響穿束、張拉及灌漿，縱向預(yù)應(yīng)力管道在混凝土澆筑過程中必須采用臨時襯管，以防孔道灌漿而影響穿束，也可以采用其他防止措施。鋼束如與一般鋼筋沖突時，應(yīng)遵照構(gòu)造鋼筋避讓主筋，一般鋼筋避讓預(yù)應(yīng)力鋼束，橫向及豎向鋼束避讓縱向鋼束的原則。（13）梁段混凝土到達(dá)設(shè)計強(qiáng)度的90%以上且養(yǎng)生時間不得不不小于5天時，方可進(jìn)行該梁段預(yù)應(yīng)力鋼束張拉?？v向預(yù)應(yīng)力鋼束在箱梁橫斷面應(yīng)保持對稱張拉，縱向鋼束張拉時兩端應(yīng)保持同步，應(yīng)嚴(yán)格按設(shè)計次序、張拉控制應(yīng)力及工藝進(jìn)行。預(yù)應(yīng)力張拉、千斤頂與油泵壓力表應(yīng)按有關(guān)規(guī)定配套及定期標(biāo)定。（14）施加預(yù)應(yīng)力必須采用張拉噸位和鋼束伸長量雙控。鋼束張拉時應(yīng)在初始張拉力（可取設(shè)計張拉噸位的10%~15%）狀態(tài)下做出標(biāo)識，以便直接量測鋼絞線的引伸量。當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼束張拉至設(shè)計噸位時，實(shí)際引伸量與理論引伸量誤差不應(yīng)不小于6%，否則應(yīng)停工檢查，分析原因，采用對應(yīng)措施處理后方可繼續(xù)張拉。（15）鋼束張拉時，應(yīng)盡量防止滑絲、斷絲現(xiàn)象。當(dāng)出現(xiàn)滑絲、斷絲時，其滑絲、斷絲總數(shù)量不得不小于該斷面總數(shù)的1%，每一鋼束的滑絲、斷絲數(shù)量不得多于一根，否則應(yīng)換束重新張拉。（16）預(yù)應(yīng)力鋼束張拉完后，應(yīng)盡早進(jìn)行孔道壓漿，并切實(shí)保證壓漿質(zhì)量。壓漿材料、外加劑及水泥漿配比應(yīng)根據(jù)管道行程、壓漿措施、材料性能及設(shè)備條件通過試驗(yàn)確定。水泥漿規(guī)定盡量減少收縮和泌水，可摻入適量膨脹劑，以保證壓漿密實(shí)飽滿。壓漿所用的水泥漿按70mm70mm70mm立方體試件，原則養(yǎng)護(hù)28d測得的抗壓強(qiáng)度不得低于40MPa。孔道壓漿后并采用環(huán)氧樹脂水泥砂漿盡快封錨。齒塊錨端最終須用C50混凝土包封。箱梁懸臂澆筑施工掛籃的前移，應(yīng)在該梁段預(yù)應(yīng)力束張拉完后進(jìn)行。（17）邊跨現(xiàn)澆段采用搭設(shè)滿堂支架立模澆筑，支架規(guī)定有足夠的剛度、強(qiáng)度和穩(wěn)定性，根據(jù)詳細(xì)條件，支架下設(shè)置合理的基礎(chǔ)，支架規(guī)定預(yù)壓，且預(yù)壓重量不不不小于待澆箱梁自重的1.1倍，以消除其非彈性變形及基礎(chǔ)沉降，支架預(yù)壓試件不得不不小于7天，且持續(xù)3天合計沉降不不小于3mm方可視為穩(wěn)定。再澆筑箱梁，箱梁澆筑次序提議如下：先底板、后腹板（包括橫隔板）、再頂板。在澆筑邊跨現(xiàn)澆段過程中，應(yīng)采用措施使現(xiàn)澆梁段與底模有一定的滑動性。邊跨合攏段筑完畢后，合攏段混凝土到達(dá)設(shè)計強(qiáng)度的90%后方可進(jìn)行邊跨箱梁底板鋼束的張拉。(18）箱梁雙向預(yù)應(yīng)力張拉次序?yàn)椋含F(xiàn)縱向、后豎向。豎向預(yù)應(yīng)力可在下一梁段澆筑前完畢。箱梁各合攏段預(yù)應(yīng)力鋼束及底板鋼束的張拉階段與先后次序，應(yīng)嚴(yán)格按照設(shè)計圖紙的規(guī)定和規(guī)定進(jìn)行。（19）豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉工藝規(guī)定：豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋在掛籃前移后且滯后一種塊件張拉，已張拉鋼筋應(yīng)作明顯的標(biāo)識，以防止漏張拉現(xiàn)象，規(guī)定張拉有完整的張拉記錄（包括鋼筋編號、引伸量及噸位）。豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用二次張拉工藝，第一次張拉噸位為568KN，第二次張拉為檢查張拉，張拉噸位也568KN，時間間隔15~20天。（20）豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉錨固工藝必須符合《預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)精扎螺紋粗鋼筋設(shè)計施工暫行規(guī)定》（交通部公路規(guī)劃設(shè)計院編），上端錨墊板必須與豎向筋垂直，同步還需要采用措施，防止施工期間豎向預(yù)應(yīng)力管道存在積水現(xiàn)象。豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋在復(fù)拉完畢后，頂部多出長度應(yīng)采用砂輪切割。需在24小時內(nèi)及時壓漿、封閉，以防其松弛，張拉處糟口鋼筋應(yīng)重新焊接，并用微膨脹混凝土封填。（21）各梁段施工前對結(jié)合部嚴(yán)格按施工縫規(guī)定進(jìn)行鑿毛、沖洗等，以保證新老混凝土持續(xù)可靠。跨中合攏段混凝土未張拉縱向預(yù)應(yīng)力前，不得在跨中范圍內(nèi)堆放重物或行走施工機(jī)具。（22）錨塊內(nèi)的鋼筋與腹板、底板鋼筋采用點(diǎn)焊連接；底板預(yù)應(yīng)力鋼束穿過錨塊時切斷的一般鋼筋應(yīng)按照等強(qiáng)原則予以補(bǔ)強(qiáng)，并與頂、底板鋼筋焊接。箱梁頂、底板內(nèi)豎向拉筋規(guī)定必須勾住板的頂面橫橋向鋼筋及底面橫橋向鋼筋并焊接或綁扎牢固，拉筋彎折角度規(guī)定不不不小于。（23）凡設(shè)槽口的埋入式錨頭，管道壓漿后均封錨。封錨混凝土應(yīng)密實(shí)并與梁體混凝土結(jié)合良好。（24）凡需焊接的受力部分，均須滿足可焊接規(guī)定，并且當(dāng)使用強(qiáng)度不一樣的鋼材焊接時，所選用焊材的強(qiáng)度應(yīng)能保證焊接及接頭強(qiáng)度高于較低強(qiáng)度的鋼材。（25）上部構(gòu)造主梁施工時，應(yīng)注意預(yù)埋支座預(yù)埋鋼板、橋面系護(hù)欄、伸縮縫以及交通工程等構(gòu)件的預(yù)埋件。（26）箱梁施工中因施工所需開設(shè)的孔洞，均應(yīng)征得設(shè)計單位同意。所有施工預(yù)埋件，在施工完畢后應(yīng)予割除，恢復(fù)原狀，并注意防銹和美觀。（27）主橋箱梁底板設(shè)置的拉筋必須嚴(yán)格按圖施工，7#~10#箱梁節(jié)段的底板上拉筋必須與底板上下層鋼筋點(diǎn)焊，以防底板發(fā)生“崩裂”現(xiàn)象。2、引橋預(yù)應(yīng)力混凝土持續(xù)箱梁（1）引橋預(yù)應(yīng)力箱梁上部施工采用搭支架逐跨現(xiàn)澆施工。每個施工階段含搭設(shè)支架、支架預(yù)壓、立模、綁扎鋼筋、澆筑混凝土、養(yǎng)生、張拉預(yù)應(yīng)力鋼束等工序。預(yù)應(yīng)力筋在伸縮縫處根據(jù)受力需要或通過、或錨固、或聯(lián)結(jié)。（2）搭支架現(xiàn)澆施工，支架規(guī)定牢固、安全穩(wěn)定、有足夠的承載力，澆筑混凝土前應(yīng)以1:1.1箱梁重量預(yù)壓，伴隨箱梁施工逐漸減壓，消除非彈性變形及部分地基沉降等。箱梁不設(shè)預(yù)拱度，但需立模時預(yù)留支架變形量，支架預(yù)壓穩(wěn)定規(guī)定與主橋邊跨現(xiàn)澆