宿舍樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

宿舍樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)摘要在實(shí)際工程中，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)是一種較為普遍結(jié)構(gòu)形式，廣泛應(yīng)用于住宅、辦公、學(xué)校等公共建筑。本設(shè)計(jì)主要對(duì)多層框架教學(xué)樓的橫向框架進(jìn)行了設(shè)計(jì)。在進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)首先查《荷載規(guī)范》對(duì)結(jié)構(gòu)的恒載、活載、風(fēng)荷載以及地震荷載進(jìn)行計(jì)算。豎向荷載利用分層法、水平荷載利用D值法進(jìn)而得到各種作用下結(jié)構(gòu)各桿件的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。然后按照最不利組合方式，對(duì)各種作用下的內(nèi)力進(jìn)行組合。最后在組合中找出各桿件最不利的一組或幾組對(duì)構(gòu)件進(jìn)行截面設(shè)計(jì)，選取最安全的結(jié)果進(jìn)行配筋并繪出施工圖。本設(shè)計(jì)還對(duì)基礎(chǔ)、樓板、樓梯等進(jìn)行了設(shè)計(jì)，并繪出了結(jié)構(gòu)施工圖。除對(duì)本框架進(jìn)行手算外，還利用了PKPM對(duì)本結(jié)構(gòu)進(jìn)行了電算。通過(guò)本次畢業(yè)設(shè)計(jì)并充分結(jié)合我四年來(lái)學(xué)到的基本知識(shí)使我了解了框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的全過(guò)程，達(dá)到了從理論到實(shí)踐的飛躍。同時(shí)通過(guò)設(shè)計(jì)中使用的建筑方面的規(guī)范和軟件，使我更加熟悉了規(guī)范和軟件的使用操作，為我以后工作打下了良好的基礎(chǔ)。關(guān)鍵詞：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；荷載計(jì)算；配筋計(jì)算 全套圖紙，加153893706TheDesignof147DormitoryBuildingStructureABSTRACTInpracticalengineering,thereinforcedconcreteframestructurehasbeenacommonstructuralformowingtoitssuccessfulapplicationsinmanyareassuchasresidences,officers,schoolsandotherpublicbuildings.Thisthesisisaimedatthedesignfortransverseframeofteachingbuildingswithmultistoryframe.Firstly,deadloads,liveloads,windloadandseismicloadofthestructurearecalculatedreferringto“LoadStandards”.Thenthestandardvaluesofeachmembersofstructureunderhorizontalloadandverticalloadcanbeobtainedbyusingstratificationmethodand“D”methodrespectively.Besides,theinternalforcesundervariousloadarecombinedaccordingtothemostunfavorablecombinationmode.Finally,themostunfavorableoneorseveralonesamongcombinationsareselectedforthedesignofsection.Inthisway,thesafestresultsreinforcementischosenandproductiondrawingisdesigned.Thebasement,thefloorandthestairsarealsodesignedandstructuralproductiondrawingaredesignedinthisthesis.Moreover,thestructurecomputerizationisshownbyusingPKPM.Thankstothisgraduationdesign,IputalltheknowledgeIlearnedinthepastfouryearsintouse.Imastertheentireprocessofthedesignofframestructureandknowhowtoapplythetheorytopractice.Meanwhile,Ibecomemorefamiliarwiththestandardsandoperationsofrelativesoftwaresthanbefore.Allihavedonelayagoodfoundationformyfuturework.Keywords:StructureDesign;LoadCalculation;ReinforcementCompute目錄1相關(guān)原始資料的闡述 7截面設(shè)計(jì)7.1梁截面設(shè)計(jì)梁的支座截面考慮了柱支座寬度的影響，按支座邊緣截面的彎矩計(jì)算，其值為：M=M-Vb/2式中，M為梁內(nèi)力組合表中支座軸線上的彎矩值；V為相應(yīng)組合的支座剪力；b為柱的支承寬度.按上式的計(jì)算結(jié)果列入下表中。表7.1梁支座邊緣彎矩計(jì)算截面支座內(nèi)力bM截面支座內(nèi)力bM位置MVmkN·m位置MVmkN·mA右-5-90.9116.180.5-61.86B左-5-92.55166.560.5-50.91A右-4-119.4770.650.5-101.81B左-4-88.1699.240.5-63.35A右-3-138.2664.990.5-122.01B左-3-100.54104.90.5-74.32A右-2-155.0361.050.5-139.77B左-2-110.36108.840.5-83.15A右-1-187.2553.180.5-173.95B左-1-121.07116.70.5-91.9B右-5-86.79-4.860.5-88.01C左-5-86.7957.10.5-72.52B右-4-107.29-51.40.5-120.14C左-4-107.2989.70.5-84.87B右-3-144.7-81.120.5-164.85C左-3-144.57119.420.5-114.72B右-2-171.26-103.480.5-197.13C左-2-171.26141.780.5-135.81B右-1-207.95-130.240.5-240.51C左-1-207.95168.550.5-165.81C右-5-92.55166.560.5-50.91D左-5-90.9129.880.5-58.43C右-4-88.1670.770.5-70.47D左-4-119.4799.120.5-94.69C右-3-100.5465.920.5-84.06D左-3-138.26103.960.5-112.27C右-2-110.3661.910.5-94.88D左-2-155.03107.980.5-128.03C右-1-121.0755.110.5-107.29D左-1-187.25114.780.5-158.567.1.1設(shè)計(jì)信息梁混凝土采用C30等級(jí)，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2梁縱筋采用HRB400鋼筋fy=360N/mm2，箍筋采用HPB300鋼筋fy=300N/mm2，各層主梁截面尺寸300mmx700mm。7.1.2正截面承載力計(jì)算以第五層為例說(shuō)明計(jì)算過(guò)程：梁跨間按單筋T形截面進(jìn)行配筋計(jì)算：翼緣計(jì)算寬度按計(jì)算跨度lo考慮，截面有效高度ho=h-as=665mm，屬于第一類T形截面。截面抵抗矩系數(shù)相對(duì)受壓區(qū)高度配筋面積As=bh0fc/fy=0.012x300x565x14.3/360=80.79mm2Asmin=0.2%×300×665=339mm2實(shí)配418截面相對(duì)受壓區(qū)高度梁支座按矩形截面計(jì)算A支座：實(shí)配318 截面相對(duì)受壓區(qū)高度其余梁受拉配筋見(jiàn)下表所示表7.2第五層梁受拉鋼筋計(jì)算截面計(jì)算公式梁AB梁BC梁CD支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面5層M/(kN·m)61.86128.4350.9188.0118.3872.5250.91128.4358.43αs=M/(α1×fc×b×h02)0.050.090.040.060.010.050.040.090.04ξ0.050.090.040.060.010.050.040.090.04配筋A(yù)s=δ×α1×fc×b×h0/fy488.6899.0388.6589.995.6488.6388.6899.0388.6最小配筋面積(mm2)360360360360360360360360360實(shí)配鋼筋318418318318314318318418318實(shí)配鋼筋面積76410185097644627647641018509配筋率ρ(%)0.420.570.420.420.260.420.420.570.42表7.3第四層梁受拉鋼筋計(jì)算截面計(jì)算公式梁AB梁BC梁CD支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面4層M/(kN·m)101.8188.7063.35120.145.0684.8770.4788.7094.69αs=M/(α1×fc×b×h02)0.070.060.050.090.000.060.050.060.07ξ0.070.060.050.090.000.060.050.060.07配筋A(yù)s=δ×α1×fc×b×h0/fy691.34589.30488.6763.200.00589.30488.6589.30691.34最小配筋面(mm2)360.00360.00360.00360.00360.00360.00360.00360.00360.00實(shí)配鋼筋422418422422418422422418422實(shí)配鋼筋面積1521.001018.001521.001521.001018.001521.001521.001018.001521.00配筋率ρ(%)0.840.570.840.840.570.840.420.570.42表7.4第三層梁受拉鋼筋計(jì)算截面計(jì)算公式梁AB梁BC梁CD支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面3層M/(kN·m)122.0190.1674.32164.856.01114.7284.0690.16112.27αs=M/(α1×fc×b×h02)0.090.070.050.120.000.080.060.070.08ξ0.090.070.050.130.000.080.060.070.08配筋A(yù)s=δ×α1×fc×b×h0/fy899.0691.34488.61220.360.00794.58589.30691.34794.58最小配筋面(mm2)360.00360.00360.00360.00360.00360.00360.00360.00360.00實(shí)配鋼筋422418422422418422422418422實(shí)配鋼筋面積1521.001018.001521.001521.001018.001521.001521.001018.001521.00配筋率ρ(%)0.840.570.840.840.570.840.420.570.42表7.5第二層梁受拉鋼筋計(jì)算截面計(jì)算公式梁AB梁BC梁CD支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面2層M/(kN·m)139.7789.9983.15197.135.93135.8194.8889.99128.03αs=M/(α1×fc×b×h02)0.100.070.060.140.000.100.070.070.09ξ0.110.070.060.150.000.110.070.070.09配筋A(yù)s=δ×α1×fc×b×h0/fy1004.8691.34589.301441.660.001004.8691.34691.34899.0最小配筋面積(mm2)360.00360.00360.00360.00360.00360.00360.00360.00360.00實(shí)配鋼筋41831838618218418318318418實(shí)配鋼筋面積1018.00764.00764.001527.00509.001018.00764.00764.001018.00配筋率ρ(%)0.570.420.420.850.280.570.420.420.57表7.6第一層梁受拉鋼筋計(jì)算截面計(jì)算公式梁AB梁BC梁CD支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面1層M/(kN·m)173.9592.6091.90240.518.27165.81107.2992.60158.56αs=M/(α1×fc×b×h02)0.130.070.070.180.010.120.080.070.12ξ0.140.070.070.200.010.130.080.070.13配筋A(yù)s=δ×α1×fc×b×h/f1331.27691.34691.341785.7395651220.36794.58691.341220.36最小配筋面積(mm2)360.00360.00360.00360.00360.00360.00360.00360.00360.00實(shí)配鋼筋422418422422418422422418422實(shí)配鋼筋面積1521.001018.001521.001521.001018.001521.001521.001018.001521.00配筋率ρ(%)0.840.570.840.840.570.840.420.570.427.1.3梁斜截面承載力計(jì)算以頂層框架梁為例：對(duì)于AB跨，hw=665-120=545mmhw/b=545/300=1.82＜4，截面尺寸符合要求。三級(jí)抗震框架梁端加密區(qū)的長(zhǎng)度取1.5h和500mm中的較大值，因此可得梁端加密區(qū)長(zhǎng)度為900mm。梁端加密區(qū)的箍筋取2肢A8@100，箍筋采用HRB400級(jí)（），則梁中箍筋的最大間距為200mm非加密區(qū)箍筋取2肢A8@200，箍筋設(shè)置滿足要求。對(duì)于BC跨，hw=665-120=545mmhw/b=545/300=1.82＜4梁端加密區(qū)的箍筋取2肢A8@100，箍筋采用HPB300級(jí)（fyv=360N/mm2），則梁中箍筋的最大間距為200mm非加密區(qū)箍筋取2肢A8@200，箍筋設(shè)置滿足要求，考慮施工施工放便等因素，對(duì)于BC跨采用通跨布置2肢A8@100。綜上所示，梁端加密區(qū)箍筋取2肢A8@100，非加密區(qū)箍筋取2肢A8@200。根據(jù)上面計(jì)算彎矩對(duì)梁進(jìn)行配筋計(jì)算，計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)下表表7.7第五層梁斜截面鋼筋計(jì)算截面計(jì)算公式梁AB梁BC梁CDA右B左B右C左C右D左5層V116.18166.564.8657.10166.56129.880.25×βc×fc×b×h0605.96605.96605.96605.96605.96605.96Asv/s0.070.31-0.46-0.210.310.13加密區(qū)實(shí)配箍筋A(yù)8@100A8@100A8@100A8@100A8@100A8@100加密區(qū)長(zhǎng)度(mm)900900900900900900實(shí)配Asv/s1.011.011.011.011.011.01非加密區(qū)實(shí)配箍筋A(yù)8@100A8@100A8@100A8@100A8@200A8@200配筋率ρ=Asv/bs(%)40.34×ft/fy(%)00表7.8第四層梁斜截面鋼筋計(jì)算截面計(jì)算公式梁AB梁BC梁CDA右B左B右C左C右D左4層V70.6599.2451.4089.7070.7799.120.25×βc×fc×b×h0605.96605.96605.96605.96605.96605.96··Asv/s-0.15-0.01-0.24-0.06-0.15-0.01加密區(qū)實(shí)配箍筋A(yù)8@100A8@100A8@100A8@100A8@100A8@100加密區(qū)長(zhǎng)度(mm)900.00900.00900.00900.00900.00900.00實(shí)配Asv/s1.011.011.011.011.011.01非加密區(qū)實(shí)配箍筋A(yù)8@200A8@200A8@100A8@100A8@200A8@200配筋率ρ=Asv/bs(%)40.34×ft/fy00表7.9第三層梁斜截面鋼筋計(jì)算截面計(jì)算公式梁AB梁BC梁CDA右B左B右C左C右D左3層V64.99104.9081.12119.4265.92103.960.25×βc×fc×b×h0605.96605.96605.96605.96605.96605.96Asv/s-0.170.01-0.100.08-0.170.01加密區(qū)實(shí)配箍筋A(yù)8@100A8@100A8@100A8@100A8@1000A8@100加密區(qū)長(zhǎng)度(mm)900.00900.00900.00900.00900.00900.00實(shí)配Asv/s1.011.011.011.011.011.01非加密區(qū)實(shí)配箍筋A(yù)8@200A8@200A8@100A8@100A8@200A8@200配筋率ρ=Asv/bs(%)40.34×ft/fy00表7.10第二層梁斜截面鋼筋計(jì)算截面計(jì)算公式梁AB梁BC梁CDA右B左B右C左C右D左2層V61.05108.84103.48141.7861.91107.980.25×βc×fc×b×h0605.96605.96605.96605.96605.96605.96Asv/s-0.190.030.010.19-0.190.03加密區(qū)實(shí)配箍筋A(yù)8@100A8@100A8@100A8@100A8@100A8@100加密區(qū)長(zhǎng)度(mm)900.00900.00900.00900.00900.00900.00實(shí)配Asv/s1.011.011.011.011.011.01非加密區(qū)實(shí)配箍筋A(yù)8@200A8@200A8@100A8@100A8@200A8@200配筋率ρ=Asv/bs(%)40.34×ft/fy00表7.11第一層梁斜截面鋼筋計(jì)算截面計(jì)算公式梁AB梁BC梁CDA右B左B右C左C右D左1層V53.18116.70130.24168.5555.11114.780.25×βc×fc×b×h0605.96605.96605.96605.96605.96605.96Asv/s-0.230.070.130.32-0.220.06加密區(qū)實(shí)配箍筋A(yù)8@100A8@100A8@100A8@100A8@100A8@100加密區(qū)長(zhǎng)度(mm)900.00900.00900.00900.00900.00900.00實(shí)配Asv/s1.011.011.011.011.011.01非加密區(qū)實(shí)配箍筋A(yù)8@200A8@200A8@100A8@100A8@200A8@200配筋率ρ=Asv/bs(%)40.34×ft/fy007.2柱的配筋計(jì)算7.2.1剪跨比和軸壓比驗(yàn)算根據(jù)內(nèi)力組合和調(diào)整后的結(jié)果選出各控制截面內(nèi)力設(shè)計(jì)值進(jìn)行框架柱配筋計(jì)算。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范要求，柱剪跨比宜大于2?？拐鹪O(shè)計(jì)時(shí)，抗震等級(jí)為三級(jí)的鋼筋混凝土框架柱軸壓比不宜大于0.85。表7.12柱的剪跨比及軸壓比計(jì)算柱號(hào)樓層b(mm)ho(mm)fc(N/mm2)柱凈高HN(kN)H/(2×ho)N/(fc×b×h0)A柱550046514.302700416.292.90.125450046514.302700741.022.90.223350046514.3027001065.752.90.321250046514.3027001390.482.90.418150046514.3042501728.294.570.52B柱550046514.302700451.912.90.136450046514.302700855.582.90.257350046514.3027001263.732.90.38250046514.3027001698.902.90.511150046514.3042502165.614.570.651C柱550046514.302700451.912.90.136450046514.302700855.582.90.257350046514.3027001263.732.90.38250046514.3027001698.902.90.511150046514.3042502165.614.570.651D柱550046514.302700416.292.90.125450046514.302700741.022.90.223350046514.3027001065.752.90.321250046514.3027001390.482.90.418150046514.3042501728.294.570.527.2.2框架柱正截面承載力計(jì)算框架柱采用C30等級(jí)混凝土，fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2；縱向鋼筋采用HRB400鋼筋，fy=360N/mm2，箍筋采用HPB300鋼筋，fy=360N/mm2。對(duì)于現(xiàn)澆樓板，框架結(jié)構(gòu)底層柱和其余各層柱的計(jì)算長(zhǎng)度l0等于1.0H和1.25H。大偏壓對(duì)稱配筋公式為小偏壓對(duì)稱配筋公式，以頂層A柱為例計(jì)算：根據(jù)內(nèi)力組合結(jié)果M=82.38kN.mN=336.49kN進(jìn)行計(jì)算，現(xiàn)澆樓蓋，框架結(jié)構(gòu)底層的計(jì)算l0=1.0H長(zhǎng)度，其余各層柱l0=1.25H：ho=500-40=460mm 由于桿端彎矩比不大于0.85且設(shè)計(jì)軸壓比不大于0.85，則可以不考慮該方向桿件自身?yè)锨a(chǎn)生的附加彎矩影響。，屬于大偏心受壓構(gòu)件。彎矩作用平面方向，每側(cè)選用422，垂直彎矩作用平面，按構(gòu)造規(guī)定及有關(guān)因素考慮選擇縱筋222。其余層框架柱配筋計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表7-13。表7-13柱配筋計(jì)算柱編號(hào)MNe0eaeiξcl0l0/hεexasAsAs,min實(shí)配鋼筋配筋率kN·mkNmmmmmmmmmmmmmmmm2mm2mm2A-582.38336.4924420264141258.251.09502.7647.0640175.51500.004220.61A-466.9623.7110720127141258.251.19366.1387.2340<0500.004220.61A-378.57916.218520105141258.251.23344.15128.1440<0500.004220.61A-282.151212.7672087141258.251.28326.36169.640<0500.004220.61A-194.831516.5622082148509.71.64349.48212.140<0500.004220.61B-585.76331.7725820278141258.251.09518.0246.440209.34500.004220.61B-493.59611.8415220172141258.251.14411.0885.5740<0500.004220.61B-3113.36867.4513020150141258.251.16389121.3240<0500.004220.61B-2128.271104.711620136141258.251.18375.48154.540<0500.004220.61B-167.142129.23120510.8448509.71.87310.37297.840<0500.004220.61C-585.76331.7725820278141258.251.09518.0246.440209.34500.004220.61C-493.59611.8415220172141258.251.14411.0885.5740<0500.004220.61C-3113.36867.4513020150141258.251.16389121.3240<0500.004220.61C-2128.271104.711620136141258.251.18375.48154.540<0500.004220.61C-167.142129.23120510.8448509.71.87310.37297.840<0500.004220.61D-582.38336.4924420264141258.251.09502.7647.0640175.51500.004220.61D-466.9623.7110720127141258.251.19366.1387.2340<0500.004220.61D-378.57916.218520105141258.251.23344.15128.1440<0500.004220.61D-282.151212.7672087141258.251.28326.36169.640<0500.004220.61D-194.831516.5622082148509.71.64349.48212.140<0500.004220.617.2.3柱斜截面受剪計(jì)算以首層A柱為例：由內(nèi)力組合結(jié)果可知，截面尺寸滿足要求。N=1516.5kN＞0.3fcbh=0.3x14.3x500x500=1072.5kN取N=1516.5kN故該柱可按構(gòu)造配筋。加密區(qū)箍筋s取箍筋A(yù)8@100（4），采用井字形箍筋。非加密區(qū)箍筋s應(yīng)滿足不大于15d，故箍筋取4肢A8@200。底層柱的柱根加密區(qū)長(zhǎng)度應(yīng)取不小于該層柱凈高的1/3，以后的加密區(qū)范圍是按柱長(zhǎng)邊尺寸（圓柱的直徑）、樓層柱凈高的1/6及500mm三者數(shù)值中的最大者為加密范圍。因此可得底層柱剛性地面的加密區(qū)長(zhǎng)度取1416mm，柱頂部加密區(qū)長(zhǎng)度取500mm，其它層柱各加密區(qū)長(zhǎng)度取500mm。綜上，其余層柱箍筋同該柱配置。表7-14柱箍筋配筋計(jì)算柱編號(hào)NV剪跨比0.3×fc×AAsv/s加密長(zhǎng)度加密箍筋非加密箍筋配箍率kNkNmmA-5336.539.732.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8A-4623.736.962.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8A-3916.244.522.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8A-2121351.192.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8A-1151646.054.571072.5<0708A8@100(4)A8@200(4)0.8B-5331.8-45.82.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8B-4611.8-562.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8B-3867.5-68.72.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8B-21105-78.32.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8B-11322-66.24.571072.5<0708A8@100(4)A8@200(4)0.8C-5331.845.772.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8C-4611.856.052.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8C-3867.568.692.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8C-2110578.352.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8C-1132266.214.571072.5<0708A8@100(4)A8@200(4)0.8D-4623.7-372.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8D-5336.5-<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8D-3916.2-44.52.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8D-21213-51.22.91072.5<0500A8@100(4)A8@200(4)0.8D-11516-4631072.5<0708A8@100(4)A8@200(4)0.88樓梯設(shè)計(jì)8.1設(shè)計(jì)資料8.1.1樓梯概況本工程樓梯為現(xiàn)澆整體板式樓梯，踏步尺寸150mm×300mm，層高3300mm；采用混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，板采用HRB335級(jí)，梁采用HRB335級(jí)鋼筋；樓梯上均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=2.5kN/m2。計(jì)算7~8軸線的標(biāo)準(zhǔn)層樓梯。8.1.2樓梯結(jié)構(gòu)平面布置圖圖8.1樓梯平面圖8.2樓梯板設(shè)計(jì)8.2.1梯段板數(shù)據(jù)板傾斜角：tgα=150/270=0.56；α=29.1；cosα=0.874；取1m寬板帶計(jì)算。8.2.2確定板厚板厚要求h=30ln=2700/30=90mm，取板厚等于100mm。8.2.3荷載計(jì)算1)恒載：20厚花崗石樓面(0.27+0.15)×0.02×15.4/0.27=0.48kN/m20厚水泥砂漿找平層(0.27+0.15)×0.02×20/0.27=0.62kN/m三角形踏步重1/2×0.27×0.15×25/0.27=1.88kN/m混凝土斜板0.10×25/0.874=2.86kN/m板底抹灰0.02×17/0.874=0.39kN/m6.23kN/m恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值=6.23kN/m恒荷載設(shè)計(jì)值=1.2×6.23=7.48kN/m2)活荷載活荷載標(biāo)準(zhǔn)值=2.5kN/m恒荷載設(shè)計(jì)值=1.4×2.5=3.5kN/m3)荷載總計(jì)g+q=7.48+3.5=10.98kN/m8.2.4內(nèi)力計(jì)算跨中彎矩M=1/10(g+q)ln2=1/10×10.98×2.72=8.00kN·m8.2.5配筋計(jì)算板保護(hù)層厚度20mm，有效高度h0=100?20=80mm，板水平計(jì)算跨度ln=2.7m.選配A10@200，另每級(jí)踏步下配一根A8分布筋。8.3平臺(tái)板計(jì)算8.3.1確定板厚板跨度lo=1.8-0.1=1.7m(平臺(tái)梁寬度取200mm)，取1m板帶進(jìn)行計(jì)算。平臺(tái)板厚h=1/35lo=1/35×1.7=48mm，按構(gòu)造取板厚為120mm。8.3.2荷載計(jì)算(1)恒載：20厚花崗石樓面0.02×15.4=0.3kN/m20厚水泥砂漿找平層0.02×20=0.4kN/m平臺(tái)板0.12×25=3.0kN/m板底抹灰0.02×17=0.34kN/m4.04kN/m恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值=4.04kN/m恒荷載設(shè)計(jì)值=1.2×3.04=3.65kN/m(2)活荷載活荷載標(biāo)準(zhǔn)值=2.5kN/m恒荷載設(shè)計(jì)值=1.4×2.5=3.5kN/m(3)荷載總計(jì)g+q=3.65+3.5=7.15kN/m8.3.3內(nèi)力計(jì)算跨中彎矩M=1/8(g+q)lo2=1/8×7.15×1.72=2.58kN·m8.3.4配筋計(jì)算板保護(hù)層厚度20mm，有效高度h0=80?20=60mm，板水平計(jì)算跨度lo=1.7m。選配A8@2008.4平臺(tái)梁設(shè)計(jì)8.4.1平臺(tái)梁截面倒L形截面，按矩形截面偏于安全簡(jiǎn)單。截面尺寸選擇：梁計(jì)算跨度取支座軸線間距離，=3600mm，取=l/8～l/12=450～300mm，選h=400mm，b=200mm8.4.2荷載計(jì)算梯段板傳來(lái)10.98×2.7×0.5=14.72kN/m平臺(tái)板傳來(lái)7.15×1.7×0.5=6.08kN/m梁自重(除板部分)1.2×0.2×0.4×25=2.4kN/m 23.2kN/m8.4.3內(nèi)力計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值剪力設(shè)計(jì)值(近似取計(jì)算跨度計(jì)算，偏于安全)8.4.4配筋計(jì)算梁有效高度h0=400?35=365mm受彎計(jì)算：選配318受剪計(jì)算：hw/b=＜4則由選用A8雙肢箍，得s=250mm，取A8@100，滿足要求。9現(xiàn)澆混凝土板設(shè)計(jì)9.1構(gòu)件編號(hào):LB9.1.1示意圖9.2計(jì)算信息1.幾何參數(shù)計(jì)算跨度:Lx=3600mm;Ly=8000mm板厚:h=100mm2.材料信息混凝土等級(jí):C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×104N/mm2鋼筋種類：HRB400fy=360N/mm2Es=2.0×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至近邊距離:as=20mm保護(hù)層厚度:c=15mm3.計(jì)算方法:彈性板4.邊界條件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定5.設(shè)計(jì)參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):γo=1.00泊松比:μ=0.2009.3計(jì)算參數(shù):1.計(jì)算板的跨度:Lo=3600mm2.計(jì)算板的有效高度:ho=h-as=100-20=80mm9.4配筋計(jì)算(lx/ly=3600/8100=0.4375<2.000所以按雙向板計(jì)算)9.4.1X向底板鋼筋（1）確定X向板底彎矩Mx=表中系數(shù)(γG×qgk+γQ×qqk)×lo2=(0.0386+0.0054×0.200)×(1.200×1.500+1.400×2.000)×3.52=2.238kN·m（2）確定計(jì)算系數(shù)αs=γo×Mx/(α1×fc×b×ho×ho)=1.00×2.368×106/(1.00×14.3×1000×80×80)=0.026（3）計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度ξ=0.026（4）計(jì)算受拉鋼筋面積As=α1×fc×b×ho×ξ/fy=1.000×14.3×1000×80×0.026/360=83mm2（5）驗(yàn)算最小配筋率ρ=As/(b×h)=83/(1000×100)=0.083%ρ<ρmin=0.200%不滿足最小配筋要求所以取面積為As=ρmin×b×h=0.200%×1000×100=200mm2采取方案A8@2009.4.2Y向底板鋼筋（1）確定Y向板底彎矩My=表中系數(shù)(γG×qgk+γQ×qqk)×lo2=(0.0054+0.0386×0.200)×(1.200×1.500+1.400×2.000)×3.52=0.742kN·m（2）確定計(jì)算系數(shù)αs=γo×Mx/(α1×fc×b×ho×ho)=1.00×0.785×106/(1.00×14.3×1000×80×80)=0.009（3）計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度ξ=0.009（3）計(jì)算受拉鋼筋面積As=α1×fc×b×ho×ξ/fy=1.000×14.3×1000×80×0.009/360=27mm2（4）驗(yàn)算最小配筋率ρ=As/(b×h)=27/(1000×100)=0.027%ρ<ρmin=0.200%不滿足最小配筋要求所以取面積為As=ρmin×b×h=0.200%×1000×100=200mm2，采取方案A8@2009.4.3X向支座左邊鋼筋（1）確定左邊支座彎矩Mox=表中系數(shù)(γG×qgk+γQ×qqk)×lo2=0.0815×(1.200×1.500+1.400×2.000)×3.52=4.595kN·m（2）確定計(jì)算系數(shù)αs=γo×Mx/(α1×fc×b×ho×ho)=1.00×4.861×106/(1.00×14.3×1000×80×80)=0.053（3）計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度ξ=0.055（4）計(jì)算受拉鋼筋面積As=α1×fc×b×ho×ξ/fy=1.000×14.3×1000×80×0.055/360=174mm2（5）驗(yàn)算最小配筋率ρ=As/(b×h)=174/(1000×100)=0.174%ρ<ρmin=0.200%不滿足最小配筋要求所以取面積為As=ρmin×b×h=0.200%×1000×100=200mm2，采取方案A8@2009.4.4X向支座右邊鋼筋（1）確定右邊支座彎矩Mox=表中系數(shù)(γG×qgk+γQ×qqk)×lo2=0.0815×(1.200×1.500+1.400×2.000)×3.62=4.595kN·m（2）確定計(jì)算系數(shù)αs=γo×Mx/(α1×fc×b×ho×ho)=1.00×4.861×106/(1.00×14.3×1000×80×80)=0.053（3）計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度ξ=0.055（4）計(jì)算受拉鋼筋面積As=α1×fc×b×ho×ξ/fy=1.000×14.3×1000×80×0.055/360=174mm2驗(yàn)算最小配筋率ρ=As/(b×h)=174/(1000×100)=0.174%ρ<ρmin=0.200%不滿足最小配筋要求所以取面積為As=ρmin×b×h=0.200%×1000×100=200mm2，采取方案A8@2009.4.5Y向上邊支座鋼筋（1）確定上邊支座彎矩Moy=表中系數(shù)(γG×qgk+γQ×qqk)×lo2=0.0571×(1.200×1.500+1.400×2.000)×3.62=3.218kN·m（2）確定計(jì)算系數(shù)αs=γo×Mx/(α1×fc×b×ho×ho)=1.00×3.404×106/(1.00×14.3×1000×80×80)=0.037（3）計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度：ξ=0.038（4）計(jì)算受拉鋼筋面積As=α1×fc×b×ho×ξ/fy=1.000×14.3×1000×80×0.038/360=120mm2（5）驗(yàn)算最小配筋率ρ=As/(b×h)=120/(1000×100)=0.120%ρ<ρmin=0.200%不滿足最小配筋要求所以取面積為As=ρmin×b×h=0.200%×1000×100=200mm2，采取方案A8@2009.4.6Y向下邊支座鋼筋（1）確定下邊支座彎矩Moy=表中系數(shù)(γG×qgk+γQ×qqk)×lo2=0.0571×(1.200×1.500+1.400×2.000)×3.62=3.218kN·m（2）確定計(jì)算系數(shù)αs=γo×Mx/(α1×fc×b×ho×ho)=1.00×3.404×106/(1.00×14.3×1000×80×80)=0.037（3）計(jì)算相對(duì)受壓區(qū)高度ξ=0.038（4）計(jì)算受拉鋼筋面積As=α1×fc×b×ho×ξ/fy=1.000×14.3×1000×80×0.038/360=120mm2（5）驗(yàn)算最小配筋率ρ=As/(b×h)=120/(1000×100)=0.120%ρ<ρmin=0.200%不滿足最小配筋要求所以取面積為As=ρmin×b×h=0.200%×1000×100=200mm2，采取方案A8@18010柱下獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì)10.1設(shè)計(jì)依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2011)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2010)10.1.1示意圖10.2計(jì)算信息 構(gòu)件編號(hào):J-1 計(jì)算類型:驗(yàn)算截面尺寸10.2.1幾何參數(shù)矩形柱寬bc=500mm矩形柱高h(yuǎn)c=500mm基礎(chǔ)端部高度h1=300mm基礎(chǔ)根部高度h2=300mm基礎(chǔ)長(zhǎng)度B1=1700mmB2=1700mm基礎(chǔ)寬度A1=1700mmA2=1700mm10.2.2材料信息基礎(chǔ)混凝土等級(jí):C30ft=1.43N/mm2fc=14.3N/mm2柱混凝土等級(jí):C30ft=1.43N/mm2fc=14.3N/mm2 鋼筋級(jí)別:HRB400fy=360N/mm210.2.3計(jì)算信息結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):γo=1.0基礎(chǔ)埋深:dh=1.550m縱筋合力點(diǎn)至近邊距離:as=40mm最小配筋率:ρmin=0.100%基礎(chǔ)及其上覆土的平均容重:γ=20.000kN/m310.2.4作用在基礎(chǔ)頂部荷載標(biāo)準(zhǔn)組合值F=1728.000kNMx=8.000kN·m My=0.000kN·mVx=0.000kNVy=0.000kNks=1.35Fk=F/ks=1728.000/1.35=1280.000kNMxk=Mx/ks=8.000/1.35=5.926kN·m10.2.5修正后的地基承載力特征值fa=169.000kPa10.3計(jì)算參數(shù)1、基礎(chǔ)總長(zhǎng)Bx=B1+B2=1.700+1.700=3.400m2、基礎(chǔ)總寬By=A1+A2=1.700+1.700=3.400m3、基礎(chǔ)總高H=h1+h2=0.300+0.300=0.600m4、底板配筋計(jì)算高度ho=h1+h2-as=0.300+0.300-0.040=0.560m5、基礎(chǔ)底面積A=Bx×By=3.400×3.400=11.560m26、Gk=γ×Bx×By×dh=20.000×3.400×3.400×1.500=346.800kNG=1.35×Gk=1.35×346.800=468.180kN10.4計(jì)算作用在基礎(chǔ)底部彎矩值Mdxk=Mxk-Vyk×H=5.926-0.000×0.600=5.926kN·m Mdx=Mx-Vy×H=8.000-0.000×0.600=8.000kN·mMdyk=Myk+Vxk×H=0.000+0.000×0.600=0.000kN·mMdy=My+Vx×H=0.000+0.000×0.600=0.000kN·m10.5驗(yàn)算地基承載力10.5.1驗(yàn)算軸心荷載作用下地基承載力Pk=(Fk+Gk)/A=(1280.000+346.800)/11.560=140.727kPa因?yàn)棣胦×Pk=1.0×140.727=140.727kPa≤fa=169.000kPa所以軸心荷載作用下地基承載力滿足要求。10.5.2驗(yàn)算偏心荷載作用下的地基承載力因Mdyk=0Pxkmax=Pxkmin=(Fk+Gk)/A=(1280.000+346.800)/11.560=140.727kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=5.926/(1280.000+346.800)=0.004m因?yàn)?，所以y方向小偏心Pykmax=(Fk+Gk)/A+6×|Mdxk|/(By2×Bx) =(1280.000+346.800)/11.560+6×|5.926|/(3.4002×3.400)=141.631kPaPykmin=(Fk+Gk)/A-6×|Mdxk|/(By2×Bx)=(1280.000+346.800)/11.560-6×|5.926|/(3.4002×3.400)=139.822kPa10.5.3確定基礎(chǔ)底面反力設(shè)計(jì)值Pkmax=(Pxkmax-Pk)+Pykmax-Pk)+Pk=(140.727-140.727)+(141.631-140.727)+140.727=141.631kPaγo×Pkmax=1.0×141.631=141.631kPa≤1.2×fa=1.2×169.000=202.800kPa偏心荷載作用下地基承載力滿足要求。10.6基礎(chǔ)沖切驗(yàn)算10.6.1計(jì)算基礎(chǔ)底面反力設(shè)計(jì)值1、計(jì)算x方向基礎(chǔ)底面反力設(shè)計(jì)值ex=Mdy/(F+G)=0.000/(1728.000+468.180)=0.000m因?yàn)閑x≤Bx/6.0=0.567m，所以x方向小偏心Pxmax=(F+G)/A+6×|Mdy|/(B2x×By) =(1728.000+468.180)/11.560+6×|0.000|/(3.4002×3.400)=189.981kPaPxmin=(F+G)/A-6×|Mdy|/(B2x×By)=(1728.000+468.180)/11.560-6×|0.000|/(3.4002×3.400)=189.981kPa2、計(jì)算y方向基礎(chǔ)底面反力設(shè)計(jì)值ey=Mdx/(F+G)=8.000/(1728.000+468.180)=0.004m因?yàn)閑y≤By/6=0.567，所以y方向小偏心Pymax=(F+G)/A+6×|Mdx|/(B2y×Bx)=(1728.000+468.180)/11.560+6×|8.000|/(3.4002×3.400) =191.202kPa Pymin=(F+G)/A-6×|Mdx|/(B2y×Bx)=(1728.000+468.180)/11.560-6×|8.000|/(3.4002×3.400)=188.760kPa3、因Mdx≠0并且Mdy=0Pmax=Pymax=191.202kPaPmin=Pymin=188.760kPa計(jì)算地基凈反力極值Pjmax=Pmax-G/A=191.202-468.180/11.560=150.702kPa10.6.2柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切驗(yàn)算1．因?yàn)?H≤800)，所以βhp=1.02．x方向柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切驗(yàn)算（1）x沖切面積Alx=max((A1-hc/2-ho)×(bc+2×ho)+(A1-hc/2-ho)2,(A2-hc/2-ho)×(bc+2×ho)+(A2-hc/2-ho)2=max((1.700-0.500/2-0.560)×(0.500+2×0.560)+(1.700-0.500/2-0.560)2,(1.700-0.500/2-0.560)×(0.500+2×0.560)+(1.700-0.500/2-0.560)2)=max(2.234,2.234)=2.234m2（2）x沖切截面上的地基凈反力設(shè)計(jì)值Flx=Alx×Pjmax=2.234×150.702=336.654kNγo×Flx=1.0×336.654=336.65kN因?yàn)棣胦×Flx≤0.7×βhp×ft×bm×ho=0.7×1.000×1.43×1060×560=594.19kN所以x方向柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切滿足規(guī)范要求。3．y方向柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切驗(yàn)算（1）y沖切面積Aly=max((B1-bc/2-ho)×(hc+2×ho)+(B1-bc/2-ho)2,(B2-bc/2-ho)×(hc+2×ho)+(B2-bc/2-ho)2)=max((1.700-0.500/2-0.560)×(0.500+2×0.560)+(1.700-0.500/2-0.560)2,(1.700-0.500/2-0.56)×(0.500+2×0.560)+(1.700-0.500-0.560)2/2) =max(2.234,2.234)=2.234m2 （2）y沖切截面上的地基凈反力設(shè)計(jì)值 Fly=Aly×Pjmax=2.234×150.702=336.654kNγo×Fly=1.0×336.654=336.65kN因?yàn)棣胦×Flx≤0.7×βhp×ft×bm×ho=0.7×1.000×1.43×1060.000×560=594.19kN所以y方向柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切滿足規(guī)范要求。10.7柱下基礎(chǔ)的局部受壓驗(yàn)算因?yàn)榛A(chǔ)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)大于等于柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)，所以不用驗(yàn)算柱下擴(kuò)展基礎(chǔ)頂面的局部受壓承載力。10.8基礎(chǔ)受彎計(jì)算因Mdx≠0，Mdy=0并且ey≤By/6=0.004m，所以y方向單向受壓且小偏心a=(By-hc)/2=(3.400-0.500)/2=1.450mP=((By-a)×(Pmax-Pmin)/By)+Pmin=((3.400-1.450)×(191.202-188.760)/3.400)+188.760=190.161kPaMI=1/48×(Bx-bc)2×(2×By+hc)×(Pmax+Pmin-2×G/A)=1/48×(3.400-0.500)2×(2×3.400+0.500)×(191.202+188.760-2×468.180/11.560)=382.38kN·mMII=1/12×a2×((2×Bx+bc)×(Pmax+P-2×G/A)+(Pmax-P)×Bx)=1/12×1.4502×((2×3.400+0.500)×(191.202+190.161-2×468.180/11.560)+(191.202-190.161)×3.400)=384.79kN·m10.9計(jì)算配筋10.9.1計(jì)算基礎(chǔ)底板x方向鋼筋A(yù)sx=γo×MI/(0.9×ho×fy)=1.0×382.38×106/(0.9×560.000×270)=2810.0mm2Asx1=Asx/By=2810.0/3.400=826mm2Asx1=max(Asx1,ρmin×H×1000)=max(826,0.100%×600×1000)=826mm2選擇鋼筋16@20010.9.2計(jì)算基礎(chǔ)底板y方向鋼筋A(yù)sy=γo×MII/(0.9×ho×fy)=1.0×384.79×106/(0.9×560.000×270)=2827.7mm2Asy1=Asy/Bx=2827.7/3.400=832mm2Asy1=max(Asy1,ρmin×H×1000)=max(832,0.100%×600×1000)=832mm2選擇鋼筋16@200PAGE86PAGE85中信華庭附屬第一中學(xué)教學(xué)樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參考文獻(xiàn)1.規(guī)范、規(guī)程類：[1］JGJ36—2005，宿舍建筑設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2005.[2］GB50010—2010，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2011.[3］GB50003—2011，砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2012.[4］GB50011—2010，建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010.[5］GB50007—2011，建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2012.[7］GB/T50001—2010，房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)[S]．北京：人民出版社，2011.[8］GB50009—2012，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2012.[10］GB50352—2005，民用建筑設(shè)計(jì)通則[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2005.[12］GB/T50105－2001，建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)[S]．北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，2002.[13］GB50016—2006，建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范[S]．北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，2006.[14］GB50204—2002，混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范[S]．北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2011.2.一般參考用書及文獻(xiàn)：[1］熊丹安.混凝土結(jié)構(gòu)基本原理[M]．武漢：武漢理工大學(xué)出版社，2005.[2］熊丹安.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M]．武漢：武漢理工大學(xué)出版社，2006.[3］高麗燕等.土木工程制圖[M].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2006.[4］熊丹安等.建筑結(jié)構(gòu)（第五版）[M].廣州:華南理工大學(xué)出版社,2011.[5］何斌等編著建筑制圖.第五版[M].北京：高等教育出版社.2005[6］趙西平等.房屋建筑學(xué)[M].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2006.[7］郭繼武.建筑抗震設(shè)計(jì)（第三版）[M].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2011.[8］韓建剛等.土力學(xué)與基礎(chǔ)工程[M].重慶:重慶大學(xué)出版社,2010.[9］王煥定等.結(jié)構(gòu)力學(xué)[M].北京:清華大學(xué)出版社,2006.[10］黃孟生等.工程力學(xué)[M].北京:清華大學(xué)出版社,2006.[11］楊志勇.土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)手冊(cè)（第二版）[M].武漢：武漢理工大學(xué)出版社.2006.[12］夏明進(jìn)，霍達(dá).基于系統(tǒng)可靠度指標(biāo)的建筑框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[N].北京工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào).2006,32(3).[13］蔣歡軍，呂西林.鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)層間位移角與構(gòu)件變形關(guān)系研究[J].地震工程與工程振動(dòng).2009,29(2).[14］姚子強(qiáng).設(shè)置框架結(jié)構(gòu)構(gòu)造柱的幾個(gè)問(wèn)題[J].廣東建材.2006(5).[15］傅劍平，張川，白紹良.鋼筋混凝土抗震框架節(jié)點(diǎn)各機(jī)構(gòu)傳遞剪力的定量分析[N].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào).2005,26(1).[16］杜振雨，王勤旺.工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)現(xiàn)狀及存在問(wèn)題的粗淺認(rèn)識(shí)和分析[J].網(wǎng)絡(luò)財(cái)富.2009(11).[17］蘇紅軍.對(duì)建筑工程框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的幾點(diǎn)思考.城市建設(shè)理論研究（電子版）[J].2012(21).[18］張欽加.框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)措施[J].西部探礦工程.2007,19(8).[19］范福平，王衛(wèi)英，劉延春，尹彥偉，潘永戰(zhàn).上部結(jié)構(gòu)-基礎(chǔ)-地基相互作用問(wèn)題分析[N].青島理工大學(xué)學(xué)報(bào).2006,27(2).[20］YUHongfa,SUNWei,ZHANGYunsheng,GUOLiping,LIMeidan.DurabilityofConcreteSubjectedtotheCombinedActionsofFlexuralStress,Freeze-thawCyclesandBitternSolutions[J].JournalofWuhanUniversityofTechnology-Mater.Sci.Ed.Dec.2008.[21］TIANMing-ge，YIWei-jian.Dynamicbehaviorofreinforcedconcreteflamestructureduringconstruction[J].JOURNALOFCENTRALSOUTHUNIVERSITYOFTECHNOLOGY(ENGLISHEDITION).2008,15(3).[22］Xing-pingLai,Fen-huaRen,Yong-pingWu,Mei-fengCai.Comprehensiveassessmentondynamicroofinstabilityunderfracturedrockmassconditionsint11eexcavationdisturbedzone[J].INTERNATIONALJOURNALOFMINERALS,METALLURGYANDMATERIALS.2009,16(1).[23］ChenXin，YanShi，JiBaojian.Pseudo-dynamictestandnumericalsimulationofhigh-strengthconcreteframestructurereinforcedwithhigh-strengthrebars[J].EARTHQUAKEENGINEERINGANDENGINEERINGVIBRATION.2011,10(2).[24］徐秀麗等.混凝土框架構(gòu)設(shè)計(jì)[M].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2008.致謝通過(guò)3個(gè)多月的緊張忙碌，我的畢業(yè)設(shè)計(jì)終于搞一段落了，在這里我要感謝我的指導(dǎo)老師——周婧老師在此期間，老師對(duì)我們的畢業(yè)設(shè)計(jì)給予的精心的指導(dǎo)，提出的許多最關(guān)鍵的意見(jiàn)與建議，尤其在各個(gè)設(shè)計(jì)階段中，老師幫我們講述設(shè)計(jì)思路，言傳身教，讓我們學(xué)會(huì)如果查找資料，如何進(jìn)行合理的設(shè)計(jì)，如果把畢業(yè)設(shè)計(jì)做得更完美等等，都將讓我們受益終生。同時(shí)也要感謝同學(xué)們，在結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)給我提供了很多的幫助，使我能按時(shí)的完成設(shè)計(jì)。在此我表示深深的感謝！借此機(jī)會(huì)，同時(shí)也也深深地感謝在這四年來(lái)教育我們、關(guān)心我們和幫助我們的老師們，祝你們身體健康，工作順利！附錄（圖紙另冊(cè)）基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研