南京樞紐NJ-3標(biāo)支座更換方案 新

中鐵四局南京鐵路樞紐大勝土建工程N(yùn)J-3標(biāo)南京樞紐大勝關(guān)長(zhǎng)江大橋南引橋滬漢蓉線鐵路橋梁支座更換施工方案編 制:復(fù) 核:審 核：批 準(zhǔn):中鐵四局南京鐵路樞紐土建工程N(yùn)J-3標(biāo)項(xiàng)目經(jīng)理部精品文檔放心下載二O一O年九月二十五日目錄一、概 況………………1感謝閱讀二、支座調(diào)換總體施工方案……………1精品文檔放心下載三、頂升設(shè)備與儀器……………………2謝謝閱讀1、千斤頂2、位移傳感器四、橋梁整體頂升施工…………………3精品文檔放心下載1、千斤頂設(shè)置位移傳感器布置2、結(jié)構(gòu)稱重3、頂升提升量控制4、橋梁支座更換5、支座更換及注意事項(xiàng)五、安全保證措施………………………8精品文檔放心下載六、滬漢蓉H83～H86號(hào)墩連續(xù)梁支座更換頂升安全性計(jì)算分析…10感謝閱讀一、概 況南京樞紐大勝關(guān)長(zhǎng)江大橋南引橋NJ-3標(biāo)七工區(qū)上部結(jié)構(gòu)主體工程已完成.附屬設(shè)施除A墻未完成,其余均已完成。二期恒載基本完成。2010年9月20日，我部對(duì)全橋支座進(jìn)行全面檢查，在檢查中發(fā)現(xiàn)滬漢蓉線H86#墩球型支座、H95＃及H141#墩盆式橡膠支座位置安裝錯(cuò)誤，實(shí)際布置情況如圖1：精品文檔放心下載圖1二、支座調(diào)換總體施工方案由于同一型號(hào)的球型支座和同一型號(hào)的盆式橡膠支座外型總高相同,梁體連接螺栓的大小、間距相同，錨固螺栓的大小、間距相同，所以調(diào)換支座很簡(jiǎn)單，只要將梁體略微頂起，拆除支座連接螺栓,將支座整體移出更換即可.感謝閱讀H86#墩球型支座調(diào)換：在縱向活動(dòng)支座和多向活動(dòng)處的梁體上同時(shí)頂起，拆除支座上下連接螺栓，先將支座向外側(cè)橫向頂出，再用20t汽車吊機(jī)將支座吊至相應(yīng)位置,裝上支座上下連接螺栓，然后千斤頂卸載，完成支座的調(diào)換。感謝閱讀H95#墩盆式橡膠支座調(diào)換:在固定支座和縱向活動(dòng)支座處的梁體上同時(shí)頂起，拆除支座上下連接螺栓，將支座移出并調(diào)換,完成后,裝上支座上下連接螺栓，然后千斤頂同時(shí)卸載，完成支座的調(diào)換。感謝閱讀H141#墩盆式橡膠支座調(diào)換：在縱向活動(dòng)支座和多向活動(dòng)支座的梁體上同時(shí)頂起，拆除支座上下連接螺栓，先將支座向外側(cè)橫向頂出，再用20t汽車吊機(jī)將支座吊至相應(yīng)位置，裝上支座上下連接螺栓，然后千斤頂卸載，完成支座的調(diào)換。精品文檔放心下載主要人員安排（見(jiàn)下表):序號(hào)主要施工人員人員類別備注1李洪祝項(xiàng)目經(jīng)理2王萬(wàn)軍項(xiàng)目副經(jīng)理3陳明玉項(xiàng)目總工4孫靖雨現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)負(fù)責(zé)5楊易現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)員6張德偉質(zhì)檢員7李俊杰安全員8季永興調(diào)度員三、頂升設(shè)備與儀器1、千斤頂常規(guī)的油壓千斤頂、先進(jìn)的頂升氣囊等多種頂升設(shè)備。根據(jù)橋梁現(xiàn)狀，擬采用QFB系列超薄橋梁頂升專用千斤頂，具體型號(hào)將選用以下幾種，具體參數(shù)如下:謝謝閱讀QFB系列千斤頂型號(hào)外形尺寸最小高度提升力提升高度QFB—160＊1801041000kN30mm10030QFB—190*2151241500kN40mm15040圖2該系列千斤頂占用空間小，提升能力強(qiáng)，已經(jīng)在眾多座橋梁頂升中應(yīng)用（見(jiàn)圖2）精品文檔放心下載2、位移傳感器高精度的檢測(cè)和監(jiān)測(cè)設(shè)備，在提升和平移過(guò)程中，我們將采用丹麥進(jìn)口的拉線式位移傳感器進(jìn)行全程監(jiān)控,設(shè)備具有小巧、操作方便、精度高等特點(diǎn)（見(jiàn)圖3）.感謝閱讀1圖3. MPS-S-P-500-ABZ3、主要機(jī)械設(shè)備表：序號(hào)機(jī)械、設(shè)備名稱規(guī)格型號(hào)數(shù)量現(xiàn)狀備注1油壓千斤頂QFB-1504017良好2位移傳感器MPS-S-P-500-ABZ1良好3倒鏈3t2良好4汽車吊機(jī)20t1良好5油泵BZ70—11良好6發(fā)電機(jī)YT65001良好箱梁四、橋梁整體頂升施工位移傳感器鋼墊塊盆式橡膠支座PZ6000GD1、千斤頂設(shè)置位移傳感器布置千斤頂根據(jù)橋梁的技術(shù)圖紙,初步估計(jì)上部結(jié)構(gòu)對(duì)于盆式支座施加的荷載約為支座設(shè)計(jì)承載力謝謝閱讀千斤頂?shù)?0％，上部結(jié)構(gòu)的重量包括一期荷載，預(yù)應(yīng)力混凝土鋼筋鋼絞線總重，二期荷載包括橋面謝謝閱讀墩身千斤頂球型鋼支座支千斤頂H95號(hào)墩臺(tái)為1200t左右（兩單邊同時(shí)起升），H141號(hào)墩臺(tái)為600t左右（單邊起升）.擬采用座位移傳感器若干個(gè)QFB-150400型千斤頂?？筛鶕?jù)實(shí)際情況，選用其它適合的千斤頂。防落梁擋塊位置圖4(千斤頂及位移傳感器布置)位移傳感器球型鋼支座球型鋼支座GTQZ7000DXGTQZ7000ZX圖5H86號(hào)墩，千斤頂及傳感器布置位移傳感器盆式橡膠支座PZ6000ZX防落梁擋塊位置盆式橡膠支座圖6H95墩，千斤頂及傳感器布置盆式橡膠支座PZ6000DXPZ6000ZX圖7H141墩，千斤頂及傳感器布置2、結(jié)構(gòu)稱重初步估計(jì):H86墩上部結(jié)構(gòu)的總重量約為700t,需設(shè)置千斤頂?shù)目倲?shù)為12臺(tái)150噸橋梁頂升專用頂，其總體提升能力為1800t左右.精品文檔放心下載H95墩上部結(jié)構(gòu)的總重量約為1200t，需設(shè)置千斤頂?shù)目倲?shù)為16臺(tái)150噸橋梁頂升專用頂，其總體提升能力為2400t左右.精品文檔放心下載141＃墩上部結(jié)構(gòu)的總重量約為600t,需設(shè)置千斤頂?shù)目倲?shù)為8臺(tái)150t橋梁頂升專用頂，精品文檔放心下載2其總體提升能力為1200t左右.根據(jù)前述初步的受力分析，及確定的荷載大致分布，按荷載的分布計(jì)算各千斤頂?shù)睦碚撠?fù)載油壓設(shè)定千斤頂?shù)某跏加蛪?，采用逐?jí)加載的方式進(jìn)行稱重。初始值按50％加壓，按10％的荷載逐級(jí)加壓，根據(jù)各頂升點(diǎn)產(chǎn)生的實(shí)際位移量，來(lái)確定出各頂升點(diǎn)的荷載是否分布均勻，從而有主控人員來(lái)確定對(duì)各千斤頂油壓的調(diào)節(jié)使各頂升點(diǎn)位移量相對(duì)平均，從而保證頂升過(guò)程的同步進(jìn)行。當(dāng)整個(gè)橋梁的頂升高度在2～4mm時(shí)，即整個(gè)橋梁處于懸浮狀態(tài)，就證明各頂升點(diǎn)處的荷載與該千斤頂?shù)呢?fù)載值相一致.千斤頂?shù)挠蛪褐担褪菍?shí)際最終的稱重結(jié)果。根據(jù)所測(cè)得的油壓值可以計(jì)算出橋梁的實(shí)際重量:感謝閱讀G橋=Σσ*S/9.8σ-—--千斤頂油壓值（MPa）S————千斤頂油缸的截面面積（mm2）3、頂升提升量控制由于H86墩屬預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁端部（伸縮縫位置），提升該梁對(duì)橋梁體受力影響較小,但隨著提升量的增加，相鄰墩身的受力將向提升端轉(zhuǎn)移，故在提升中，將以能移動(dòng)和更換支座即停止提升為原則，盡可能減小提升高度，預(yù)計(jì)的提升量在5～8mm左右。感謝閱讀H95和H141墩的上部結(jié)構(gòu)為簡(jiǎn)支梁結(jié)構(gòu)，雖然提升量對(duì)主體箱梁沒(méi)有影響，但由于上部結(jié)構(gòu)已經(jīng)基本完成，提升時(shí)對(duì)道碴和軌枕有一定的影響，主要表現(xiàn)在落梁后上部結(jié)構(gòu)的復(fù)位上，提升量越小復(fù)位越完全，同樣我們將提升量控制在10mm以內(nèi).頂升流程如圖8所示。精品文檔放心下載3頂升設(shè)施安裝完畢頂位移傳感器布置升開(kāi)始頂升2，并檢查系統(tǒng)有無(wú)滲漏油情況。有頂無(wú)升開(kāi)始加載頂升級(jí)8mm結(jié)構(gòu)及支承體系有無(wú)可見(jiàn)裂縫局部壓破壞和屈曲是否更放入臨時(shí)墊塊，做好防落梁措施換階段支座調(diào)整（維護(hù)處理）取出臨時(shí)墊塊，回油落梁檢查支座撤離所有設(shè)備，清理橋臺(tái)否是完成頂升更換施工圖8結(jié)構(gòu)頂升施工流程4升降車4、鐵路橋梁支座的更換墩臺(tái)盆式橡膠支座9盆式支座的拆卸與安裝當(dāng)頂升完成后，我們將使用小型的升降車,可調(diào)節(jié)的高度為0~100cm。拆卸時(shí),將支座拖感謝閱讀至小車上,如上圖所示,再將小車將支座運(yùn)至相鄰墩臺(tái)，再將小車升高到上圖所示高度，將支座安裝到位。最后落梁就位,檢查支座是否均勻變形，有無(wú)支座脫空現(xiàn)象。精品文檔放心下載5、支座更換及注意事項(xiàng)當(dāng)橋梁頂升至預(yù)定高度時(shí)，首先將支座按正確的位置重新安裝。最后落梁就位,檢查支座是否均勻變形，有無(wú)支座脫空現(xiàn)象。感謝閱讀1、安放千斤頂之前,將墩頂表面鑿平，并用環(huán)氧水泥進(jìn)行找平。精品文檔放心下載2、千斤頂提升噸位的設(shè)置，應(yīng)考慮足夠的安全儲(chǔ)備。3、橋墩和箱梁的混凝土所受應(yīng)力，從絕對(duì)的安全角度考慮，應(yīng)小于25MPa。謝謝閱讀4、注意ZX(縱向)和ＨＸ（橫向）支座的安裝方向.精品文檔放心下載5、起頂時(shí)，梁面鋼軌處應(yīng)有軌道工程師監(jiān)護(hù).五、安全保證措施1、以安全生產(chǎn)作為標(biāo)準(zhǔn)化管理重點(diǎn)，嚴(yán)格執(zhí)行《現(xiàn)場(chǎng)標(biāo)準(zhǔn)化管理規(guī)定》及相關(guān)措施，施工現(xiàn)場(chǎng)必須嚴(yán)格執(zhí)行《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)措施》、《建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)范》、《施工現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)范》、《建筑施工普通腳手架安全技術(shù)規(guī)范》、《施工現(xiàn)場(chǎng)機(jī)械設(shè)備安全管理規(guī)定》、《施工現(xiàn)場(chǎng)電氣安全管理規(guī)定》等有關(guān)各項(xiàng)規(guī)定,做到“安全第一,預(yù)防為主”。2、健全、嚴(yán)格執(zhí)行安全管理感謝閱讀（1）施工現(xiàn)場(chǎng)設(shè)專職安全員，建立定期安全檢查制度，要查有記錄，對(duì)查出的隱患及時(shí)整改，對(duì)嚴(yán)重情況有權(quán)停止施工，并向項(xiàng)目經(jīng)理匯報(bào)。謝謝閱讀（2）所有參加施工的作業(yè)人員，須經(jīng)安全技術(shù)操作培訓(xùn)合格。操作人員有權(quán)拒絕違反安全規(guī)定的指令,嚴(yán)禁酒后作業(yè)。精品文檔放心下載（3）各工種、工序施工前由施工負(fù)責(zé)人進(jìn)行書(shū)面交底。3、臨時(shí)設(shè)施用電工程的安裝、維護(hù)、拆除工作必須由持證電工操作，操作時(shí)配備相應(yīng)的勞防用品。感謝閱讀4、建立現(xiàn)場(chǎng)用電安全管理技術(shù)檔案,建立安全用電檢查制度。精品文檔放心下載5、墩頂周邊增加防護(hù)欄桿，施工人員配備安全帽、安全帶。謝謝閱讀56、千斤頂起頂時(shí)，多臺(tái)千斤頂同時(shí)并聯(lián)，并設(shè)置位移傳感器，保證千斤頂兩側(cè)同步均勻提升。感謝閱讀5、電纜離地2.2m以上，電纜穿越建筑物、構(gòu)筑物、易受機(jī)械損傷的場(chǎng)所及引出地面從2m高度至地下0.2m處須加防護(hù)套管；電纜沿墻布置時(shí),須搭設(shè)支架(支架上固定絕緣子,嚴(yán)禁使用金屬裸線作綁線);電纜穿越道路時(shí)采用橋架.感謝閱讀5、采用接零保護(hù)，保護(hù)零線應(yīng)單獨(dú)敷設(shè)，接地電阻<4Ω，每個(gè)電箱做好接零保護(hù).謝謝閱讀6、分配電箱與開(kāi)關(guān)箱的距離<30m，設(shè)置在干燥、通風(fēng)、易于維修處，露天電箱應(yīng)設(shè)固定防雨篷。謝謝閱讀7、每臺(tái)電器設(shè)備應(yīng)有各自專用的開(kāi)頭箱，必須一機(jī)一閘，采用兩級(jí)漏電保護(hù).分配電箱與開(kāi)頭箱中的漏電保護(hù)器的額定漏電動(dòng)作電流和額定動(dòng)作時(shí)間應(yīng)作合理配合，使之具有分級(jí)分段保護(hù)的功能。漏電保護(hù)器須按產(chǎn)品說(shuō)明書(shū)安裝、使用、校核。感謝閱讀8、潮濕場(chǎng)所選用防水防塵燈,含塵區(qū)選用防塵燈。室外燈具距地大于3m，照明燈具金屬外殼須作保護(hù)接零，嚴(yán)禁使用電爐等電加熱器，嚴(yán)禁亂拉電線，做好兩級(jí)漏電保護(hù)。感謝閱讀9、施工現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)設(shè)防火安全管理人員,建立三級(jí)防火責(zé)任制。感謝閱讀六、滬漢蓉H100～H86號(hào)墩連續(xù)梁支座更換頂升安全性計(jì)算分析感謝閱讀1、概況及頂升施工原因滬漢蓉H83～H86號(hào)墩為預(yù)應(yīng)力混凝土雙線連續(xù)梁，共3跨,跨度為40m+56m+40m,橋面板謝謝閱讀12.2m。該橋截面類型為單箱單室變高度截面，頂板、底板和腹板局部?jī)?nèi)側(cè)加厚。中支點(diǎn)截面處謝謝閱讀梁高4。4m，跨中及邊跨直線段截面最低處梁高位2.8m。橫橋向邊支座中心距為4。6m，橫橋向中支座中心距為4.6m。箱梁在邊支座和中支座出設(shè)置橫隔梁,以加強(qiáng)結(jié)構(gòu)的整體性。感謝閱讀對(duì)于箱形預(yù)應(yīng)力橋梁,在荷載作用下，其受力復(fù)雜，有支座頂升引起的彎曲正應(yīng)力，剪應(yīng)力，為了對(duì)橋梁在支座位移作用下的受力情況進(jìn)行分析,為該橋梁的支座頂升、更換施工提供理論支持和參考，有必要對(duì)橋梁在支座位移荷載作用下的受力情況進(jìn)行分析。謝謝閱讀橋梁在常規(guī)檢查中，發(fā)現(xiàn)H86號(hào)墩上的球形支座裝錯(cuò),即多向活動(dòng)支座與縱向活動(dòng)支座裝反。為了不影響橋梁的正常受力，必須消除該隱患，將多向活動(dòng)支座與縱向活動(dòng)支座進(jìn)行調(diào)換。謝謝閱讀2、計(jì)算分析方法若將H86號(hào)墩邊支座提升20mm。對(duì)于箱形橋梁界面，受力是復(fù)雜的，有支座頂升引起的感謝閱讀6彎曲正應(yīng)力，彎曲剪應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力。由圖紙，該箱梁兩端有較強(qiáng)大的隔板,扭轉(zhuǎn)時(shí)截面的自由凸凹受到約束，使得縱向纖維受拉或者受壓，從而產(chǎn)生約束扭轉(zhuǎn)正應(yīng)力和約束扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力。由《橋梁工程》，在一般應(yīng)用于混凝土橋梁的對(duì)稱箱形截面中,由偏載引起的約束扭轉(zhuǎn)正應(yīng)力占活載彎曲正應(yīng)力的15％左右。載大跨預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁中，恒載引起的彎曲正應(yīng)力占總正應(yīng)力的70%以上，因而它在總的正應(yīng)力中所占的比值較小，在一般的設(shè)計(jì)中不予考慮。該頂升過(guò)程中,橋面的荷載基本上都是由恒載引起的，橋梁的剪應(yīng)力按自由扭轉(zhuǎn)情況下計(jì)算。感謝閱讀采用通用有限元程序ANSYS進(jìn)行分析，箱梁變截面通過(guò)分段線性化進(jìn)行處理。箱梁采用BEAM188單元模擬,該單元基于Timoshenko梁理論,具有扭切變形效果，默認(rèn)狀態(tài)下有6個(gè)自由度，支持翹曲自由度。該單元支持彈性、蠕變和塑性等模型,能較好地應(yīng)用在線性、大偏轉(zhuǎn)和大應(yīng)力非線性分析中,特別適合模擬細(xì)長(zhǎng)和中等長(zhǎng)度構(gòu)件。精品文檔放心下載3、內(nèi)力分析根據(jù)以上對(duì)工程特點(diǎn)的分析，以及橋梁的設(shè)計(jì)施工圖紙，可以建立相應(yīng)的有限元模型，并根據(jù)頂升要求施加位移荷載，可以得到各個(gè)截面的彎矩、剪力,分析過(guò)程如下。謝謝閱讀（1)、箱梁截面該橋主橋?yàn)槿缱兘孛嫫胀ɑ炷吝B續(xù)梁橋，跨徑為40m+56m+40m.箱梁為單箱單室截面,截面頂寬12.2~12.0m，截面高度為2。8m～4.4m，截面支座處設(shè)置橫隔板。箱梁邊支座處及中間跨中截面的有限元模型如圖1所示，邊跨中截面有限元模型如圖2所示,中間支座處截面如圖3所示。謝謝閱讀1.中跨中截面2。邊跨中截面3。中間支座截面（2)、模型建立通過(guò)在ANSYS中，用自定義的梁截面建立該橋梁的計(jì)算力學(xué)模型和桿系有限元模型，如下圖所示。模型總質(zhì)量約6400噸。根據(jù)頂升需要,分析在H86號(hào)墩支座處頂升0。02m時(shí)橋梁的受力情況.感謝閱讀74。邊跨支座截面實(shí)體5.中跨中截面實(shí)體6。中間支座截面7.計(jì)算分析力學(xué)模型（3）、頂升前內(nèi)力分析根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙確定荷載，結(jié)合建立的力學(xué)和有限元模型可計(jì)算出結(jié)構(gòu)內(nèi)力,如下所示:感謝閱讀圖8。 橋梁頂升前彎矩圖圖9。 橋梁頂升前剪力圖（4）、頂升后內(nèi)力分析根據(jù)工程實(shí)際，在86號(hào)墩支座處頂升0。02m，據(jù)前述力學(xué)模型進(jìn)行分析后,其結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖謝謝閱讀如下所示。圖10。 橋梁頂升后彎矩圖811.橋梁頂升后剪力圖將結(jié)構(gòu)在自重和工況一狀態(tài)下的支座反力和各關(guān)鍵截面處內(nèi)力進(jìn)行匯總,見(jiàn)表1、表2。感謝閱讀1.頂升前后關(guān)鍵截面內(nèi)力內(nèi)力位置未頂升頂升0.02m86＃墩～85＃墩4。41E+074。43E+06剪力N85＃墩～84#墩1。32E+071。34E+0786＃墩~85＃墩跨中3。34E+073。88E+0785#墩、84#墩支座1。22E+081。28E+08彎矩N＊m85#墩～84＃墩跨中3.01E+073。47E+07表2。頂升前后支座反力（單位:N）支座反力未頂升頂升86＃墩5.13E+065.51E+0685#墩2.68E+072.61E+0784＃墩2。68E+072。74E+0783#墩5。13E+064.97E+064、截面設(shè)計(jì)抗力分析根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙，對(duì)相關(guān)截面的抗力進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如下所示。感謝閱讀支座和跨中截面抗力邊跨跨中信息與計(jì)算(單位：N,mm，Mp）截面面積上翼緣面積下翼緣面積轉(zhuǎn)動(dòng)慣量截面面積(mm2)1。39E+074。15E+062.66E+062。15E+13總高度上翼緣高度下翼緣高度腹板高度29453404632142位置總量面積強(qiáng)度(HRB335上翼緣1221213790。88300鋼筋數(shù)量1221213790。88300下翼緣48125425。9230054126104.16300下翼緣數(shù)量(束）面積合力到梁底距預(yù)應(yīng)力筋9-7預(yù)應(yīng)力2219542.62.32E+02上翼緣數(shù)量（束）面積Ep(MP)12—7預(yù)應(yīng)力10118441.95E+05混凝土型號(hào)fckftkEcC5032。42。643.45E+04預(yù)應(yīng)力平均預(yù)壓力平均預(yù)應(yīng)變上翼緣預(yù)應(yīng)變下翼緣預(yù)應(yīng)變94.15E+001。20E+021.54E+023。96E+02限抗彎強(qiáng)度翼緣極限承壓力混凝土鋼筋預(yù)應(yīng)力束。41E+081.33E+088.27E+062。20E+07翼緣鋼筋極限拉力混凝土鋼筋預(yù)應(yīng)力。98E+0703。46E+063。63E+07限抗彎強(qiáng)度1。01E+11折減系數(shù)0.99.11E+10開(kāi)裂強(qiáng)度凝土應(yīng)變1。53E+02混凝土拉力鋼筋拉力預(yù)應(yīng)力的拉力力3。56E+076.99E+063.53E+052。83E+07和軸高度受壓面積增加壓應(yīng)變上翼緣總壓應(yīng)。90E+035170290.562。00E+023.54E+02裂彎矩M5.95E+10折減系數(shù)0.95.36E+10支座處信息與計(jì)算（單位：N,mm,Mp)積(mm2）筋數(shù)量應(yīng)力筋凝土應(yīng)力限抗彎強(qiáng)度翼緣極限承壓力.89E+08翼緣鋼筋極限拉力。10E+08限抗彎強(qiáng)度開(kāi)裂強(qiáng)度凝土應(yīng)變力和軸高度

截面面積2。06E+07總高度4400位置上翼緣下翼緣上翼緣12—7預(yù)應(yīng)力下翼緣12—7預(yù)應(yīng)力型號(hào)C50平均預(yù)壓力4.89E+001。53E+029。06E+07

上翼緣面積下翼緣面積轉(zhuǎn)動(dòng)慣量7.32E+065。74E+064.98E+13上翼緣高度下翼緣高度腹板高度60010002800總量面積強(qiáng)度（HRB331221213790.883001221213790.8830035123956。430057126443.28300數(shù)量(束）面積合力到梁頂距4654482。43。00E+02數(shù)量(束）面積Ep（MP)001.95E+05fckftkEc32.42.643。45E+04平均預(yù)應(yīng)變上翼緣預(yù)應(yīng)變下翼緣預(yù)應(yīng)變1.42E+024。01E+020.00E+00混凝土鋼筋預(yù)應(yīng)力束1.86E+083.12E+060.00E+00混凝土鋼筋預(yù)應(yīng)力束08.27E+061.01E+083.95E+11折減系數(shù)0.93.55E+11混凝土拉力鋼筋拉力預(yù)應(yīng)力的拉力1。51E+078。44E+057。46E+07受壓面積增加壓應(yīng)變下翼緣總壓應(yīng)10。35E+03裂彎矩M積（mm2)

9165490。562。87E+022。87E+021。58E+11折減系數(shù)0.91。42E+11中跨跨中信息與計(jì)算（單位:N，mm,Mp）截面上翼緣面積 下翼緣面積 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量面積1。4。15E+062。53E+062.99E+1207E+07總高上翼緣高度下翼緣高度腹板高度度筋數(shù)量應(yīng)力筋凝土應(yīng)力限抗彎強(qiáng)度翼緣極限承壓力.41E+08翼緣鋼筋極限拉力.30E+07限抗彎強(qiáng)度開(kāi)裂強(qiáng)度凝土應(yīng)變力和軸高度.65E+03裂彎矩M

2800340位置總量上翼12212緣12212下翼4812緣5412下翼數(shù)量(束）緣9—7預(yù)應(yīng)30力上翼數(shù)量（束)緣12-7預(yù)應(yīng)10力型號(hào)fckC5032.4平均預(yù)壓平均預(yù)應(yīng)變力6。1.9