畢業(yè)設(shè)計（論文）-基于食品加工的絞肉機設(shè)計說明書

第一章緒論1.1概述隨著人們生活水平的提高，大家對食品工業(yè)提出了更高的要求?，F(xiàn)代食品已朝著營養(yǎng)、綠色、方便、功能食品的方向發(fā)展，且功能食品將成為新世紀的主流食品。食品工業(yè)也成為國民經(jīng)濟的支柱產(chǎn)業(yè)，作為裝備食品工業(yè)的食品機械工業(yè)發(fā)展尤為迅猛。食品工業(yè)的現(xiàn)代化水平，在很大程度上依賴于食品機械的發(fā)展及其現(xiàn)代化水，離開現(xiàn)代儀器和設(shè)備，現(xiàn)代食品工業(yè)就無從談起。食品工業(yè)的發(fā)展是設(shè)備和工藝共同發(fā)展的結(jié)果，應(yīng)使設(shè)備和工藝達到最佳配合，以設(shè)備革新和創(chuàng)新促進工藝的改進和發(fā)展，以工藝的發(fā)展進一部促進設(shè)備的發(fā)展和完善。兩者互相促進、互相完善，是使整個食品工業(yè)向現(xiàn)代化邁進的必要條件。在肉類加工的過程中，切碎、斬拌攪拌工序的機械化程度最高，其中絞肉機、斬拌機、攪拌機是最基本的加工機械，幾乎所有的肉類加工廠都具備這3種設(shè)備。目前中、小型肉類加工企業(yè)所使用的大部分設(shè)備為我國自行設(shè)計制造的產(chǎn)絞肉機是為中、小型肉類加工企業(yè)所設(shè)計的較為理想的、絞制各種肉餡的機械，比如生產(chǎn)午餐肉罐頭和制造魚醬、魚圓之類的產(chǎn)品，它將肉可進行粗、中、細絞以滿足不同加工工藝的要求，該機亦可作為其他原料的擠壓設(shè)備，如圖1.1所示：圖1.SEQ圖1.\*ARABIC1自動絞肉機1.2發(fā)展現(xiàn)狀肉類食品加工屬于精加工行業(yè)，但是我國食品機械行業(yè)卻很難提供滿足分工越來越細的食品行工業(yè)的需求。具體表現(xiàn)在如下幾個方面：1）食品機械產(chǎn)品的品種和設(shè)備及成套水平：發(fā)達國家約3500個品種，成套水平高，且向著高效、自動化、多功能系列產(chǎn)品的方向發(fā)展，而我國只有2000多個品種，成套水平低，生產(chǎn)工藝簡單的產(chǎn)品多，生產(chǎn)工藝復(fù)雜的產(chǎn)品少。從整體上看，比發(fā)達國家?guī)缀趼浜?0年。2）高新技術(shù)方面僅有個別技術(shù)走向?qū)嵱没渌l(fā)達國家已廣泛應(yīng)用的高新技術(shù)（如真空技術(shù)，超臨界萃取技術(shù)，膜分離技術(shù)及微波技術(shù)），我國還停留在實驗室試驗階段，有相當多的高新技術(shù)領(lǐng)域尚未涉足研究。3）產(chǎn)品質(zhì)量：與國外同類產(chǎn)品相比，我國生產(chǎn)的食品機械穩(wěn)定性和可靠性差，或是能耗比國外先進水平高2-5倍。4）科研能力與檢測手段：大多數(shù)生產(chǎn)企業(yè)缺乏試驗研究的條件，檢測手段很不完備。產(chǎn)品參數(shù)的檢測，如電壓、電流、溫度、功率、壓力、氣耗、水耗以及生產(chǎn)率等，基本上是用儀表進行檢測的，手段落后，誤差較大。5）企業(yè)發(fā)展水平：重點骨干企業(yè)少，專業(yè)生產(chǎn)廠少，企業(yè)的開發(fā)能力低、散、弱的現(xiàn)象比較嚴重，尤其是難以形成以企業(yè)為主體的開發(fā)能力，導(dǎo)致生產(chǎn)率低下。食品機械的發(fā)展任重而道遠，究其主要原因是我國人民消費的食品中大多是來自大農(nóng)業(yè)提供的自然食品，每年因缺乏必要的食品加工機械使食品資源不能直接加工、貯藏、保鮮而造成的損失高達幾十億元，未能深加工綜合利用而造成資源浪費損失更高，因此我國食品機械具有廣闊的市場需求。1.3設(shè)計意義本設(shè)計闡述了絞肉機的組成及工作原理，根據(jù)任務(wù)書的要求對絞肉機的結(jié)構(gòu)進行了設(shè)計，對相應(yīng)零件進行了詳細的設(shè)計、計算及分析，保證計算出來的絞肉機外型美觀，性能優(yōu)異，符合相關(guān)行業(yè)標準。通過本次設(shè)計，我基本懂得了機械設(shè)計的一般方法，為自己以后的工作學(xué)習(xí)打下了堅實的基礎(chǔ)。

第二章絞肉機結(jié)構(gòu)及原理2.1絞肉機結(jié)構(gòu)絞肉機主要由送料機構(gòu)、切割機構(gòu)和驅(qū)動機構(gòu)等組成，如圖2.1所示：圖2.SEQ圖2.\*ARABIC1絞肉機結(jié)構(gòu)示意圖1－堅固螺母；2－孔板；3－十字切刀；4－送料斗；5－送料螺旋；6電動機2.1.1送料機構(gòu)送料機構(gòu)主要包括料斗、絞籠和絞筒。其作用：隨著絞籠的旋轉(zhuǎn)將物料源源不斷的前移到切割機構(gòu)，并在前端對物料進行擠壓。2.1.2切割機構(gòu)切割機構(gòu)主要包括擠肉樣板，絞刀和旋蓋。其作用：對擠壓進入樣板孔中的物料進行切割。樣板孔眼規(guī)格大小有很多種，可根據(jù)不同的工藝要求隨時旋下旋蓋進行更換，便可絞出形狀不等的物料。2.1.3驅(qū)動機構(gòu)驅(qū)動機構(gòu)主要包括電機、皮帶輪、減速器、機架等。電機提供所需動力，皮帶輪傳遞動力，減速器將速度減小為絞肉機所需的轉(zhuǎn)速，機架起支撐作用。2.2工作原理絞肉機工作時，先開機后放料，由于物料本身的重力和螺旋供料器的旋轉(zhuǎn)，把物連續(xù)地送往絞刀口進行切碎。因為螺旋供料器的螺距后面應(yīng)比前面小，但螺旋軸的直徑后面比前面大，這樣對物料產(chǎn)生了一定的擠壓力，這個力迫使已切碎的肉從格板上的孔眼中排出。用于午餐肉罐頭生產(chǎn)時，肥肉需要粗絞而瘦肉需要細絞，以調(diào)換格板的方式來達到粗絞與細絞之需。格板有幾種不同規(guī)格的孔眼，通常粗絞用之直徑為8－10毫米、細絞用直徑3－5毫米的孔眼。粗絞與細絞的格板，其厚度都為10－12毫米普通鋼板。由于粗絞孔徑較大，排料較易，故螺旋供料器的轉(zhuǎn)速可比細絞時快些，但最大不超過400轉(zhuǎn)/分。一般在200－400轉(zhuǎn)/分。因為格板上的孔眼總面積一定，即排料量一定，當供料螺旋轉(zhuǎn)速太快時，使物料在切刀附近堵塞，造成負荷突然增加，對電動機有不良的影響。絞刀刃口是順著切刀轉(zhuǎn)學(xué)安裝的。絞刀用工具鋼制造，刀口要求鋒利，使用一個時期后，刀口變鈍，此時應(yīng)調(diào)換新刀片或重新修磨，否則將影響切割效率，甚至使有些無聊不是切碎后排出，而是由擠壓、磨碎后成漿狀排出，直接影響成品質(zhì)量，據(jù)有些廠的研究，午餐肉罐頭脂肪嚴重析出的質(zhì)量事故，往往與此原因有關(guān)。裝配或調(diào)換絞刀后，一定要把緊固螺母旋緊，才能保證格板不動，否則因格板移動和絞刀轉(zhuǎn)動之間產(chǎn)生相對運動，也會引起對物料磨漿的作用。絞刀必須與格板緊密貼和，不然會影響切割效率。螺旋供料器在機壁里旋轉(zhuǎn)，要防止螺旋外表與機壁相碰，若稍相碰，馬上損壞機器。但它們的間隙又不能過大，過大會影響送料效率和擠壓力，甚至使物料從間隙處倒流，因此這部分零部件的加工和安裝的要求較高。絞肉機的生產(chǎn)能力不能由螺旋供料器決定，而由切刀的切割能力來決定。因為切割后物料必須從孔眼中排出，螺旋供料器才能繼續(xù)送料，否則，送料再多也不行，相反會產(chǎn)生物料堵塞現(xiàn)象。2.3使用方法1）沖洗每次使用絞肉機前，得簡單沖洗一下。一般而言，絞肉機在上次用完后都是及時清洗過的，使用前的清洗，主要是沖掉機器內(nèi)外的灰塵等。另一個好處是，使用前的沖洗會使絞肉比較變得輕松流暢，也會使工作結(jié)束后的清洗變得比較省事。2）安裝不少人喜歡在每次絞肉后把機器安裝完整，其實這種方法并不可取。比較理想的做法是，每次用畢后，應(yīng)將清洗干凈的絞肉機以散件形式擺放于木質(zhì)箱柜中，或等其完全晾干后再行組裝，不宜馬上組裝。安裝先從組裝開始，先將輥子送進機腔內(nèi)，為減小磨損，可在轉(zhuǎn)軸處滴一滴食用油，再將刀頭安裝在輥子上，注意刀口朝外。再將漏口安裝至刀頭，輕輕搖動使三者跟機腔緊密切合，再將堅固螺母安裝到漏口外側(cè)，注意要松緊適度，太松會使肉沫從邊縫漏出，太緊會損傷絲口。最后安裝絞把，注意手柄朝外，將缺口對準后套進去，然后擰上堅固螺絲。安裝機器比較簡單，最重要的是選好合適的固定件，如比較大的木案板，將咬合口對準案板，邊緣后，旋緊緊固螺絲。因為絞肉比較用力，所以固定機身時最好最好用螺絲刀等工具輔助堅固一下，以防工作過程中機器松動。3）操作真正的絞肉比較簡單，因為比較用力，所以最好有男性操作，也可以二人配合。如果是絞餃子餡，絞肉前最好先絞一根大蔥，這會使得絞肉省力不少。將肉洗凈，切成長條，徐徐送入（送入的肉越多越費力氣）。絞肉結(jié)束后，也可以再絞一根蔥，或者土豆等等蔬菜類東西。說透了，這是一種變相的清洗，還可以減少肉末的浪費。4）清洗先準備好干凈的牙刷、試管刷等輔助用品，再按反方向?qū)C器卸開，將機腔內(nèi)的肉沫肉塊清理出來，再將機器泡到含有洗潔精的溫水中，用牙刷等將所有機件一一清洗干凈，再用自來水沖洗兩遍，放到陰涼通風(fēng)的地方控干即可。5）電動絞肉機（1）電動絞肉機使用前先清洗各部分可清洗的零件；（2）組裝好后通電，待機器運轉(zhuǎn)正常后，再添加肉塊；（3）絞肉前，請先將肉剔骨切成小塊（細條狀），以免損壞機器；（4）通電開機，待運轉(zhuǎn)正常后，再添加肉塊；（5）添加肉塊一定要均勻，不能過多，以免影響電機損壞，如發(fā)現(xiàn)機器運轉(zhuǎn)不正常，應(yīng)立即切斷電源，停機后檢查原因；（6）如發(fā)現(xiàn)漏電，打火等故障，應(yīng)馬上切斷電源，找電工修理，不得私自開機修理；（7）使用完后關(guān)閉電源。然后將各部件清洗干凈，瀝干水后，放于干燥處備用；（8）使用前，參考使用說明書要求。

第三章絞肉機傳動系統(tǒng)設(shè)計3.1電機的選擇3.1.1傳動比的分配由于絞龍只有一種工作轉(zhuǎn)速，則從電機至絞籠的運動路線為定比傳動，其總的傳動比可利用帶傳動、齒輪傳動等構(gòu)機逐級減速后得到。絞龍的轉(zhuǎn)速不易太高，因為輸送能力并不是隨轉(zhuǎn)速增加而增加。當速度達到一定值以后，效率反而下降，且速度過高，物料磨擦生熱，出口處的壓力升高，易引起物料變性，影響絞肉質(zhì)量，因此絞龍的轉(zhuǎn)速一般在200一400r/min比較適宜。在本機選用330r/min。 (3-seq公式1)初步取，。根據(jù)選用的電機和絞籠轉(zhuǎn)速要求設(shè)計傳動路線如圖3.1所示：圖3.SEQ圖3.\*ARABIC1傳動方案圖1－電機；2－聯(lián)軸器；3－帶傳動；4－減速器；5－聯(lián)軸器；6絞龍3.1.2電機的選型所需功率： (3-seq公式2)式中：G－絞肉機的生產(chǎn)能力，1000kg/h；W－切割1kg物料耗用能量，其值與孔眼直徑有關(guān)，d小則w大，當d＝3mm，取w＝0.0030kw.h/kg；－傳動效率。其中傳動裝置的總效率，、、、分別為帶傳動、齒輪傳動、滾動軸承、彈性柱銷聯(lián)軸器效率。取；；；，計算得Pd=3.84kW。所以根據(jù)P＝3.84kw，查B1表10-4-1選用Y112M-4，功率為4kW，其同步轉(zhuǎn)速為n＝1500r/min，滿載轉(zhuǎn)速為1450r/min，再查B1表10-4-2得Y112M-4電機的結(jié)構(gòu)，如圖3.2所示：圖3.SEQ圖3.\*ARABIC2電機結(jié)構(gòu)簡圖3.1.3動力參數(shù)計算1）各傳動軸的轉(zhuǎn)速電機輸出軸： (3-seq公式3)減速器I軸： (3-seq公式4)減速箱II軸： (3-seq公式5)2）各傳動軸的功率由之前計算得輸送機所需總功率P總=3.84kW，所選電動機功率PD=4kW,故：帶傳動所需功率： (3-seq公式6)軸I所需功率： (3-seq公式7)軸II所需功率： (3-seq公式8)輸出軸所需功率： (3-seq公式9)3）各軸轉(zhuǎn)矩電機傳遞轉(zhuǎn)矩： (3-seq公式10)軸I傳遞轉(zhuǎn)矩： (3-seq公式11)軸II傳遞轉(zhuǎn)矩： (3-seq公式12)3.2帶傳動設(shè)計1）確定計算功率： (3-seq公式13)式中：Pca——計算功率，kW；KA——工作情況系數(shù)；P——所需傳遞的額定功率，kW；表3.SEQ表4.\*ARABIC1工作情況系數(shù)表查表，載荷變動較小，空、輕載啟動，兩班制，選取KA=1.2。2）選擇V帶型。根據(jù)計算功率和小帶輪轉(zhuǎn)速，從下圖選擇A型V帶。取小帶輪基準直徑dd=100mm，因此，由《機械設(shè)計》圖4.1進行圓整選擇。圖3.SEQ圖3.\*ARABIC3普通V帶選型圖3）驗證帶速度：D2=D1·i*(1-e)=100x1.76×（1－0.015）=178.3mm（此處e為滑動率），所以： (3-seq公式14)由于5m/s＜V＜25m/s，故V帶合適。4）確定中心距a和基準長度：因為中心距大，可以增大帶輪的包角，減少單位時間內(nèi)帶的循環(huán)次數(shù)，有利于提高帶的壽命。但中心距過大，則會增加帶的波動，降低帶傳動的平穩(wěn)性。一般初選帶傳動的中心距：0.7×（D1+D2）<a0<2×（D1+D2），取a0＝280mm (3-seq公式15)取Ld=900mm。 (3-seq公式16)5）驗算小帶輪上包角： (3-seq公式17)因此符合設(shè)計驗證條件，故設(shè)計方案合理。6）確定V型帶的根數(shù)Z：根據(jù)和A型帶查表8-4b得，查《機械設(shè)計》表8-5得，查表8-2得，故有： (3-seq公式18)故取4根。7）單根V帶的預(yù)緊力 (3-seq公式19)式中：m－V帶每米長的質(zhì)量（kg/m）查B1表8－1－24，取0.1k/gm。8）作用在軸上的力 (3-seq公式20) (3-seq公式21)式中：—考慮新帶初預(yù)緊力為正常預(yù)緊力的1.5倍9）帶輪的結(jié)構(gòu)和尺寸帶輪應(yīng)既有足夠的強度，又應(yīng)使其結(jié)構(gòu)工藝性好，質(zhì)量分布均勻，重量輕，并避免由于鑄造而產(chǎn)生過大的應(yīng)力。輪槽工作表面應(yīng)光滑（表面粗糙度）以減輕帶的磨損。帶輪的材料為HT200。查B1表8-1-10得基準寬度制V帶輪輪槽尺寸，根據(jù)帶輪的基準直徑查B1表8-1-16確定輪輻，如圖3.4所示：圖3.SEQ圖3.\*ARABIC4帶輪結(jié)構(gòu)示意圖3.3齒輪傳動設(shè)計3.3.1齒輪部分的設(shè)計1）齒數(shù)的確定選用斜齒圓柱齒輪傳動，由于壓片機為一般工作機器，速度不高，所以采用8級精度（GB10095-88）；查《機械設(shè)計》10-1表，選擇一級小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為50HRC，二級大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為45HRC，二者材料硬度差為5HRC。選擇一級小齒輪齒數(shù)z1=30，二級大齒輪齒數(shù)z2=i*z1=75，螺旋角為10.142°。2）按齒輪面接觸強度計算：參考《機械設(shè)計》10-9a公式，即： (3-seq公式22)確定公式內(nèi)各計算數(shù)值：選擇載荷系數(shù)=1.3；小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩：T1=26345NM,由《機械設(shè)計》表10-7可知，選擇齒寬系數(shù)φd=0.9，由《機械設(shè)計》表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)，由《機械設(shè)計》圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限；大齒輪的接觸疲勞強度極限。計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)： (3-seq公式23) (3-seq公式24)由《機械設(shè)計》10-19圖，取解除疲勞壽命系數(shù)，。計算接觸疲勞許用應(yīng)力：取失效概率為1%，安全系數(shù)s=1。 (3-seq公式25) (3-seq公式26)3）試計算小齒輪分度圓直徑帶入中較小的值： (3-seq公式27)計算圓周速度： (3-seq公式28)4）計算主要的幾何尺寸（按B1表8-3-5進行計算）分度圓的直徑： d=mz/cos=1.530/cos=45.7mm (3-seq公式29) d=mz/cos=1.5*75/cos=114.3mm (3-seq公式30)齒頂圓直徑： d=d+2h=45.7+21.5=48.7mm (3-seq公式31) d=d+2h=114.3+21.5=117.3mm (3-seq公式32)端面壓力角： (3-seq公式33)基圓直徑： d=dcos=cos20.292=40.2mm (3-seq公式34) d=dcos=348cos20.292=107.2mm (3-seq公式35)齒頂圓壓力角： =arccos=34.365 (3-seq公式36) =arccos=23.951 (3-seq公式37)端面重合度： =[z（tg-tg）+z(tg-tg)]=1.9 (3-seq公式38)齒寬： b=.a＝0.4*80＝32取b＝32mm；b＝40mm (3-seq公式39)齒寬系數(shù)： ===0.7 (3-seq公式40)縱向重合度： =1.2 (3-seq公式41)當量齒數(shù)： ＝31.45 (3-seq公式42) ＝78.628 (3-seq公式43)5）校核齒面接觸強度強度條件：[]。計算應(yīng)力： =ZZZZZ (3-seq公式44) = (3-seq公式45)式中：名義切向力F===2044N。使用系數(shù)K=1，動載系數(shù)=（）。式中：V=。A=83.6，B=0.4，C=6.57，=1.2。齒向載荷分布系數(shù)K=1.35（由B1表8-3-32按硬齒面齒輪，裝配時檢修調(diào)整，6級精度K非對稱支稱公式計算）。查表得：齒間載荷分配系數(shù)，節(jié)點區(qū)域系數(shù)=1.5，重合度的系數(shù)，螺旋角系數(shù)，彈性系數(shù)，單對齒齒合系數(shù)Z=1。 (3-seq公式46)許用應(yīng)力： []= (3-seq公式47)式中：極限應(yīng)力=1120MPa，最小安全系數(shù)=1.1，壽命系數(shù)=0.92，潤滑劑系數(shù)=1.05，速度系數(shù)=0.96，粗糙度系數(shù)=0.9，齒面工作硬化系數(shù)=1.03，尺寸系數(shù)=1。則： []==826MPa (3-seq公式48)滿足：[]。6）校核齒根的強度強度條件：[]。許用應(yīng)力： =； (3-seq公式49) (3-seq公式50)式中：查表得齒形系數(shù)=2.61，=2.2，應(yīng)力修正系數(shù)，，重合度系數(shù)=1.9，螺旋角系數(shù)=1.0，齒向載荷分布系數(shù)==1.3（其中N=0.94，按B1表8-3-30計算），齒間載荷分配系數(shù)=1.0。則： =94.8MPa (3-seq公式51) ==88.3MPa (3-seq公式52)許用應(yīng)力為： []= (3-seq公式53)式中：極限應(yīng)力=350MPa，安全系數(shù)=1.25（按B1表8-3-35查?。?，應(yīng)力修正系數(shù)=2，壽命系數(shù)=0.9，齒根圓角敏感系數(shù)=0.97，齒根表面狀況系數(shù)=1，尺寸系數(shù)=1，則： []= (3-seq公式54)滿足，﹤＜[]，驗算結(jié)果安全。7）齒輪及齒輪副精度的檢驗項目計算a）確定齒厚偏差代號確定齒厚偏差代號為：6KLGB10095-88（參考B1表8-3-54查?。?。b）確定齒輪的三個公差組的檢驗項目及公差值（參考B1表8-3-58查?。５冖窆罱M檢驗切向綜合公差，=0.063+0.009=0.072mm，(按B1表8-3-69計算，由B1表8-3-60，表8-3-59查取)；第Ⅱ公差組檢驗齒切向綜合公差，=0.6（）=0.6（0.009+0.011）=0.012mm，（按B1表8-3-69計算，由B1表8-3-59查取）；第Ⅲ公差組檢驗齒向公差=0.012（由B1表8-3-61查?。?。c）確定齒輪副的檢驗項目與公差值（參考B1表8-3-58選擇）對齒輪，檢驗公法線長度的偏差。按齒厚偏差的代號KL，根據(jù)表8-3-53的計算式求得齒厚的上偏差： =-12=-120.009=-0.108mm (3-seq公式55)齒厚下偏差： =-16=-160.009=-0.144mm (3-seq公式56)公法線的平均長度上偏差： =*cos-0.72sin=-0.108cos-0.72=-0.110mm (3-seq公式57)下偏差： =cos+0.72sin=-0.144cos+0.720.036sin=-0.126mm (3-seq公式58)按表8-3-19及其表注說明求得公法線長度=87.652，跨齒數(shù)K=10，則公法線長度偏差可表示為：。對齒輪傳動，檢驗中心距極限偏差，根據(jù)中心距a=80mm，由表查得8-3-65查得=；檢驗接觸斑點，由表8-3-64查得接觸斑點沿齒高不小于40%，沿齒長不小于70%；檢驗齒輪副的切向綜合公差=0.05+0.072=0.125mm（根據(jù)B1表8-3-58的表注3計算與查?。?；檢驗齒切向綜合公差=0.0228mm。對箱體，檢驗軸線的平行度公差，=0.012mm，=0.006mm（由B1表8-3-63查取）。d）確定齒坯的精度。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為33mm，其尺寸和形狀公差均為6級，即0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為0.014mm，如圖3.5所示：圖3.SEQ圖3.\*ARABIC5大齒輪簡圖3.3.2軸系部件的設(shè)計1）輸入齒輪軸設(shè)計選軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表15-3，取A0=112于是由式初步估算軸的最小直徑：圖3.SEQ圖3.\*ARABIC6軸入齒輪軸 (3-seq公式59)這是安裝聯(lián)軸器處軸的最小直徑，由于此處開鍵槽，校正值： (3-seq公式60)根據(jù)就近原則圓整得最小軸徑取20mm。2）輸出軸設(shè)計選軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表15-3，取于是由式初步估算軸的最小直徑這是安裝聯(lián)軸器處軸的最小直徑，由于此處開鍵槽，取，如圖3.7所示：圖3.SEQ圖3.\*ARABIC7輸出軸3.4聯(lián)軸器的選擇1）輸入軸聯(lián)軸器計算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩。查表14-1取，則 (3-seq公式61)查《機械設(shè)計手冊》，選用GB5014-1985中的HL1型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為16000Nmm。半聯(lián)軸器的孔徑，軸孔長度L＝32mm，J型軸孔，C型鍵，聯(lián)軸器主動端的代號為HL124*32GB5014-1985，相應(yīng)地，軸段1的直徑，軸段1的長度應(yīng)比聯(lián)軸器主動端軸孔長度略短，故取。2）輸出軸聯(lián)軸器聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩查表14-1取，則： (3-seq公式62)查《機械設(shè)計手冊》，選用GB5014-1985中的HL4型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為1250Nm。半聯(lián)軸器的孔徑，軸孔長度L＝84mm，J型軸孔，C型鍵，聯(lián)軸器主動端的代號為HL455*84GB5014-1985。相應(yīng)地，軸段1的直徑，軸段1的長度應(yīng)比聯(lián)軸器主動端軸孔長度略短，故取。3.5軸段設(shè)計與校核3.5.1軸段部分設(shè)計1）輸入軸軸段設(shè)計根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度，為滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，1-2軸段右端需制處一軸肩，軸肩高度，故取2段的直徑。初選型號角接觸球軸承參數(shù)如下：，，，基本額定動載荷，基本額定靜載荷，故，軸段7的長度與軸承寬度相同，故取。軸段4上安裝齒輪，為便于齒輪的安裝，應(yīng)略大與，可取。齒輪左端用套筒固定，為使套筒端面頂在齒輪左端面上，即靠緊，軸段4的長度應(yīng)比齒輪轂長略短，若轂長與齒寬相同，已知齒寬，故取。齒輪右端用肩固定，由此可確定軸段5的直徑，軸肩高度，取，，故取。為減小應(yīng)力集中,并考慮右軸承的拆卸,軸段6的直徑應(yīng)根據(jù)6006深溝球軸承的定位軸肩直徑確定,即。取齒輪端面與機體內(nèi)壁間留有足夠間距H，取,取軸承上靠近機體內(nèi)壁的端面與機體內(nèi)壁見的距離S=8mm，取軸承寬度C=50mm。由機械設(shè)計手冊可查得軸承蓋凸緣厚度e=10mm，取聯(lián)軸器輪轂端離K=20mm。故：，取齒輪齒寬中間為力作用點,則可得，。2）輸出軸軸段設(shè)計根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度，為滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，1-2軸段右端需制處一軸肩，軸肩高度,故取2段的直徑，初選角接觸球軸承參數(shù)如下：，，，故：，軸段7的長度與軸承寬度相同,故取。軸段4上安裝齒輪，為便于齒輪的安裝，應(yīng)略大與，可取。齒輪左端用套筒固定，為使套筒端面頂在齒輪左端面上，即靠緊軸段4的長度應(yīng)比齒輪轂長略短，若轂長與齒寬相同，已知齒寬，故取。齒輪右端用肩固定,由此可確定軸段5的直徑,軸肩高度,取，，故取。為減小應(yīng)力集中，并考慮右軸承的拆卸，軸段6的直徑應(yīng)根據(jù)軸承的定位軸肩直徑確定,即。取齒輪端面與機體內(nèi)壁間留有足夠間距H,取,取軸承上靠近機體內(nèi)壁的端面與機體內(nèi)壁見的距離S=8mm,取軸承寬度C=50mm。由機械設(shè)計手冊可查得軸承蓋凸緣厚度e=10mm，取聯(lián)軸器輪轂端面與軸承蓋間的距離K=20mm。故：，取齒輪齒寬中間為力作用點，則可得，。3.5.2軸的強度校核計算由于輸出軸傳遞的轉(zhuǎn)矩比輸入軸大得多，所以校核時根據(jù)扭校核條件僅校核輸出軸即可要求。1）畫軸的受力簡圖，如圖3.8所示：2）計算支承反力在水平面上： (3-seq公式63)在垂直面上： (3-seq公式64)圖3.SEQ圖3.\*ARABIC8軸的受力簡圖總支承反力： (3-seq公式65)彎矩： ， (3-seq公式66)故： (3-seq公式67)3）校核齒輪中間因彎矩大，有轉(zhuǎn)矩，還有鍵槽引起的應(yīng)力集中，故剖面左側(cè)為危險剖面： (3-seq公式68) (3-seq公式69) (3-seq公式70)由于，因此： ， (3-seq公式71)軸的材料為45剛，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得，，。截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按附表3-2查取，因： ， (3-seq公式72)經(jīng)插值后可查得，可得軸的材料的敏性系數(shù)為，，故有應(yīng)力集中系數(shù)按式為： (3-seq公式73) (3-seq公式74)由得尺寸系數(shù)由得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)，。軸未經(jīng)表面強化處理，即，則按式3-12及3-12a得綜合系數(shù)值為： ， (3-seq公式75)由3-1及3-2得碳鋼的特性系數(shù)：取，。于是,計算安全系數(shù)值，按式(15-6)~(15-8)則得： (3-seq公式76) (3-seq公式77) (3-seq公式78)故安全。按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強度，對于單向轉(zhuǎn)動的轉(zhuǎn)軸,通常轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)處理，故取折合系數(shù)，則： (3-seq公式79)查表15-1得[]=60mpa，因此，故安全。3.6軸承選擇與壽命計算1）輸入軸軸承軸承選用角接觸球軸承，取，取按表軸承取，則相對軸向載荷為： (3-seq公式80)在表13-5中介于1.03~1.38之間，對應(yīng)的e值為0.28~0.3，Y值為1.55~1.45線性插值法求Y值： (3-seq公式81)故： (3-seq公式82) (3-seq公式83)查表得預(yù)期計算壽命。2）輸出軸軸承選用角接觸球軸承，壽命計算（ｈ）為： (3-seq公式84)查表13-5得X=1，Y=0按表13-6，，取，故： (3-seq公式85) (3-seq公式86)查表13-3得預(yù)期計算壽命3.7鍵選擇與強度計算1）輸入軸鍵聯(lián)接聯(lián)軸器： (3-seq公式87)查表得.故強度足夠。齒輪： (3-seq公式88)查表得，故強度足夠。2）突出軸鍵聯(lián)接聯(lián)軸器： (3-seq公式89)查表得，故強度足夠。齒輪： (3-seq公式90)查表得.故強度足夠。軸最終結(jié)構(gòu)尺寸如圖3.9、3.10所示：圖3.SEQ圖3.\*ARABIC9輸入齒輪軸圖3.SEQ圖3.\*ARABIC10低速軸

第四章絞肉機零件設(shè)計4.1絞龍的設(shè)計絞籠的作用是向前輸送物料，并在前端對肉塊進行擠壓。如圖3－1所示，設(shè)計上采用一根變螺距、變根徑的螺旋，即螺距后大前小，根徑后小前大，這樣使其絞籠與絞筒之間的容積逐漸減小實現(xiàn)了對物料的擠壓作用。絞籠前端方形軸處安裝絞刀，后端面上安裝兩個定位鍵與其主軸前端面上鍵槽配合，以傳遞動力，如圖4.1所示：圖4.SEQ圖4.\*ARABIC1絞龍示意圖1）絞籠的材料根據(jù)經(jīng)驗一般選為HT200材料。2）螺旋直徑根據(jù)以下公式計算： (4-seq公式11)式中：G－生產(chǎn)能力，由原始條件得G＝1t/h；K－物料綜合特性系數(shù)，查表1-16得K＝0.071；－物料得填充系數(shù)查B4表1－16得＝0.15；－物料的堆積密度t/m豬肉的為1.5t/m；C－與螺旋供料器傾角有關(guān)的系數(shù)，查B4表1-15得C＝1。將以上數(shù)據(jù)代入公式計算得：D＝0.136m，取D＝160mm。3）螺旋的轉(zhuǎn)速與節(jié)距由第三章設(shè)計參數(shù)得，螺旋供料器的轉(zhuǎn)速n=330r/min，實體面型螺旋的節(jié)距t=D。4）絞筒的設(shè)計由于肉在絞筒內(nèi)受到攪動，且受擠壓力的反作用力作用，物料具有向后倒流的趨勢，因此在絞籠的內(nèi)壁上設(shè)計了8個止推槽.沿圓周均勻分布，如圖4.2所示，絞筒內(nèi)壁與絞籠之間的間隙要適當，一般為3-5mm。間隙太大會使物料倒流，間隙太小絞籠與絞筒內(nèi)壁易碰撞。絞筒的材料可選用鑄鐵，選HT200。圖4.SEQ圖4.\*ARABIC2絞筒示意圖4.2十字絞刀的設(shè)計絞刀的作用是切割物料。它的內(nèi)孔為方形，安裝在絞籠前端的方軸上隨其一起旋轉(zhuǎn)，刀刃的安裝方向應(yīng)與絞籠旋向相同。絞刀的規(guī)格有2刃、3刃、4刃、6刃、8刃。絞刀用ZG65Mn材料制造，淬火硬度為HRC55-60，刃口要鋒利，與樣板配合平面應(yīng)平整、光滑。絞刀的幾何參數(shù)對所絞出肉的顆粒度以及產(chǎn)品質(zhì)量有著很大的影響，現(xiàn)對十字刀片的各主要幾何參數(shù)進行設(shè)計。十字刀片如圖4.3所示。其每一刃部的絞肉(指切割肉的)線速度分布亦如該圖所示。從圖上可以看出其刃部任一點位置上只有法向速度。圖4.SEQ圖4.\*ARABIC3絞刀速度分布圖其速度值根據(jù)以下公式來計算： (4-seq公式12)式中：－刀片刃部任一點的線速度m／s；n－刀片的旋轉(zhuǎn)速度rpm；－刀片刃部任一點至旋轉(zhuǎn)中心的距離mm；r－刀刃起始點半徑mm；R—刀刃終止點半徑mm。再從任一葉刀片的橫截面上來看，其刃部后角較大，而前角及刃傾角都為零。因此，該刀片的幾何參數(shù)(角度)不盡合理。故再將以一葉刀片的與網(wǎng)眼扳相接觸的一條刀刃為對象，分析刀片上各參數(shù)的作用及其影響，設(shè)計各參數(shù)。1）刀刃的起訖位置絞肉時，絞肉機的十字刀片作旋轉(zhuǎn)運動。從式[I]可以看出，在轉(zhuǎn)速一定的條件下，刀刃離旋轉(zhuǎn)中心點越遠，則絞肉(指切割肉的)線速度越快。并且在螺桿進科速度也一定的條件下，假定絞肉時刀片所消耗的功全部轉(zhuǎn)化為熱能，則任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃，在單位時間內(nèi)產(chǎn)生的熱量為： (4-seq公式13)式中：Q－單位時間內(nèi)任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃切割肉所產(chǎn)生的熱量（J／s）；F－鉸肉時任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力（N）；－任一刀刃切割肉的線速度（m／s）。所以，絞肉的線速度越快，則所產(chǎn)生的熱量也越大，因此絞肉的線速度不能很高。根據(jù)經(jīng)驗，我們知道一般絞肉時刀刃切割肉的錢速度處在30-90m／min之間最為理想，因此由這些數(shù)據(jù)可估算出刀刃的起訖位置，即刃的起點半徑和終點半徑R。根據(jù)式4-2得： (4-seq公式14)我們已知十字刀片得轉(zhuǎn)速n＝330r/min，當時，，則： ＝30m/min=0.5m/s (4-seq公式15) (4-seq公式16)當時，，則： (4-seq公式17) R＝ (4-seq公式18)圓整后取：r=15mm，R=45mm。2）刀刃的前角當十字刀片絞肉時，其任一與網(wǎng)限板相接觸的刀刃上的受力情況如圖4.4所示：圖4.SEQ圖4.\*ARABIC4接觸刀刃受力分析根據(jù)上圖可知： (4-seq公式19)其值為： (4-seq公式110) (4-seq公式111)因為刀刃與網(wǎng)眼板的摩擦力為： (4-seq公式112)肉與前刀面的摩擦力為： (4-seq公式113)整理得： (4-seq公式114)式中：F－鉸肉時任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力（N）；—刀片絞肉時肉的剪切抗力（N）；－刀刃與網(wǎng)眼板的摩擦系數(shù)；－肉被剪切時與前刀面的摩擦系數(shù)；－刀片的前角（）；－網(wǎng)眼板作用于刀刃上的壓力（N）；－肉被切割時作用于前刀面的壓力（N）；由于： (4-seq公式115)式中：－肉的抗剪應(yīng)力，與肉的質(zhì)地有關(guān)；－肉被剪切的面積，與網(wǎng)眼板的網(wǎng)眼直徑有關(guān)。所以與肉的質(zhì)地及網(wǎng)眼的直徑有關(guān)，故選定網(wǎng)眼板之后，可以看成為常量，故令。由于是網(wǎng)眼板作用于刀刃上的壓力，可以看為刀片的預(yù)緊壓力，是常量，故令。是刀片切割肉時，肉對前刀面的壓力與速度v有關(guān)，故令。簡化式得： (4-seq公式116)從上式可知，刀刃前角的大小，直接影響著絞肉過程中的切割力，以及切割肉時所產(chǎn)生的溫度。在刀片旋轉(zhuǎn)速度以及螺桿進料速度都一定的情況下，前角大，切割肉所需的力和切割肉所產(chǎn)生的熱都??；反之，則大。但前角很大時，則因刀具散熱體積小而使切割肉時所產(chǎn)生的溫度不能很快冷卻。因此，在一定的條件下，前角有一合理的數(shù)值范圍。一般?。?肉質(zhì)軟取大值，反之取小值)。3）刀刃的后角刀刃后角的目的：一是減小后刀面與網(wǎng)眼板(包括三眼板)表面的摩擦；二是在前角不變的情況下，增大后角能使刀刃鋒利。刀片磨損后將使刀刃變鈍，使肉在絞肉(切割)過程中變形能增加，同時由于磨損后刀片的后角基本為零，加大了刀片與網(wǎng)眼扳的摩擦，兩者都使絞肉過程中產(chǎn)生的熱量增多。另外，在同樣的磨鈍標準VB下，后角大的刀片由新用到鈍所磨去的金屬體積較大，如圖4.5所示。這說明增大后角可提高刀片的耐用度，但同時也帶來的問題是刀片的NB磨損值大(反映在刀體材料的磨損過大這一方面)，并且刀刃極度也有所削弱，故后角也有一合理的數(shù)值范圍：一般?。?肉質(zhì)軟取大值反之取小值)圖4.SEQ圖4.\*ARABIC5后角與VB、NB的關(guān)系4）刀刃的刃傾角從分析由前刀面和后刀面所形成的刀刃來得知刀傾角對刀片性能的影響情況。在任一葉刀片的法剖面內(nèi)，當把刀刃放大看時，可以把刀刃看成是一段半徑為的圓弧，如圖4.6所示，由于刀刃有刃傾角，故在線速度方向剖面內(nèi)的刀刃將變成橢圓弧(斜剖刀刃圓柱所得)。圖4.SEQ圖4.\*ARABIC6刃傾角與刀刃鋒利度橢圓的長半徑處的曲率半徑，即為刀刃實際純圓半徑。其關(guān)系為： (4-seq公式117)由此可見，增大刀傾角的絕對值，可減小刀刃的實際鈍圓半徑，這就說明增大刃傾角就可使刀刃變得較為鋒利。一旦刀刃的起訖半徑r及R確定后，其最大初始刃傾角就可確定了，如圖4.7所示：圖4.SEQ圖4.\*ARABIC7刃傾角 (4-seq公式118)初始刃傾角按下式計算，如圖4.8所示：圖4.SEQ圖4.\*ARABIC8初始刃傾角計算 (4-seq公式119)式中：r－刀刃起始點半徑(mm)；R－刀刃終止點半徑(mm)；b－葉刀片外端寬度（mm）;－初始刃傾角。5）刀刃上任一點位量上絞肉速度由于有了刃傾角，故刀刃上任一點相對于網(wǎng)眼板的速度，將可以分解為垂直于刃的法向速度分量和平行于刃的切向速度分量，如圖4.9所示：即： (4-seq公式120)其值為： (4-seq公式121) (4-seq公式122) (4-seq公式123)圖4.SEQ圖4.\*ARABIC9刀刃上任一點的速度示意圖又因為：，。所以： (4-seq公式124)整理得： (4-seq公式125) (4-seq公式126)式中：－刀刃上任一點位置的法向速度分度m／s；－刀刃上任一點位置的切向速度分量m／s；－刀刃上任一點至刀片旋轉(zhuǎn)中心距離mm；－刀刃的初始刃傾角；－與刀刃相切的圓計算半徑mm；R－刀刃的終點半徑mm；r－刀刃的起點半徑mm。6）刀片的結(jié)構(gòu)根據(jù)以上對絞刀各個幾何參數(shù)的分析，得出絞刀的結(jié)構(gòu)圖，如圖4.10所示，此絞刀的特點是：后角取4，刀片的壽命較長；前角取30，以減小絞肉所需的力及功率；增加刃傾角，以提高刀刃的鋒利度；采用全圓弧形的前刀面結(jié)構(gòu)，以改善刀刃的強度；采用可換式刀片結(jié)構(gòu)，以節(jié)約刀體材料并可選用不同幾何參數(shù)刀片。圖4.SEQ圖4.\*ARABIC10絞刀2刃和4刃示意圖4.3機架的設(shè)計機架的設(shè)計原則是保證功能、強度要求條件下，布局合理，用材最少，外形美觀等。本次設(shè)計的絞肉機采用45號鋼，接合處通過焊接而成，因為是涉及到飲食健康方面，所以要注意防銹處理，其設(shè)計的外形如第五章的三維建模中所示。

第五章絞肉機三維建模5.1帶傳動部分建模5.1.1小帶輪建模建模步驟如下：首先拉伸一個圓柱，然后旋轉(zhuǎn)去除材料生成一個槽特征，線性陣列4個槽，拉伸軸孔和鍵槽，最后倒角，生成的實體如圖5.1所示：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC1小帶輪5.1.2大帶輪建模建模的步驟與小帶輪一樣，最后去除材料拉伸出輪幅孔，生成的實體如圖5.2所示：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC2大帶輪5.1.3V帶建模直接用掃描命令來生成，結(jié)果如圖5.3所示：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC3V帶5.1.4帶傳動裝配新建裝配體，將以上三個零件插入到裝配體中，設(shè)置好他們之間的配合關(guān)系，其結(jié)果如圖5.4所示：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC4帶傳動裝配5.2齒輪部分建模5.2.1齒輪軸建模首先畫好小齒輪（其中齒輪可以標準庫里面生成），倒角，然后旋轉(zhuǎn)出軸的特征，最后拉伸切出一個C型鍵槽，其三維模型如圖5.5所示所示：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC5齒輪軸5.2.2大齒輪建模畫好齒輪之后切出凹型槽，然后拉伸出一個孔，陣列其余孔，最后拉伸軸孔和鍵槽，其結(jié)果如圖5.6所示：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC6低速大齒輪5.2.3低速軸建模低速齒輪軸與高速齒輪軸的畫法差不多，其結(jié)果如圖5.7所示：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC7低速軸5.3其它零件建模5.3.1絞龍建模絞龍的建模步驟稍微多點，首先用旋轉(zhuǎn)命令中間軸段特征，然后添加變節(jié)距的螺旋線，并畫出截面形狀，最后掃描生成螺旋，倒角后其效果如圖5.8所示：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC8絞龍5.3.2十字絞刀建模十字絞刀比較容易，首先拉伸出圓臺特征，然后用放樣命令生成刀刃特征，最后陣列出其余刀刃，其效果如圖5.9所示：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC9絞刀5.3.3擠肉板建模擠肉板建模與絞刀的步驟差不多，首先拉伸出圓臺特征，然后拉伸生成孔特征，最后陣列出其孔特征，其效果如圖5.10所示：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC10擠肉板5.3.4端蓋建模端蓋用旋轉(zhuǎn)命會比較簡單，首先旋轉(zhuǎn)出凸蓋特征，然后用拉伸去除材料生成一個孔特征，最后陣列出其余孔特征，其效果如圖5.11所示：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC11端蓋5.3.5軸承建模軸承屬于標準件，可以直接從標準庫里面調(diào)出來，找到該角接觸球軸承系列，然后設(shè)置好軸承的參數(shù)，最后生成零件，其效果如圖5.12所示：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC12軸承5.3.6機架建模機架主要由幾塊板件組合而成，畫法比較簡單，其效果如圖5.13所示：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC13機架5.4絞肉機裝配將以上繪制的零件通過設(shè)置一定的配合關(guān)系組合起來，其裝配圖如圖5.14所示，其三維剖視圖如圖5.15所示：：圖5.SEQ圖5.\*ARABIC14裝配圖圖5.SEQ圖5.\*ARABIC15三維剖視圖

第六章潤滑和密封的選擇設(shè)計6.1軸承的潤滑6.1.1滾動軸承的特點滾動軸承既有滾動摩擦也有滑動摩擦?；瑒幽Σ潦怯捎跐L動軸承在表面曲線上的偏差和負載下軸承變形造成的。隨著速度和負荷的增加，滾動軸承的滑動摩擦增大。為了減少摩擦、磨損、降低溫升、噪聲，防止軸承和部件生銹，采用合理的潤滑方式和正確地選用潤滑劑，適宜地控制潤滑劑數(shù)量對提高軸承壽命非常重要。滾動軸承使用潤滑油潤滑的優(yōu)點：1）在一定的操作規(guī)范下，使用潤滑油比潤滑脂潤滑的啟動力矩和摩擦損失顯著要??；2）由于潤滑油可在循環(huán)中帶走熱量起到冷卻作用，故能使軸承達到相對高的轉(zhuǎn)動速度；3）使用溫度可保證達到較高；4）換脂時，必須拆卸有關(guān)聯(lián)接部件，用潤滑油時，不必拆卸。滾動軸承用潤滑脂潤滑的優(yōu)點：1）個別須用手經(jīng)常加油的軸承點，如換用脂則既省事又可避免缺油；2）脂本身就有密封作用，這樣可允許簡化密封程度不高的機構(gòu)；3）經(jīng)驗證明在一定轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)（n＜20000r/min或dn＜20000mm*r/min）用鋰基脂潤滑比用滴油法有更低的溫升和更長的軸承壽命。6.1.2滾動軸承選用潤滑脂應(yīng)考慮的因素1）速度。主軸轉(zhuǎn)速和軸承內(nèi)徑是滾動軸承選用潤滑油還是脂的重要依據(jù)，通常使用潤滑脂時各種軸都有一個使用速度極限，不同的軸承速度極限相差很大，通常以dn值或dmn值來表示。一般原則是速度越高，選錐入度越大（錐入度越大則脂越軟）的脂、以減少其摩擦阻力。但過軟的脂，在離心力作用下，其潤滑能力則降低。根據(jù)經(jīng)驗，對n＝20000r/min的主軸，若用球軸承，其脂的錐入度宜在220～250之間，當n＝10000r/min時，選錐入度為175～205的脂；若用滾錐、滾子軸承，由于它們與主軸配合比較緊密，甚至有些過盈結(jié)構(gòu)，因此即使主軸轉(zhuǎn)速n＝1000左右，其用脂的錐入度應(yīng)在245～295范圍內(nèi)；2）溫度。軸承的溫度條件及變化的幅度對潤滑脂的潤滑作用和壽命有明顯的影響，潤滑脂是膠體分散體系，它的可塑性和相似粘度隨著溫度而變化。當溫度升高時，潤滑脂的基礎(chǔ)油會產(chǎn)生蒸發(fā)、氧化變質(zhì)，潤滑脂的膠體結(jié)構(gòu)也會變化而加速分油。當溫度達到潤滑脂稠化劑的熔點或稠化纖維骨架維系基礎(chǔ)油的臨界點時，其膠體結(jié)構(gòu)將完全破壞，潤滑脂不能繼續(xù)使用。如果溫度變化幅度大且溫度變化頻繁，則其凝膠分油現(xiàn)象更為嚴重。一般講，潤滑脂高溫失效的主要原因都是由凝膠萎縮和基礎(chǔ)油的蒸發(fā)而造成的，當基礎(chǔ)油損失達50％～60％時，潤滑脂即損失了潤滑能力。軸承溫度每升高10～15℃，潤滑脂的壽命縮短一倍；3）載荷。對于重載荷機械在使用潤滑脂潤滑時，應(yīng)選用基礎(chǔ)油粘度高、稠化劑含量高的潤滑脂，稠度大的潤滑脂可以承受較高載荷或選用加有極壓添加劑或填料（二硫化鉬、石墨）的潤滑脂。對于低，中載荷的機械，應(yīng)選用1號或者2號稠度的短纖維潤滑脂，基礎(chǔ)油以中等粘度為宜；4）環(huán)境條件。環(huán)境條件是指潤滑部位的工作環(huán)境和所接觸的介質(zhì)，如空氣濕度、塵埃和是否有腐蝕性介質(zhì)等。在潮濕環(huán)境或水接觸的情況下，要選用抗水性好的潤滑脂如鈣基、鋰基、復(fù)合鈣基脂。條件苛刻時，應(yīng)選用加有防銹劑的潤滑