塔吊基礎(chǔ)計算書

塔吊基礎(chǔ)計算書一、 編制依據(jù)2.1、《塔式起重機使用說明書》2.2《巖土工程勘察報告》2.3《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)2.6《地基與基礎(chǔ)施工及驗收規(guī)范》(GBJ202-83)2.7《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)2.8《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》(GB50204-92)二、 工程概況一、 計算系數(shù)塔吊型號：廣西QTZ80(TCT5512)工作幅度：50m； 塔吊起升高度：128.50m；塔身寬度B：1.7m； 標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度b：5.0m;塔吊自重(包括壓重)G：777KN， 最大起重荷載Q：60KN。主弦桿材料： 角鋼/方鋼； 寬度/直徑C：120mm;定額起重力矩Me：885KN-M； 基礎(chǔ)所受水平力：30KN；基礎(chǔ)形式：樁承臺；承臺寬度Bc： 3.60m； 承臺高度Hc：1.0m；承臺砼強度等級：C30； 承臺鋼筋級別：HPB235,HRB400;所處城市：廣西玉林市，基本風(fēng)壓W0：0.25kn/m%7。地面粗糙度類別：C類有密集建筑群的城市郊區(qū)，風(fēng)荷載高度變化系數(shù)Hz：7。二、 塔吊對基礎(chǔ)中心作用力的計算按受力最大的塔吊自由高度44m計算1、塔吊豎向力計算：塔吊自重G： G=523KN塔吊最大起重荷載Q：Q=60KN作用于塔吊基礎(chǔ)的豎向力Fk:Fk=Q+G=60+523=583KN2、 塔吊風(fēng)荷載計算：依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB5009-2001)中風(fēng)荷載體型系數(shù)：地處廣西玉林市，基本風(fēng)壓力W0=0.25KN/m?查表得風(fēng)荷載高度變化系數(shù)^z:pz=1.178擋風(fēng)系數(shù)計算W=[3B+2b+(4B2+b2/4)1/2].C/B.b=[3X1.7+2X5+(4X1.72+52/4)1/2]X0.12/1.7X5=0.273塔吊主材料是角鋼/方鋼，體形系數(shù)ps=2.481風(fēng)振系數(shù)6z：Pz=1.0風(fēng)荷載設(shè)計值為：W=0.8pzXpsXpzXW0=0.8X1.0X2.481X1.178X0.25=0.585KN/m?3、 塔吊基礎(chǔ)所受彎矩的計算：風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算Mw=WXwXBXHXHX0.5=0.585X0.273X1.7X44X44X0.5=262.81KN-mMkmax=Mw+Mc+PXhc=261.81KN.m+989KN.m+30KNX1.0m=1280.81KN.m三、承臺內(nèi)暗置挑梁配筋計算暗梁寬度b:500mm,暗梁高度h:1000mm作用于樁基承臺頂面的豎向力F:F=1.2Fk=1.2X583kn=699.6kn作用于樁基承臺頂面的彎矩M： M=Mw+Mc=261.81KN.m+989KN.m=1250.81KN.m暗梁端承受的豎向力Fh:Fh=F/4=699.6kn/4=174.9KN暗梁端承受的彎矩Mv:Mv=M/2=1250.81KN.m/2=625.41KN.m圓樁直徑1250mm等效為方樁a:a=1250mmX0.8=1000mm計算簡圖：150C50-D崎5。海FhFh不考慮梁另一端豎向力產(chǎn)生的反向力彎矩作用，偏于安全，梁計算截面處的彎矩M1：M1=(Mv+FnX0.19m)=(625.41KN.m+174.9KNX0.19m)=658.641KN.m1、梁截面配筋計算依據(jù)《砼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)第7.5條受彎構(gòu)件承載力計算，采用雙排配筋。砼強度C30：fc=14.30N/mw2;鋼筋HRB400：fy=360N/啞2；梁寬度b:b=500??； 梁高度h:h=1000啞，h。=1000啞-60啞=940?。豁艔姸炔怀^C50：a1=1.0；as=M1/a1fcbh。2=658.64X106/(1.0X14.30X500X9402)=0.104；g=1-、"1-2Xas=1-、.12*0.104=0.110ps=1-g/2=1-0.110/2=0.945As=1.4M1/ps.h。.fy=1.4X658.64X106/(0.945X940X360)=2883啞2選6 25(As=2945啞2), 滿足要求。四、塔吊高度130米時對基礎(chǔ)中心作用力的計算1、 塔吊豎向力的計算：塔吊自重G：G=777KN; 塔吊最大起重荷載Q：Q=60KN;作用于塔吊基礎(chǔ)的豎向力Fk=G+Q=777+60=837KN2、 塔吊基礎(chǔ)所受彎矩的計算：考慮塔吊所受風(fēng)載影響，塔吊基礎(chǔ)頂面的彎矩，塔吊抗傾覆彎矩M： M=1486KN.M計算?。篗kmax=1.4M=1.4X1486=2080KN.M五、塔吊130米高承臺內(nèi)暗置挑梁配筋計算作用于承臺頂面梁端的豎向力Fh:Fh=Fk/4=837/4=209.25KN；作用于承臺頂面梁端的彎矩Mv:Mv=Mkmax/2=2080KN.M/2=1040KN.M梁計算截面處的彎矩M1為：M1=Mv+FhX0.19m=1040+209.25X0.19=1080KN.M1、梁截面上部受拉配筋計算：采用雙筋配筋：h。=h-60mm=1000mm-60mm=940mmas=M1/a1fcbho2=1080X106/(1.0X14.30X500X9402)=0.171g=1、：1-2as=1f1-2*0.171=0.189；ps=1-g/2=1-0.189/2=0.906As=M1/ps.h。.fy=1080X106/(0.906X940X360)=3522啞2考慮彎矩較大，采用雙筋配筋，受壓區(qū)配置4 25：As'=1963啞2， fy'=360N/mw2, a'=30啞；M1u'=fy'As'(ho-a')=360X1963X(940-30)=643kn.m；M1u=M1-M1u'=1080-643=437kn.m；a1us=M1u/a1fcbho2=437X106/(1.0X14.30X500X9402)=0.069kn.m；p1us=0.5X(1+"1-2a1us)=0.5X(1+"1-2X0.069)=0.964；g1u=1-."1-2a1us=1-."1-2X0.069=0.072；X1=g1uh。=0.072X940=68mm>2a'=60mmA1S1=M1u/fy.p1ush。=437X106/(360X0.964X940)=1340mm；Aus=As1+As2=1340+1963=3302mm選7 25(A=3436mm2),滿足要求。2、梁截面下部受拉配筋計算M2=Mv-FhX0.19m=1040-209.25X0.19m=1000.24KN.m,考慮彎矩較大，采用雙筋配筋，鋼筋級別HRB400：fy=360N/mm2；砼強度不超過C50,&b=0.518；X2=gbh。=0.518X940=486.92mm,M'2u=M2-a1fcbX2(h。-X2/2)=1000.24X106-1.0X14.30X500X486.92X(940-486.92/2)V0，根據(jù)另一適用條件，XN2a'，取上部受壓鋼筋4 25計算：A'2s=1963mm2, M'2u=643KN.m;M2u=M2-M'2u=1000.24-643=357.24KN.m;a2us=M2u/a1fcbh。=357.24X106/(1.0X14.3X500X9402)=0.057；p2us=0.5X(1^~1-a2us)=0.5X(1+氣廠1-2X0.057)=0.971g2u=1-\「1-2a2us=1-\「1-2X0.057=0.059；X2=g2uh。=0.059X940=55.20mm>2a'2=50mm;A2s2=A'2s=1963mm2；A2s1=M2u/fy?p2us?h。=357.24X106/(360X0.971X940)=1086.47mm2A2=A2s1+A2s2=1086.47+1963=3049mm2選6 25(A=2945mm2，V5%)，考慮承臺共同承受彎矩的作用，可以滿足要求。截面配筋選擇：上部7根25，下部6 25六、 梁截面受沖切承載力計算箍筋HRB335：fyv=300N/mm2,計算截面全支座截面距離a=190啞，計算截面承受剪力：FV=209KN。因承受集中荷載，剪跨比入=a/h。=190/940=0.2V1.4,入取1.4，則:截面砼承受剪力：Vc=〔0.2/(入+1.5))fcbh。=〔0.2/(1.4+1.5))X14.30X500X940=463.52KN>FV=209KN滿足抗剪要求，僅需構(gòu)造配筋。七、 承臺配筋計算塔吊基礎(chǔ)為樁基，樁基頂設(shè)置有冠梁，承臺截面的確定未需抗傾覆驗算，按構(gòu)造要求選擇：長X寬b:b=3.6m, 高h(yuǎn):h=1.0m；塔吊支座位于承臺暗置挑梁或樁頂位置，故僅需按最小配筋率要求配置鋼筋:承臺最小配筋率bmin:bmin=0.15%,Ag=bminXbXh=0.15%X3600X1000=5400mm2選用2X25X612(@=150mm,A=5655mm)，滿足要求。

八、基樁