機械設(shè)計課程設(shè)計-設(shè)計一用于帶式運輸機上同軸式二級圓柱齒輪減速器

機械基礎(chǔ)綜合課程設(shè)計說明書設(shè)計題目：學院：機械工程學院專業(yè)年級：姓名：班級學號：指導教師：二Ｏ年月日目錄課程設(shè)計任務(wù)書1傳動方案的擬定與分析2電動機的選擇3計算總傳動比及分配各級傳動比4動力學參數(shù)計算5傳動零件的設(shè)計計算6軸的設(shè)計計算9滾動軸承的選擇及校核計算12鍵連接的選擇及校核計算14聯(lián)軸器的選擇及校核計算15十一、減速器的潤滑與密封16十二、箱體及附件的結(jié)構(gòu)設(shè)計17設(shè)計小結(jié)18參考文獻19機械基礎(chǔ)綜合課程設(shè)計設(shè)計說明書VII2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度=1\*GB3①為了滿足V帶輪的軸向定位，Ⅰ-Ⅱ軸段右端需制出一軸肩，故?、?Ⅲ段的直徑dⅡ-Ⅲ=37mm。V帶輪與軸配合的長度L1=99mm，為了保證軸端檔圈只壓在V帶輪上而不壓在軸的端面上，故Ⅰ-Ⅱ段的長度應(yīng)比L1略短一些，現(xiàn)取LⅠ-Ⅱ=95mm。=2\*GB3②初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)dⅡ-Ⅲ=37mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標準精度級的單列圓錐滾子軸承30308，其尺寸為d×D×T=40mm×90mm×25.25mm，故dⅢ-Ⅳ=dⅦ-Ⅷ=40mm；而LⅢ-Ⅳ=24+24=48mm，LⅤ-Ⅵ=15mm。右端滾動軸承采用軸肩進行軸向定位。由手冊上查得30308型軸承的定位軸肩高度h=5mm，因此，套筒左端高度為5mm，dⅤ-Ⅵ=50mm。=3\*GB3③取安裝齒輪的軸段Ⅳ-Ⅴ的直徑dⅣ-Ⅴ=45mm，取LⅣ-Ⅴ=115mm齒輪的左端與左端軸承之間采用套筒定位。④軸承端蓋的總寬度為36mm（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆，取端蓋的外端面與V帶輪右端面間的距離L=24mm，故取LⅡ-Ⅲ=60mm。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。3）軸上零件的軸向定位V帶輪與軸的周向定位選用平鍵10mm×8mm×80mm，V帶輪與軸的配合為H7/r6；齒輪與軸的周向定位選用平鍵14mm×9mm×90mm，為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選齒輪輪轂與軸的配合為H7/n6；滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。4）確定軸上圓角和倒角尺寸參考表15-2，取軸端倒角，各圓角半徑見圖軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明Ⅰ-Ⅱ9535與V帶輪鍵聯(lián)接配合Ⅱ-Ⅲ6037定位軸肩Ⅲ-Ⅳ4840與滾動軸承30307配合，套筒定位Ⅳ-Ⅴ11545與小齒輪鍵聯(lián)接配合Ⅴ-Ⅵ1550定位軸環(huán)Ⅵ-Ⅶ2640與滾動軸承30307配合總長度359mm求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計算簡圖。在確定軸承支點位置時，從手冊中查取a值。對于30307型圓錐滾子軸承，由手冊中查得a=19.5mm。因此，軸的支撐跨距為L1=129mm，L2+L3=83.5+76.5=160mm。根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面C是軸的危險截面。先計算出截面C處的MH、MV及M的值列于下表。83.512976.583.512976.5載荷水平面H垂直面V支反力F，，C截面彎矩M總彎矩扭矩按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強度根據(jù)式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取，軸的計算應(yīng)力已選定軸的材料為45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得。因此，故安全。中速軸的設(shè)計中速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速（）中速軸功率（）轉(zhuǎn)矩T（）195.9710.14494.14作用在軸上的力已知高速級齒輪的分度圓直徑為，則已知低速級齒輪的分度圓直徑為，根據(jù)式則初步確定軸的最小直徑先按式(15-2)初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表15-3，取,于是得軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計1）擬訂軸上零件的裝配方案（如圖）ⅠⅠⅡⅢⅣⅤⅥ2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度=1\*GB3①初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)dⅠ-Ⅱ=dⅤ-Ⅵ=50mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取標準精度級的單列圓錐滾子軸承30310，其尺寸為d×D×T=50mm×110mm×29.25mm，故LⅠ-Ⅱ=LⅤ-Ⅵ=29+20=49mm。兩端滾動軸承采用套筒進行軸向定位。由手冊上查得30310型軸承的定位軸肩高度h=5mm，因此，左邊套筒左側(cè)和右邊套筒右側(cè)的高度為5mm。=2\*GB3②取安裝大齒輪出的軸段Ⅱ-Ⅲ的直徑dⅡ-Ⅲ=50mm；齒輪的左端與左端軸承之間采用套筒定位。=3\*GB3③為了使大齒輪軸向定位，取dⅢ-Ⅳ=66mm，又由于考慮到與高、低速軸的配合，取LⅢ-Ⅳ=110mm。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。3）軸上零件的軸向定位大小齒輪與軸的周向定位都選用平鍵18mm×11mm×90mm，為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選齒輪輪轂與軸的配合為H7/n6；滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。4）確定軸上圓角和倒角尺寸參考表15-2，取軸端倒角，各圓角半徑見圖軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明Ⅰ-Ⅱ5450與滾動軸承30309配合，套筒定位Ⅱ-Ⅲ11060與大齒輪鍵聯(lián)接配合Ⅲ-Ⅳ11065定位軸環(huán)Ⅳ-Ⅴ11560與小齒輪鍵聯(lián)接配合Ⅴ-Ⅵ5450與滾動軸承30309配合總長度433mm求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計算簡圖。在確定軸承支點位置時，從手冊中查取a值。對于30309型圓錐滾子軸承，由手冊中查得a=23mm。因此，軸的支撐跨距為L1=78.5mm，L2=217.5，L3=81mm。根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面C是軸的危險截面。先計算出截面C處的MH、MV及M的值列于下表。載荷水平面H垂直面V支反力FC截面彎矩M總彎矩扭矩83.5-=74.5-=227.5=83.5-=74.5-=227.5=按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強度根據(jù)式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取，軸的計算應(yīng)力已選定軸的材料為45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得。因此，故安全。低速軸的設(shè)計低速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速（）中速軸功率（）轉(zhuǎn)矩T（）65.769.741414.49作用在軸上的力已知低速級齒輪的分度圓直徑為，根據(jù)式(10-14)，則初步確定軸的最小直徑先按式(15-2)初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表15-3，取，于是得軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計擬訂軸上零件的裝配方案（如圖）ⅠⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦ根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度=1\*GB3①為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位，Ⅵ-Ⅶ軸段左端需制出一軸肩，故?、?Ⅵ段的直徑dⅤ-Ⅵ=75mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L1=107mm，為了保證軸端檔圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故Ⅵ-Ⅶ段的長度應(yīng)比L1略短一些，現(xiàn)取LⅥ-Ⅶ=105mm。=2\*GB3②初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)dⅥ-Ⅶ=75mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取標準精度級的單列圓錐滾子軸承30317，其尺寸為d×D×T=85mm×180mm×44.5mm，故dⅠ-Ⅱ=dⅣ-Ⅴ=80mm；而LⅠ-Ⅱ=45mm，LⅣ-Ⅴ=45+20=65mm。左端滾動軸承采用軸環(huán)進行軸向定位。由表15-7查得30317型軸承的定位高度h=6mm，因此，取得dⅡ-Ⅲ=97mm。右端軸承采用套筒進行軸向定位，同理可得套筒右端高度為6mm。=3\*GB3③取安裝齒輪出的軸段Ⅲ-Ⅳ的直徑dⅢ-Ⅳ=95mm；齒輪的右端與右端軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為115mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取lⅢ-Ⅳ=110mm。=4\*GB3④軸承端蓋的總寬度為30mm（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆，取端蓋的外端面與聯(lián)軸器左端面間的距離L=30mm，故取LⅤ-Ⅵ=60mm。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。軸上零件的軸向定位半聯(lián)軸器與軸的聯(lián)接，選用平鍵為20mm×12mm×85mm，半聯(lián)軸器與軸的配合為H7/k6。齒輪與軸的聯(lián)接，選用平鍵為25mm×14mm×95mm，為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選齒輪輪轂與軸的配合為H7/n6。確定軸上圓角和倒角尺寸參考表15-2，取軸端倒角，各圓角半徑見圖軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明Ⅰ-Ⅱ455與滾動軸承30314配合Ⅱ-Ⅲ1597軸環(huán)Ⅲ-Ⅳ11090與大齒輪以鍵聯(lián)接配合，套筒定位Ⅳ-Ⅴ6585與滾動軸承30314配合Ⅴ-Ⅵ6079與端蓋配合，做聯(lián)軸器的軸向定位Ⅵ-Ⅶ10574與聯(lián)軸器鍵聯(lián)接配合總長度400mm81.566.581.566.5求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計算簡圖。在確定軸承支點位置時，從手冊中查取a值。對于30314型圓錐滾子軸承，由手冊中查得a=36mm。因此，軸的支撐跨距為根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面B是軸的危險截面。先計算出截面B處的MH、MV及M的值列于下表。載荷水平面H垂直面V支反力FB截面彎矩M總彎矩扭矩按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強度根據(jù)式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取，軸的計算應(yīng)力已選定軸的材料為45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得。因此，故安全。精確校核軸的疲勞強度判斷危險截面截面ⅤⅥⅦ只受扭矩作用，雖然鍵槽，軸肩及過渡配合引起的應(yīng)力集中將削弱軸的疲勞強度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強度較為寬裕確定的，所以截面ⅤⅥⅦ無需校核。從應(yīng)力集中對軸的疲勞強度的影響來看，截面Ⅲ和Ⅳ處過盈配合引起應(yīng)力集中最嚴重；從受載情況來看，截面B上的應(yīng)力最大。截面Ⅲ的應(yīng)力集中影響和截面Ⅳ的相近，但截面Ⅲ不受扭矩作用，同時軸徑也較大，故不必做強度校核。截面B上雖然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大（過盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端），而這里軸的直徑也大，故截面B不必校核。截面ⅠⅡ顯然更不必校核。由《機械設(shè)計》第三章附錄可知，鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面Ⅳ左右兩側(cè)。截面Ⅳ左側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面Ⅳ左側(cè)的彎矩為截面Ⅳ上的扭矩為截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力軸的材料為45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按附表3-2經(jīng)插值后可查得又由附圖3-1可得軸的材料的敏性系數(shù)為故有效應(yīng)力集中系數(shù)為由附圖3-2得尺寸系數(shù)由附圖3-3得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)軸按磨削加工，附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為軸未經(jīng)表面強化處理，即βq=1，則得綜合系數(shù)值為查得碳鋼的特性系數(shù),??；,??；于是，計算安全系數(shù)值，按式(15-6)～(15-8)則得故可知其安全。截面Ⅳ右側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)截面Ⅳ右側(cè)的彎矩為截面Ⅳ上的扭矩為截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力軸的材料為45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按附表3-2經(jīng)插值后可查得又由附圖3-1可得軸的材料的敏性系數(shù)為故有效應(yīng)力集中系數(shù)為由附圖3-2得尺寸系數(shù)由附圖3-3得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)軸按磨削加工，附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為軸未經(jīng)表面強化處理，即βq=1，則得綜合系數(shù)值為又由§3-1和§3-2查得碳鋼的特性系數(shù),??；,??；于是，計算安全系數(shù)值，按式(15-6)～(15-8)則得故可知其安全。八、滾動軸承的選擇及校核計算軸承預(yù)期壽命高速軸的軸承選用30308型圓錐滾子軸承，查《課程設(shè)計》表15-7，得，，求兩軸承所受到的徑向載荷和由高速軸的校核過程中可知：，，求兩軸承的計算軸向力和由《機械設(shè)計》表13-7得因為所以求軸承當量動載荷和由《機械設(shè)計》表13-6，取載荷系數(shù)驗算軸承壽命因為，所以按軸承1的受力大小驗算故所選軸承滿足壽命要求。中速軸的軸承選用30310型圓錐滾子軸承，查《課程設(shè)計》表15-7，得，求兩軸承所受到的徑向載荷和由中速軸的校核過程中可知：，，求兩軸承的計算軸向力和由《機械設(shè)計》表13-7得因為所以求軸承當量動載荷和由《機械設(shè)計》表13-6，取載荷系數(shù)驗算軸承壽命因為，所以按軸承1的受力大小驗算故所選軸承滿足壽命要求。低速軸的軸承選用30317型圓錐滾子軸承，查《課程設(shè)計》表15-7，得，求兩軸承所受到的徑向載荷和由低速軸的校核過程中可知：，，求兩軸承的計算軸向力和由《機械設(shè)計》表13-7得因為所以求軸承當量動載荷和由《機械設(shè)計》表13-6，取載荷系數(shù)驗算軸承壽命因為，所以按軸承2的受力大小驗算故所選軸承滿足壽命要求。九、鍵連接的選擇及校核計算由《機械設(shè)計》式(6-1）得鍵、軸和輪轂的材料都是鋼，由《機械設(shè)計》表6-2，取V帶輪處的鍵取普通平鍵10×80GB1096-79鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度高速軸上小齒輪處的鍵取普通平鍵14×90GB1096-79鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度中速軸上大齒輪處的鍵取普通平鍵18×90GB1096-79鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度中速軸上小齒輪處的鍵取普通平鍵18×90GB1096-79鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度低速軸上大齒輪處的鍵取普通平鍵225×95GB1096-79鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度聯(lián)軸器周向定位的鍵取普通平鍵20×85GB1096-79鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度聯(lián)接擠壓強度不夠，而且相差甚遠，因此考慮采用雙鍵，相隔180°布置。則該雙鍵的工作長度為十、聯(lián)軸器的選擇及校核計算根據(jù)輸出軸轉(zhuǎn)矩，查《課程設(shè)計》表17-4選用HL6聯(lián)軸器60×142GB5014-85，其公稱扭矩為符合要求。十一、減速器的潤滑與密封窺視孔和視孔蓋查《課程設(shè)計》（減速器附件的選擇部分未作說明皆查此書）表9-18，選用板結(jié)構(gòu)視孔蓋，。通氣器查表9-7，選用經(jīng)一次過濾裝置的通氣冒。油面指示器查表9-14，選用油標尺。放油孔和螺塞查表9-16，選用外六角油塞及封油墊。起吊裝置查表9-20，選用箱蓋吊耳，，，箱座吊耳，，，，定位銷查表14-3，選用圓錐銷GB117-86A1240起蓋螺釘查表13-7，選用GB5782-86M835箱體的設(shè)計名稱符號尺寸箱座壁厚δ10箱蓋壁厚δ110箱體凸緣厚度b、b1、b2b=15;b1=15;b2=25加強筋厚m、m1m=9;m1=9地腳螺釘直徑df21地腳螺釘數(shù)目n6軸承旁聯(lián)接螺栓直徑d116箱蓋、箱座聯(lián)接螺栓直徑d211十二、箱體及附件的結(jié)構(gòu)設(shè)計由于中速速軸上的大齒輪齒頂線速度大于2m/s，所以軸承采用油潤滑。為防止?jié)櫥屯庑梗脷秩γ芊狻?.檢查孔和視孔蓋檢查孔用于檢查傳動件的嚙合情況，潤滑狀態(tài)、接觸斑點及齒側(cè)間隙，還可用來注入潤滑油，故檢查孔應(yīng)開在便于觀察傳動件嚙合區(qū)的位置，其尺寸大小應(yīng)便于檢查操作。視孔蓋可用鑄鐵、鋼板或有機玻璃制成，它和箱體之間應(yīng)加密封墊，還可在孔口處加過濾裝置，以過濾注入油中的雜質(zhì)，如[2]圖16-64所示。2．放油螺塞放油孔應(yīng)設(shè)在箱座底面的最低處，或設(shè)在箱底。在其附近應(yīng)有足夠的空間，以便于放容器，油孔下也可制出唇邊，以利于引油流到容器內(nèi)。箱體底面常向放油孔方向傾斜1°~1.5°，并在其附近形成凹坑，以便于污油的匯集和排放。放油螺塞常為六角頭細牙螺紋，在六角頭與放油孔的接觸面處，應(yīng)加封油圈密封。也可用錐型螺紋或油螺塞直接密封。選擇M10×1.5的外六角螺塞（[2]表7-11）。油標油標用來指示油面高度，應(yīng)設(shè)置在便于檢查及油面較穩(wěn)定之處。常用油標有圓形油標（[2]表7-7），長形油標（[2]表7-8）和管狀油標（[2]表7-9）、和桿式油標（[2]表7-10）等。由[2]表7-10得M14的桿式油標。4．通氣器通氣器用于通氣，使箱內(nèi)外氣壓一致，以免由于運轉(zhuǎn)時，箱內(nèi)油溫升高，內(nèi)壓增大，而引起減速器潤滑油的滲漏。簡易的通氣器鉆有丁字型孔，常設(shè)置在箱頂或檢查孔上，用于較清潔的環(huán)境。較完善的通氣器具有過濾網(wǎng)及通氣曲路，可減少灰塵進入。5．起吊裝置起吊裝置用于拆卸及搬運減速器。它常由箱蓋上的吊孔和箱座凸緣下面的吊耳構(gòu)成[2]表11-3。6．定位銷為保證箱體軸承孔的加工精度與裝配精度，應(yīng)在箱體聯(lián)接凸緣上相距較遠處安置兩個圓柱銷，并盡量不放在對稱位置，以使箱座與箱蓋能正確定位。選擇銷GB/T119—86A4×30。安全安全安全安全安全滿足壽命要求滿足壽命要求滿足壽命要求該鍵滿足強度要求該鍵滿足強度要求該鍵滿足強度要求該鍵滿足強度要求該鍵滿足強度要求該鍵滿足強度要求設(shè)計小結(jié)經(jīng)過幾周的課程設(shè)計，我終于完成了自己的設(shè)計，在整個設(shè)計過程中，感覺學到了很多的關(guān)于機械設(shè)計的知識，這些都是在平時的理論課中不能學到的。還將過去所學的一些機械方面的知識系統(tǒng)化，使自己在機械設(shè)計方面的應(yīng)用能力得到了很大的加強。

作為一名機械設(shè)計制造及自動化大三的學生，我覺得能做這樣的課程設(shè)計是十分有意義。在已度過的兩年半大學生活里我們大多數(shù)接觸的是專業(yè)基礎(chǔ)課。我們在課堂上掌握的僅僅是專業(yè)基礎(chǔ)課的理論面，如何去面對現(xiàn)實中的各種機械設(shè)計？如何把我們所學到的專業(yè)基礎(chǔ)理論知識用到實踐中去呢？我想做類似的大作業(yè)就為我們提供了良好的實踐平臺。在做本次課程設(shè)計的過程中，我感觸最深的當屬查閱了很多次設(shè)計書和指導書。為了讓自己的設(shè)計更加完善，更加符合工程標準，一次次翻閱機械設(shè)計書是十分必要的，同時也是必不可少的。我們做的是課程設(shè)計，而不是藝術(shù)家的設(shè)計。藝術(shù)家可以拋開實際，盡情在幻想的世界里翱翔，我們是工程師，一切都要有據(jù)可依.有理可尋，不切實際的構(gòu)想永遠只能是構(gòu)想，永遠無法升級為設(shè)計。記得我曾經(jīng)設(shè)計了一個很“藝術(shù)化”的減速器箱蓋吊鉤，然后找老師詢問，結(jié)果馬上被老師否定了，因為這樣的設(shè)計，理論上可用，實際上加工困難，增加產(chǎn)品成本。所以我們工程師搞設(shè)計不要認為自己是藝術(shù)家，除非是外形包裝設(shè)計。

作為一名專業(yè)學生掌握一門或幾門制圖軟件同樣是必不可少的，雖然本次課程設(shè)計沒有要求用autoCAD制圖，但我卻在整個設(shè)計過程中都用到了它。用cad制圖方便簡潔，易修改，速度快，我的設(shè)計，大部分尺寸都是在cad上設(shè)計出來的，然后按這尺寸畫在圖紙上。這樣，有了尺寸就能很好的控制圖紙的布局。

另外，課堂上也有部分知識不太清楚，于是我又不得不邊學邊用，時刻鞏固所學知識，這也是我作本次課程設(shè)計的第二大收獲。整個設(shè)計我基本上還滿意，由于水平有限，難免會有錯誤，還望老師批評指正。希望答辯時，老師多提些問題，由此我可用更好地了解到自己的不足，以便課后加以彌補。參考文獻[1]濮良貴、紀名剛．機械設(shè)計（第九版）．北京：高等教育出版社，2006．[2]龔溎義、羅圣國．機械設(shè)計課程設(shè)計指導書（第二版）．北京：高等教育出版社，1990．[3]吳宗澤、羅圣國．機械設(shè)計課程設(shè)計手冊（第二版）．北京：高等教育出版社，1999．[4]陳鐵鳴．新編機械設(shè)計課程設(shè)計圖冊．北京：高等教育出版社，2003．[5]金清肅．機械設(shè)計課程設(shè)計．武漢:華中科技大學出版社,2007.基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設(shè)計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內(nèi)核設(shè)計及其應(yīng)用研究基于單片機的遠程抄表系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設(shè)計和應(yīng)用基于單片機的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統(tǒng)的研制基于單片機的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統(tǒng)設(shè)計Pico專用單片機核的可測性設(shè)計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構(gòu)建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現(xiàn)基于單片機的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機的時控和計數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學生單片機應(yīng)用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設(shè)計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計與實現(xiàn)基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術(shù)研究基于單片機的膛壁溫度報警系統(tǒng)設(shè)計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設(shè)計基于單片機船舶電力推進電機監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機網(wǎng)絡(luò)的振動信號的采集系統(tǒng)基于單片機的大容量數(shù)據(jù)存儲技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機的疊圖機研究與教學方法實踐基于單片機嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實現(xiàn)基于AT89S52單片機的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統(tǒng)基于單片機的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學實驗中的應(yīng)用研究基于單片機系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機的莫爾斯碼自動譯碼系統(tǒng)設(shè)計與研究基于單片機的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開發(fā)基于Cygnal單片機的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機與Internet互聯(lián)的研究與實現(xiàn)變頻調(diào)速液壓電梯單片機控制器的研究基于單片機γ-免疫計數(shù)器自動換樣功能的研究與實現(xiàn)基于單片機的倒立擺控制系統(tǒng)設(shè)計與實現(xiàn)單片機嵌入式以太網(wǎng)防盜報警系統(tǒng)基于51單片機的嵌入式Internet系統(tǒng)的設(shè)計與實現(xiàn)單片機監(jiān)測系統(tǒng)在擠壓機上的應(yīng)用MSP430單片機在智能水表系統(tǒng)上的研究與應(yīng)用基于單片機的嵌入式系統(tǒng)中TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)與應(yīng)用單片機在高樓恒壓供水系統(tǒng)中的應(yīng)用基于ATmega16單片機的流量控制器的開發(fā)\t"_blank