集團(tuán)行政辦公樓設(shè)計及旅游市場營銷工作需要的素質(zhì)和能力

某集團(tuán)行政辦公樓設(shè)計插圖清單圖1-1柱網(wǎng)與首層平面布置圖1-2平面框架計算簡圖圖2-1恒載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖圖2-2活載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖圖2-3風(fēng)載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖圖2-4各層線剛度示意圖圖3-1恒載作用下彎矩圖圖3-2至3-4恒載作用下框架內(nèi)力圖圖3-5至3-8活載作用下框架內(nèi)力圖圖3-9至3-11水平地震作用下框架內(nèi)力圖圖3-12至3-14風(fēng)載作用下框架內(nèi)力圖圖6-1至6-3框架各工況下PK模型圖6-4框架PK計算立面圖6-5至6-7PK恒載作用下框架內(nèi)力圖圖6-8至6-10PK活載作用下框架內(nèi)力包絡(luò)圖圖6-11PK風(fēng)載作用下框架彎矩圖圖6-12PK橫向地震作用下框架彎矩圖圖6-13PK彎矩包絡(luò)圖圖6-14PK剪力包絡(luò)圖圖7-1基礎(chǔ)斷面與平面圖圖7-2基礎(chǔ)梁結(jié)構(gòu)設(shè)計示意圖圖9-1SATWE各層平面幾何尺寸圖9-2（a）至（c）SATWE各層恒載簡圖圖9-3（a）至（d）SATWE各層配筋簡圖插表清單表2-1風(fēng)載計算表表2-2框架剛度計算表表2-3框架柱修正抗側(cè)剛度D計算表表2-4框架各層地震剪力計算表表3-1恒載作用下框架各層彎矩計算表3-2活載作用下框架各層彎矩計算表3-3水平地震作用下邊柱彎矩計算表表3-4水平地震作用下中柱彎矩計算表表3-5風(fēng)載作用下邊柱彎矩計算表表3-6風(fēng)載作用下中柱彎矩計算表表5-1承載力抗震調(diào)整系數(shù)表5-2底層框架梁配筋表表5-3二層框架梁配筋表表5-4頂層框架梁配筋表表5-5框架梁斜截面配筋設(shè)計表表5-6框架節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗震受剪承載力驗(yàn)算表表7-1基礎(chǔ)設(shè)計內(nèi)力組合表表8-1梯段板荷載計算表表8-2平臺板荷載計算表表8-3平臺梁荷載計算表附表一：框架梁內(nèi)力組合表附表二：框架柱內(nèi)力組合表附表三：底層A柱配筋附表四：底層B柱配筋附表五：二層A柱配筋附表六：二層B柱配筋附表七：頂層A柱配筋附表八：頂層B柱配筋目錄中文摘要 ⅠABSTRACT Ⅱ插圖清單 Ⅲ插表清單 Ⅳ第一章概述 11.1工程概況 11.2設(shè)計資料 11.2.1建筑設(shè)計資料 11.2.2結(jié)構(gòu)設(shè)計資料 11.3結(jié)構(gòu)布置與計算簡圖 21.3.1框架柱網(wǎng)與首層平面圖 21.3.2材料選用 21.3.3框架柱、梁以及板尺寸 2第二章荷載計算 32.1恒載計算 32.1.1屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 32.1.2樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 32.1.3屋面框架梁集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 32.1.4樓面框架梁集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 42.1.5恒載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖 42.2活載計算 52.3風(fēng)載計算 52.4地震作用計算 62.4.1框架梁、柱線剛度 62.4.2改進(jìn)后的柱抗側(cè)剛度D 72.4.3重力荷載代表值 72.4.4結(jié)構(gòu)基本周期（頂點(diǎn)位移法） 82.4.5地震作用下平面框架各層剪力計算 92.4.6地震作用下平面框架變形驗(yàn)算 10第三章內(nèi)力計算 123.1恒載作用下內(nèi)力計算 123.1.1恒載作用下彎矩計算 153.1.2恒載作用下彎矩調(diào)幅后的剪力計算 173.1.3恒載作用下軸力計算 183.2活載作用下內(nèi)力計算 183.2.1活載作用下彎矩計算 183.2.2活載作用下彎矩調(diào)幅后的剪力計算 183.2.3活載作用下軸力計算 203.3地震作用下內(nèi)力計算 213.3.1柱的反彎點(diǎn)高度確定 213.3.2柱剪力及柱端彎矩計算 223.3.3梁端彎矩計算 233.3.4梁端剪力計算 243.3.5柱軸力計算 243.4地震作用下內(nèi)力計算 253.4.1柱的反彎點(diǎn)高度確定 253.4.2柱剪力及柱端彎矩計算 263.4.3梁端彎矩計算 273.4.4梁端剪力計算 283.4.5柱軸力計算 283.5二階效應(yīng)計算 293.5.1效應(yīng) 293.5.2效應(yīng) 29第四章內(nèi)力組合 40第五章平面框架梁、柱截面設(shè)計 415.1承載力抗震調(diào)整系數(shù) 415.2框架梁截面設(shè)計 415.2.1正截面受彎承載力計算及構(gòu)造設(shè)計 415.2.2斜截面受剪承載力計算及構(gòu)造設(shè)計 425.2.3框架梁側(cè)向構(gòu)造筋 435.3框架柱截面設(shè)計 435.3.1軸壓比驗(yàn)算 435.3.2正截面承載力計算及構(gòu)造設(shè)計 445.3.3斜截面承載力計算及構(gòu)造設(shè)計 445.3.4框架節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗震受剪承載力驗(yàn)算 445.3.5框架柱側(cè)向構(gòu)造筋 45第六章橫向平面框架PK計算 496.1結(jié)構(gòu)計算總信息 496.1.1總信息參數(shù) 496.1.2地震計算參數(shù) 496.2計算簡圖 496.3PK計算結(jié)果 496.3.1主要計算結(jié)果 496.3.2各工況內(nèi)力圖 506.3.3彎矩與剪力包絡(luò)圖 506.4PK計算結(jié)果與手算結(jié)果對比 50第七章框架柱下獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計 597.1設(shè)計概況 597.2基地尺寸 597.3抗沖切驗(yàn)算 617.4受彎承載力驗(yàn)算 617.5基礎(chǔ)梁設(shè)計 64第八章AT型板式樓梯設(shè)計 658.1設(shè)計資料 658.2梯段板設(shè)計 658.3平臺板設(shè)計 668.4平臺梁設(shè)計 67第九章結(jié)構(gòu)SATWE整體電算 699.1結(jié)構(gòu)計算總信息 699.2各層架構(gòu)平面幾何尺寸 699.3各層結(jié)構(gòu)配筋見圖 699.4主要分析結(jié)果（周期、地震力、主振型等） 70參考文獻(xiàn) 79附錄 80結(jié)語 89內(nèi)力組合框架梁內(nèi)力組合見附表一，框架柱內(nèi)力組合見附表二。橫向平面框架梁、柱截面設(shè)計5.1承載力抗震調(diào)整系數(shù)按框架梁、柱內(nèi)力組合結(jié)果，即可進(jìn)行截面設(shè)計?？紤]地震作用，承載力調(diào)整系數(shù)按《建筑抗震規(guī)范GB50011-2021》第5.4.2條取值。表5-1承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)混凝土梁受彎0.75軸壓比小于0.15的柱偏壓0.75軸壓比不小于0.15的柱偏壓0.80各類構(gòu)件受彎、偏拉0.855.2框架梁截面設(shè)計5.2.1正截面受彎承載力計算及構(gòu)造設(shè)計選取底層、二層與頂層框架梁進(jìn)行手算，從梁的內(nèi)力組合表中，選出跨中截面及支座截面的最不利內(nèi)力，進(jìn)行配筋設(shè)計，當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面設(shè)計，當(dāng)梁上部手拉時，按矩形截面設(shè)計。各層梁混凝土強(qiáng)度等級均為C30（，），縱筋為HRB400（），箍筋為HRB335（）。=1\*GB3①T形截面類別對于邊跨梁：a、按梁的計算跨度考慮，；b、按量的凈距考慮，；c、按梁翼緣高度考慮，，，故翼緣不受限制。綜上，翼緣計算寬度取三者較小值，即2533mm。則故屬于第一類T形截面。同理可得中間跨，其截面類型亦屬于第一類T形截面。=2\*GB3②截面配筋計算由于梁較寬，鋼筋先按一排布置，混凝土保護(hù)層厚度取20mm。手算中，采用單筋截面計算公式，及忽略支座正彎矩鋼筋的受壓貢獻(xiàn)，若采用此種辦法得到的相對受壓區(qū)高度超過限制，再采用雙筋截面重新計算，以滿足抗震要求。底層、二層與頂層框架梁配筋計算過程分別見表5-2，表5-3，表5-4。=3\*GB3③截面配筋計算1）相對受壓區(qū)高度限制；2）梁端縱向受拉筋配筋配筋率；3）梁端截面的底面與頂面縱向鋼筋的比值（三級框架）；4）梁通長配筋要求，本設(shè)計中，將220拉通布置，滿足要求（三級框架要求212）；5）深入柱中鋼筋直徑。5.2.2斜截面受剪承載力計算及構(gòu)造設(shè)計=1\*GB3①截面尺寸驗(yàn)算整體而言，截面尺寸由抗震控制。由于故滿足要求。=2\*GB3②斜截面配筋設(shè)計對于框架連續(xù)梁，抗震時斜截面按公式進(jìn)行驗(yàn)算；非抗震設(shè)計時按公式進(jìn)行驗(yàn)算。由于本設(shè)計梁寬均為300mm，故設(shè)雙肢箍。由于在梁端塑性鉸區(qū)不僅有豎向裂縫，也有斜裂縫，在地震作用下，反復(fù)手腕，會產(chǎn)生交叉斜裂縫，豎向裂縫也有可能貫通，混凝土骨料的咬合作用會漸漸喪失，而主要依靠箍筋和縱筋的銷鍵作用傳遞剪力，這是不可取的。因此對于三級框架結(jié)構(gòu)，并依據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范GB50011-2021》表6.3.3的規(guī)定，加密區(qū)配筋設(shè)計還需遵循如下構(gòu)造措施：梁端箍筋加密區(qū)長度；箍筋最大間距和最小直徑8mm；第一個箍筋應(yīng)設(shè)置在節(jié)點(diǎn)邊緣50mm或以內(nèi)；非加密區(qū)的箍筋最大間距不宜大于加密區(qū)箍筋間距的2倍。本設(shè)計中：梁端加密區(qū)長度l=1050mm，中間跨全跨加密，取箍筋間距s=100mm，其余段取箍筋間距s=200mm。綜合以上要求，進(jìn)行斜截面配筋設(shè)計，計算過程及結(jié)果見表5-5。5.2.3框架梁側(cè)向構(gòu)造筋由于梁高為700mm，故布置兩道20腰筋，距底部縱向受力筋距離分別為200mm，400mm。驗(yàn)算：，滿足要求。5.3框架柱截面設(shè)計選取底層、二層及頂層框架柱進(jìn)行手算。從柱的內(nèi)力組合表中，選出柱端截面的最不利內(nèi)力，進(jìn)行配筋計算。柱按大偏壓或者小偏壓進(jìn)行截面設(shè)計。各層柱混凝土強(qiáng)度均為C30（，），縱筋為HRB400（），箍筋為HRB335（）。5.3.1軸壓比驗(yàn)算軸壓比指柱組合的周壓力設(shè)計值與柱的全截面面積和混凝土軸心受壓強(qiáng)度設(shè)計值乘積之比。查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范GB50011-2021》表6.3.6得，三級框架。取每一層設(shè)計軸力最大的柱進(jìn)行驗(yàn)算。底層柱：二層柱：頂層柱：軸壓比為0.15的柱軸壓力：。5.3.2正截面承載力計算及構(gòu)造設(shè)計=1\*GB3①選取不利組合從內(nèi)力組合表中選取最不利組合，采用對稱配筋，即選取，，三種情況對應(yīng)的組合值。在評判內(nèi)力組合值時，根據(jù)曲線知：N相差不多時，M大的不利；M相差不多時，凡時，N小的不利；時，N大的不利。配筋計算式，選取三種最不利組合：a、，相應(yīng)的N及V；b、，相應(yīng)的M及V；c、，相應(yīng)的M及V。=2\*GB3②配筋計算對于框架柱，實(shí)際情況下，偏心受壓柱在不同的內(nèi)力組合下，可能有相反方向的彎矩作用，并考慮到施工操作方便，故采取對稱配筋。詳細(xì)配筋過程見附表：底層A柱配筋見附表三；底層B柱配筋見附表四；二層A柱配筋見附表五；4）二層B柱配筋見附表六；5）頂層A柱配筋見附表七；6）頂層B柱配筋見附表八。5.3.3斜截面承載力計算及構(gòu)造設(shè)計計算過程見附表九。5.3.4框架節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗震受剪驗(yàn)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2021》第11.6.1條的規(guī)定，三級框架應(yīng)進(jìn)行節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗震受剪承載力驗(yàn)算。計算過程見表5-6。表5-6框架節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗震受剪承載力驗(yàn)算表樓層頂層底層節(jié)點(diǎn)位置邊節(jié)點(diǎn)中間節(jié)點(diǎn)邊節(jié)點(diǎn)中間節(jié)點(diǎn)梁端抗震設(shè)計彎矩-102.71104.93-13.26-287.41251.28-193.011501.501287.001501.501287.00抗震柱軸力設(shè)計值N216.08215.071289.381040.75198.79192.99454.99735.91440.30433.20866.44866.43驗(yàn)算結(jié)果滿足滿足滿足滿足5.3.5框架柱側(cè)向構(gòu)造配筋為施工方便，結(jié)合最小配筋率要求，在各柱非受彎側(cè)各配220的構(gòu)造筋。橫向平面框架PK計算6.1結(jié)構(gòu)計算總信息6.1.1總信息參數(shù)=1\*GB3①混凝土等級：所有構(gòu)件均為C30；=2\*GB3②鋼筋級別：梁、柱主筋均為HRB400，箍筋為HRB335；=3\*GB3③梁支座彎矩調(diào)幅系數(shù)：0.9，梁端慣性矩增大系數(shù)：2.0；=4\*GB3④結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：1.0；=5\*GB3⑤保護(hù)層厚度：柱20mm，梁20mm。6.1.2地震計算參數(shù)=1\*GB3①框架抗震等級：三級；=2\*GB3②抗震設(shè)防烈度：7度（0.1g）；=3\*GB3③設(shè)計地震分組：第二組；=4\*GB3④地震力計算方式：直接輸入各層地震力；=5\*GB3⑤場地類別：I類；=6\*GB3⑥阻尼比：0.05；=7\*GB3⑦周期折減系數(shù)：0.7；=8\*GB3⑧計算振型個數(shù)：1個。6.2結(jié)構(gòu)計算總信息1）框架恒載PK模型見圖6-1；2）框架活載PK模型見圖6-2；3）框架風(fēng)載PK模型見圖6-3；4）框架PK計算立面見圖6-4。6.3PK計算結(jié)果6.3.1主要計算結(jié)果=1\*GB3①各樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)6.3.2各工況內(nèi)力圖=1\*GB3①恒載作用下內(nèi)力圖見圖6-5至6-7；=2\*GB3②活載作用下內(nèi)力包絡(luò)圖見圖6-8至6-10；=3\*GB3③風(fēng)載作用下內(nèi)力圖見圖6-11；=4\*GB3④橫向地震作用下彎矩圖見圖6-12。注：單位（KN，KN/m）6.3.3彎矩與剪力包絡(luò)圖彎矩包絡(luò)圖見圖6-13，剪力包絡(luò)圖見圖6-14。6.4PK計算結(jié)果與手算結(jié)果對比=1\*GB3①恒載作用下內(nèi)力對比PK計算結(jié)果與手算結(jié)果，可以得到以下結(jié)論：a、手算調(diào)幅后柱端、梁端彎矩與PK計算結(jié)果非常接近，但柱的吻合程度更高；b、柱端和梁端剪力手算結(jié)果與PK計算結(jié)果非常接近，吻合程度兩者一直；c、對于軸力，手算結(jié)果與PK計算結(jié)果，邊柱非常吻合，中柱差別較大，上層吻合程度更高，由于手算時忽略梁軸力，故省略分析。=2\*GB3②活載作用下內(nèi)力對比結(jié)果與恒載時類似。=3\*GB3③風(fēng)載作用下內(nèi)力對比PK計算結(jié)果與手算結(jié)果，可以得到以下結(jié)論：a、手算柱端和梁端彎矩與PK計算結(jié)果教恒載活載有稍大出入，但也比較接近，其中，外柱與邊跨梁的吻合程度更好；b、PK計算結(jié)果中，中跨梁端彎矩小于邊跨梁端彎矩，這與手算結(jié)果相反；=4\*GB3④橫向地震作用下內(nèi)力對比結(jié)果與風(fēng)載類似。=5\*GB3⑤對比分析結(jié)論綜合上述分析，作為一種近似方法，豎向荷載作用下的分層法，與水平荷載作用下的D值法，應(yīng)用于手算中時，簡單實(shí)用，精度要求可以達(dá)到；而且，應(yīng)用此種方法，可以用來定性衡量電算結(jié)果的合理性（例如，PK計算的風(fēng)載及地震作用彎矩圖，中跨梁端彎矩低于邊跨梁端，這與實(shí)際剛度比不符合），能滿足實(shí)際需求?？蚣苤陋?dú)立基礎(chǔ)設(shè)計7.1設(shè)計概況根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范GB50011-2021》第4.2.1條的規(guī)定，本設(shè)計可不進(jìn)行天然地基及基礎(chǔ)的抗震承載力驗(yàn)算。地基基礎(chǔ)設(shè)計時，所采用的荷載設(shè)計效應(yīng)最不利組合與相應(yīng)的抗力限值執(zhí)行《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2021》第3.0.4條的規(guī)定。本基礎(chǔ)設(shè)計按下述規(guī)定選取荷載組合：=1\*GB3①按地基承載力確定基礎(chǔ)底面積及埋深時，應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合；=2\*GB3②在計算內(nèi)力與確定配筋時，應(yīng)按承載力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)基本組合取值。本設(shè)計中，對邊柱和中柱進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計。1）基礎(chǔ)類型：采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，未施工方便，本設(shè)計采用階梯型基礎(chǔ)；2）設(shè)計資料：埋深1.4m，約為結(jié)構(gòu)高度1/10,。持力層為幾眼，地基承載力特征值為?；炷翉?qiáng)度為C30，縱筋采用HRB400鋼筋；3）基礎(chǔ)設(shè)計內(nèi)力組合表見表7-1。表7-1基礎(chǔ)設(shè)計內(nèi)力組合表內(nèi)力豎向效應(yīng)風(fēng)載效應(yīng)正常使用極限狀態(tài)承載力極限狀態(tài)基本組合標(biāo)準(zhǔn)組合可變荷載控制永久荷載控制恒載活載左風(fēng)右風(fēng)左風(fēng)右風(fēng)左風(fēng)右風(fēng)左風(fēng)右風(fēng)邊基礎(chǔ)M21.405.90-20.9620.9614.7239.8816.3351.5513.8649.07N1117.17218.22-8.608.601330.231340.551638.891653.341547.241561.68V-11.84-3.267.01-7.01-10.89-19.31-12.88-24.66-11.51-23.29中基礎(chǔ)M-14.36-4.02-27.2827.28-34.75-2.01-45.780.06-44.091.74N1255.36293.53-12.1112.111541.621556.161907.201927.551783.921804.26V8.172.299.92-9.9216.414.5121.344.6820.383.727.2基底尺寸基底尺寸設(shè)計采用正常使用極限狀態(tài)下的標(biāo)準(zhǔn)組合。中柱基礎(chǔ)內(nèi)力較大，選取中柱彎矩與最大軸力對應(yīng)的組合：=1\*GB3①；=2\*GB3②?；爻叽缦劝摧S壓進(jìn)行估算：考慮偏心，將其放大20%~40%。取b=1.5m，l=1.5m，A=2.25。基地尺寸驗(yàn)算：第=1\*GB3①組：第=2\*GB3②組：故中柱（J-1）基礎(chǔ)尺寸滿足要求，同理，邊柱（J-2）滿足要求?；A(chǔ)斷面與平面圖見圖7-1.7.3抗沖切驗(yàn)算=1\*GB3①柱邊=2\*GB3②變階處則基礎(chǔ)底面完全搭在45°線（即沖切破錐體）內(nèi)，可不進(jìn)行沖切驗(yàn)算。7.4受彎承載力計算配筋設(shè)計中采用承載力極限狀態(tài)下的基本組合。=1\*GB3①中柱（J-1）最不利組合值：基底凈反力設(shè)計值：基底最大凈反力與最小設(shè)計值：沿框架橫向彎矩計算及配筋柱邊截面則b、變階截面處則比較可得，按配筋，現(xiàn)于1.5m寬度范圍內(nèi)配10@200，實(shí)際配筋面積589。沿框架縱向彎矩計算機(jī)配筋a、柱邊截面則變階處截面則比較可得，按配筋，現(xiàn)于1.5m寬度范圍內(nèi)配10@200，實(shí)際配筋面積589。=2\*GB3②邊柱（J-2）最不利組合值：基底凈反力設(shè)計值：基底最大凈反力與最小設(shè)計值：沿框架橫向彎矩計算及配筋a、柱邊截面則b、變階截面處則比較可得，按配筋，現(xiàn)于1.5m寬度范圍內(nèi)配10@200，實(shí)際配筋面積589。沿框架縱向彎矩計算機(jī)配筋a、柱邊截面則b、變階處截面則比較可得，按配筋，現(xiàn)于1.5m寬度范圍內(nèi)配10@200，實(shí)際配筋面積589。7.5基礎(chǔ)梁設(shè)計本次設(shè)計采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，為了傳遞墻體荷載，需要設(shè)置基礎(chǔ)梁，。由于基礎(chǔ)梁的設(shè)計具有經(jīng)驗(yàn)性，一般基礎(chǔ)梁截面高度取柱距1/14~1/8，上下均勻通長配筋，每側(cè)配筋率0.4%~1.0%，并參考11G101-3圖集，本次設(shè)計結(jié)果下：梁寬為300mm，梁高為600mm，梁長為柱距減去柱寬（柱長），梁兩端搭在獨(dú)立基礎(chǔ)變截面處臺階上。上下部配筋均為220，梁兩側(cè)各配212構(gòu)造筋，箍筋為二級鋼8@200。AT型板式樓梯設(shè)計8.1設(shè)計資料本樓梯采用現(xiàn)澆板式樓梯，采用水磨石地面。層高3.6m，踏步尺寸為。采用C30混凝土，鋼筋均采用HRB400級。樓梯板均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.5。8.2梯段板設(shè)計取梯段板厚100mm。板傾角，。取1m寬板帶計算。=1\*GB3①荷載計算梯段板荷載計算見表8-1。表8-1梯段板荷載計算表荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（）恒載水磨石地面三角形踏步混凝土斜板班底抹灰活載3.5總荷載設(shè)計值：=2\*GB3②截面設(shè)計梯段板水平計算跨度，彎矩設(shè)計值。板有效高度。取1m寬計算。則選配10@150，實(shí)配。分布筋每級踏步1跟8。8.3平臺板設(shè)計取板厚120mm，取1m寬板帶計算。=1\*GB3①荷載計算平臺板荷載計算見表8-2。表8-2平臺板荷載計算表荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（）恒載水磨石地面0.65120mm厚混凝土板0.12×25=3板底抹灰0.02×17=0.34活載3.5總荷載設(shè)計值：=2\*GB3②截面設(shè)計平臺板計算跨度，彎矩設(shè)計值。板有效高度。取1m寬計算。則選配8@20，實(shí)配。分布筋8@200。8.4平臺梁設(shè)計取平臺梁截面尺寸為300mm×500mm。=1\*GB3①荷載計算平臺梁荷載計算見表8-3。表8-3平臺梁荷載計算表荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（）恒載梁自重梁側(cè)粉刷平臺板傳來梯段板傳來活載總荷載設(shè)計值：在PMCAD模型中，樓層休息平臺梁按集中荷載輸入，其大小為。=2\*GB3②截面設(shè)計平臺梁計算跨度，彎矩設(shè)計值，剪力設(shè)計值。按倒L形計算：。梁有效高度。則選配214，實(shí)配。配置8@200箍筋，則斜截面受剪承載力,滿足要求。結(jié)構(gòu)SATWE整體電算9.1結(jié)構(gòu)計算總信息=1\*GB3①風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓：；地面粗糙度類別：C類；=2\*GB3②結(jié)構(gòu)基本周期：=0.448s（由頂點(diǎn)位移法計算得到）；=3\*GB3③抗震設(shè)防烈度、設(shè)計分組及豎向地震作用：7度（0.10g），第二組，不考慮豎向地震作用；=4\*GB3④特征周期：，；=5\*GB3⑤扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)：不考慮（按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第3.3條規(guī)定）；=6\*GB3⑥雙向地震作用：不考慮（按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范GB50011-2021》第5.1.1條規(guī)定）；=7\*GB3⑦偶然偏心與偏壓：按單偏壓輸入，按雙偏壓校核（按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第3.3.3條規(guī)定）；=8\*GB3⑧阻尼比與振型數(shù)：，振型數(shù)取12；=9\*GB3⑨梁扭轉(zhuǎn)折減系數(shù)：取0.4（對于現(xiàn)澆樓板，當(dāng)采用剛性樓板假定時，可以考慮樓板對梁抗扭的貢獻(xiàn)而對梁的扭矩進(jìn)行折減）；=10\*GB3⑩二階效應(yīng)：二階效應(yīng)分為兩種，著眼于整體分析的效應(yīng)和著眼于構(gòu)件分析的效應(yīng)。由于一般情況下，有側(cè)移框架的側(cè)向位移由短期作用的風(fēng)載或地震作用引起，加之PKPM對框架進(jìn)行電算時采用彈性算法，故不考慮二階彎矩中水平荷載長期作用使側(cè)移增大的不利影響。9.2各層結(jié)構(gòu)平面幾何尺寸見圖9-1。9.3各層結(jié)構(gòu)配筋簡圖見圖9-3（a）至（d）。9.4主要分析結(jié)果主要輸出格式如下：=1\*GB3①周期======================================================================考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時的振動周期(秒)、X,Y方向的平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)振型號周期轉(zhuǎn)角平動系數(shù)(X+Y)扭轉(zhuǎn)系數(shù)10.71070.091.00(1.00+0.00)0.0020.694290.111.00(0.00+1.00)0.0030.631687.290.01(0.00+0.01)0.9940.2189179.821.00(1.00+0.00)0.0050.215289.811.00(0.00+1.00)0.0060.194890.030.05(0.01+0.04)0.9570.143089.810.70(0.01+0.69)0.3080.141890.490.76(0.00+0.76)0.2490.1389180.001.00(1.00+0.00)0.00100.13710.210.98(0.98+0.00)0.02110.111589.030.66(0.00+0.66)0.34120.1082179.060.88(0.88+0.01)0.12地震作用最大的方向=0.004(度)============================================================分析從結(jié)果可以看出，平動系數(shù)為1.00，本框架的結(jié)構(gòu)周期為平動周期。=2\*GB3②地震作用時的地震力1）僅考慮X向地震作用時的地震力Floor:層號Tower:塔號F-x-x:X方向的耦聯(lián)地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦聯(lián)地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦聯(lián)地震力的扭矩振型1的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)5153.990.080.5041720.161.07175.1531679.461.10168.4521518.240.85132.3211312.910.5282.26振型2的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.00-0.100.00410.00-1.37-0.50310.00-1.29-0.46210.00-0.99-0.36110.00-0.60-0.22忽略其余振型數(shù)據(jù)。=3\*GB3③X與Y方向主振型各振型作用下X方向的基底剪力振型號剪力(kN)12284.7720.0130.444227.0950.0060.2070.1680.0090.001018.33110.011226.03各振型作用下Y方向的基底剪力振型號剪力(kN)10.0122335.9731.1740.005227.3660.1170.01812.9990.00100.001124.69120.01分析：從上述信息可以看出，第1振型在X方向基底剪力最大，第2振型在Y方向基底剪力最大，因此可以判斷第1振型是X方向主振型，第2振型是Y方向主振型。=4\*GB3④有效質(zhì)量系數(shù)X方向的有效質(zhì)量系數(shù):99.66%Y方向的有效質(zhì)量系數(shù):99.53%分析：有效質(zhì)量系數(shù)均大于90%，表明振型、地震作用滿足規(guī)范要求。=5\*GB3⑤其他結(jié)果**********************************************************************框架柱地震傾覆彎矩百分比**********************************************************************柱傾覆彎矩墻傾覆彎矩柱傾覆彎矩百分比5層X向地震:245.00.0100.00%5層Y向地震:241.90.0100.00%4層X向地震:3175.40.0100.00%4層Y向地震:3229.90.0100.00%3層X向地震:8477.80.0100.00%3層Y向地震:8642.50.0100.00%2層X向地震:15579.90.0100.00%2層Y向地震:15893.80.0100.00%1層X向地震:27069.80.0100.00%1層Y向地震:27642.10.0100.00%**********************************************************************框架柱地震剪力百分比**********************************************************************層號塔號柱剪力墻剪力柱剪力百分比11X2298.00.0100.00%Y2349.30.0100.00%21X1972.70.0100.00%Y2021.80.0100.00%31X1472.80.0100.00%Y1503.20.0100.00%41X812.70.0100.00%Y829.60.0100.00%51X67.40.0100.00%Y66.90.0100.00%各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息忽略。參考文獻(xiàn)[1]《建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50105—2021[2]《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2021.[3]《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2021[4]《民用建筑設(shè)計通則》GB50352-2021[5]《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ99-98[6]《辦公建筑設(shè)計規(guī)范》JGJ67-2021[7]《混凝土結(jié)構(gòu)施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構(gòu)造詳圖》11G101-1[8]《混凝土結(jié)構(gòu)施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構(gòu)造詳圖》11G101-2[9]《混凝土結(jié)構(gòu)施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構(gòu)造詳圖》11G101-3[10]《混凝土結(jié)構(gòu)上冊》中國建筑工業(yè)出版社[11]《混凝土結(jié)構(gòu)中冊》中國建筑工業(yè)出版社[12]《基礎(chǔ)工程》中國建筑工業(yè)出版社[13]《結(jié)構(gòu)力學(xué)》機(jī)械工業(yè)出版社[14]《土木工程施工》建筑工業(yè)出版社[15]《房屋建筑學(xué)》李必瑜主編武漢工業(yè)大學(xué)出版社[16]《建筑工程制圖》朱建國葉曉芹主編清華大學(xué)出版社

旅游市場營銷工作需要的素質(zhì)和能力摘要：旅游市場營銷人員作為連接企業(yè)和客戶重要的橋梁，在旅游企業(yè)的成長過程中發(fā)揮著越來越重要的作用，也越來越受到旅游企業(yè)的重視，而正如老師所說，作為旅游專業(yè)的我們，以后的第一份工作很可能多數(shù)從營銷工作開始，因此了解作為一位市場營銷人員應(yīng)該具備的素質(zhì)和能力，不僅能為我們的職業(yè)選擇提供一個參考，為自己職業(yè)的選擇一份籌碼。關(guān)鍵詞：旅游市場營銷素質(zhì)能力Abstract:Tourismmarketingasanimportantbridgeconnectingenterprisesandcustomers,inthegrowthofenterprisesplayanincreasinglyimportantroleintheprocess,alsomoreandmorebroughttotheattentionoftheenterprise,andastheteachersays,asstudentoftourismmajor,ourfirstjobmostprobablyfromthebeginningofthemarketingwork,sounderstandingasamarketingpersonnelshouldhavethequalityandability,whichprovideareferenceforourcareerchoice.Keywords:tourismmarketingqualityability一、旅游市場營銷人員應(yīng)具備的基本素質(zhì)1、品德素養(yǎng)。各行業(yè)從業(yè)人員都應(yīng)當(dāng)具備與其業(yè)務(wù)相適應(yīng)的思想道德素質(zhì)，以調(diào)節(jié)支配自己的心理活動和行為方式。旅游業(yè)是一種特殊的服務(wù)行業(yè)，要求其從業(yè)人員必須深刻地認(rèn)識本職工作的性質(zhì)，樹立為旅游業(yè)的繁榮做貢獻(xiàn)的信念。營銷活動是一項塑造形象，建立聲譽(yù)的崇高事業(yè)，各行各業(yè)的營銷人員都應(yīng)具備品德素質(zhì)，當(dāng)然旅游市場營銷人員也不例外。它要求從業(yè)人員必須具有優(yōu)秀的道德品質(zhì)和高尚的情操，誠實(shí)嚴(yán)謹(jǐn)，恪盡職守的態(tài)度，公道正派的作風(fēng)。在組織進(jìn)行社會交往和協(xié)調(diào)關(guān)系中，不謀私利，不徇私情，為人正直，處事公道。在本職工作中，盡心盡責(zé)，恪盡職守，能充分履行自己的社會責(zé)任，經(jīng)濟(jì)責(zé)任和道德責(zé)任。2、良好的心理素質(zhì)。心理素質(zhì)是個體所能承受的不同環(huán)境下壓力的能力，它滲透在個體活動中，影響著每個個體的行為方式和活動效能。隨著旅游個性化，差異化的要求增強(qiáng)，更要求旅游市場銷人員具有良好的心理素質(zhì)。目前的各公司對利潤，市場份額，市場增長率的追求是無止境的，甚至可以說是貪婪的,今年的市場增長率達(dá)到了30%，明年就要達(dá)到35%，上半年的營銷增長額超額完成計劃的5%，下半年將會將增長目標(biāo)調(diào)高5%。而且大多公司對銷售人員實(shí)行末尾淘汰制，如果營銷人員完不成銷售指標(biāo)，失去的不僅僅是當(dāng)月的獎金，還有可能是工作，這就導(dǎo)致營銷人員的工作壓力非常大。因?yàn)闋I銷工作充滿酸甜苦辣，可以說挫折是營銷人員的家常便飯，沒有良好的心理素質(zhì)，沒有開朗的性格是干不下去的。有許多營銷人員受到挫折后，就掉隊轉(zhuǎn)行，“不經(jīng)歷風(fēng)雨，哪能見彩虹？”營銷人員必須具備良好的心理素質(zhì)，勝不驕，敗不餒.要做成一筆生意，并不是一帆風(fēng)順的，要遇到許多問題與障礙，這時就要我們對所遇到的問題想辦法解決。一定要有韌性、耐心，百折不撓。一遇到困難就開始打退堂鼓，就灰心了，那是什么事都做不成的，要懂得“真誠所至，金石為開”。3、具有工作熱情和活力。營銷人員如果沒有朝氣，必然漫不經(jīng)心、萎靡不振，工作也死氣沉沉、枯燥無味。營銷人員有朝氣，就能夠做到開拓進(jìn)取、銳意創(chuàng)新，以新觀念、新辦法、新技能努力開創(chuàng)工作新境界。營銷人員要做到永葆朝氣，必須做到三不：(