電梯整機(jī)及部件校核的常用計算

第1章曳引系統(tǒng)1.1電梯型號1.2電梯主要參數(shù)1.2.1額定載重量Q額定速度V垂直提升高度H轎廂尺寸A（寬）×B（深）曳引機(jī)型號：額定功率：額定電壓：額定頻率：額定轉(zhuǎn)速：曳引輪節(jié)徑：繩槽數(shù)量：1.3曳引機(jī)主軸載荷校核Fz—曳引輪軸承處總載荷1.4曳引機(jī)電動機(jī)功率計算曳引機(jī)負(fù)載轉(zhuǎn)矩Me計算1.5.1曳引機(jī)啟動轉(zhuǎn)矩M驗算1.5.2電機(jī)軸負(fù)載轉(zhuǎn)矩Ms計算1.5.3曳引機(jī)加速轉(zhuǎn)矩Md計算a直線部分轉(zhuǎn)動慣量Jzb轉(zhuǎn)動部分轉(zhuǎn)動慣量Jdc總轉(zhuǎn)動慣量Jd曳引輪的角加速度εe最大加速轉(zhuǎn)矩1.5.4摩擦轉(zhuǎn)矩Mf計算式中：q—電梯平衡系數(shù)，—電梯機(jī)械總效率P—轎廂自重；Q—轎廂載重；r—曳引繩懸掛比； i—曳引繩減速比；gn—重力加速度，取gn=9.81m/s2；k2—動載系數(shù)；Mcwt—對重重量；dr—曳引鋼絲繩直徑ns—鋼絲繩根數(shù)qs—曳引鋼絲繩單位長度重量nt—隨行電纜數(shù)qt—隨行電纜單位長度重量nb—補(bǔ)償鏈數(shù)qb—補(bǔ)償鏈單位長度重量Mc—曳引輪兩側(cè)鋼絲繩和補(bǔ)償鏈重量差Mz—曳引鋼絲繩、平衡鏈、隨行電纜總重量Dt—曳引輪直徑ML—曳引輪重量DDL—導(dǎo)向輪直徑MDL—導(dǎo)向輪重量nDL—導(dǎo)向輪數(shù)量nDJ—轎頂輪數(shù)量DDJ—轎頂輪直徑MDJ—轎頂輪重量DDD—對重輪直徑MDD—對重輪重量nDD—對重輪數(shù)量ncarL—轎廂側(cè)滑輪數(shù)量DcarL—轎廂側(cè)滑輪直徑McarL—轎廂側(cè)滑輪重量DcwtL—對重側(cè)滑輪直徑McwtL—對重側(cè)滑輪重量μz—摩擦系數(shù)ncwtL—對重側(cè)滑輪數(shù)量n—電機(jī)額定轉(zhuǎn)速Dz—曳引輪軸徑a—轎廂最大加速度Jy—曳引輪折算轉(zhuǎn)動慣量JDL—導(dǎo)向輪折算轉(zhuǎn)動慣量JDJ—轎頂輪折算轉(zhuǎn)動慣量JDD—對重輪折算轉(zhuǎn)動慣量JcarL—轎廂側(cè)滑輪折算轉(zhuǎn)動慣量JcwtL—對重側(cè)滑輪折算轉(zhuǎn)動慣量例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算1.1電梯型號乘客電梯1.2電梯主要參數(shù)額定載重量Q，Q=1000kg額定速度V，V=1.75m/s垂直提升高度H，H=60m轎廂尺寸A（寬）×B（深），A×B=1600mm×1400mm曳引機(jī)型號：ESW1000-V175D，永磁同步曳引機(jī)佛山金泰德勝電機(jī)有限公司額定功率：額定電壓：額定頻率：27.8HZ額定轉(zhuǎn)速：167ram曳引輪節(jié)徑：400mm繩槽數(shù)量：5槽1.3曳引機(jī)主軸載荷校核Fz—曳引輪軸承處總載荷式中：動載系數(shù)k2=1.2轎廂自重P=1380kg轎廂載重Q=1000kg對重重量Mcwt=1880kg曳引鋼絲繩、平衡鏈、隨行電纜總重量Mz=474kg曳引繩懸掛比r=2曳引輪重量ML=230kg重力加速度gn=9.81m/s2故：1.4曳引機(jī)電動機(jī)功率計算式中：平衡系數(shù)q=0.5轎廂載重Q=1000kg額定速度V=1.75m/s電梯機(jī)械總效率曳引繩懸掛比r=2故：=10.1kw故選用11.7Kw的電梯曳引機(jī)可滿足要求1.5曳引機(jī)負(fù)載轉(zhuǎn)矩Me計算1.5.1曳引機(jī)啟動轉(zhuǎn)矩M驗算1.5.2電機(jī)軸負(fù)載轉(zhuǎn)矩Ms計算式中：轎廂自重P=1380kg轎廂載重Q=1000kg曳引輪兩側(cè)鋼絲繩和補(bǔ)償鏈重量差Mc=9kg對重重量Mcwt=1880kg曳引輪直徑Dt=400mm電梯機(jī)械總效率曳引繩懸掛比r=2重力加速度gn=9.81m/s2故：1.5.3曳引機(jī)加速轉(zhuǎn)矩Md計算a直線部分轉(zhuǎn)動慣量Jz故：b轉(zhuǎn)動部分轉(zhuǎn)動慣量Jd曳引輪轉(zhuǎn)動慣量Jy=36.8kg·m2導(dǎo)向輪折算轉(zhuǎn)動慣量JDL=9.2kg·m2轎頂輪折算轉(zhuǎn)動慣量JDJ=9.2kg·m2對重輪折算轉(zhuǎn)動慣量JDD=19.4kg·m2轎廂側(cè)滑輪折算轉(zhuǎn)動慣量JcarL=0對重側(cè)滑輪折算轉(zhuǎn)動慣量JcwtL=0故：c總轉(zhuǎn)動慣量Jd曳引輪的角加速度εe最大加速轉(zhuǎn)矩1.5.4摩擦轉(zhuǎn)矩Mf計算曳引機(jī)負(fù)載轉(zhuǎn)矩Me計算故選用功率為11.7kw的曳引機(jī)滿足啟動負(fù)載要求。例2：以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算1.1電梯型號載貨電梯1.2電梯主要參數(shù)額定載重量Q，Q=2000kg額定速度V，V=0.5m/s垂直提升高度H，H=20m轎廂尺寸A（寬）×B（深），A×B=1932mm×2096mm曳引機(jī)型號：YJ245A，蝸桿渦輪曳引機(jī)佛山市南海三美電梯有限公司額定功率：額定電壓：額定頻率：35HZ額定轉(zhuǎn)速：980ram曳引輪節(jié)徑：660mm減速比：67:2繩槽數(shù)量：6槽1.3曳引機(jī)主軸載荷校核Fz—曳引輪軸承處總載荷式中：動載系數(shù)k2=1.2轎廂自重P=2200kg轎廂載重Q=2000kg對重重量Mcwt=3200kg曳引鋼絲繩、隨行電纜總重量Mz=170kg曳引繩懸掛比r=2減速比：67:2曳引輪重量ML=270kg重力加速度gn=9.81m/s2故：1.4曳引機(jī)電動機(jī)功率計算式中：平衡系數(shù)q=0.5轎廂載重Q=2000kg額定速度V=0.5m/s電梯機(jī)械總效率曳引繩懸掛比r=2故：=7.0kw故選用11Kw的電梯曳引機(jī)可滿足要求1.5曳引機(jī)負(fù)載轉(zhuǎn)矩Me計算1.5.1曳引機(jī)啟動轉(zhuǎn)矩M驗算1.5.2電機(jī)軸負(fù)載轉(zhuǎn)矩Ms計算式中：轎廂自重P=2200kg轎廂載重Q=2000kg曳引輪兩側(cè)鋼絲繩和補(bǔ)償鏈重量差Mc=140kg對重重量Mcwt=3200kg曳引輪直徑Dt=660mm電梯機(jī)械總效率曳引繩懸掛比r=2重力加速度gn=9.81m/s2故：1.5.3曳引機(jī)加速轉(zhuǎn)矩Md計算a直線部分轉(zhuǎn)動慣量Jz故：b轉(zhuǎn)動部分轉(zhuǎn)動慣量Jd曳引輪轉(zhuǎn)動慣量Jy=58.8kg·m2導(dǎo)向輪折算轉(zhuǎn)動慣量JDL=0kg·m2轎頂輪折算轉(zhuǎn)動慣量JDJ=57.7kg·m2對重輪折算轉(zhuǎn)動慣量JDD=28.8kg·m2轎廂側(cè)滑輪折算轉(zhuǎn)動慣量JcarL=0對重側(cè)滑輪折算轉(zhuǎn)動慣量JcwtL=0故：c總轉(zhuǎn)動慣量Jd曳引輪的角加速度εe最大加速轉(zhuǎn)矩1.5.4摩擦轉(zhuǎn)矩Mf計算曳引機(jī)負(fù)載轉(zhuǎn)矩Me計算

故選用功率為11kw的曳引機(jī)滿足啟動負(fù)載要求曳引繩包角計算式中：L—曳引輪中心到導(dǎo)向輪中心的水平距離H—曳引輪中心到導(dǎo)向輪中心的垂直距離Dt—曳引輪直徑DDL—導(dǎo)向輪直徑α—包角角度d—曳引機(jī)繩槽中心例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算Dt=400mmDDL=400mmL=350mmH=865mm例2：以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算Dt=660mmDDL=0mmL=0mmH=0mm1.7鋼絲繩偏角計算曳引輪與導(dǎo)向輪之間的偏角計算d—曳引機(jī)繩槽中心例1：以載重1000kg，速度1.75m/s，曳引機(jī)繩槽寬度為10mm的乘客電梯進(jìn)行計算0.000935＜0.001鋼絲繩不會跳槽，滿足要求。例2：以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算因無導(dǎo)向輪，故鋼絲繩的偏角滿足要求。1.8鋼絲繩與曳引輪直徑比計算因國標(biāo)要求，不論鋼絲繩的股數(shù)多少，曳引輪的節(jié)園直徑與懸掛繩的公稱直徑之比不應(yīng)小于40例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算式中：Dt—曳引輪直徑dr—鋼絲繩直徑，滿足要求例2：以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算式中：Dt—曳引輪直徑dr—鋼絲繩直徑，滿足要求1.9額定速度驗算曳引機(jī)曳引輪的節(jié)徑速度為：例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算=1.7479m/s≈1.75m/s故滿足要求。例2：以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算=0.5052m/s≈0.5m/s故速度滿足要求。1.10曳引條件的計算根據(jù)GB7588—2003《電梯制造與安裝安全規(guī)范》附錄M，曳引應(yīng)滿足下條件用于轎廂裝載和緊急制動工況用于轎廂滯留工況（對重壓在緩沖器上，曳引機(jī)向上方向旋轉(zhuǎn)）1.10.1曳引條件計算有關(guān)參數(shù)a—轎廂制停時的減速度m/s2e—自然常數(shù)α—鋼絲繩在曳引輪上的包角，β—曳引輪上繩槽的下部切口角γ—繩槽的夾角μ—鋼絲繩與曳引輪材料之間摩擦系數(shù)裝載工況，取μ=0.1緊急制停工況，取轎廂滯留工況，取μ=鋼絲繩與曳引輪當(dāng)量摩擦系數(shù)f計算，當(dāng)為U型槽時，使用下列公式計算:鋼絲繩與曳引輪當(dāng)量摩擦系數(shù)f計算，當(dāng)為V型槽時，使用下列公式計算轎廂裝載和緊急制停的工況：，對于未經(jīng)硬化處理的槽；，對于經(jīng)硬化處理的槽；轎廂滯留的工況：，對于硬化和未硬化處理的槽。1.10.3曳引輪兩側(cè)鋼絲繩的張力T1和T2計算轎廂裝載工況：T1/T2的靜態(tài)比值按轎廂裝有125%額定載荷在井道中最不利的位置是：位于最低層站;滿載轎廂在井道下部下行，緊急制動，曳引繩不打滑轎廂緊急制動工況：T1/T2的動態(tài)比值按空載轎廂在井道中最不利的位置是：位于井道最高層站，滑輪慣量折算和導(dǎo)軌摩擦力因數(shù)值小忽略不計空載轎廂在井道上部上行時，緊急制動，曳引繩不打滑轎廂滯留工況：T1/T2的靜態(tài)比值按空載轎廂在井道中最不利的位置是：位于井道最高層站。空載轎廂在井道上部上行時，滯留工況時，曳引繩不打滑1.10.4轎廂滯留工況曳引條件驗算轎廂裝載工況曳引條件計算緊急制停工況曳引條件計算轎廂滯留工況曳引條件計算例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算α—鋼絲繩在曳引輪上的包角，α=158°β—曳引輪上繩槽的下部切口角，β=95°γ—繩槽的夾角，γ=30°μ—鋼絲繩與曳引輪材料之間摩擦系數(shù)裝載工況，取μ=0.1緊急制停工況，取=0.085轎廂滯留工況，取μ=鋼絲繩與曳引輪當(dāng)量摩擦系數(shù)f計算，因為U型槽:裝載工況，f=0.198緊急制停工況，f=0.168轎廂滯留工況，f=0.3961.10.3曳引輪兩側(cè)鋼絲繩的張力T1和T2計算轎廂裝載工況：T1/T2的靜態(tài)比值按轎廂裝有125%額定載荷在井道中最不利的位置是：位于最低層站;=14960N=10207N轎廂緊急制動工況：T1/T2的動態(tài)比值按空載轎廂在井道中最不利的位置是：位于井道最高層站，滑輪慣量折算和導(dǎo)軌摩擦力因數(shù)值小忽略不計=11950N=7645N轎廂滯留工況：T1/T2的靜態(tài)比值按空載轎廂在井道中最不利的位置是：位于井道最高層站。=8056N=2060N 1.10.4轎廂滯留工況曳引條件驗算轎廂裝載工況曳引條件計算緊急制停工況曳引條件計算轎廂滯留工況曳引條件計算結(jié)論：上述計算結(jié)果均滿足曳引條件驗算。例2：以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算α—鋼絲繩在曳引輪上的包角，α=180°β—曳引輪上繩槽的下部切口角，β=95°γ—繩槽的夾角，γ=30°μ—鋼絲繩與曳引輪材料之間摩擦系數(shù)裝載工況，取μ=0.1緊急制停工況，取=0.095轎廂滯留工況，取μ=鋼絲繩與曳引輪當(dāng)量摩擦系數(shù)f計算，因為U型槽:裝載工況，f=0.198緊急制停工況，f=0.188轎廂滯留工況，f=0.3961.10.3曳引輪兩側(cè)鋼絲繩的張力T1和T2計算轎廂裝載工況：T1/T2的靜態(tài)比值按轎廂裝有125%額定載荷在井道中最不利的位置是：位于最低層站;=24721N=15696N轎廂緊急制動工況：T1/T2的動態(tài)比值按空載轎廂在井道中最不利的位置是：位于井道最高層站，滑輪慣量折算和導(dǎo)軌摩擦力因數(shù)值小忽略不計=18334N=10474N轎廂滯留工況：T1/T2的靜態(tài)比值按空載轎廂在井道中最不利的位置是：位于井道最高層站。=10474N=1373N 1.10.4轎廂滯留工況曳引條件驗算轎廂裝載工況曳引條件計算緊急制停工況曳引條件計算轎廂滯留工況曳引條件計算結(jié)論：上述計算結(jié)果均滿足曳引條件驗算。1.11曳引鋼絲繩安全系數(shù)驗算滑輪的等效數(shù)量計算Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)式中：Nequiv(t)—曳引輪的等效數(shù)量，查GB7588—2003附錄N中N1表Nequiv(p)—導(dǎo)向輪的等效數(shù)量，而Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)式中：Kp—跟曳引輪和滑輪直經(jīng)有關(guān)的系數(shù)，Nps—引起簡單彎折的滑輪數(shù)量，Npr—引起反向彎折的滑輪數(shù)量，Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)最小安全系數(shù)：鋼絲繩安全系數(shù)驗算Pp—單根鋼絲繩破斷拉力kNdr—曳引鋼絲繩直徑鋼絲繩規(guī)格型號T—轎廂側(cè)最大鋼絲繩靜拉力如Sf大于查表所得許用應(yīng)力，則滿足要求。 例1：以載重1000kg，速度1.75m/s，鋼絲繩規(guī)格為8X19S+FC的乘客電梯進(jìn)行計算曳引鋼絲繩安全系數(shù)驗算滑輪的等效數(shù)量計算Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)式中：Nequiv(t)—曳引輪的等效數(shù)量，查GB7588—2003附錄N中N1表查表得：Nequiv(t)=6.7Kp—跟曳引輪和滑輪直經(jīng)有關(guān)的系數(shù)，=0.69Dp—除曳引輪外所以滑輪的平均直徑Nps—引起簡單彎折的滑輪數(shù)量，Nps=1Npr—引起反向彎折的滑輪數(shù)量，Npr=0Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)=0.69Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=7.39最小安全系數(shù)=15.6鋼絲繩安全系數(shù)驗算Pp—單根鋼絲繩破斷拉力48.1kNdr—曳引鋼絲繩直，dr=10mm鋼絲繩規(guī)格型號T—轎廂側(cè)最大鋼絲繩靜拉力=14960N=16.1＞15.6故鋼絲繩安全系數(shù)滿足要求。例2：以載重2000kg，速度0.5m/s，鋼絲繩規(guī)格為8X19S+FC的載貨電梯進(jìn)行計算曳引鋼絲繩安全系數(shù)驗算滑輪的等效數(shù)量計算Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)式中：Nequiv(t)—曳引輪的等效數(shù)量，查GB7588—2003附錄N中N1表查表得：Nequiv(t)=6.7Kp—跟曳引輪和滑輪直經(jīng)有關(guān)的系數(shù)，=2.23Dp—除曳引輪外所以滑輪的平均直徑Nps—引起簡單彎折的滑輪數(shù)量，Nps=1Npr—引起反向彎折的滑輪數(shù)量，Npr=0Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)=2.23Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=8.93最小安全系數(shù)=12.6鋼絲繩安全系數(shù)驗算Pp—單根鋼絲繩破斷拉力62.2kNdr—曳引鋼絲繩直，dr=13mm鋼絲繩規(guī)格型號T—轎廂側(cè)最大鋼絲繩靜拉力=23740N=15.7＞12.6故鋼絲繩安全系數(shù)滿足要求。1.12鋼絲繩端接裝置結(jié)合處承受負(fù)荷計算例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算鋼絲繩與其端接裝置的結(jié)合處按照GB7588第9.2.3條的規(guī)定，至少應(yīng)能承受鋼絲繩最小破斷負(fù)荷的80%?，F(xiàn)端接裝置采用材料是30#鋼，螺紋直徑是M16（粗牙、螺距2mm）。端接裝置最危險截面在螺紋內(nèi)徑處。內(nèi)徑d1=13.835中徑d2=14.701H=1.732mm其中：d3=d1-H/6=13.546--------GB3089.1表3螺紋性能等級為6.8級，σS=480MPa式中：SP——保證載荷，N；σS——屈服極限，MPa;AS——螺紋公稱應(yīng)力截面積，mm2;8×19S+FC—10—1500（單）最小破斷載荷：F=48.1kN80%F=38480NSP=68431.7N>80%F=38480N故：鋼絲繩端接裝置符合GB7588第9.2.3條例2：以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算鋼絲繩與其端接裝置的結(jié)合處按照GB7588第9.2.3條的規(guī)定，至少應(yīng)能承受鋼絲繩最小破斷負(fù)荷的80%?，F(xiàn)端接裝置采用材料是30#鋼，螺紋直徑是M16（粗牙、螺距2mm）。端接裝置最危險截面在螺紋內(nèi)徑處。內(nèi)徑d1=13.835中徑d2=14.701H=1.732mm其中：d3=d1-H/6=13.546--------GB3089.1表3螺紋性能等級為6.8級，σS=480MPa式中：SP——保證載荷，N；σS——屈服極限，MPa;AS——螺紋公稱應(yīng)力截面積，mm2;8×19S+FC—10—1500（單）最小破斷載荷：F=48.1kN80%F=38480NSP=68431.7N>80%F=38480N故：鋼絲繩端接裝置符合GB7588第9.2.3條第2章導(dǎo)向系統(tǒng)2.1轎廂導(dǎo)軌計算假設(shè)C，P，S三點重合，Q，V，主軌為的型號計算附：Dx---X方向轎箱尺寸,即轎箱深度,Dy---Y方向轎箱尺寸,即轎箱寬度,S---轎箱懸掛點C---轎箱中心P---轎箱彎曲質(zhì)量—質(zhì)量的重心，Q---額定乘客量—質(zhì)量的重心,h---轎箱導(dǎo)靴之間的距離，XQ,YQ---額定載重Q相對導(dǎo)軌直角坐標(biāo)系的坐標(biāo),XQ=Dx/8,YQ=Dy/8XP,YP---轎箱重心P相對導(dǎo)軌直角坐標(biāo)系的坐標(biāo),Xp=0,Yp=0k1----安全鉗動作時的沖擊系數(shù)，為2k2----附加部件的沖擊系數(shù),為1.2FX---X軸上的作用力,NFy---Y軸上的作用力,NFk---轎廂作用于一根導(dǎo)軌上的壓力,NFs---轎廂裝卸載時作用于地坎上的力,Ngn---標(biāo)準(zhǔn)重力加速度，9.81N/kgl---導(dǎo)軌支架的最大間距，2000mmMX---X軸上的彎矩,Nmm圖1My---Y軸上的彎矩,NmmWX---X軸上的抗彎模量,Wy---Y軸上的抗彎模量,σX---X軸上的彎曲應(yīng)力,MPaσy---Y軸上的彎曲應(yīng)力,MPaσF---局部翼緣彎曲應(yīng)力,MPaσ---彎曲和壓縮的復(fù)合應(yīng)力,N/mm2σc---彎曲和壓彎的復(fù)合應(yīng)力,N/mmσm---彎曲應(yīng)力,N/mm2σk---壓彎應(yīng)力,N/mm2δX---X軸上的撓度,mmδY---Y軸上的撓度,mm圖2IX---X軸上的截面慣性矩,Iy---Y軸上的截面慣性矩,E---彈性模量，c---導(dǎo)軌導(dǎo)向部分與底腳連接部分的寬度，10mmM---附加裝置（部分電纜，補(bǔ)償鏈，鋼絲繩等）作用于一根導(dǎo)軌上的力，NA---導(dǎo)軌的橫截面積，ω---其值由λ=l/i細(xì)長比確定,i---最小回轉(zhuǎn)半徑，δperm---許用撓度在X，Y方向都為5mm,σperm---許用應(yīng)力，MPa，σperm=Rm/St（在正常使用時σperm=195MPa，在安全鉗動作時σperm=244MPa）Rm---抗拉強(qiáng)度，MPa，St---安全系數(shù)A、安全鉗動作時1.彎曲應(yīng)力：Fx=My=

Fy=Mx=2.壓彎應(yīng)力： 3.復(fù)合應(yīng)力：,合格 ，合格 ，合格4.翼緣應(yīng)力：，合格5.撓度：，合格 ，合格B、正常使用運(yùn)行時1.彎曲應(yīng)力：Fx=My=

Fy=Mx=2.正常運(yùn)行不發(fā)生壓彎情況3.復(fù)合應(yīng)力： ，合格4.翼緣應(yīng)力：，合格5.撓度：，合格，合格C、常使用卸載時1.彎曲應(yīng)力： 2.正常運(yùn)行不發(fā)生壓彎情況3.復(fù)合應(yīng)力： ，合格4.翼緣應(yīng)力：，合格5.撓度，合格，，合格以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算假設(shè)C，P，S三點重合，Q，V，主軌為T82的型號計算附：Dx---X方向轎箱尺寸,即轎箱深度,1400mmDy---Y方向轎箱尺寸,即轎箱寬度,1600mmS---轎箱懸掛點C---轎箱中心P---轎箱彎曲質(zhì)量—質(zhì)量的重心，1380kgQ---額定乘客量—質(zhì)量的重心,1000kgh---轎箱導(dǎo)靴之間的距離，1780mmXQ,YQ---額定載重Q相對導(dǎo)軌直角坐標(biāo)系的坐標(biāo),XQ=Dx/8,YQ=Dy/8XP,YP---轎箱重心P相對導(dǎo)軌直角坐標(biāo)系的坐標(biāo),Xp=0,Yp=0k1----安全鉗動作時的沖擊系數(shù)，為2k2----附加部件的沖擊系數(shù),為1.2FX---X軸上的作用力,NFy---Y軸上的作用力,NFk---轎廂作用于一根導(dǎo)軌上的壓力,NFs---轎廂裝卸載時作用于地坎上的力,Ngn---標(biāo)準(zhǔn)重力加速度，9.81N/kgl---導(dǎo)軌支架的最大間距，MX---X軸上的彎矩,Nmm圖1My---Y軸上的彎矩,NmmWX---X軸上的抗彎模量,10.27×103mm3Wy---Y軸上的抗彎模量,7.36×103mm3σX---X軸上的彎曲應(yīng)力,MPaσy---Y軸上的彎曲應(yīng)力,MPaσF---局部翼緣彎曲應(yīng)力,MPaσ---彎曲和壓縮的復(fù)合應(yīng)力,N/mm2σc---彎曲和壓彎的復(fù)合應(yīng)力,N/mmσm---彎曲應(yīng)力,N/mm2σk---壓彎應(yīng)力,N/mm2δX---X軸上的撓度,mmδY---Y軸上的撓度,mm圖2IX---X軸上的截面慣性矩,49.31×104mm4Iy---Y軸上的截面慣性矩,30.17×104mm4E---彈性模量，2.0×105MPac---導(dǎo)軌導(dǎo)向部分與底腳連接部分的寬度，10mmM---附加裝置（部分電纜，補(bǔ)償鏈，鋼絲繩等）作用于一根導(dǎo)軌上的力，1700NA---導(dǎo)軌的橫截面積，10.91×102mm2ω---其值由λ=l/i細(xì)長比確定,ω=2.4i---最小回轉(zhuǎn)半徑，16.63mmδperm---許用撓度在X，Y方向都為5mm,σperm---許用應(yīng)力，MPa，σperm=Rm/St（在正常使用時σperm=195MPa，在安全鉗動作時σperm=244MPa）Rm---抗拉強(qiáng)度，MPa，St---安全系數(shù)A、安全鉗動作時1.彎曲應(yīng)力：Fx=My=

Fy=Mx=代入得 2.壓彎應(yīng)力： 3.復(fù)合應(yīng)力：,合格 ,合格，合格4.翼緣應(yīng)力：，合格5.撓度：，合格 ，合格B、正常使用運(yùn)行時1.彎曲應(yīng)力：Fx=My=

Fy=Mx=代入得 2.正常運(yùn)行不發(fā)生壓彎情況3.復(fù)合應(yīng)力： ，合格4.翼緣應(yīng)力：，合格5.撓度：，合格，合格C、正常使用卸載時1.彎曲應(yīng)力： 2.正常運(yùn)行不發(fā)生壓彎情況3.復(fù)合應(yīng)力： ，合格4.翼緣應(yīng)力：，合格5.撓度：，合格，，合格以載重2000kg，速度0.5m/s的乘客電梯進(jìn)行計算假設(shè)C，P，S三點重合，Q，V，主軌為T90的型號計算附：Dx---X方向轎箱尺寸,即轎箱深度,2096mmDy---Y方向轎箱尺寸,即轎箱寬度,1932mmS---轎箱懸掛點C---轎箱中心P---轎箱彎曲質(zhì)量—質(zhì)量的重心，2200kgQ---額定乘客量—質(zhì)量的重心,2000kgh---轎箱導(dǎo)靴之間的距離，2090mmXQ,YQ---額定載重Q相對導(dǎo)軌直角坐標(biāo)系的坐標(biāo),XQ=Dx/8,YQ=Dy/8XP,YP---轎箱重心P相對導(dǎo)軌直角坐標(biāo)系的坐標(biāo),Xp=0,Yp=0k1----安全鉗動作時的沖擊系數(shù)，為2k2----附加部件的沖擊系數(shù),為1.2FX---X軸上的作用力,NFy---Y軸上的作用力,NFk---轎廂作用于一根導(dǎo)軌上的壓力,NFs---轎廂裝卸載時作用于地坎上的力,Ngn---標(biāo)準(zhǔn)重力加速度，9.81N/kgl---導(dǎo)軌支架的最大間距，MX---X軸上的彎矩,Nmm圖1My---Y軸上的彎矩,NmmWX---X軸上的抗彎模量,20.86×103mm3Wy---Y軸上的抗彎模量,11.66×103mm3σX---X軸上的彎曲應(yīng)力,MPaσy---Y軸上的彎曲應(yīng)力,MPaσF---局部翼緣彎曲應(yīng)力,MPaσ---彎曲和壓縮的復(fù)合應(yīng)力,N/mm2σc---彎曲和壓彎的復(fù)合應(yīng)力,N/mmσm---彎曲應(yīng)力,N/mm2σk---壓彎應(yīng)力,N/mm2δX---X軸上的撓度,mmδY---Y軸上的撓度,mm圖2IX---X軸上的截面慣性矩,102.00×104mm4Iy---Y軸上的截面慣性矩,52.48×104mm4E---彈性模量，2.0×105MPac---導(dǎo)軌導(dǎo)向部分與底腳連接部分的寬度，10mmM---附加裝置（部分電纜，補(bǔ)償鏈，鋼絲繩等）作用于一根導(dǎo)軌上的力，1700NA---導(dǎo)軌的橫截面積，17.25×102mm2ω---其值由λ=l/i細(xì)長比確定,ω=2.2i---最小回轉(zhuǎn)半徑，17.44mmδperm---許用撓度在X，Y方向都為5mm,σperm---許用應(yīng)力，MPa，σperm=Rm/St（在正常使用時σperm=195MPa，在安全鉗動作時σperm=244MPa）Rm---抗拉強(qiáng)度，MPa，St---安全系數(shù)A、安全鉗動作時1.彎曲應(yīng)力：Fx=My=

Fy=Mx=代入得 2.壓彎應(yīng)力： 3.復(fù)合應(yīng)力：,合格 ,合格，合格4.翼緣應(yīng)力：，合格5.撓度：，合格 ，合格B、正常使用運(yùn)行時1.彎曲應(yīng)力：Fx=My=

Fy=Mx=代入得 2.正常運(yùn)行不發(fā)生壓彎情況3.復(fù)合應(yīng)力： ，合格4.翼緣應(yīng)力：，合格5.撓度：，合格，合格C、正常使用卸載時1.彎曲應(yīng)力： 2.正常運(yùn)行不發(fā)生壓彎情況3.復(fù)合應(yīng)力： ，合格4.翼緣應(yīng)力：，合格5.撓度：，合格，，合格2.1對重導(dǎo)軌計算正常使用，運(yùn)行工況下，根據(jù)GB5788—2003附錄G2.6要求：對于中心懸掛和導(dǎo)向的對重或平衡重，重力的作用點應(yīng)考慮相對于其重心的偏差，水平斷面的偏心在寬度方向至少為5%，深度方向至少為10%，故：副軌為的型號進(jìn)行計算附：Dx---X方向?qū)χ爻叽?即對重深度,Dy---Y方向?qū)χ爻叽?即對重寬度,Mcwt---對重質(zhì)量n---導(dǎo)軌數(shù)量,h---對重導(dǎo)靴之間的距離，k1----電梯起制動時沖擊系數(shù)，1.2k3----附加部件的沖擊系數(shù),為1.2FX---X軸上的作用力,NFy---Y軸上的作用力,NFk---對重作用于一根導(dǎo)軌上的壓力,Ngn---標(biāo)準(zhǔn)重力加速度，9.81N/kgl---導(dǎo)軌支架的最大間距，MX---X軸上的彎矩,NmmMy---Y軸上的彎矩,NmmWX---X軸上的抗彎模量,Wy---Y軸上的抗彎模量,σX---X軸上的彎曲應(yīng)力,MPaσy---Y軸上的彎曲應(yīng)力,MPaσF---局部翼緣彎曲應(yīng)力,MPaσ---彎曲和壓縮的復(fù)合應(yīng)力,N/mm2σc---彎曲和壓彎的復(fù)合應(yīng)力,N/mmσm---彎曲應(yīng)力,N/mm2σk---壓彎應(yīng)力,N/mm2δX---X軸上的撓度,mmδy---Y軸上的撓度,mmIX---X軸上的截面慣性矩,Iy---Y軸上的截面慣性矩,E---彈性模量，c---導(dǎo)軌導(dǎo)向部分與底腳連接部分的寬度，M---附加裝置（部分電纜，補(bǔ)償鏈等）作用于一根導(dǎo)軌上的力，NA---導(dǎo)軌的橫截面積，ω---其值由λ=l/i細(xì)長比確定,i---最小回轉(zhuǎn)半徑，δperm---許用撓度在X，Y方向都為8mm,σperm---許用應(yīng)力，MPa，σperm=Rm/St（在正常使用時σperm=195MPa，在安全鉗動作時σperm=244MPa）Rm---抗拉強(qiáng)度，MPa，St---安全系數(shù)電梯起制動時對重導(dǎo)軌受力最大，對此進(jìn)行較核1.彎曲應(yīng)力：Fx=My=

Fy=Mx=2.壓彎應(yīng)力： 3.復(fù)合應(yīng)力：,合格 ，合格4.翼緣應(yīng)力：，合格5.撓度：，合格，合格以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算正常使用，運(yùn)行工況下，根據(jù)GB5788—2003附錄G2.6要求：對于中心懸掛和導(dǎo)向的對重或平衡重，重力的作用點應(yīng)考慮相對于其重心的偏差，水平斷面的偏心在寬度方向至少為5%，深度方向至少為10%，故：副軌為TK5A的型號進(jìn)行計算附：Dx---X方向?qū)χ爻叽?即對重深度,200mmDy---Y方向?qū)χ爻叽?即對重寬度,1130mmMcwt---對重質(zhì)量重心和質(zhì)量，Mcwt=1880kgn---導(dǎo)軌數(shù)量,2h---對重導(dǎo)靴之間的距離，1200mmk1----電梯起制動時沖擊系數(shù)，1.2k2----附加部件的沖擊系數(shù),為1.2FX---X軸上的作用力,NFy---Y軸上的作用力,NFk---對重作用于一根導(dǎo)軌上的壓力,Ngn---標(biāo)準(zhǔn)重力加速度，9.81N/kgl---導(dǎo)軌支架的最大間距，2000mmMX---X軸上的彎矩,NmmMy---Y軸上的彎矩,NmmWX---X軸上的抗彎模量,6.3X103mm3Wy---Y軸上的抗彎模量,4.8X103mm3σX---X軸上的彎曲應(yīng)力,MPaσy---Y軸上的彎曲應(yīng)力,MPaσF---局部翼緣彎曲應(yīng)力,MPaσ---彎曲和壓縮的復(fù)合應(yīng)力,N/mm2σc---彎曲和壓彎的復(fù)合應(yīng)力,N/mmσm---彎曲應(yīng)力,N/mm2σk---壓彎應(yīng)力,N/mm2δX---X軸上的撓度,mmδy---Y軸上的撓度,mmIX---X軸上的截面慣性矩,24.3X104mm4Iy---Y軸上的截面慣性矩,18.8X104mm4E---彈性模量，2.0X105MPac---導(dǎo)軌導(dǎo)向部分與底腳連接部分的寬度，8mmM---附加裝置（部分電纜，補(bǔ)償鏈等）作用于一根導(dǎo)軌上的力，NA---導(dǎo)軌的橫截面積，617mm2ω---其值由λ=l/i細(xì)長比確定,2.2i---最小回轉(zhuǎn)半徑，17.4mmδperm---許用撓度在X，Y方向都為8mm,σperm---許用應(yīng)力，MPa，σperm=Rm/St（在正常使用時σperm=195MPa，）Rm---抗拉強(qiáng)度，MPa，St---安全系數(shù)電梯起制動時對重導(dǎo)軌受力最大，對此進(jìn)行較核1.彎曲應(yīng)力：Fx=My=

Fy=Mx=

代入得： 2.壓彎應(yīng)力： 3.復(fù)合應(yīng)力：,合格 ，合格4.翼緣應(yīng)力：，合格5.撓度：，合格，合格故，對重導(dǎo)軌使用TK5A滿足要求。以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算正常使用，運(yùn)行工況下，根據(jù)GB5788—2003附錄G2.6要求：對于中心懸掛和導(dǎo)向的對重或平衡重，重力的作用點應(yīng)考慮相對于其重心的偏差，水平斷面的偏心在寬度方向至少為5%，深度方向至少為10%，故：副軌為T75的型號進(jìn)行計算附：Dx---X方向?qū)χ爻叽?即對重深度,300mmDy---Y方向?qū)χ爻叽?即對重寬度,1130mmMcwt---對重質(zhì)量重心和質(zhì)量，Mcwt=3200kgn---導(dǎo)軌數(shù)量,2h---對重導(dǎo)靴之間的距離，1394mmk1----電梯起制動時沖擊系數(shù)，1.2k2----附加部件的沖擊系數(shù),為1.2FX---X軸上的作用力,NFy---Y軸上的作用力,NFk---對重作用于一根導(dǎo)軌上的壓力,Ngn---標(biāo)準(zhǔn)重力加速度，9.81N/kgl---導(dǎo)軌支架的最大間距，2000mmMX---X軸上的彎矩,NmmMy---Y軸上的彎矩,NmmWX---X軸上的抗彎模量,9.29X103mm3Wy---Y軸上的抗彎模量,7.06X103mm3σX---X軸上的彎曲應(yīng)力,MPaσy---Y軸上的彎曲應(yīng)力,MPaσF---局部翼緣彎曲應(yīng)力,MPaσ---彎曲和壓縮的復(fù)合應(yīng)力,N/mm2σc---彎曲和壓彎的復(fù)合應(yīng)力,N/mmσm---彎曲應(yīng)力,N/mm2σk---壓彎應(yīng)力,N/mm2δX---X軸上的撓度,mmδy---Y軸上的撓度,mmIX---X軸上的截面慣性矩,40.35X104mm4Iy---Y軸上的截面慣性矩,26.49X104mm4E---彈性模量，2.0X105MPac---導(dǎo)軌導(dǎo)向部分與底腳連接部分的寬度，8mmM---附加裝置（部分電纜，補(bǔ)償鏈等）作用于一根導(dǎo)軌上的力，NA---導(dǎo)軌的橫截面積，1099mm2ω---其值由λ=l/i細(xì)長比確定,1.14i---最小回轉(zhuǎn)半徑，62mmδperm---許用撓度在X，Y方向都為8mm,σperm---許用應(yīng)力，MPa，σperm=Rm/St（在正常使用時σperm=195MPa，）Rm---抗拉強(qiáng)度，MPa，St---安全系數(shù)電梯起制動時對重導(dǎo)軌受力最大，對此進(jìn)行較核1.彎曲應(yīng)力：Fx=My=

Fy=Mx=

代入得： 2.壓彎應(yīng)力： 3.復(fù)合應(yīng)力：,合格 ，合格4.翼緣應(yīng)力：，合格5.撓度：，合格，合格故，對重導(dǎo)軌使用T75滿足要求。第3章轎廂轎架安全系數(shù)計算：電梯起制動頻繁，轎廂載重重量經(jīng)常變化，所以轎架上梁和立梁應(yīng)按疲勞載荷進(jìn)行計算和驗算疲勞載荷安全系數(shù)。轎架上梁計算額定載重量：Q轎廂自重：P計算轎架上梁最大彎矩L1：反繩輪輪中心到上梁邊的距離計算轎架上梁彎曲應(yīng)力轎架上梁由槽鋼組成，抗彎截面系數(shù)為，則彎曲應(yīng)力為：驗算轎架上梁疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)，故疲勞載荷安全系數(shù)滿足要求。轎架下梁計算額定載重量：Q轎廂自重：P安全鉗：漸進(jìn)式安全鉗轎廂在安全鉗動作時，轎架下梁兩端被安全鉗夾住，由于貨梯轎底直接支撐在轎架下梁下，所以可以把轎廂自重和貨物載重看做均布載荷作用在轎架下梁上，計算安全鉗工作時轎架下梁的最大彎矩式中為漸進(jìn)式安全鉗的沖擊系數(shù)，由GB/T7588-2003表G2查得，=2.0安全鉗動作時轎架下梁的彎曲應(yīng)力轎架下梁由槽鋼組成，驗算安全鉗動作時轎架下梁沖擊載荷的安全系數(shù)故，安全系數(shù)滿足要求轎廂撞擊緩沖器時，轎架下梁計算轎廂在撞擊緩沖器時，轎架下梁上面有均布的轎廂自重和載重用，下面有個緩沖力作用轎廂撞擊緩沖器時轎架下梁的最大彎矩計算轎廂撞擊緩沖器時轎架下梁的彎曲應(yīng)力驗算轎廂撞擊緩沖器時轎架下梁沖擊載荷的安全系數(shù)轎架立梁的計算轎架立梁所受拉力的計算轎架立梁的拉伸應(yīng)力 由于立梁采用槽鋼，查表得出橫截面積計算轎廂自重和乘客載重的偏心力計算隨行電纜和補(bǔ)償鏈的偏心力Ym—隨行電纜和補(bǔ)償鏈的偏心距轎架立梁所受彎矩轎架立梁的彎曲應(yīng)力計算轎架立梁復(fù)合應(yīng)力驗算轎架立梁疲勞載荷安全系數(shù)因為轎架立梁采用槽鋼，故取，所以疲勞載荷安全系數(shù)為：故滿足要求例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算轎架上梁計算額定載重量：Q=1000kg轎廂自重：P=1380kg計算轎架上梁最大彎矩計算轎架上梁彎曲應(yīng)力抗彎截面系數(shù)為，則彎曲應(yīng)力為：驗算轎架上梁疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)，所以疲勞載荷安全系數(shù)為，故疲勞載荷安全系數(shù)滿足要求。轎架下梁計算額定載重量：Q=1000kg轎廂自重：P=1380kg安全鉗：漸進(jìn)式安全鉗轎廂在安全鉗動作時，轎架下梁兩端被安全鉗夾住，由于貨梯轎底直接支撐在轎架下梁下，所以可以把轎廂自重和貨物載重看做均布載荷作用在轎架下梁上計算安全鉗工作時轎架下梁的最大彎矩式中為漸進(jìn)式安全鉗的沖擊系數(shù)，由GB/T7588-2003表G2查得，=2.0安全鉗動作時轎架下梁的彎曲應(yīng)力轎架下梁由2根折彎件組成，驗算安全鉗動作時轎架下梁沖擊載荷的安全系數(shù)故，安全系數(shù)滿足要求轎廂撞擊緩沖器時，轎架下梁計算轎廂在撞擊緩沖器時，轎架下梁上面有均布的轎廂自重和載重用，下面有1個緩沖力作用轎廂撞擊緩沖器時轎架下梁的最大彎矩計算轎廂撞擊緩沖器時轎架下梁的彎曲應(yīng)力驗算轎廂撞擊緩沖器時轎架下梁沖擊載荷的安全系數(shù)轎架立梁的計算轎架立梁所受拉力的計算=轎架立梁的拉伸應(yīng)力 由于立梁采用折彎件，橫截面積計算轎廂自重和乘客載重的偏心力計算隨行電纜和補(bǔ)償鏈的偏心力轎架立梁所受彎矩轎架立梁的彎曲應(yīng)力計算轎架立梁復(fù)合應(yīng)力驗算轎架立梁疲勞載荷安全系數(shù)因為轎架立梁采用折彎件，材質(zhì)為Q235，故取，所以疲勞載荷安全系數(shù)為：故滿足要求例2：以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算轎架上梁計算額定載重量：Q=2200kg轎廂自重：P=2000kg計算轎架上梁最大彎矩計算轎架上梁彎曲應(yīng)力轎架上梁由2根16號槽鋼組成，抗彎截面系數(shù)為，則彎曲應(yīng)力為：驗算轎架上梁疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)滿足要求故疲勞載荷安全系數(shù)滿足要求。轎架下梁計算額定載重量：Q=3000kg轎廂自重：P=2880kg安全鉗：漸進(jìn)式安全鉗轎廂在安全鉗動作時，轎架下梁兩端被安全鉗夾住，由于貨梯轎底直接支撐在轎架下梁下，所以可以把轎廂自重和貨物載重看做均布載荷作用在轎架下梁上。計算安全鉗工作時轎架下梁的最大彎矩式中為漸進(jìn)式安全鉗的沖擊系數(shù)，由GB/T7588-2003表G2查得=2.0安全鉗動作時轎架下梁的彎曲應(yīng)力轎架下梁由2根14號槽鋼焊成，驗算安全鉗動作時轎架下梁沖擊載荷的安全系數(shù)故，安全系數(shù)滿足要求轎廂撞擊緩沖器時，轎架下梁計算轎廂在撞擊緩沖器時，轎架下梁上面有均布的轎廂自重和載重用，下面有2個緩沖力作用，轎廂撞擊緩沖器時轎架下梁的最大彎矩計算轎廂撞擊緩沖器時轎架下梁的彎曲應(yīng)力驗算轎廂撞擊緩沖器時轎架下梁沖擊載荷的安全系數(shù)轎架立梁的計算轎架立梁所受拉力的計算=轎架立梁的拉伸應(yīng)力 由于立梁采用14號槽鋼，查表得出橫截面積計算轎廂自重和乘客載重的偏心力轎架立梁所受彎矩轎架立梁的彎曲應(yīng)力計算轎架立梁復(fù)合應(yīng)力驗算轎架立梁疲勞載荷安全系數(shù)因為轎架立梁采用14號槽鋼，材質(zhì)為Q235，故取，所以疲勞載荷安全系數(shù)為：故滿足要求。3.2轎底應(yīng)力計算計算工況載荷類型安全系數(shù)材料強(qiáng)度極限許用應(yīng)力正常運(yùn)行疲勞載荷5.0520MPa104MPa裝卸載370MPa74MPa安全鉗動作沖擊載荷2.0520MPa260MPa撞擊緩沖器370MPa185MPa例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算轎底材料強(qiáng)度極限：額定載重量：Q=1000kg轎底自重：P1=600kg正常運(yùn)行工況轎底縱梁應(yīng)力計算從GB7588-2003附錄G表G2查的正常運(yùn)行的沖擊系數(shù)k2=1.2正常運(yùn)行工況轎底縱梁均布載荷正常運(yùn)行工況轎底縱梁最大彎矩 正常運(yùn)行工況轎底縱梁彎曲應(yīng)力滿足要求。安全鉗動作工況轎底的計算簡圖與正常運(yùn)行工況相同，只是作用力不同。從GB7588-2003附錄G表G2查的漸進(jìn)式安全鉗動作的沖擊系數(shù)k1=2.0安全鉗動作工況轎底縱梁均布載荷安全鉗動作工況轎底縱梁最大彎矩安全鉗動作工況轎底縱梁彎曲應(yīng)力滿足要求撞擊緩沖器工況轎底的計算簡圖與正常運(yùn)行工況相同，只是作用力不同。撞擊緩沖器工況轎底縱梁均布載荷撞擊緩沖器工況轎底縱梁最大彎矩 撞擊緩沖器工況轎底縱梁彎曲應(yīng)力 滿足要求正常運(yùn)行工況轎底橫梁應(yīng)力計算從GB7588-2003附錄G表G2查的正常運(yùn)行的沖擊系數(shù)k2=1.2，轎底有6根橫筋正常運(yùn)行工況轎底橫梁均布載荷正常運(yùn)行工況轎底橫梁最大彎矩正常運(yùn)行工況轎底橫梁彎曲應(yīng)力 安全鉗動作工況轎底的計算簡圖與正常運(yùn)行工況相同，只是作用力不同。從GB7588-2003附錄G表G2查的漸進(jìn)式安全鉗動作的沖擊系數(shù)k1=2.0安全鉗動作工況轎底橫梁均布載荷安全鉗動作工況轎底橫梁最大彎矩安全鉗動作工況轎底橫梁彎曲應(yīng)力滿足要求撞擊緩沖器工況轎底的計算簡圖與正常運(yùn)行工況相同，只是作用力不同。撞擊緩沖器工況轎底橫梁均布載荷撞擊緩沖器工況轎底橫梁最大彎矩撞擊緩沖器工況轎底橫梁彎曲應(yīng)力滿足要求 裝卸載工況轎底縱梁計算裝卸載工況轎底縱梁均布載荷裝卸載工況轎底縱梁地坎受力根據(jù)GB7588-2003附錄G第69頁G2.5規(guī)定，在轎廂裝卸載時作用于地坎的力FS作用于轎廂入口的地坎中心且大小為裝卸載工況轎底縱梁最大彎矩裝卸載工況轎底橫梁彎曲應(yīng)力裝卸載工況轎底橫梁計算裝卸載工況轎底橫梁均布載荷裝卸載工況轎底橫梁地坎受力裝卸載工況轎底橫梁最大彎矩裝卸載工況轎底橫梁彎曲應(yīng)力故，轎底應(yīng)力滿足要求。例2：以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算轎底材料強(qiáng)度極限：額定載重量：Q=2000kg轎底自重：P1=1000kg轎底橫梁、縱梁均為8號槽鋼正常運(yùn)行工況轎底縱梁應(yīng)力計算從GB7588-2003附錄G表G2查的正常運(yùn)行的沖擊系數(shù)k2=1.2正常運(yùn)行工況轎底縱梁均布載荷正常運(yùn)行工況轎底縱梁最大彎矩 正常運(yùn)行工況轎底縱梁彎曲應(yīng)力滿足要求。安全鉗動作工況轎底的計算簡圖與正常運(yùn)行工況相同，只是作用力不同。從GB7588-2003附錄G表G2查的漸進(jìn)式安全鉗動作的沖擊系數(shù)k1=2.0安全鉗動作工況轎底縱梁均布載荷安全鉗動作工況轎底縱梁最大彎矩安全鉗動作工況轎底縱梁彎曲應(yīng)力撞擊緩沖器工況轎底的計算簡圖與正常運(yùn)行工況相同，只是作用力不同。撞擊緩沖器工況轎底縱梁均布載荷撞擊緩沖器工況轎底縱梁最大彎矩 撞擊緩沖器工況轎底縱梁彎曲應(yīng)力 正常運(yùn)行工況轎底橫梁應(yīng)力計算從GB7588-2003附錄G表G2查的正常運(yùn)行的沖擊系數(shù)k2=1.2，轎底有6根橫筋正常運(yùn)行工況轎底橫梁均布載荷正常運(yùn)行工況轎底橫梁最大彎矩正常運(yùn)行工況轎底橫梁彎曲應(yīng)力 安全鉗動作工況轎底的計算簡圖與正常運(yùn)行工況相同，只是作用力不同。從GB7588-2003附錄G表G2查的漸進(jìn)式安全鉗動作的沖擊系數(shù)k1=2.0安全鉗動作工況轎底橫梁均布載荷安全鉗動作工況轎底橫梁最大彎矩安全鉗動作工況轎底橫梁彎曲應(yīng)力撞擊緩沖器工況轎底的計算簡圖與正常運(yùn)行工況相同，只是作用力不同。撞擊緩沖器工況轎底橫梁均布載荷撞擊緩沖器工況轎底橫梁最大彎矩撞擊緩沖器工況轎底橫梁彎曲應(yīng)力 裝卸載工況轎底縱梁計算裝卸載工況轎底縱梁均布載荷裝卸載工況轎底縱梁地坎受力根據(jù)GB7588-2003附錄G第69頁G2.5規(guī)定，在轎廂裝卸載時作用于地坎的力FS作用于轎廂入口的地坎中心且大小為裝卸載工況轎底縱梁最大彎矩裝卸載工況轎底橫梁彎曲應(yīng)力裝卸載工況轎底橫梁計算裝卸載工況轎底橫梁均布載荷裝卸載工況轎底橫梁地坎受力裝卸載工況轎底橫梁最大彎矩裝卸載工況轎底橫梁彎曲應(yīng)力故，轎底應(yīng)力滿足要求。3.3轎廂壁、轎門壁、層門壁計算按照GB7588-2003轎壁，轎門壁，層門壁應(yīng)具有這樣的機(jī)械強(qiáng)度：即用300N的力，均勻地分布在5cm2的圓形或方形面積上，沿轎廂內(nèi)向轎廂外方向垂直作用于轎壁的任何位置上，轎壁應(yīng)：

a)無永久變形；b)彈性變形不大15mm。假設(shè)四邊簡支、中心5cm2面積上受均布載荷q3.3.1.強(qiáng)度計算強(qiáng)度滿足3.3.2.撓度計算撓度滿足3.4轎頂強(qiáng)度計算：假設(shè)四邊簡支，中心0.20m×0.20m面積上受均布載荷q強(qiáng)度滿足3.5轎廂有效面積校核以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算，根據(jù)GB7588—2003條款8.2.1表1規(guī)定：額定載重量1000kg的轎廂有效面積范圍:2.15m2≤S0≤2.4m2以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算，根據(jù)GB7588—2003條款8.2.1表1規(guī)定：額定載重量2000kg的轎廂有效面積范圍:S0≤4.2m23.6轎廂通風(fēng)面積校核根據(jù)GB7588-2003.8.16規(guī)定：GB7588-200，無孔門轎廂應(yīng)在其上部及下部設(shè)通風(fēng)孔GB7588-200，位于轎廂上部及下部通風(fēng)孔的有效面積均不小于有效面積的1%。轎門四周的間隙在計算通風(fēng)孔面積時可以考慮進(jìn)去，但不得大于所要求的有效面積的50％。GB7588-200，通風(fēng)孔應(yīng)這樣設(shè)置：用一根直徑為10mm的堅硬直棒，不可能從轎廂經(jīng)通風(fēng)孔穿過轎壁。以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算轎頂與轎壁通風(fēng)孔面積為：S上=(1.932+2.096)×2×0.005+2.1/2×2×0.005+3.14×0.1462=0.1177m2第4章安全部件4.1安全鉗的選型計算以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算4.1.1安全鉗選用漸進(jìn)式安全鉗型號：AQ19（河北東方機(jī)械廠）技術(shù)參數(shù)：額定速度：0.25≤V≤2.5m/s總?cè)菰S質(zhì)量：759≤Q≤2718kg4.1.2.a）速度：0.25≤V=1.75m/s≤2.5m/s本電梯額定速度為:1.75m/s符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。b）總?cè)菰S質(zhì)量：P+Q=2380kg<2500kg-----符合在試驗報告中規(guī)定的總質(zhì)量范圍內(nèi)以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算4.1.1安全鉗選用漸進(jìn)式安全鉗型號：LD172（佛山市力東電梯配件有限公司）技術(shù)參數(shù)：額定速度：0.25≤V≤1.0m/s總?cè)菰S質(zhì)量：Q≤5500kg4.1.2.a）速度：0.25≤V=0.5m/s≤1.0m/s本電梯額定速度為:0.5m/s符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。b）總?cè)菰S質(zhì)量：P+Q=4200kg<5500kg-----符合在試驗報告中規(guī)定的總質(zhì)量范圍內(nèi)故，選用的安全鉗符合國家標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。4.2緩沖器的選型計算4.2.1轎廂側(cè)緩沖器的計算、選用以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算轎廂緩沖器選用一只油壓緩沖器。型號：YHY/275（寧波申菱電梯配件有限公司）技術(shù)參數(shù)：行程：275mm額定速度：≤2.3m/s總?cè)菰S質(zhì)量：700～3000kg校核a）速度：V=1.75m/s≤2.3m/s本電梯額定速度為:1.75m/s符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。b）總?cè)菰S質(zhì)量：700kg<P+Q=2380kg<3000kg在試驗報告中規(guī)定的總質(zhì)量范圍內(nèi)故，選用的轎廂側(cè)選用的緩沖器符合國家標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算轎廂緩沖器選用2只聚氨酯緩沖器。型號：HP8112（大連李爾緩沖器開發(fā)中心）技術(shù)參數(shù)：行程：50mm額定速度：≤1.0m/s總?cè)菰S質(zhì)量：1000～5500kg校核a）速度：V=0.5m/s≤1.0m/s本電梯額定速度為:0.5m/s符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。b）總?cè)菰S質(zhì)量：500kg<P+Q=4200kg<11000kg（2只）在試驗報告中規(guī)定的總質(zhì)量范圍內(nèi)故，選用的轎廂側(cè)選用的緩沖器符合國家標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。4.2.2對重側(cè)緩沖器的計算、選用對重緩沖器選用一只聚氨酯緩沖器。型號：HP8112（大連李爾緩沖器開發(fā)中心）技術(shù)參數(shù)：行程：50mm額定速度：≤1.0m/s總?cè)菰S質(zhì)量：1000～5500kg校核a）速度：V=0.5m/s≤1.0m/s本電梯額定速度為:0.5m/s符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。b）總?cè)菰S質(zhì)量：100kg<Mcwt=3200kg<5500kg在試驗報告中規(guī)定的總質(zhì)量范圍內(nèi)故，選用的對重側(cè)選用的緩沖器符合國家標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。4.3限速器的選型計算4.3.1限速器的計算、選用限速器選用雙向限速器以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算型號：XSQ115-02（寧波申菱電梯配件有限公司）技術(shù)參數(shù)：額定速度：V=1.75m/s限速器鋼絲繩型號：8X19S+NF-8-1500（雙）右交-GB8903-88鋼絲繩破斷載荷：28100N鋼絲繩直徑：Φ8mm繩輪節(jié)圓直徑：Φ240mm限速器動作時鋼絲繩的張緊力：1000—2000N校核a）速度：V=1.75m/s本電梯額定速度為:1.75m/s符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。b）限速器繩安全系數(shù)以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算型號：LD130（佛山市力東電梯配件有限公司）技術(shù)參數(shù)：額定速度：V=0.5m/s限速器鋼絲繩型號：8X19S+NF-8-1500（雙）右交-GB8903-88鋼絲繩破斷載荷：28100N鋼絲繩直徑：Φ8mm繩輪節(jié)圓直徑：Φ240mm限速器動作時鋼絲繩的張緊力：1000—2000N校核a）速度：V=0.5m/s本電梯額定速度為:0.5m/s符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。b）限速器繩安全系數(shù)4.4上行超速保護(hù)裝置的選型計算以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算額定速度：a）速度：0.5＜V=1.75＜2.5m/s本電梯額定速度為:1.75m/s符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。b）轎廂側(cè)質(zhì)量：300＜M轎=1645＜2200kg本電梯轎廂側(cè)質(zhì)量為:1645kg，符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。c）對重側(cè)質(zhì)量：428＜M對=2089＜2725kg本電梯對重側(cè)質(zhì)量為:2089kg，符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定d）空載質(zhì)量：728＜M系=3734＜4925kg本電梯空載系統(tǒng)質(zhì)量為:3734kg，符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算佛山市力東電梯配件有限公司a）速度：0.5≤V=0.5＜0.88m/s本電梯額定速度為:0.5m/s符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。b）轎廂側(cè)質(zhì)量：1800＜M轎=4200＜6500kg本電梯轎廂側(cè)質(zhì)量為:4200kg，符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。c）對重側(cè)質(zhì)量：2600＜M對=3200＜10500kg本電梯對重側(cè)質(zhì)量為:3200kg，符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定主要部件以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算5.1.反繩輪軸強(qiáng)度計算5.1.1.轎頂輪軸強(qiáng)度計算轎廂采用一個反繩輪輪軸材料為45#。故，轎頂輪的輪軸強(qiáng)度滿足要求。5.1.2.對重輪軸強(qiáng)度計算對重采用一個反繩輪輪軸材料為45#。故，反繩輪軸強(qiáng)度滿足要求。5.2繩頭板強(qiáng)度計算5.2.1轎廂繩頭板強(qiáng)度計算故，轎廂繩頭板強(qiáng)度滿足5.2.1對重繩頭板強(qiáng)度計算因?qū)χ貍?cè)受力比轎廂側(cè)小，且繩頭板直接放在槽鋼上，故對重繩頭板不必計算且滿足要求。以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算5.1.反繩輪軸強(qiáng)度計算5.1.1.轎頂輪軸強(qiáng)度計算轎廂采用2個反繩輪輪軸材料為45#。故，反繩輪軸強(qiáng)度滿足要求。5.1.2.對重輪軸強(qiáng)度計算對重采用一個反繩輪輪軸材料為45#。故，反繩輪軸強(qiáng)度滿足要求。5.2繩頭板強(qiáng)度計算故，轎廂繩頭板強(qiáng)度滿足5.2.1對重繩頭板強(qiáng)度計算因?qū)χ貍?cè)受力比轎廂側(cè)小，且采用同樣的繩頭板，故對重繩頭板不必計算且滿足要求。5.3曳引機(jī)承重梁計算例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算曳引機(jī)安裝在底座上，底座固定在承重梁上，受力簡圖如下：C、D點為減震膠墊位置，P點為曳引機(jī)中心，A、B點為承重鋼梁支點。據(jù)實際井道及底座尺寸可知：L=2100mm，a=1300mm，b=800mm，a1=510mm，b1=250mm,m=760mm總靜載荷：總動載荷：承重梁上總載荷：按兩根承重梁受力相等：AC段剪力：CD段剪力：DB段剪力：C點彎矩：D點彎矩：由上面計算可知：DB段剪力最大Qmax=31384N，C點彎矩最大Mmax=17261462N.mm查得：許用撓度[Y]為L/900(L為承重梁兩支點間距離)，Q235鋼許用應(yīng)力[σ]=88N/ mm2,按此標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定Q235材質(zhì)的工字鋼：剪切許用應(yīng)力：[τ]=(0.6～0.8)[σ]=62N/mm2彎曲許用應(yīng)力：[σ]=(1.0～1.2)[σ]=97N/mm2許用撓度：[Y]=L/900=2.3mm4.3承重梁的強(qiáng)度：承重梁的截面模量：查25B工字鋼，其Wx=423cm3，d=10mm，I/S=213mm，Ix=5020cm425B工字鋼截面模量大于實際需要的截面模量，結(jié)果可用剪應(yīng)力校核：滿足剪應(yīng)力強(qiáng)度條件，結(jié)果可用4.4承重梁的鋼性：力學(xué)計算模型如下圖：d=650mmd1=725mmC處Rc引起梁的最大撓度發(fā)生在Y處：C處Rc在Y處引起的最大撓度為：D處Rd引起梁的最大撓度發(fā)生在X處D處Rd在X處最大撓度為：同時C處Rc在X處引起的最大撓度為：同時D處Rd在Y處引起的最大撓度為：X處總撓度為：Xc+XD=-0.75mmY處總撓度為：Yc+YD=-0.88mmX處撓度最大，最大撓度為0.88mm<[Y]=L/900=2.3mm滿足剛度校核條件，結(jié)果可用綜上述可知，本項目選用25B工字鋼，能夠滿足使用要求。例2：以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算曳引機(jī)安裝在承重梁上，受力簡圖如下：P點為曳引機(jī)中心，A、B點為承重鋼梁支點。據(jù)實際井道及底座尺寸可知：L=2850mm，a=590mm，b=2260mm總靜載荷：總動載荷：承重梁上總載荷：按兩根承重梁受力相等：查得：許用撓度[Y]為L/900(L為承重梁兩支點間距離)，Q235鋼許用應(yīng)力[σ]=88N/ mm2,按此標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定Q235材質(zhì)的工字鋼：剪切許用應(yīng)力：[τ]=(0.6～0.8)[σ]=62N/mm2彎曲許用應(yīng)力：[σ]=(1.0～1.2)[σ]=97N/mm2許用撓度：[Y]=L/900=2.3mm4.3承重梁的強(qiáng)度：承重梁的截面模量：查25B工字鋼，其Wx=423cm3，d=10mm，I/S=213mm，Ix=5020cm425B工字鋼截面模量大于實際需要的截面模量，結(jié)果可用剪應(yīng)力校核：滿足剪應(yīng)力強(qiáng)度條件，結(jié)果可用4.4承重梁的鋼性：Ymax<[Y]=L/900=3.2mm滿足剛度校核條件，結(jié)果可用綜上述可知，本項目選用25B工字鋼，能夠滿足使用要求。5.4補(bǔ)償鏈計算電梯運(yùn)行過程中，曳引繩鋼絲繩和隨行電纜的長度變化會引起轎廂側(cè)和對重側(cè)的曳引力變化。這種曳引力的改變將直接影響起制動轉(zhuǎn)矩、曳引條件和能量消耗，因此必須采用補(bǔ)償鏈進(jìn)行平衡補(bǔ)償。以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算實際補(bǔ)償鏈重量為201kg，誤差為1.5%，故滿足要求。以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算因提升高度小于30m，，鋼絲繩質(zhì)量可忽略，無補(bǔ)償裝置。第六章井道結(jié)構(gòu)6.1底坑預(yù)埋件受力計算根據(jù)GB7588-200.2轎廂緩沖器支座下的底坑地面應(yīng)能承受滿載轎廂靜載4倍的作用力。轎廂緩沖器底座下部受力：4(P+Q)gn≥土建圖標(biāo)定值N1，滿足要求。根據(jù)GB7588-200.3對重緩沖器支座下（或平衡重運(yùn)行區(qū)域）的底坑地面應(yīng)能承受對重（或平衡重）靜載4倍的作用力。對重緩沖器底座下部受力：4Mcwtgn≥土建圖標(biāo)定值N2，滿足要求。例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算根據(jù)GB7588-200.2轎廂緩沖器支座下的底坑地面應(yīng)能承受滿載轎廂靜載4倍的作用力。轎廂緩沖器底座下部受力：4(P+Q)gn=93391N≤土建圖標(biāo)定值N1=110000N根據(jù)GB7588-200.3對重緩沖器支座下（或平衡重運(yùn)行區(qū)域）的底坑地面應(yīng)能承受對重（或平衡重）靜載4倍的作用力。對重緩沖器底座下部受力：4Mcwtgn=73771N≤土建圖標(biāo)定值N2=90000N故，底坑受力滿足要求。例2：以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算根據(jù)GB7588-200.2轎廂緩沖器支座下的底坑地面應(yīng)能承受滿載轎廂靜載4倍的作用力。轎廂及對重的緩沖器個數(shù)均為2個。轎廂緩沖器底座下部受力：4(P+Q)gn/2=82404N≤土建圖標(biāo)定值N1=85000N根據(jù)GB7588-200.3對重緩沖器支座下（或平衡重運(yùn)行區(qū)域）的底坑地面應(yīng)能承受對重（或平衡重）靜載4倍的作用力。對重緩沖器底座下部受力：4Mcwtgn/2=62784N≤土建圖標(biāo)定值N2=64000N故，底坑受力滿足要求。6.2層門側(cè)井道壁受力計算預(yù)留門洞上方應(yīng)為鋼筋混凝土墻或設(shè)置鋼筋混凝土過梁（過梁高≥300），以固定層門裝置（用膨脹螺栓），鋼筋混凝土墻或過梁厚度不應(yīng)小于120mm，其耐壓強(qiáng)度應(yīng)不低于24MPa。技術(shù)參數(shù)：層門自重：G1層門裝置自重：G2層門側(cè)井道壁受力為：（G1+G2）gn例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算層門自重：G1=56kg層門裝置自重：G2=110kg層門側(cè)井道壁受力為：（G1+G2）gn=1628N故，層門側(cè)井道壁受力1628N,若是混凝土可滿足要求，若預(yù)留門洞上方為非混凝土結(jié)構(gòu)，須作特殊處理，其強(qiáng)度應(yīng)不低于上述要求。例2：以載重2000kg，速度0.5m/s的乘客電梯進(jìn)行計算層門自重：G1=82kg層門裝置自重：G2=155kg層門側(cè)井道壁受力為：（G1+G2）gn=2325N故，層門側(cè)井道壁受力2325N,若是混凝土可滿足要求，若預(yù)留門洞上方為非混凝土結(jié)構(gòu)，須作特殊處理，其強(qiáng)度應(yīng)不低于上述要求。6.3機(jī)房承重處承受力計算例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算機(jī)房曳引機(jī)承重梁位置受力機(jī)房對重繩頭梁位置受力土建圖標(biāo)定值土建圖標(biāo)定值故，機(jī)房承重梁受力滿足要求。例2：以載重2000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算機(jī)房曳引機(jī)承重梁位置受力機(jī)房對重繩頭梁位置受力土建圖標(biāo)定值土建圖標(biāo)定值故，機(jī)房承重梁受力滿足要求。6.4機(jī)房吊鉤受力計算土建圖機(jī)房吊鉤允許受力標(biāo)定值：[F]實際受力：曳引機(jī)重量FF<[F]，機(jī)房吊鉤受力滿足要求。例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算土建圖機(jī)房吊鉤允許受力標(biāo)定值：[F]=3000kg實際受力：曳引機(jī)重量F=650kgF=650kg<[F]=3000kg，故，滿足要求。例2：以載重2000kg，速度0.5m/s的載貨電梯進(jìn)行計算土建圖機(jī)房吊鉤允許受力標(biāo)定值：[F]=3000kg實際受力：曳引機(jī)重量F=1050kgF=1050kg<[F]=3000kg，故，滿足要求。第7章井道與底坑7.1井道頂層安全空間計算根據(jù)GB7588-20035.7.1要求頂層高度H1≥X1+X2+X3+X4X1--轎廂最高部件到地坎平面的高度X2--轎廂最高平層位置時對重裝置與緩沖器間隙為150mm～400mmX3--對重緩沖器壓縮行程X4--對重緩沖器完全壓縮后轎廂最高附件與井道最低部件的高度≥0.3+0.035V27.2底坑安全空間計算根據(jù)GB7588-20035.7.3要求底坑深度H2≥Y1+Y2+Y3+Y4Y1--轎廂地坎平面到最低附件的高度Y2--轎廂最低平層位置時與緩沖器間隙為150～400Y3--轎廂緩沖器壓縮行程Y4—轎廂緩沖器完全壓縮后,最低部件與底坑底距離大于500mm。例1：以載重1000kg，速度1.75m/s的乘客電梯進(jìn)行計算7.1井道頂層安全空間計算根據(jù)GB7588-20035.7.1要求頂層高度H1≥X1+X2+X3+X4X1=3502mmX2=300mmX3=275mmX4=407mmH1=4484mm，而實際頂層高度為4800mm，故滿足要求。7.2底坑安全空間計算根據(jù)GB7588-20035.7.3要求底坑深度H2≥Y1+Y2+Y3+Y4Y1=415mmY2=300mmY3=275mmY4=510mmH2=1500mm，而實際底坑深度為1650mm，故滿足要求。例2：以載重2000kg，速度0.5