300MW機(jī)組機(jī)務(wù)部分初步設(shè)計(jì)論文

MW機(jī)組機(jī)務(wù)部分初步設(shè)計(jì)論文摘要本次設(shè)計(jì)為300MW機(jī)組熱力部分局部初步設(shè)計(jì)，本次設(shè)計(jì)在進(jìn)行設(shè)計(jì)選型時(shí)僅依照安全經(jīng)濟(jì)的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行優(yōu)化沒有考慮其他影響因素，充分借鑒鐵嶺發(fā)電廠備選型及其方案。經(jīng)過設(shè)計(jì)最終確定了汽輪機(jī)以及鍋爐的形式。其中汽輪機(jī)部分包括進(jìn)汽壓力、溫度，汽耗量，機(jī)組熱耗量，全廠熱效率，全廠熱耗率，發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率。鍋爐部分包括最大連續(xù)蒸發(fā)量，鍋爐效率。在確定完主機(jī)形式的基礎(chǔ)上進(jìn)一步擬定了主要系統(tǒng)并確定了主要輔機(jī)的形式。其中系統(tǒng)的擬定包括主蒸汽管道系統(tǒng)的擬定，再熱機(jī)組旁路系統(tǒng)的擬定，給水管道系統(tǒng)的擬定，回?zé)峒訜崞鞴艿老到y(tǒng)的擬定，除氧器管道系統(tǒng)的擬定，補(bǔ)充水管道系統(tǒng)的擬定，排污擴(kuò)容器及排污冷卻器管道系統(tǒng)的擬定，軸封管道系統(tǒng)的擬定，制粉系統(tǒng)的擬定等。確定的主要輔機(jī)有磨煤機(jī)、給煤機(jī)、送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、給粉機(jī)、粗粉分離器、給水泵等。本文設(shè)計(jì)在選型時(shí)僅依照安全經(jīng)濟(jì)的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行優(yōu)化沒有考慮其他影響因素。關(guān)鍵詞：汽輪機(jī),鍋爐,熱力系統(tǒng)，輔機(jī)形式AbstractThedesignforthethermalpartofthe300MWunitoflocalpreliminarydesign,thedesignduringthedesignselectiononlyinaccordancewiththestandardsofsafetyandeconomicoptimizationdoesnottakeintoaccountotherfactors,takelessonsfromTieLingPowerPlantequipmentselectionanditsprograms.Afterthefinaldesigntodeterminetheformofsteamturbineandboiler.Someofwhichincludethesteamturbineinletpressure,temperature,gasconsumption,unitheatconsumption,thermalefficiencyoftheplant,theplantheatrate,generationstandardcoalconsumptionrate.Maximumcontinuousboilerparts,includingevaporation,boilerefficiency.Indeterminingtheformofendhostsonthebasisoffurtherdevelopmentofthemainauxiliarysystemsandidentifiesthemajorform.Whichdevelopedthesystem,includingtheformulationofthemainsteampipingsystem,reheatunitbypasssystemintheformulation,developmentofwatersupplypipingsystem,heatrecoveryheaterpipingsystemformulation,theformulationofoxygenpipelinesystemtosupplementtheproposedwaterpipelinesystemsewageandsewageexpansiondevicesproposedpipelinesystemcooler,sealpipingsystemsintheformulation,theformulationofthemillingsystem,etc.Haveidentifiedthemainauxiliarymill,coalfeeder,blower,induceddraftfan,tothepowder,coarseseparator,feedwaterpumpandsoon.Thisdesignonlyintheselectioncriteriainaccordancewiththesafeandeconomicoptimizationdoesnottakeintoaccountotherfactors. Keywords:steamturbine,boiler,heatingsystem,auxiliaryfor目錄中文摘要…………………..………………..……=1\*ROMANIABSTRACT………..……………II目錄Ⅲ發(fā)電廠主要設(shè)備的確定………………...………………21.1汽輪機(jī)型式、參數(shù)、容量的確定21.2鍋爐型式容量的確定2第二章鍋爐燃燒系統(tǒng)及其設(shè)備的選擇…32.1燃燒系統(tǒng)的計(jì)算…52.2制粉系統(tǒng)的確定…72.3磨煤機(jī)的選擇…92.4給煤機(jī)的選擇…102.5送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)的選擇…122.6引風(fēng)機(jī)的選擇…132.7除塵設(shè)備的選擇…13第三章原則性熱力系統(tǒng)的擬定、計(jì)算…143.1補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定…153.2鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定…153.3繪制原則性熱力系統(tǒng)圖…163.4繪制汽機(jī)熱力過程線及汽水綜合參數(shù)表…163.5鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的計(jì)算…183.6回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算…183.7汽輪機(jī)總汽耗量及各項(xiàng)汽水流量計(jì)算…243.8熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算…28第四章汽機(jī)車間主要設(shè)備的確定…324.1高低壓加熱器的選擇…334.2凝汽器與軸封加熱器的選擇…344.3給水泵的選擇…354.4凝結(jié)水泵的選擇…374.5除氧器及給水箱的選擇…384.6低壓加熱器的疏水泵的選擇…384.7連續(xù)排污擴(kuò)容器的選擇…394.8定期排污擴(kuò)容器的選擇…404.9疏水?dāng)U容器的選擇…404.10疏水箱及疏水泵的選擇…414.11供水方式的確定和循環(huán)水泵的選擇…414.12工業(yè)水泵、生水泵的選擇…44第五章全面性熱力系統(tǒng)的擬定…465.1鍋爐煙風(fēng)制粉系統(tǒng)的擬定…465.2主蒸汽管道系統(tǒng)的擬定…485.3再熱機(jī)組旁路系統(tǒng)的擬定…515.4主給水管道系統(tǒng)的擬定…535.5主凝結(jié)水管道系統(tǒng)的擬定…545.6回?zé)峒訜崞鞴艿老到y(tǒng)的擬定…555.7除氧器管道系統(tǒng)的擬定…565.8軸封管道系統(tǒng)的擬定…585.9真空及空氣管道系統(tǒng)擬定…585.10閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的擬定……605.11潤(rùn)滑油系統(tǒng)的擬定…605.12EH油系統(tǒng)的擬定…635.13密封油系統(tǒng)的擬定…65第六章繪制全面性熱力系統(tǒng)圖65結(jié)論66致謝67參考資料68附圖70前言本次設(shè)計(jì)內(nèi)容共分為六章，第一章是發(fā)電廠主要設(shè)備的確定；第二章是鍋爐燃燒系統(tǒng)及其設(shè)備的選擇；第三章原則性熱力系統(tǒng)的擬定計(jì)算；第四章是汽機(jī)車間主要設(shè)備的確定；第五章是全面性熱力系統(tǒng)的擬定；第六章為全面性熱力系統(tǒng)圖。其中的計(jì)算數(shù)據(jù)除了設(shè)計(jì)給定外，還有許多都是根據(jù)電廠和查閱圖書館資料獲得。因?yàn)槭浅醪皆O(shè)計(jì)，所以在設(shè)計(jì)中使用了許多教材中的數(shù)據(jù)。為了設(shè)計(jì)的直觀，系統(tǒng)明確，有些章節(jié)還配備了相關(guān)表格和系統(tǒng)圖。由于本人學(xué)識(shí)疏淺，以及對(duì)實(shí)際系統(tǒng)認(rèn)識(shí)時(shí)尚未進(jìn)行統(tǒng)一的理論梳理，部分錯(cuò)謬不正之處在所難免，敬請(qǐng)老師批評(píng)指正。發(fā)電廠主要設(shè)備的確定1.1汽輪機(jī)型式、參數(shù)及容量的確定根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》（以下簡(jiǎn)稱《規(guī)程》）中第8.1.3條，根據(jù)電力負(fù)荷的需要，宜優(yōu)先選用大容量中間再熱式汽輪機(jī)組。根據(jù)我國(guó)汽輪機(jī)現(xiàn)行規(guī)范，單機(jī)容量50MW以上的凝汽式機(jī)組宜采用高參數(shù)。300MW、600MW凝汽式機(jī)組宜采用亞臨界參數(shù)或超臨界參數(shù)。在此次設(shè)計(jì)中，選用1臺(tái)300MW機(jī)組。本課題設(shè)計(jì)的汽輪機(jī)為300MW、亞臨界、一次中間再熱、雙缸雙排氣、中高壓缸合缸，低壓缸雙流程、單軸反動(dòng)凝汽式汽輪機(jī)。采用回?zé)嵯到y(tǒng)，三個(gè)高加，四個(gè)低加，一個(gè)除氧器。型號(hào)N300—16.7/537/537（凝汽式，300MW，主汽壓力16.7MPa，初溫537℃，再熱蒸汽溫度537℃）。1.2鍋爐型式和容量的確定《規(guī)程》凝汽式發(fā)電廠宜一機(jī)配一爐。不設(shè)備用鍋爐。鍋爐的最大連續(xù)蒸發(fā)量應(yīng)與汽輪機(jī)最大進(jìn)汽量工況相匹配。對(duì)于300MW汽輪機(jī)組，鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量為汽輪機(jī)額定工況進(jìn)汽量的112.9%。鍋爐的臺(tái)數(shù)與汽輪機(jī)的臺(tái)數(shù)相等。鍋爐過熱器出口額定蒸汽壓力一般為汽輪機(jī)額定進(jìn)汽壓力的105%。過熱器出口溫度一般比汽輪機(jī)額定進(jìn)汽溫度高3℃。為了減少主蒸汽和再熱蒸汽的壓降和散熱損失，提高主蒸汽管道效率，再熱器出口額定蒸汽溫度一般比汽輪機(jī)中壓缸額定進(jìn)汽溫度高3℃本次設(shè)計(jì)選用鍋爐型號(hào)為HG/—1000/17.4型自然循環(huán)汽包爐。（最大連續(xù)蒸發(fā)量Db=1000t/h,過熱蒸汽出口參數(shù)Pb=17.4MPa,t。=555℃,再熱蒸汽出口溫度trh=555℃,汽包壓力20.4Mpa，鍋爐效率ηb=0.9166。）第二章鍋爐燃燒系統(tǒng)計(jì)算及輔助設(shè)備的選擇2.1燃燒系統(tǒng)的計(jì)算燃料性質(zhì)燃料性質(zhì)序號(hào)姓名煤種元素成分應(yīng)用基低位發(fā)熱量(kJ)/kg可燃基揮發(fā)分Vr(%)分析基水分Wrf(%)BTM法可磨性系數(shù)Kkm灰熔點(diǎn)水分Wy灰分Ay碳Cy氫Hy氧Oy氮Ny硫Sy變形溫度t1(℃)軟化溫度t2(℃)融化溫度t3(℃)176.014.53.21.815.01.01.06119013401450煤種溫度表煤種灰熔點(diǎn)變形溫度t1(℃)軟化溫度t2(℃)熔化溫度t3(℃)1260>1500鍋爐主要技術(shù)參數(shù)：過熱蒸汽出口溫度：℃再熱蒸汽進(jìn)口溫度：℃再熱蒸汽出口溫度：℃給水溫度：℃鍋爐型式：自然循環(huán)，燃煤中間一次再熱機(jī)組。鍋爐過量空氣系數(shù)及漏風(fēng)系數(shù)：爐膛出口過量空氣系數(shù)：爐膛漏風(fēng)系數(shù)：屏式過熱器漏風(fēng)系數(shù)：對(duì)流過熱器漏風(fēng)系數(shù)：省煤器漏風(fēng)系數(shù)：空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)：制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)：除塵器漏風(fēng)系數(shù)：煙道漏風(fēng)系數(shù)：預(yù)熱器到除塵器長(zhǎng)60m，除塵器到引風(fēng)機(jī)長(zhǎng)20m。燃燒系統(tǒng)的計(jì)算：（1）鍋爐每小時(shí)燃料消耗量其中：鍋爐蒸發(fā)量過熱蒸汽出口焓給水焓再熱蒸汽流量再熱蒸汽出口焓排污流量排污焓低位發(fā)熱量鍋爐效率（2）鍋爐計(jì)算燃料消耗量其中：機(jī)械未完全燃燒熱損失，取1.2％（3）理論空氣量的計(jì)算（4）理論煙氣量所以：2.2制粉系統(tǒng)的選擇采用中速磨煤機(jī)宜采用直吹式制粉系統(tǒng)。直吹式制粉系統(tǒng)的特點(diǎn)是磨煤機(jī)的制粉量任何時(shí)候均等于鍋爐的燃料的消耗量，也就是說制粉量是隨鍋爐負(fù)荷變化而變化的。中速磨直吹式制粉系統(tǒng)按排粉機(jī)的放置位置，分為正壓系統(tǒng)和負(fù)壓系統(tǒng)。排粉風(fēng)機(jī)裝在磨煤機(jī)之后的，整個(gè)系統(tǒng)牌負(fù)壓狀態(tài)下工作，稱為負(fù)壓直吹式制粉系統(tǒng)。反之，排粉風(fēng)機(jī)裝在磨煤機(jī)之前的，整個(gè)系統(tǒng)處于正壓狀態(tài)下工作，稱為正壓直吹式制粉系統(tǒng)?，F(xiàn)在由于在該系統(tǒng)中通過排粉風(fēng)機(jī)的是煤粉空氣的混合物，因而排粉風(fēng)機(jī)葉片容易磨損。這一方面影響了排粉機(jī)的效率和出力；另一方面也使系統(tǒng)可靠性降低，維修工作量大。這種系統(tǒng)工程的主要優(yōu)點(diǎn)是磨煤機(jī)處于負(fù)壓狀態(tài)，不會(huì)向外噴粉，工作環(huán)境比較干凈。與之正壓系統(tǒng)相比在目前還是負(fù)壓制粉系統(tǒng)采用的較多些。圖3-1負(fù)壓直吹式制粉系統(tǒng)的設(shè)備圖1-原煤倉(cāng)；2-自動(dòng)磅秤；3-給煤機(jī)；4-磨煤機(jī)；5-煤粉分離器；6-一次風(fēng)風(fēng)箱；7-煤粉管道；8-燃燒器；9-鍋爐；10送風(fēng)機(jī)；11-熱一次風(fēng)機(jī)；12-空氣預(yù)熱器；13-熱風(fēng)管道；14-冷風(fēng)管道；15-排粉風(fēng)機(jī)；16-二次風(fēng)風(fēng)箱；17-冷風(fēng)門；18-密封風(fēng)門（原煤）熱風(fēng)煤粉氣流原煤倉(cāng)→給煤機(jī)→磨煤機(jī)→粗粉分離器→燃燒器。 冷風(fēng) 回粉圖3-2負(fù)壓直吹式制粉系統(tǒng)的工作流程圖直吹式制粉系統(tǒng)和中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)的比較：直吹式制粉系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是系統(tǒng)簡(jiǎn)單，布置緊湊，鋼材消耗少，占地少、投資少，由于輸送管道流動(dòng)阻力小，因而運(yùn)行電耗較小。其缺點(diǎn)是系統(tǒng)的工作可靠性差，制粉設(shè)備發(fā)生故障時(shí)直接影響鍋爐運(yùn)行；此外磨煤機(jī)負(fù)荷必須隨鍋爐負(fù)荷而變化，難于保證制粉設(shè)備在最經(jīng)濟(jì)的條件下運(yùn)行；另外直吹式系統(tǒng)中鍋爐燃煤量的調(diào)節(jié)只能在給煤機(jī)上進(jìn)行，因此滯延性較大，所以直吹式系統(tǒng)相對(duì)要求有較高的運(yùn)行水平。儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是工作可靠性高，制粉系統(tǒng)發(fā)生故障時(shí)不會(huì)立即影響鍋爐的運(yùn)行；磨煤機(jī)負(fù)荷不受鍋爐負(fù)荷限制，因而可以一直在經(jīng)濟(jì)情況下運(yùn)行，這對(duì)低負(fù)荷下工作經(jīng)濟(jì)性很差的球磨機(jī)來說是非常重要的；儲(chǔ)倉(cāng)式系統(tǒng)中鍋爐燃煤量的調(diào)節(jié)可在給粉機(jī)上進(jìn)行，滯延性較?。涣硗鈱?duì)煤種適應(yīng)性較廣，可采用熱風(fēng)送粉，以保證低質(zhì)煤的著火和燃燒穩(wěn)定。其缺點(diǎn)是系統(tǒng)復(fù)雜，鋼材消耗大，占地大，投資高；由于輸送管直長(zhǎng)，流動(dòng)阻力大，因而運(yùn)行電耗較大，此外爆炸的危險(xiǎn)性也較大。2.3磨煤機(jī)型式的選擇目前我國(guó)磨煤機(jī)的選擇大體是這樣的,對(duì)于煤質(zhì)較硬的無煙煤、貧煤以及雜質(zhì)較多的劣質(zhì)煤可以考慮采用筒式鋼球磨；對(duì)于可磨性系數(shù)Kkm>1.2，或灰份Aar<30%以及水分Mar<12%的煙煤和貧煤可以考慮采用中速磨煤機(jī)；對(duì)于多水分的褐煤，以及可磨性系數(shù)Kkm>1.3的煙煤可以考慮采用風(fēng)扇磨。在選用磨煤機(jī)的時(shí)候還必須結(jié)合制粉系統(tǒng)一起考慮。《鍋爐原理》MPS磨煤機(jī)是一種新型中速磨煤機(jī)，它的主要工作部件是磨輥磨環(huán)內(nèi)有三個(gè)磨輥，它們相互間的位置成120°角。每個(gè)輥由于其輥軸位置固定，故只能在原地原地轉(zhuǎn)動(dòng)。電動(dòng)機(jī)通過減速器帶動(dòng)磨輥沿自身的軸轉(zhuǎn)動(dòng)。碾磨過程中磨輥對(duì)磨環(huán)的壓力來自磨輥、支架等自重和彈簧緊力。彈簧緊力靠作用在上盤的液壓缸加壓系統(tǒng)來實(shí)現(xiàn)。原煤就在磨輥與磨環(huán)之間被碾壓成煤粉。干燥及輸送過程同其它中速磨一樣。熱空氣從風(fēng)環(huán)流入磨環(huán)上部空間，既對(duì)燃料起到干燥作用，又將制成的煤粉帶到分離器。不合格的煤粉被除數(shù)分離出來飛落到磨環(huán)內(nèi)重磨。而煤中不易磨碎的鐵塊、石塊、殲石等雜物則從風(fēng)環(huán)處落入磨煤機(jī)下部由刮板刮至廢物箱內(nèi)。該型磨煤機(jī)與其他類型中速磨相比，其主要優(yōu)點(diǎn)是：（1）由于輥?zhàn)油庑瓮钩鼋谇驙睿錆L動(dòng)阻力較??；由于輥?zhàn)映叽绱螅剂线M(jìn)入輥下的條件也較好。這些因素有利于使磨煤出力增大和使磨煤?jiǎn)挝浑姾慕档汀＃?）由于輥?zhàn)油庑瓮钩銎扔谇驙?，比起平盤磨和碗式磨的錐形輥?zhàn)?，摩磨損均勻得到了改善。（3）MPS磨無上磨環(huán)，因而也就不存在像E型磨中上磨環(huán)磨損嚴(yán)重而又難以處理（4）MPS磨在容量大型化方面比其他中速磨優(yōu)越。例如要增大單機(jī)出力，E型磨鋼球直徑需隨磨環(huán)直徑一道增大而使整個(gè)磨煤機(jī)的橫向尺寸變大，而MPS磨在增大輥?zhàn)又睆綍r(shí)往往可以基本保持原來的橫向尺寸，這對(duì)于縮小占地面積，便于大型鍋爐機(jī)組多臺(tái)磨的合理布置是很有利的。（5）碾磨壓力通過彈簧和三根拉緊鋼絲繩直接傳遞到基礎(chǔ)上，可以在輕型機(jī)殼的條件下對(duì)碾磨部件施加高壓。MPS磨是近二、三十年發(fā)展起來的一種中速磨，由于上述各方面的優(yōu)越性，因此在世界不少國(guó)家中廣泛采用。在我國(guó)山西神頭發(fā)電廠引進(jìn)的捷克200MW汽輪發(fā)電機(jī)組采用的磨煤機(jī)即為西德拔柏葛公司提供的MPS—190型中速磨機(jī)（型號(hào)中的數(shù)字為磨環(huán)滾道中心直徑，單位為cm）。所以我們采用的就是中速磨煤機(jī)MPS型磨。選擇磨煤機(jī)的型號(hào)是：MPS-190其性能列表如下：MPS-190其性能列表設(shè)備名稱項(xiàng)目單位規(guī)范磨煤機(jī)型號(hào)MPS-190數(shù)量臺(tái)5出力t/h50.2磨煤機(jī)出力的校核：每臺(tái)磨煤機(jī)的磨量：其中:儲(chǔ)備系數(shù)，根據(jù)《規(guī)程》第6、2、3條。臺(tái)數(shù)，取5臺(tái)磨煤機(jī)的最佳轉(zhuǎn)速：出力按下列經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算：其中式中：MPS磨煤機(jī)（190型）磨制A種煤種時(shí)的出力煤的哈氏可磨性修正系數(shù)煤粉細(xì)度修正系數(shù)煤粉修正系數(shù)MPS磨煤機(jī)功率計(jì)算公式如下：其中：Pi磨煤機(jī)單位能耗。一般取PI=5kwh/tP0磨煤機(jī)空載功率對(duì)MPS-190型磨煤機(jī)為77kw2.4給煤機(jī)的選擇給煤機(jī)的形式及特點(diǎn)常用的給煤機(jī)有圓盤式、皮帶式、刮板式、電磁振動(dòng)式。（1）圓盤式給煤機(jī)的特點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn)緊湊、嚴(yán)密；缺點(diǎn)是煤濕時(shí)易堵塞。（2）皮帶式給煤機(jī)的特點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn)可用于各種煤，不易堵塞。缺點(diǎn)是不嚴(yán)密，漏風(fēng)較大，占地面積大。（3）刮板式給煤機(jī)的特點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn)是不易堵塞，較嚴(yán)密，有利于電廠布置。缺點(diǎn)是煤塊過大或煤中有雜物時(shí)卡死。（4）電磁振動(dòng)式給煤機(jī)的特點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn)是無移動(dòng)部分，因而維修簡(jiǎn)便，給煤均勻，便于調(diào)節(jié)，耗電量小，體積小，重量輕，造價(jià)低。缺點(diǎn)是煤過濕時(shí)給煤量調(diào)節(jié)較難。給煤機(jī)的選擇原則根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》6、2、4，給煤機(jī)的臺(tái)數(shù)、型式、出力按下列要求確定：(1)根據(jù)系統(tǒng)特點(diǎn)給煤量調(diào)節(jié)性能和運(yùn)行可靠性，選用刮板式給煤機(jī)。(2)給煤機(jī)臺(tái)數(shù)與磨煤機(jī)臺(tái)數(shù)相同，故選擇五臺(tái)。(3)計(jì)算出力不小于磨煤機(jī)出力的110%。給煤機(jī)出力計(jì)算式中：磨煤出力給煤機(jī)性能列表查產(chǎn)品目錄選取給煤機(jī)的型號(hào)8824，其特性列表8824型號(hào)性能表型號(hào)給煤機(jī)出力（t/h）最小輸送距離（mm）882410--1002133.62.5送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)的選擇送風(fēng)機(jī)的選擇原則根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》6、3、1和6、3、2送風(fēng)機(jī)的臺(tái)數(shù)、風(fēng)壓和壓頭按下列要求確定：（1）每臺(tái)鍋爐應(yīng)裝設(shè)有2臺(tái)送風(fēng)機(jī)；（2）送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量的富裕量為5%；壓頭的富裕量為10%。送風(fēng)機(jī)容量計(jì)算式中：送風(fēng)機(jī)容量?jī)?chǔ)備系數(shù)，按《規(guī)程》，取計(jì)算燃料量理論空氣量爐膛出口過量空氣系數(shù)，爐膛漏風(fēng)系數(shù)，制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)，空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)，冷空氣溫度，℃當(dāng)?shù)卮髿鈮海惋L(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)，送風(fēng)機(jī)壓頭計(jì)算式中：冷空氣溫度，℃當(dāng)?shù)卮髿鈮?，壓頭儲(chǔ)備系數(shù)，取--風(fēng)道總阻力，出廠條件下的流體溫度，℃根據(jù)流量和壓頭選擇送風(fēng)機(jī)的型號(hào)，性能列表如下（數(shù)據(jù)參考鐵嶺發(fā)電廠）：選擇送風(fēng)機(jī)的性能表設(shè)備名稱項(xiàng)目單位規(guī)范送風(fēng)機(jī)型號(hào)ASN-1908/900轉(zhuǎn)速r/min1490全壓Kpa3717風(fēng)量M3/h414697進(jìn)口溫度℃23送風(fēng)機(jī)電機(jī)型號(hào)YKK4503-1額定功率KW560電壓V6000電流A64.6轉(zhuǎn)速r/min14912.6引風(fēng)機(jī)的選擇引風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)的確定根據(jù)《規(guī)程》6、3、1和6、3、2條，引風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)與送風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)相同為2臺(tái)。引風(fēng)機(jī)的型號(hào)、風(fēng)量和壓頭的富裕量按下列要求選擇，1、當(dāng)選用高效風(fēng)機(jī)時(shí)，應(yīng)使用風(fēng)機(jī)在高效區(qū)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)比較后認(rèn)為合適時(shí)，大容量鍋爐的離心式送風(fēng)機(jī)可配用雙速或其他可靠的調(diào)速方式。2、當(dāng)離心式送風(fēng)機(jī)配用雙速電動(dòng)機(jī)時(shí)，起低速檔時(shí)風(fēng)量與壓頭的選擇，應(yīng)根據(jù)機(jī)組的運(yùn)行方式；通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較后確定。引風(fēng)機(jī)入口實(shí)際煙氣量式中：容量?jī)?chǔ)備系數(shù)，引風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)，計(jì)算煤消耗量流體溫度，℃當(dāng)?shù)卮髿鈮?，引風(fēng)機(jī)的壓頭計(jì)算式中：壓力儲(chǔ)備系數(shù)，煙道總阻力，出廠流體溫度，℃引風(fēng)機(jī)進(jìn)口煙溫，℃當(dāng)?shù)卮髿鈮海L(fēng)機(jī)的性能表根據(jù)流量和壓頭，選擇引風(fēng)機(jī)的型號(hào)和性能列表如下（數(shù)據(jù)參考鐵嶺發(fā)電廠）：表3-8選擇引風(fēng)機(jī)的性能表設(shè)備名稱項(xiàng)目單位規(guī)范引風(fēng)機(jī)型號(hào)Y5-2-56NO-32F轉(zhuǎn)速r/min595/496全壓KPa3855/2835風(fēng)量M3/h112074/904395進(jìn)口溫度℃125引風(fēng)機(jī)電機(jī)型號(hào)YDKK-1120-3-10/12額定功率KW2000/1000電壓V6000電流A241.9/129轉(zhuǎn)速r/min595/1292.7除塵器的選擇目前國(guó)家對(duì)火力電廠的煙氣排放有嚴(yán)格的限制，環(huán)保指標(biāo)是重要的指標(biāo)之一，根據(jù)各方面的比較，采用了電器式除塵器。電器式除塵器采用負(fù)電極放電，使灰塵顆粒帶上了負(fù)電子，在電場(chǎng)電壓強(qiáng)度的作用下，向正向集除塵版運(yùn)動(dòng)，黏附在正極版上，經(jīng)周期捶打，在重力作用下，灰塵下落至灰斗，經(jīng)鎖氣器排至灰溝，達(dá)到煙氣除塵的目的。我廠選用的除塵器為BD×230m2電除塵器，是臥式、干式、版式、雙室、三電場(chǎng)電器除塵器，是北票電除塵設(shè)備制造總廠為300MW機(jī)組的鍋爐消煙除塵而專門設(shè)計(jì)的，該電除塵在設(shè)計(jì)參數(shù)下，電除塵效率大于98%，入口含塵濃度22g/m3處理煙氣量202×104m3/h,煙氣溫度為155℃左右。電器式除塵器的除塵效率高（98-99.5%），適用范圍廣，可處理大容量煙氣，消耗的電能少，自動(dòng)化程度高等優(yōu)點(diǎn)。但初期投資費(fèi)用大，金屬消耗量多，制造安裝要求嚴(yán)格，占地面積大，造價(jià)高，不宜維修。本電除塵器為三電場(chǎng)結(jié)構(gòu)，第一電場(chǎng)采用300MW板距，選用6KV電控，除塵量占78%。第二，三電場(chǎng)均采用400MW板距，采用72KV電控，除塵量分別占14%和8%。原則性熱力系統(tǒng)的擬定、計(jì)算原則性熱力系統(tǒng)是根據(jù)機(jī)爐制造廠提供的本體汽水系統(tǒng)來擬定的，回?zé)峒訜峒?jí)數(shù)八級(jí)，最終給水溫度245℃各加熱器形式除一臺(tái)高壓除氧器為混合式，其余均為表面式加熱器，在這種情況下，擬定原則性熱力系統(tǒng)。發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號(hào)表明工質(zhì)在完成某種熱力循環(huán)時(shí)所必須流經(jīng)的各種熱力設(shè)備之間的聯(lián)系線路圖，原則性熱力系統(tǒng)只表示工質(zhì)流過時(shí)的狀態(tài)，參數(shù)起了變化的各種熱力設(shè)備，它僅表明設(shè)備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實(shí)際表明了工質(zhì)的能量轉(zhuǎn)換及熱能利用的過程，它反映了發(fā)電廠能量轉(zhuǎn)換過程技術(shù)完善程度和熱經(jīng)濟(jì)性。3.1給水回?zé)岷统跗飨到y(tǒng)的擬定給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對(duì)電廠的安全、經(jīng)濟(jì)和電廠的投資都有一定的影響。系統(tǒng)的選擇主要是擬定加熱器的疏水方式。擬定的原則是系統(tǒng)簡(jiǎn)單、運(yùn)行可靠，在此基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)較高的經(jīng)濟(jì)性。擬定如下:1．機(jī)組有八級(jí)不調(diào)整抽汽，回?zé)嵯到y(tǒng)為“三高、四低、一除氧”除一臺(tái)除氧器為混合式加熱器外，其余均為表面式加熱器。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度按溫升分配的。2．1#、2#、3#高壓加熱器和4#低壓加熱器，由于抽汽過熱度很大，設(shè)有內(nèi)置蒸汽冷卻器。一方面提高三臺(tái)高加水溫；另一方面減少1#高加溫差，使不可逆損失減少，以提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。1#2#3#高加疏水采用逐級(jí)自流進(jìn)入除氧器，這樣降低了熱經(jīng)濟(jì)性。但如果采用疏水泵將其打入所對(duì)應(yīng)的高壓出口水箱中，會(huì)使系統(tǒng)復(fù)雜。同時(shí)，疏水溫度高對(duì)水泵的運(yùn)行也不利，會(huì)使安全性降低。在1#2#高加之間設(shè)外置式疏水冷卻器，減少了對(duì)2段抽汽的排擠，使2段抽汽增加。5段抽汽（4#低加）經(jīng)再熱后的蒸汽過熱度很大，所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。4#低加疏水逐級(jí)自流至3#低加（6段抽汽），與3#低加疏水流至2#低加（7段抽汽）。簡(jiǎn)化系統(tǒng)提高經(jīng)濟(jì)性，而采用2#、3#高加間疏水冷卻器，減少冷源損失，避免高加疏水排擠低壓抽汽。1#低加疏水逐級(jí)自流式至凝結(jié)水中，因?yàn)槟┘?jí)抽汽量較大，減少了冷源損失。3．除氧器（4#段抽汽）采用滑壓運(yùn)行，這不僅提高了機(jī)組設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，還顯著提高機(jī)組低負(fù)荷時(shí)的熱經(jīng)濟(jì)性，簡(jiǎn)化熱力系統(tǒng)，降低投資，使汽機(jī)的抽汽點(diǎn)分配更合理，提高了機(jī)組的熱效率，為了解決在變工況下除氧器效果和給水泵不汽蝕，主給水泵裝有低壓電動(dòng)前置泵。3.2補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定電廠補(bǔ)充水經(jīng)化學(xué)水處理后與熱力系統(tǒng)的連接方式稱補(bǔ)充水引入系統(tǒng)。對(duì)補(bǔ)充水引入系統(tǒng)的要求是：因?yàn)檠a(bǔ)充水中含有大量的氧，補(bǔ)入熱力系統(tǒng)后即要除氧，不能腐蝕流經(jīng)的設(shè)備和管道；補(bǔ)充水與主水流匯集時(shí)，應(yīng)盡量減少兩種水流在匯集處得溫差，以減少不可逆熱損失；補(bǔ)充水補(bǔ)入系統(tǒng)應(yīng)隨系統(tǒng)工質(zhì)損失的大小進(jìn)行水量自動(dòng)調(diào)節(jié)。根據(jù)上述的要求，補(bǔ)充水引入系統(tǒng)有三種。對(duì)高參數(shù)熱電廠因外部汽水損失較大，因此補(bǔ)充水量也大，常設(shè)專門的大氣式補(bǔ)充水除氧器對(duì)補(bǔ)充水進(jìn)行第一級(jí)除氧，待匯入主水流后再在高壓除氧器中進(jìn)行第二級(jí)除氧，此時(shí)為減少匯集處得溫差，第一級(jí)除氧器出來的補(bǔ)充水匯集在同級(jí)抽汽的回?zé)峒訜崞鞒隹谔?。?duì)中、低參數(shù)凝汽式電廠，補(bǔ)充水直接進(jìn)入大氣式除氧器，以給水箱水位高低來調(diào)節(jié)補(bǔ)充水量，這種連接系統(tǒng)簡(jiǎn)單，但不足之處是除氧器出水溫度與補(bǔ)充水溫度相差較大，需要消耗部分抽汽在除氧器內(nèi)加熱補(bǔ)充水，存在不可逆熱損失。對(duì)高參數(shù)凝汽式電廠補(bǔ)充水都引入凝汽器，此時(shí)補(bǔ)充水在凝汽器內(nèi)實(shí)現(xiàn)真空除氧，減少氧對(duì)低壓加熱器及其管道的腐蝕，同時(shí)利用汽輪機(jī)低壓回?zé)岫嗉?jí)加熱，經(jīng)濟(jì)性高，補(bǔ)充水與凝結(jié)水混合溫差小，但不足之處是補(bǔ)充水量的調(diào)節(jié)要受熱井水位和給水箱水位雙重影響，因此調(diào)節(jié)較復(fù)雜。本次設(shè)計(jì)的機(jī)組屬于高參數(shù)凝汽式電廠，所以采用第三種方式?；瘜W(xué)補(bǔ)充水首先經(jīng)過鍋爐連續(xù)排污的排污冷卻器加熱后打入凝汽器中。3.3鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定鍋爐連續(xù)排污的目的是為了保持汽包鍋爐內(nèi)爐水水質(zhì)指標(biāo)在允許范圍內(nèi)，從而保證鍋爐蒸發(fā)出來的蒸汽品質(zhì)合乎要求。如果蒸汽攜帶的鹽分過高，會(huì)在過熱器管壁上沉淀結(jié)垢，使過熱器超溫乃至爆管，如果鹽分帶到汽輪機(jī)中，通流部分存積鹽垢會(huì)限制機(jī)組出力，增加軸向推力，降低內(nèi)效率，影響發(fā)電廠的安全運(yùn)行。汽包爐的連續(xù)排污量大，相當(dāng)于發(fā)電廠全部汽水損失的總和，且其能位高，為汽包壓力下的飽和水，因此回收利用的經(jīng)濟(jì)價(jià)值大。連續(xù)排污量常用鍋爐排污率表示，即鍋爐連續(xù)排污量與鍋爐額定蒸發(fā)量之比的百分?jǐn)?shù)。排污率應(yīng)根據(jù)鍋水和給水中的含鹽量、堿度和硅酸根三個(gè)指標(biāo)分別計(jì)算，然后取三者中的最大值；中參數(shù)電廠可只計(jì)算前兩項(xiàng)，取其中最大值。根據(jù)DL5000—94規(guī)程的規(guī)定，汽包鍋爐的排污率不得低于鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的0.3%，也不得超過鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的下列數(shù)值：以化學(xué)除鹽水為補(bǔ)充水的凝汽式電廠1%以化學(xué)除鹽水或蒸餾水為補(bǔ)充水的供熱式電廠2%以化學(xué)軟化水為補(bǔ)充水的供熱式電廠5%本次設(shè)計(jì)選用的是單級(jí)連續(xù)排污擴(kuò)容器。它由排污擴(kuò)容器、排污冷卻器和連接它們的管道、閥門及附件組成。排污水從汽包中濃度最大的地方放出，經(jīng)兩個(gè)串聯(lián)閥門和節(jié)流裝置降壓后進(jìn)入擴(kuò)容器，在擴(kuò)容器壓力下部分水汽化為蒸汽進(jìn)入除氧器中以達(dá)到回收工質(zhì)利用其熱量的目的，擴(kuò)容器內(nèi)未蒸發(fā)的排污水含鹽濃度大，溫度大于100℃以上，一般通過排污冷卻器來加熱化學(xué)補(bǔ)充水再排入地溝。3.4繪制原則性熱力系統(tǒng)圖見附圖13.5繪制汽輪機(jī)熱力過程線及汽水綜合參數(shù)表繪制熱力過程線A、由已知的蒸汽參數(shù)P0、t0及背壓PC在焓熵圖上可查出機(jī)組的理想焓降△Ht。B、工質(zhì)在經(jīng)過進(jìn)汽機(jī)構(gòu)時(shí)產(chǎn)生進(jìn)汽節(jié)流損失。節(jié)流引起的損失與節(jié)流前后氣流的壓降△P對(duì)應(yīng)。當(dāng)調(diào)節(jié)閥全開（主汽閥也當(dāng)然全開）時(shí)，△P0取新汽壓力的3％～5％，即△P=(0.03-0.05)P0。為了使所設(shè)計(jì)機(jī)組的效率不低于設(shè)計(jì)效率，通常取△P的最大值，即取△P=0．05P0據(jù)選定的△P，并按照節(jié)流前后焓值不變的道理，可在焓熵圖上找到汽輪機(jī)第一級(jí)前的狀態(tài)點(diǎn)0′。C、根據(jù)所給數(shù)據(jù)高壓缸的排器壓力及通過再熱以后中壓缸的進(jìn)汽壓力可以確定2′′。并在焓熵圖上連2′和0′。D、PC排汽壓力和濕度的值可以確定排汽壓力點(diǎn)C，在焓熵圖上連接2′和C。E、通過各個(gè)加熱器的加熱點(diǎn)的壓力,并考慮抽汽管道的阻力損失,參考《熱力發(fā)電廠》教材,管道的阻力損失取8%的抽汽點(diǎn)壓力。F、在焓熵圖上通過各抽汽點(diǎn)的壓力，確定汽輪機(jī)的抽汽點(diǎn)。可以得出各點(diǎn)的焓值，并可以通過熱力過程線繪制汽水參數(shù)表。熱力過程線見附圖2汽水綜合參數(shù)表整理原始數(shù)據(jù)得計(jì)算點(diǎn)汽水焓根據(jù)額定計(jì)算工況時(shí)機(jī)組的汽水參數(shù)，整理出的汽水焓值見表。N300-16.67/537/537型機(jī)組各點(diǎn)計(jì)算汽水參數(shù)表項(xiàng)目單位各計(jì)算點(diǎn)H1H2H3H4H5H6H7H8HGC回?zé)岢槠槠麎毫Mpa4.73.621.320.670.330.1650.0490.0230.0054抽汽溫度t℃35031740431423320113796抽汽焓值hkJ/kg3078301732683090288428782758268328842565抽汽壓損%8888888加熱氣壓p＇Mpa3.683.331.200.5880.2980.1510.0620.022P＇壓力下的飽和水溫ts℃245.5239.4188158.01133.33111.5786.78p＇壓力下的飽和水焓hskJ/kg1063.51034.7798.64667.24560.59468363.38251.43418.8143.5排氣放熱q=h-hskJ/kg2014.51982.32469.362420.762323.4124102394.622431.572465.22421.5水側(cè)加熱器出口水焓hwjkJ/kg1059.1923.9793.78667.15560.44455.11350.754247.012146.3加熱器進(jìn)口水焓hwj+1kJ/kg923.9793.78667.19560.44455.11350.754247.012143.539給水焓升=hwj—hwj+1kJ/kg135.2130.12126.59106.75105.33104.556103.742103.4734.6參考《熱力發(fā)電廠》教材和計(jì)算得出新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)。新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)表汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器（出口）氣輪機(jī)高壓（入口）再熱器鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴(kuò)容器入口出口壓力pMPa17.416.43.623.2620.40.9溫度t℃540537317537367.2175.4蒸汽焓hkJ/kg34273397301735322776.4水焓hwkJ/kg1858.9742.64再熱蒸汽焓升qrhkJ/kg5153.6回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算全廠物質(zhì)平衡汽輪機(jī)總耗汽量則鍋爐蒸發(fā)量則即鍋爐排污量即擴(kuò)容器蒸汽份額為，取擴(kuò)容器效率擴(kuò)容后排污水份額化學(xué)補(bǔ)充水量即鍋爐給水量即排污冷卻器計(jì)算；補(bǔ)充水溫=20℃，取排污冷卻端差為8℃，則有排污冷卻器熱平衡式：于是計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽量和凝汽流量由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算求；如圖1-3圖1-3H1計(jì)算由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算求；如圖1-4圖1-4H2計(jì)算H2的疏水再熱蒸汽量（3）由高壓加熱器H3的熱平衡計(jì)算求；如圖1-5已知給水在給水泵中的焓升為圖1-5H4計(jì)算H3的疏水（4）除氧器H4熱平衡計(jì)算求；如圖1-6由圖所示，除氧器的物質(zhì)平衡，求凝結(jié)水進(jìn)水份額.除氧器出口水份額；圖1-6除氧器H4計(jì)算除氧器的熱平衡式：故（5）低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算求；如圖1-7圖1-7H5計(jì)算（6）由低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算求；如圖1-8圖1-8H6計(jì)算H6疏水（7）由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算求；如圖1-9圖1-9H7計(jì)算H7疏水（8）由低壓加熱器H8.軸封冷卻器SG和凝汽器熱井構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算求；如圖1-10圖1-10H8計(jì)算先計(jì)算熱井的物質(zhì)平衡整體熱平衡式：凝汽器排氣量3.7汽輪機(jī)總汽耗量及各項(xiàng)汽水流量計(jì)算作功不足系數(shù)的計(jì)算 由表得熱器熱焓 第一段抽汽做功不足系數(shù)：第二段抽汽做功不足系數(shù)：第三段抽汽做功不足系數(shù)：第四段抽汽做功不足系數(shù)：第五段抽汽做功不足系數(shù)：第六段抽汽做功不足系數(shù)：第七段抽汽做功不足系數(shù)：第八段抽汽做功不足系數(shù)：由計(jì)算列出各級(jí)抽氣份額及其作功不足系數(shù)Y之乘積列表所示，根據(jù)D求得級(jí)抽氣量Dj表1-7抽氣份額及其作功不足系數(shù)Y表jYjjYjDj=jD0汽輪機(jī)的汽耗量計(jì)算凝汽流量核算：根據(jù)D0計(jì)算各項(xiàng)汽水流量列表表1-8項(xiàng)目符號(hào)份額全廠汽水損失0.010285軸封用汽0.01824鍋爐排污量0.010285連續(xù)排污擴(kuò)容蒸汽0.005645連續(xù)排污后排污水0.0046399再熱蒸汽量0.8032化學(xué)補(bǔ)充水量0.014925鍋爐蒸發(fā)量1.0285汽輪機(jī)總汽耗量1.01823鍋爐給水量1.038785小汽輪機(jī)用汽量0.03445汽輪機(jī)功率核算根據(jù)汽輪機(jī)功率方程式（其中第1.2段取抽汽=0）第一段抽汽量做功率得：第二段抽汽量功率得：第三段抽汽量功率得：第四段抽汽量功率得：第五段抽汽量功率得：第六段抽汽量功率得：第七段抽汽量功率得：第八段抽汽量功率得：汽輪機(jī)排汽量得:表示計(jì)算正確。3.8熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算機(jī)組熱耗量Q.熱耗率q.絕對(duì)電效率鍋爐熱負(fù)荷Q和管道效率若不考慮在熱管道的能量損失，則全廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)全廠熱效率全廠熱耗率發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率表1-9汽輪機(jī)熱力計(jì)算數(shù)據(jù)匯總表：序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位來源或計(jì)算公式12241蒸汽流量Dt/h由回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算得出1015.5278.692.562噴嘴平均直徑dnmm選定110080021853動(dòng)葉平均直徑dbmm選定110080021904級(jí)前壓力P0MPa查h-s圖得15.5810.90.0235級(jí)前溫度（干度）t0/xoC查h-s圖得535116級(jí)前焓值h0kJ/kg查h-s圖得33973282.626777圓周速度um/s172.7125.6343.838理想焓降△htkJ/kg預(yù)算確定13029.17187.639理想速度ctm/s509.9241.54612.510假想速比xt_Xt=0.3390.520.5611反動(dòng)度Ωm%選定1215.24912利用上級(jí)的余速動(dòng)能△hc0kJ/kgμ0選定后由公式算00013噴嘴理想焓降△hnkJ/kg△hn=(1-Ωm)△ht114.424.7495.6914噴嘴滯止焓降△hn*kJ/kg△hn*=△hn+△hc0114.424.7495.6915噴嘴出口理想速度c1tm/s478.3222.44437.416噴嘴速度系數(shù)φ估計(jì)選定0.970.970.9717噴嘴出口實(shí)際速度c1m/sc1=φc1t464215.77424.218噴嘴損失△hnξkJ/kg△hnξ=△hn*(1-φ2)6.761.465.619噴嘴后壓力p1MPa查h-s圖得10.910.720.11620噴嘴后溫度（干度）t1/xoC/查h-s圖得4731121噴嘴出口理想比容ν1tm3/kg查h-s圖得0.02890.02813.222噴嘴出口截面積Ancm2An=Gv1t/μnc1t175.7369.1528916.223噴嘴出汽角ɑ1(o)據(jù)試驗(yàn)資料及An選定13.3171924噴嘴出汽角正弦值sinɑ1計(jì)算An時(shí)選定0.230.29230.325625噴嘴節(jié)距tnmm據(jù)試驗(yàn)資料選t,定tn47.435.7582.326噴嘴寬度Bnmm據(jù)隔板撓度的要求選32307527噴嘴數(shù)zn只壓力級(jí)的zn據(jù)dn.tn定42718328噴嘴出口高度lnmm調(diào)節(jié)級(jí)選壓力級(jí)計(jì)算出4350.67129429部分進(jìn)汽度e選定0.5141130動(dòng)葉出口相對(duì)速度ω1m/s由速度三角形求得298.6102.4614931相對(duì)于的焓降△hw1kJ/kg44.65.251132動(dòng)葉理想焓降△hbkJ/kg△hb=Ωm△ht15.64.439233動(dòng)葉滯止焓降△hb*kJ/kg△hb*=△hb+△hw160.29.9810334動(dòng)葉出口理想速度ω2tm/s347141.2845335動(dòng)葉速度系數(shù)ψ查取0.9270.9310.9536動(dòng)葉損失△hbξkJ/kg△hbξ=(1-ψ2)△hb*8.471.3310.0437動(dòng)葉出口實(shí)際速度ω2m/sω1=ψω2t321.7131.53430.3538動(dòng)葉出口絕對(duì)速度c2m/s由速度三角形求得170.853.7720539余速損失△hc2kJ/kg14.61.4421.140動(dòng)葉后壓力p2MPa查h-s圖得05441動(dòng)葉后溫度（干度）t2/x2oC/查h-s圖得45010.99842動(dòng)葉出口比容ν2m3/kg查h-s圖得0.0320.0332743動(dòng)葉出口截面積AbCm2計(jì)算得出273.868556991.9544動(dòng)葉出汽角β2(o)據(jù)試驗(yàn)資料及Ab選定20.432.322845動(dòng)葉出汽角正弦sinβ2計(jì)算Ab時(shí)選定0.34810.5340.469546動(dòng)葉節(jié)距tbmm據(jù)風(fēng)洞資料選t定tb11.212.712.747動(dòng)葉寬度Bbmm據(jù)動(dòng)葉彎應(yīng)力及頻率定45555548動(dòng)葉只數(shù)zb只據(jù)db,tb定30819854249動(dòng)葉出口高度lbmm據(jù)公式計(jì)算46511765.250葉高損失△hlkJ/kg3.560.830.13651輪周有效焓降△hukJ/kg據(jù)公式計(jì)算96.6124.94150.7552輪周功率PuKwPu=27252694813953.4253輪周效率ηu%74.3285.680.354鼓風(fēng)摩擦損失△hfkJ/kg按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算4.790.140.03555隔板汽封直徑dpmm選定59075056隔板汽封間隙δpmm選定0.50.557隔板汽封齒數(shù)z個(gè)選定6358隔板漏氣損失△hpkJ/kg按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算0.190.1259葉頂軸向間隙δtmm選定1.510.560圍帶厚度△smm選定0.30.361葉頂漏氣損失△hptkJ/kg按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算0.4520.7362級(jí)的平均干度xm0.99963濕氣損失△hxkJ/kg△hx=(1-xm)△hu0.1564級(jí)內(nèi)有效焓降△hikJ/kg△hi=△ht-Σ△h91.1323.32149.765級(jí)相對(duì)內(nèi)效率ηi%70.1808066級(jí)的內(nèi)功率Pikw257066496.9513778.4汽機(jī)車間主要設(shè)備的確定4.1高壓、低壓加熱器的選擇加熱器是抽出部分做過功的蒸汽,使給水進(jìn)一步加熱以提高發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)的熱交換器.加熱器一般分為高壓、中壓、低壓、其它熱交換器。給水泵出口到省煤器入口之間的加熱器是高壓加熱器；在給水泵和與凝結(jié)水泵之間，處于凝結(jié)水壓力上的的加熱器是低壓加熱器。本設(shè)計(jì)所擬定的原則性熱力系統(tǒng)需用三臺(tái)高壓加熱器、四臺(tái)低壓加熱器。其型號(hào)見表4-1表4-1（高低加型號(hào)明細(xì)）型號(hào)加熱水流量t/h加熱汽流量t/h加熱面積m2輸水溫度℃GJ-1100-2-191064.51100246GJ-1180-2-291072.441180205GJ-820-2-391032.3820177JD-670693.1833670130.8JD-585693.1820585106JD-756693.1828.575689.3JF-823693.1828.5823644.2凝汽器與軸封加熱器的選擇凝氣設(shè)備概述凝氣式汽輪機(jī)時(shí)現(xiàn)代火力發(fā)電廠和核電站中廣泛蠶蛹的典型汽輪機(jī)，凝氣設(shè)備則是凝汽器汽輪機(jī)組的一個(gè)重要組成部分。凝氣設(shè)備工作性能的好壞直接影響著整個(gè)機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性和安全性。工作原理凝汽器正常工作時(shí)，冷卻水由低壓側(cè)的兩個(gè)進(jìn)水室進(jìn)入，經(jīng)過凝汽器低壓側(cè)殼體內(nèi)冷卻水管，流入低壓側(cè)另外兩個(gè)水室，經(jīng)循環(huán)水連通管水平轉(zhuǎn)向后進(jìn)入高壓側(cè)靠的兩個(gè)水室，再通過凝汽器高壓側(cè)殼體內(nèi)冷卻水管流至高壓側(cè)兩個(gè)出水室并排出凝汽器，蒸汽由汽輪機(jī)排汽口進(jìn)入凝汽器，然后均勻地分布到冷卻水管全長(zhǎng)上，經(jīng)過管束中央通道及兩側(cè)通道使蒸汽能夠全面地進(jìn)入主管束區(qū)，與冷卻水進(jìn)行熱交換后被凝結(jié)；部分蒸汽由中間通道和兩側(cè)通道進(jìn)入熱井對(duì)凝結(jié)水進(jìn)行回?zé)?。LP側(cè)殼體凝結(jié)水經(jīng)LP側(cè)殼體部分蒸汽回?zé)岷蟊灰肽Y(jié)水回?zé)峁芟?，通過淋水盤與HP側(cè)殼體中凝結(jié)水匯合，同時(shí)被HP側(cè)殼體中部分蒸汽回?zé)幔詼p小凝結(jié)水過冷度。被回?zé)岬哪Y(jié)水匯集于熱井內(nèi)，由凝結(jié)水泵抽出，升壓后輸入主凝結(jié)水系統(tǒng)。HP側(cè)殼體與LP側(cè)殼體剩余的汽氣混合物經(jīng)空冷區(qū)再次進(jìn)行熱交換后，少量未凝結(jié)的蒸汽和空氣混合物經(jīng)抽氣口由抽真空設(shè)備抽出。凝氣設(shè)備組成及作用凝氣設(shè)備的主要任務(wù)包括以下兩方面：一方面是在汽輪機(jī)排汽口建立并維持高度真空;另一方面是將汽輪機(jī)的排汽凝結(jié)成潔凈的凝結(jié)水作為鍋爐的給水循環(huán)使用。凝氣設(shè)備主要有凝汽器（冷凝器）、冷卻水泵（循環(huán)水泵）、水環(huán)式正空泵、凝結(jié)水泵組成。凝汽器（冷凝器）的作用是利用低溫冷卻水，將汽輪機(jī)的排汽凝結(jié)成水，為汽輪機(jī)排汽口建立與維持一定的真空度、對(duì)凝結(jié)水除氧、蓄水。冷卻水泵（循環(huán)水泵）的作用是為凝汽器提供低溫冷卻水，并帶走汽輪機(jī)排汽在凝汽器中放出的熱量。水環(huán)式真空泵的作用是在凝汽器開始運(yùn)行時(shí)，抽出凝汽器殼體內(nèi)的空氣以建立真空；在凝汽器運(yùn)行過程中，將汽輪機(jī)排汽中夾帶的空氣和從真空系統(tǒng)部嚴(yán)密處漏入的空氣不斷抽出，以維持凝汽器的真空。凝結(jié)水泵的作用是把凝結(jié)水送回鍋爐（蒸汽發(fā)生器）或回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)繼續(xù)使用。凝汽器的結(jié)構(gòu)按照冷卻介質(zhì)的不同，現(xiàn)在熱力發(fā)電廠使用的凝汽器可以分為以空氣為冷卻介質(zhì)的空氣凝汽器和以水為冷卻介質(zhì)的表面式凝汽器兩種。然而，由于空氣凝汽器結(jié)構(gòu)龐大、金屬耗量多，并且建立的真空度也相對(duì)較低，故在一般的固定式電站中并不采用，只有在嚴(yán)重缺水的地區(qū)電站或有些移動(dòng)式發(fā)電機(jī)組上才使用。而水的放熱系數(shù)高，且表面式凝汽器又能收回潔凈的凝結(jié)水，因此水冷卻表面式凝汽器能很好地完成凝汽設(shè)備的另個(gè)任務(wù)，故而稱為現(xiàn)代發(fā)電廠汽輪機(jī)裝置中采用的主要型式，本設(shè)計(jì)采用水冷表面式凝汽器。按凝汽器內(nèi)凝結(jié)換熱的強(qiáng)度將換熱面分為主凝結(jié)區(qū)和空氣冷卻區(qū)兩部分，這兩部分之間用擋板隔開?？諝饫鋮s區(qū)的換熱面積約占總換熱面積的5～10%。蒸汽剛剛進(jìn)入凝汽器時(shí)，空氣相對(duì)含量很小，凝汽器總壓力基本等于蒸汽分壓力。蒸汽在主凝結(jié)區(qū)大量凝結(jié)，但空氣不能凝結(jié)，到達(dá)空氣冷卻區(qū)入口時(shí)蒸汽相對(duì)含量已經(jīng)大為減少。蒸汽在空氣冷卻區(qū)繼續(xù)凝結(jié)，到空氣抽出口處，蒸汽和空氣的質(zhì)量流量已經(jīng)是同一數(shù)量級(jí)了，這時(shí)蒸汽分壓力才明顯減少，對(duì)應(yīng)飽和溫度也才降低，空氣和很少量的蒸汽才會(huì)得到冷卻。因此，設(shè)置空氣冷卻區(qū)可使蒸汽進(jìn)一步凝結(jié)，使被抽出的汽-氣混合物中的蒸汽量大為減少。同時(shí)，氣體混合物進(jìn)一步被冷卻使其容積流量減少，這不僅減少了工質(zhì)的浪費(fèi)，也減輕了抽汽的負(fù)擔(dān)。為了提高汽輪機(jī)的熱效率一般采用提高進(jìn)入汽輪的初參數(shù)或降低終參數(shù)的方法。凝汽器就是降低汽輪機(jī)終參數(shù)的（排汽壓力）的主要設(shè)備除了背壓式汽輪機(jī)外,一般汽輪機(jī)都有凝汽器.其中主要作用就是使汽輪機(jī)排汽劇冷,造成真空,使進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽盡可能膨脹到較低的壓力,從而增加可利用的熱焓,提高汽輪機(jī)的效率，所選凝汽器參數(shù)如表4-2所示，臺(tái)數(shù):2臺(tái)。表4-2（凝汽器）型號(hào)適用主機(jī)冷卻面積(m2)進(jìn)水溫度冷卻水管數(shù)量冷卻水量(噸/小時(shí))N-15770300MW1577020℃1899428162.084.3給水泵的選擇給水泵臺(tái)數(shù)和容量的確定根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)要求》第8、3、2條，第8、3、3條，第8、3、4條規(guī)定：在每臺(tái)給水泵中給水泵出口的總流量（即最大鍋爐給水量，不包括備用泵）均應(yīng)保證供給其連接系統(tǒng)的全部，鍋爐在最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)所需的的給水量，即汽包鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的110％，對(duì)中間再熱機(jī)組給水泵出口的總流量還應(yīng)加上供再熱蒸汽調(diào)節(jié)溫度用的，從泵的中間級(jí)抽的流量以及漏出和注入給水泵軸封的流量差，前置給水泵出口的總流量應(yīng)為給水泵入口的總流量，從前置泵和給水泵之間的抽出流量之和，每一給水泵系統(tǒng)應(yīng)設(shè)備用泵一臺(tái)，其容量應(yīng)根據(jù)給水泵的可用率及電網(wǎng)對(duì)該給水泵所連接的機(jī)組的要求，經(jīng)比較論證確定給水泵的揚(yáng)程。300MW機(jī)組配2臺(tái)容量各為最大給水量50%或1臺(tái)容量為最大給水量100%的汽動(dòng)給水泵，1臺(tái)容量位最大給水量50%的電動(dòng)調(diào)速泵備用。1、泵的揚(yáng)程的計(jì)算入口壓力：出口壓頭：揚(yáng)程：2、容積流量：每臺(tái)容積：容積流量：3、型號(hào)選擇：根據(jù)容積流量：揚(yáng)程：選取50CHTA/6SP-2（汽動(dòng)）給水泵兩臺(tái)，一臺(tái)電動(dòng)備用如下表：表4-3給水泵性能表給水泵型號(hào)50CHTA6SP流量m/h646揚(yáng)程mHO2314.7轉(zhuǎn)速r/min57504.4凝結(jié)水泵的選擇凝結(jié)水泵的凝結(jié)量的確定1、臺(tái)數(shù)：根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》第8、5、1條的規(guī)定：凝汽式機(jī)組的凝結(jié)水泵臺(tái)數(shù)、容量按下列要求選擇：（1）每臺(tái)凝汽式機(jī)組宜裝設(shè)2臺(tái)凝結(jié)水泵，每臺(tái)容量為最大凝結(jié)水量的110％，大容量機(jī)組也可裝設(shè)3臺(tái)凝結(jié)水泵，每臺(tái)容量為最大凝結(jié)水量的55％。（2）最大凝結(jié)水量應(yīng)為下列各項(xiàng)之和：A汽機(jī)最大進(jìn)汽工況時(shí)的凝汽量B進(jìn)入凝汽器的經(jīng)常疏水量C當(dāng)?shù)蛪杭訜崞魇杷脽o備用時(shí)，可能進(jìn)入的凝汽器的事故放水量D進(jìn)入凝汽器的正常不給水量2、揚(yáng)程：根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》第8、5、4條規(guī)定，無凝結(jié)水除鹽設(shè)備時(shí)，凝結(jié)水泵的揚(yáng)程應(yīng)為下列各項(xiàng)之和：（1）從凝汽器熱井到除氧器、凝結(jié)水入口處噴霧頭的介質(zhì)流動(dòng)阻力，另加10－20％的裕量。（2）除氧器凝結(jié)水處入口與凝汽器熱井最低水位間的水柱靜壓差。（3）除氧器最大的工作壓力，另加15％的富裕量．（4）凝汽器最高真空．有凝結(jié)水除鹽裝置時(shí)，凝結(jié)水泵和凝結(jié)水升壓泵的揚(yáng)程參考以上原則，并計(jì)入除鹽設(shè)備的阻力．H=Hs+1.15(1.15pcy-pn)9.8/γ+△Hz+△pd其中：Pcy除氧器工作壓力等于0.588MPa為60.76mHO。Pn凝汽器工作壓力等于0.0054MPa為0.55mHO。Hz凝汽器和除氧器的水位差，21.4+6-1.04=26.56m。凝汽器平均比重。（2-4）△HZ沿程阻力損失加熱器取3.6mHO，設(shè)備之間的聯(lián)絡(luò)管道?。?.5882=1.176mHO；△Hz=3.56+20=41mHO△pd進(jìn)入除氧器的動(dòng)力壓頭，取6mHO。H=Hs+1.15(1.15pcy-pn)9.8/γ+△Hz+△pd(2-5)3、容量計(jì)算（1）最大凝結(jié)水量可按下式計(jì)算：DG=1.2DC=1.2619243=743.1t/h根據(jù)凝結(jié)水壓力pn=0.0054MPa查水蒸汽表得凝結(jié)水比容=0.0010568m3/kg（2）型號(hào)：根據(jù)揚(yáng)程和容量選擇凝結(jié)水泵表4-4凝結(jié)水泵性能表如下凝結(jié)水泵型號(hào)9LDTN2流量m/h900揚(yáng)程mHO84汽蝕余量mHO13.5轉(zhuǎn)速r/min14804.5除氧器及給水箱的選擇除氧器的選擇根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》第8、4、2條，第8、4、2條，第8、4、3條，第8、4、5條規(guī)定：中間再熱機(jī)組的除氧器，宜用滑壓運(yùn)行方式，除氧器的總?cè)萘繎?yīng)個(gè)根據(jù)最大的給水消耗量選擇，每臺(tái)機(jī)組宜配一臺(tái)除氧器，高壓中間再熱凝汽式機(jī)組宜采用一級(jí)高壓除氧器及其有關(guān)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，應(yīng)有可靠的防止除氧器過壓爆炸的措施．1、最大給水消耗量D=D+D=1025+0.011025=1035.25t/h2、型號(hào)及臺(tái)數(shù)在設(shè)計(jì)資料匯編上選擇GWC-1051型高壓器除氧器一臺(tái)（參考鐵嶺電廠）表4-5除氧器性能列表如下除氧器型號(hào)GWC1051額定出力t/h935最大出力t/h1051工作壓力MPa0.739設(shè)計(jì)壓力MPa0.981實(shí)驗(yàn)壓力MPa1.67工作溫度℃335設(shè)計(jì)溫度℃340飽和溫度℃166安全閥動(dòng)作壓力MPa0.88給水箱的選擇根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》第8、4、3條規(guī)定；200MW以上機(jī)組為5－10min的給水消耗量，給水箱的有效總?cè)萘渴侵附o水箱正常水位至水箱出水管頂部水位之間的儲(chǔ)水量。本設(shè)計(jì)為300MW機(jī)組，選用10Min最大給水消耗量的給水箱有效容積確定:除氧器壓力,溫度158.05℃查水蒸汽表得:給水箱型號(hào)和臺(tái)數(shù)(設(shè)備沒有列出性能表參考鐵嶺發(fā)電廠)型號(hào):GS160臺(tái)數(shù):14.6低壓加熱器疏水泵的選擇1、根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》低壓加熱器疏水泵的容量,應(yīng)按接入該泵的低壓加熱器在汽輪機(jī)最大進(jìn)汽工況時(shí)的疏水量考慮,另加10%的富裕量.2、低壓加熱器疏水泵的揚(yáng)程,應(yīng)按照下列各項(xiàng)之和計(jì)算從低壓加熱器到除氧器凝結(jié)水入口的介質(zhì)流動(dòng)阻力10-20%的富裕量;除氧器凝結(jié)水入口與低壓加熱器最低水位的靜壓差;除氧器最大工作壓力另加15%的富裕量;最大凝汽量對(duì)應(yīng)工況下低壓加熱器內(nèi)的真空.3、疏水流量:根據(jù)疏水流量選取低壓加熱器的疏水泵表4-6低壓加熱器疏水泵性能表低壓加熱器疏水泵型號(hào)150NW-90×2流量134揚(yáng)程180轉(zhuǎn)速1980汽蝕余量24.7連續(xù)排污擴(kuò)容器的選擇1、臺(tái)數(shù):根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》第6、5、1條規(guī)定;鍋爐連續(xù)排污設(shè)備按下列要求選擇:(1)對(duì)于汽包鍋爐宜采用一級(jí)連續(xù)排污擴(kuò)容系統(tǒng),對(duì)于高壓熱電廠的汽包鍋爐,根據(jù)擴(kuò)容蒸汽的利用條件,可以采用兩級(jí)連續(xù)排污擴(kuò)容系統(tǒng),連續(xù)排污系統(tǒng)應(yīng)有切換至定期擴(kuò)容器的旁路.(2)100MW以下的機(jī)組宜兩臺(tái)鍋爐設(shè)一套排污擴(kuò)容系統(tǒng);200MW以上的機(jī)組宜每臺(tái)鍋爐設(shè)一套排污擴(kuò)容系統(tǒng).2、排污擴(kuò)容器容量的計(jì)算:其中:擴(kuò)容器的汽空間容積進(jìn)入擴(kuò)容器的連續(xù)排污量前面計(jì)算量得:擴(kuò)容器中分離出來的蒸汽占排污水量百分?jǐn)?shù):擴(kuò)容器的比容根據(jù)擴(kuò)容器蒸汽壓力查其飽和蒸汽比容R擴(kuò)容器蒸發(fā)強(qiáng)度(連排)R=連續(xù)排污擴(kuò)容器的水容積通常取汽空間的(0.2-0.3)倍,本設(shè)計(jì)取0.3。即；總?cè)莘e3、選型根據(jù)容積室選取型號(hào)為L(zhǎng)P－3.5表4-7連續(xù)排污擴(kuò)容器性能表名稱型號(hào)容量工作壓力工作溫度重量連續(xù)排污容器LP-3.53.5m30.5260℃1.762t4.8定期排污擴(kuò)容器的選擇根據(jù)《規(guī)程》第6.5.1條：定期排污擴(kuò)容器的容量應(yīng)考慮鍋爐事故放水的需要。一

、作用定期排污擴(kuò)容器的目的是降溫降壓防止傷人，減少對(duì)環(huán)境的污染，擴(kuò)容出來的蒸汽可以回收，但本次設(shè)計(jì)考慮到定期排污量較小，沒有進(jìn)行回收。二、選型按鍋爐額定蒸發(fā)量110%選Dp-7.5型。表4-8定期排污擴(kuò)容器性能表參數(shù)名稱單位型號(hào)Dp—7.5容量7.5工作壓力MPa0.15工作溫度℃127外形尺寸重量KW24124.9疏水?dāng)U容器的選擇（1）作用：將壓力較高的疏水溢水放水進(jìn)行降壓擴(kuò)容，擴(kuò)容蒸汽可以回收，也可以排掉（回收同時(shí)可以回收部分熱量）擴(kuò)容器分離的蒸汽，一般引至除氧器或平衡母管，由于本設(shè)計(jì)除氧器為滑壓運(yùn)行，所以不進(jìn)行回收，疏水?dāng)U容蒸汽排空水側(cè)，水流入疏水箱中的水有熱網(wǎng)加熱器疏水、高壓加熱器溢放水、管道疏水除氧器溢放水、鍋爐放水都到疏水箱。疏水?dāng)U容器在疏水箱前，疏水箱是開口的，疏水?dāng)U容器對(duì)疏水箱起緩沖作用，保證疏水箱水面穩(wěn)定，這是因?yàn)槭杷洳荒艹惺茌^高壓力，經(jīng)疏水?dāng)U容器后再放入疏水箱中。（2）疏水?dāng)U容器的容量應(yīng)視其疏水量的大小來決定的，同時(shí)要參考同類型機(jī)組的典型設(shè)計(jì)。4.10疏水箱及疏水泵的選擇（1）疏水箱：根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》第8、7、1條，中間再熱機(jī)組或主蒸汽采用單元制系統(tǒng)的高壓凝汽式電廠可不設(shè)疏水箱和疏水泵。作用：疏水箱收集全廠熱力設(shè)備和管道的疏水溢水放水。由于各發(fā)電廠機(jī)組逐步采用滑壓參數(shù)運(yùn)行，實(shí)際運(yùn)行中疏水不多，鍋爐停爐及水壓實(shí)驗(yàn)后的放水也因水質(zhì)較差均不回收或只回收一部分。除氧器給水箱的放水，目前多數(shù)發(fā)電廠均根據(jù)不同壓力分別送往其他地方再放出部分剩水，同時(shí)對(duì)鍋爐啟動(dòng)用水，設(shè)專用水箱，所以采用一臺(tái)30m3的疏水箱。（2）疏水泵：根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》第8、7、1條，中間再熱機(jī)組或主蒸汽采用單元制系統(tǒng)的高壓凝汽式發(fā)電廠可不設(shè)疏水箱及疏水泵，但設(shè)計(jì)時(shí)疏水泵采用兩臺(tái)容量半小時(shí)將一個(gè)疏水箱中所有存水全部打出。作用：將疏水箱內(nèi)的水定期或不定期的送到除氧器，也可以在鍋爐點(diǎn)火時(shí)向汽包供水。臺(tái)數(shù)：兩臺(tái)容量30-60m3因系統(tǒng)滑壓運(yùn)行疏水量較小所以選用一臺(tái)30m3疏水箱兩臺(tái)60m3疏水泵。（3）型號(hào)選擇選疏水?dāng)U容器疏水泵型號(hào)為4GC-8×3，其性能如表4-9所示：表4-9疏水?dāng)U容器性能參數(shù)名稱型號(hào)轉(zhuǎn)速揚(yáng)程電機(jī)型號(hào)功率泵重疏水?dāng)U容器4GC-8×31950r/min123mJQ-72-230KW289kg型號(hào)中4—泵吸入口直徑為4mm，GC—鍋爐給水泵，8—比轉(zhuǎn)速為80，3—葉輪級(jí)速3級(jí)，系單吸、臥式、分段離心泵。4.11供水方式和循環(huán)水泵的選擇供水方式的選擇發(fā)電廠供水方式的選擇，應(yīng)根據(jù)水源條件和規(guī)劃容量，通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定。在水源條件允許的情況下，宜采用直流或混流供水系統(tǒng)。當(dāng)水源條件受限制時(shí)，宜采用循環(huán)供水或混合供水系統(tǒng)。1、當(dāng)采用地表水作為水源時(shí)，在下述枯水情況下，仍應(yīng)該保證發(fā)電廠滿負(fù)荷運(yùn)行所需要的水量。（1）當(dāng)從天然河道取水時(shí)，按保證率為97%最小流量考慮；（2）當(dāng)河道受水庫(kù)調(diào)節(jié)時(shí)，按水庫(kù)保證率為97%的最小放水量考慮，并應(yīng)取得水庫(kù)管理部門的正式資料；（3）從水庫(kù)取水時(shí)，按保證率97%枯水年考慮。2、直流供水系統(tǒng)：大流量的河流（一般為發(fā)電廠用水量的2-3倍以上）大湖相互連通的湖群或海洋作為供水的水源時(shí)，冷卻水直接由水源引入，經(jīng)凝汽器等設(shè)備吸熱后直接走的系統(tǒng)稱為直流供水系統(tǒng)。這種系統(tǒng)投資省、運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性高，在有條件的情況下應(yīng)優(yōu)先選用。 3、混合供水系統(tǒng)：但水源隨季節(jié)變化很大、某時(shí)期出現(xiàn)最小流量不能滿足電廠用水要求，應(yīng)考慮采用混合供水系統(tǒng)?；旌瞎┧到y(tǒng)一般為直流供水系統(tǒng)，當(dāng)枯水期（一年中天數(shù)不能太多）出現(xiàn)時(shí)采用帶冷卻塔或冷卻池的循環(huán)供水系統(tǒng)。根據(jù)汽輪機(jī)組及自然供水的實(shí)際情況得出表4-10表4-10設(shè)計(jì)電廠各部分冷卻用水量列表用水名稱水耗量（%）用水名稱水耗量（%）冷卻大型汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組的油和空氣用水100熱電廠的內(nèi)損失和補(bǔ)充水1．5以上冷卻輔助機(jī)械軸承用水3-7排灰渣用水2-5凝汽式發(fā)電廠內(nèi)損失補(bǔ)充用水0．6-1生活及消防用水0．03-0．05冷卻汽輪機(jī)排汽用水0．06-0．12采用冷卻塔或噴水池時(shí)補(bǔ)充損失用水4-6射水抽氣器用水3-5根據(jù)我國(guó)火力發(fā)電廠的實(shí)際發(fā)展情況得出表4-11表4-11不同容量機(jī)組采用不同方式供水量表：名稱發(fā)電廠容量（MW）1252003004005006009001200直流供水201003310049680552006900099350149000198700循環(huán)供水2345043800579607080088500115850150800231700補(bǔ)充水117021002900354044305800754011700又因?yàn)閱卧萘繛?00MW及以上的發(fā)電廠，宜采用單元制供水系統(tǒng)。因此，采用單元制（混合）直流循環(huán)供水系統(tǒng)。循環(huán)水泵的選擇根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)規(guī)程》可知對(duì)單元制供水系統(tǒng)，每臺(tái)汽輪機(jī)宜裝設(shè)兩臺(tái)循環(huán)水泵，其總出力等于該機(jī)組的最大計(jì)算用水量。因?yàn)槲覀兩媳斫o出的是全廠總的供水，所以我們這里設(shè)計(jì)的是參考鐵嶺發(fā)電廠的進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。其電廠一期四臺(tái)機(jī)組共八臺(tái)循環(huán)水泵。當(dāng)其中一臺(tái)水泵停止運(yùn)行時(shí)，其余水泵應(yīng)保證供給發(fā)電廠不小于75%的最大計(jì)算用水量。1、循環(huán)水泵的容量計(jì)算：，其中式中：全廠最大用水量，t/hA其他輔助設(shè)備用水量占凝汽器所需冷卻水量的百分?jǐn)?shù)，取20%Dn機(jī)組排汽量j全廠機(jī)組臺(tái)數(shù)m冷卻倍率每臺(tái)循環(huán)水泵容量為每臺(tái)循環(huán)水泵的壓頭每臺(tái)循環(huán)水泵的功率根據(jù)其流量和揚(yáng)程選擇水泵型號(hào)：參考鐵嶺發(fā)電廠其性能列表表4-12水泵型號(hào)的性能表型號(hào)流量必須氣蝕余量出口壓力轉(zhuǎn)速配帶功率1400HB-D18000m3/h9mH2O0.22Mpa423r/min1600kw4.12工業(yè)水泵、生水泵的選擇工業(yè)水泵的選擇一、選擇原則及其作用1、作用：供給汽輪機(jī)組潤(rùn)滑油冷卻用水、送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、磨煤機(jī)、給水泵、軸承冷卻用水及除灰消防用水。2、根據(jù)《規(guī)程》8.8.2：工業(yè)水系統(tǒng)按下列要求選擇：（1）以水源作為冷卻水水源且不需要進(jìn)行處理即可作為工業(yè)用水的，宜采用開式系統(tǒng)。需經(jīng)處理的，可按具體情況，采用開式系統(tǒng)、閉式系統(tǒng)或開、閉式結(jié)合的系統(tǒng)。（2）以海水作為凝汽器冷卻水水源時(shí)，工業(yè)水可采用淡水閉式或海水開式系統(tǒng)或淡水閉式、海水開市結(jié)合的系統(tǒng)。（3）以凝結(jié)水或除鹽水作工業(yè)水時(shí)，應(yīng)采用閉式系統(tǒng)。（4）在開式工業(yè)水系統(tǒng)中，可不設(shè)工業(yè)水箱。在閉式工業(yè)水系統(tǒng)中，宜設(shè)高位水箱、回水箱、水泵及水—水冷卻器或其他冷卻設(shè)備。（5）空冷機(jī)組的輔機(jī)冷卻用水宜設(shè)置單獨(dú)的工業(yè)水冷卻系統(tǒng)?？梢允菐Ю鋮s塔的循環(huán)冷卻系統(tǒng)。當(dāng)發(fā)電廠同時(shí)裝有空冷機(jī)組和多臺(tái)常規(guī)機(jī)組時(shí)，空冷機(jī)組的工業(yè)水也可取自常規(guī)機(jī)組的冷卻水系統(tǒng)?！兑?guī)程》8.8.3：?jiǎn)螜C(jī)容量為125MW及以上機(jī)組的工業(yè)水系統(tǒng)，宜采用單元制系統(tǒng)或擴(kuò)大單元制系統(tǒng)。單機(jī)容量為100MW及以下機(jī)組，宜采用環(huán)形母管系統(tǒng)，每環(huán)以2~4臺(tái)機(jī)組為宜。對(duì)冷卻水壓力和水質(zhì)能滿足設(shè)備冷卻要求的開式系統(tǒng)，應(yīng)采用冷卻水直接供水的方式，冷卻水壓力無法達(dá)到的用水點(diǎn)，應(yīng)設(shè)置升壓泵供水。單機(jī)容量為300MW及以上機(jī)組，對(duì)冷卻水質(zhì)要求較高的輔助設(shè)備宜采用以除鹽水作為冷卻水的閉式系統(tǒng)?！兑?guī)程》8.8.4：對(duì)水源不夠充足或取水費(fèi)用較高的發(fā)電廠，如采用開式工業(yè)水系統(tǒng)，應(yīng)考慮工業(yè)水排水的回收利用。二、工業(yè)水泵的臺(tái)數(shù)、容量確定根據(jù)《規(guī)程》8.8.5：工業(yè)水泵的臺(tái)數(shù)按下列要求選擇：1、單元制或大單元制工業(yè)水系統(tǒng)，宜采用2-3臺(tái)工業(yè)水泵,其中一臺(tái)備用。2、工業(yè)水泵的總?cè)萘繎?yīng)滿足所連接的工業(yè)水系統(tǒng)最大用水量的需要,另加10%—15%余量。三、工業(yè)水泵壓頭根據(jù)《規(guī)程》8.8.7：工業(yè)水泵的揚(yáng)程應(yīng)按下列各項(xiàng)之和計(jì)算：a.最高工業(yè)用水點(diǎn)或高位工業(yè)水箱進(jìn)口與工業(yè)水泵中心線或工業(yè)水泵吸水池最低水位間的水柱靜壓差。b.工業(yè)水泵進(jìn)水端到最高用水點(diǎn)出口或高位工業(yè)水箱進(jìn)口間介質(zhì)流動(dòng)阻力(按最大用水量計(jì)算)另加20%裕量。C．工業(yè)水泵進(jìn)口真空(如為正壓力取負(fù)值當(dāng)從吸水池吸水時(shí)本項(xiàng)不考慮)。本設(shè)計(jì)中揚(yáng)程根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值，估30—40四、型號(hào)確定選取8sh-13型工業(yè)水泵兩臺(tái)表4-13工業(yè)水泵性能表參數(shù)名稱單位型號(hào)8sh-13流量288揚(yáng)程m41.3電機(jī)型號(hào)JQ—9/-2功率KW55電壓V380全面性熱力系統(tǒng)的擬定5.1鍋爐煙風(fēng)制粉系統(tǒng)的擬定制粉系統(tǒng)型式：采用中速磨煤機(jī)冷一次風(fēng)機(jī)負(fù)壓直吹式制粉系統(tǒng)，每臺(tái)爐配6臺(tái)MPS-190中速磨煤機(jī)。燃燒設(shè)計(jì)煤種時(shí)，5臺(tái)運(yùn)行，1臺(tái)備用；燃燒校核煤種時(shí)，6臺(tái)運(yùn)行。負(fù)壓直吹制粉系統(tǒng)設(shè)備和工作流程如下圖：圖5-1負(fù)壓直吹式制粉系統(tǒng)的設(shè)備圖1-原煤倉(cāng)；2-自動(dòng)磅秤；3-給煤機(jī)；4-磨煤機(jī)；5-煤粉分離器；6-一次風(fēng)風(fēng)箱；7-煤粉管道；8-燃燒器；9-鍋爐；10送風(fēng)機(jī)；11-熱一次風(fēng)機(jī)；12-空氣預(yù)熱器；13-熱風(fēng)管道；14-冷風(fēng)管道；15-排粉風(fēng)機(jī)；16-二次風(fēng)風(fēng)箱；17-冷風(fēng)門；18-密封風(fēng)門（原煤）熱風(fēng)煤粉氣流原煤倉(cāng)→給煤機(jī)→磨煤機(jī)→粗粉分離器→燃燒器。 冷風(fēng) 回粉圖5-2負(fù)壓直吹式制粉系統(tǒng)的工作流程圖給煤機(jī)：由智能化控制系統(tǒng)部分、機(jī)體部分、驅(qū)動(dòng)裝置（皮帶電機(jī)、皮帶減速機(jī)、清掃機(jī)構(gòu)）和輔件等部分組成，能夠?qū)崿F(xiàn)連續(xù)、均勻給煤，并能對(duì)物料進(jìn)行精確稱量，顯示瞬時(shí)給煤量與累計(jì)給煤量。選取給煤機(jī)的型號(hào)8824，其特性列表