預應力混凝土簡支小箱梁課程大作業(yè)-結構設計原理

預應力混凝土簡支小箱梁課程大作業(yè)——結設計理PAGEPAGE9目 錄1基本設計31.1橋梁總體尺寸及設計荷載31.2主要材料規(guī)格32主梁截面幾何特性42.1橋梁中梁橫斷面尺寸圖42.2將跨中箱形全截面等效為工字形截面52.3受壓翼緣有效寬度的計算63主梁內力計算83.1自重、恒載內力83.2活載內力83.3內力組合94鋼筋面積估算及鋼束布置-4.1預應力鋼筋面積估算104.2預應力鋼筋布置4.3非預應力鋼筋截面積估算及布置144.4主梁截面幾何特性計算5持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算5.1正截面承載力計算5.2斜截面承載力計算5.2.1-1跨中截面斜截面抗剪承載力計算175.2.1-2 L4截面斜面抗剪承載力計算18

5.2.1-3 變截面斜截面抗剪承載力計算195.2.1-4 距支點h2斜截面抗剪承載力計算205.2.2斜截面抗彎承載力計算6鋼束預應力損失計算6.1摩阻損失226.2錨具變形，鋼絲回縮損失246.3分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的損失266.4鋼筋松弛引起的預應力損失--276.5混凝土收縮、徐變引起的損失286.6預應力損失組合7 應力驗算7.1持久狀況的正應力驗算317.2持久狀況主應力計算347.3短暫狀況應力計算8 抗裂性驗算8.1正截面抗裂性驗算8.2斜截面抗裂性驗算9變形計算9.1荷載短期效應作用下主梁撓度驗算430錨固區(qū)局部承壓計算10.1局部受壓區(qū)尺寸求4410.2局部抗壓承載力算461基本設計資料1橋梁總體尺寸及設計荷載計算徑L39m橋面空凈-12520.5m主梁距28全由5梁成其翼制部寬1.8，澆為1.0m橋梁梁17m設計載公-級載結構要系γ=10本箱梁部預力凝土A構設后張施，徑7m的波管成孔當凝達設度時行拉張順鋼筋序相平度為7%。2主要材料規(guī)格（）C50混土：fk4a,

fka,

f

4af

a，Ec5

a4（）預應筋×7標型15280ⅡBT2415絞線45fpk0a，fpd0a，Ep55

ab4，pu（）普通筋用R35鋼筋5fska，fsd0a，Es05b3，pu（）箍筋構鋼：用R35鋼筋fska，fsda，

a5Es15

a2主梁截面幾何特性1橋梁中梁橫斷面尺寸圖

2050

2070

51.5

20703010

1050

中 圖2-1 箱梁橫斷面圖（單位：m）2將跨中箱形全截面等效為工字形截面跨形截幾性，據CD詢知：跨中箱形全截面幾何性質 表-1截面積（m2）慣矩（m4）中性到翼距離b（）1.180.3217.7如圖22跨箱截將其為ABC塊A取積等化為字形f上翼默上板為b'f

80B塊是積相條簡為字下翼f f f認寬為b10。所求出翼高度h'為15，下板度h為7f f fff證截度h10m變則板度為h'=-h'-hff

=0151540令板寬度為為證面面不變則b'

*h'+b*h

+h'*b110m2求得=3m。簡化字截圖2。

f f f f圖-2跨中箱形全截面形式圖-3等效工字形截面形式經計簡工形面幾何性表22：工字形截面的幾何特性 表-2截面積（m2）慣矩（m4）中性到翼距離b（）1.400.5011.誤差析表23：等效截面性質誤差 表3面積差A（%）慣性誤差I（）b誤差y（%）b0.82.21.5由表23知化字截面幾特與截幾何性差（5誤范圍內可取。f3受壓翼緣有效寬度b'f

的計算依公鋼混土預應混土涵計范（JG224第4.3確箱型截在板、翼緣有寬度bi，于梁（支）跨梁有ifi——bi表示側、翼有寬，圖24——i表示側、翼實寬，圖24——f有關支中梁翼緣效度計系，圖25確定圖-4箱形截面梁翼緣有效寬度圖-5

s、f曲線圖而跨徑l39。：3=3<5，4=7<5l

l 根公鋼混土預應混土涵計范（JG220圖25知當i/l的比不過0.5時以認為f

0。f所以腹的翼的效寬度b'f

=80。3主梁內力計算此項容《梁程課程決在僅出梁的算果：1自重、恒載內力自重、恒載內力計算結果 表-1截面置

距支距離(mm)

預制梁 現澆 二期M(kN.) V（k） M(kN.) V（k） M(kN.) V（k）支點 0 0 498.7 0 79.8 0 195變截面 5480 2074 350.5 347 59.2 849 145L/4 9750 3519 226.3 592 38.8 1449 95跨中 19500 4603 0 777 0 1900 0注：預主（括隔板的重：g1pkN/m；現板自：gmkN/m；二恒（括面鋪、行、桿：g2pkN/m。2活載內力距支點離最大彎矩公路-Ⅰ荷載最大剪力(mm) 距支點離最大彎矩公路-Ⅰ荷載最大剪力(mm) M (kN)對應V(kN)V (kN)對應M(kN)支點00231.53576.940變截面54802575.4469.34472.782433.12L/497503717.86404.24414.793408.19跨中195005293.55163.43226.394236.82截面位置k

k注：中載已入擊系數13內力組合截面位置項目基本組合短期組合長期組合MdVdMsVsMlVl支點Mx01250.4980926.9750861.2Vx101731.3201155.9380992.036變截面Mx7509.081318.9824977.181865.8154245.532732.48Vx17311.0121323.7744882.863868.0974191.636733.784L/4Mx11847.43994.8368024.49628.066968.28513.22Vx111416.351009.5217819.215635.0536850.98517.216跨中Mx16104.86227.497210788.98108.3329285.13261.904Vx114633.9315.138610088.53150.0668884.87285.752表3-3 載力算果注：基組（于載能極狀）MdMGk

MG2k)4MQkVdVGk

VG2k)VQk②短組（于常用極狀）M M M

7

MQks Gk

G2k

1③長組（于常用極狀）M M M

4

MQkl Gk

G2k

14鋼筋面積估算及鋼束布置1預應力鋼筋面積估算按構正面裂要估算應鋼數量對于A類分應混土構，據中面裂要，下確所有效應力:?????0??????≥??(1+??)????式中的MS為正常使用極限狀態(tài)按作用（或荷載）短期效應組合計算的彎矩值；由表33??=1089????設預力筋面心下緣為

ap=10則預力筋合作距面心的離??=????=1067?180=8877在鋼估時截可似取全面性來算表-1可跨截全截面積為110=1282慣矩I0.12m4全截對裂算緣彈性抗矩為????=?

0512=1068

=086??3C0凝的心拉度??2.5M。所以加的力為N

.606.7.506 781 70 78

606N預應×7標型15280ⅡB/T2415絞線fpk=6Ma所以應張的制力為：on5fpk50a預應損按力制力的0算則需應力絞的積為A N

60

m26p 6

1)5nl 這里用8束7s15.2的應力弛鋼線則供的應鋼截面積為PAGEPAGE14pA879m2>690m，足求。p.2預應力鋼筋布置）中應鋼束的置后張預力凝受構件預力道置符公橋中關構造要求。參已有設紙并公橋》關的造要，跨面的應力鋼進初布，圖41所。）固鋼布置為施方部8束應力錨于端如圖-243示這置符合均分的則不能滿張的求而且23、4號筋梁彎起高，可以供大預力。）他束置傾角算1鋼束起彎及其曲徑采用線中圓曲的方彎為預力筋的加垂作于墊，依次各1、、4號的曲：50、1000、1000、900mm。2鋼束控置確定由于算導中未出預部縱面面圖因這無按式計算各制面具鋼控制位。按照導的求各制截應鋼布置如圖4-1、4-2、4-3、4-4所示?？缰忻??=18???，用OV.M1-7型具，0金波管孔，留孔道徑75m。各束拉到中距表-1示。各計截預力的置和角表-2示。圖4-1 跨中截面鋼束布置（尺寸：m）圖4-2 L/4截面鋼束布置（尺寸：m）圖4-3 變截面鋼束布置（尺寸：m）圖4-4 支點截面鋼束布置（尺寸：m）預應力筋束曲線要表 表4-1鋼束編號起彎點跨中（m）錨固點跨中（m）曲線半（mm）111791.5198035000023723.5197811500003191119759120000498.51967590000計截面預應力鋼束的置傾角 表4-2計算截面錨固截面支點截面變截面點L/4截面跨中截面距中m）19754.5195001500097500鋼束到梁底距mm）149347216390902812792477211903113011127974672104144414321117786330合力點970952638.5388.5180鋼束與水平線夾角（度）14.0004.0004.0000024.0004.0004.0002.3034.0004.0004.0003.75044.0004.0004.0004.0000合力點4.04.04.02.51303非預應力鋼筋截面積估算及布置按構極承能狀要求算預力筋：在確預力筋量，非應鋼根正面承能極狀要來確。設跨截預力筋非預筋合作點到底距為=5m，有?0=???=1780?10=160這里簡的字截性質計。先假為類T形。C0凝軸抗強度fd224Mab' M Nm有效度f=80，表33， d=64.5所以公：0Md

xfdbfx(0 )2得10×16060×106≤24×280??1630???)2?求出x=166m<?′=15m(解x=304mm舍)?中性在翼中確實第類T截則根正載計所需的非預應鋼R3）面積：′?????

224×280×166?120×774???

???

?? 2???=

=

=21???280s s主梁中面預力筋用14根徑為18mm的HR335鋼，供截面面積為A=3563m2>215???2，筋心到面邊離為a=40s s而預應力鋼筋到截面底邊距離為apmm，則預應力筋和普通鋼筋的合力作用點到截底的離為fpdApapfsdsasaspfpdApfsds

04003040

7mm0hasp074主梁截面幾何特性計算后張預力凝主截面何性分不的受階分計本中的型梁從工運經下三階：（）主梁制張預力筋（加段此階段為預制構件階承擔荷載包括預制梁括橫隔板）的自重偏心預受構按制梁凈面算；（）灌漿錨主吊就并澆00m接縫安段該階段為現澆混凝土整體化階段，但不考澆混凝土的承受荷能力，施工荷載除上荷之外還應包括現澆凝板的自重，受力構按制梁灌后換截計；（）橋面欄及行施和營階（用段：階段三的荷載除了階、二的荷載之外，還括二期恒載以及活，受力件現后換截面算。預應混土件階截面何質表43。預應力混凝土構件各階段截面幾何性質 表43階段截面A（）ys（）y（）e（）（）階段一支點1.870.150.85-0.850.2變截面0.770.620.380.480.13L/40.770.610.390.590.71跨中0.770.760.240.240.07階段二支點1.790.210.79-0.910.67變截面0.490.510.490.590.29L/40.490.560.440.640.52跨中0.530.980.020.020.46階段三支點2.720.381.620.920.32變截面1.270.291.710.810.52L/41.270.331.670.870.62跨中1.270.721.280.280.565持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算1正截面承載力計算一般彎最的中面進正面載計并且里簡后工形截進行計。（）求受區(qū)度x先按類T形面算，去造筋影：fdpfds 04+03 'x= = mhmffbdf

40 f受壓全位上緣內，明實第類T形截。（）正截承力算預應筋普鋼的力作點截底的離為asp

fpdApapfsdsasfpdApfsds

04003040

7mm0hasp07梁跨截彎組設值Md10435Nm。面彎載力：u df 0Mfb'xh403Nu df 0跨中截承能滿足求。2斜截面承載力計算計算彎件截抗承載時其算置下列定用：1）距支心h2截；2）受拉彎鋼彎點截面；3）錨于拉的向筋始不力的面；4）箍筋量間改處截面；5）構件板度化的面。選取點h/，截點，L4和中進截面剪載復。應力的置及彎起度表41表-2采用。箍筋35鋼，徑為2雙四，距Svm；距支相于倍高范圍內間距Svmm。-1跨中截面斜截面抗剪承載力計算由算面剪組設計較，下進行算：dsd33

Vcs——截內凝與筋共作時抗承力，下計：

35

0

(26P)

fu,ksvfsv1——號矩響數簡支為10；2——應提系，預應混土彎件取21.5；3——壓緣影系，取1.；b——截受端截處截腹寬，中為0；0——剪力組合設計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點（包括預應力鋼和預力筋至混土壓緣距，跨截為13m；P——斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率，P

0

，

Apb

Aph0

s，如果P

5，取=2。P0437；03fu,k——凝標抗強，本為5Ma；sv——筋筋，

Sv

413。00fv——向應鋼（筋）抗設強，B35為15M；

550303

(26)035Nd>；所以 d=153K<N<sd立，足求。-2 /4截面斜截面抗剪承載力計算首先根公進斜面抗強上下復，即：503

f

V

103 f 2d 0 0d

u,k 0V——算面剪合設值跨為19.1N；2——應提系，預應混土彎件取為1.5；b——算面的面板寬取0m；——剪組設值的截有高自向受鋼合包預力鋼筋非應鋼）混凝受邊的離經計算010；0dV<30d

00=3

fu,k04N3 350

2fd0=50

5307Nd計算果明截尺滿足求但配抗鋼筋。按下進驗：dsd33

Vcs——截內凝與筋共作時抗承力，下計：

35

0

(26P)

fu,ksvfsv1——號矩響數簡支為10；2——應提系，預應混土彎件取21.5；3——壓緣影系，取1.；b——截受端截處截腹寬，中為0；0——剪力組合設計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點（包括預應力鋼和預力筋至混土壓緣距，截面010；P——斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率，P

0

，

Apb

Aph0

s，如果P

5，取=2。P0430；01fu,k——凝標抗強，本為5Ma；sv——筋筋，

Sv

413。00fv——向應鋼（筋）抗設強，B35為15M；

55030

(26)035Nd>；所以d10921K<N<sd成，滿要。-3 變截面斜截面抗剪承載力計算首先根公進斜面抗強上下復，即：503

f

V

103 f 2d 0 0d

u,k 0V——算面剪合設值跨為13.4N；2——應提系，預應混土彎件取為1.5；b——算面的面板寬取0m；——剪組設值的截有高自向受鋼合包預力鋼筋非應鋼）混凝受邊的離跨中0=39。0dV<30d

00=3

fu,k0N3 350

2fd0=50

5308Nd計算果明截尺滿足求但配抗鋼筋。按下進驗：dsd33

Vcs——截內凝與筋共作時抗承力，下計：

35

0

(26P)

fu,ksvfsv1——號矩響數簡支為10；2——應提系，預應混土彎件取21.5；3——壓緣影系，取1.；b——截受端截處截腹寬，中為0；0——剪力組合設計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點（包括預應力鋼和預力筋至混土壓緣距，跨截為0=39；P——斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率，P

0

，

Apb

Aph0

s，如果P

5，取=2。P0431，取=25；09fu,k——凝標抗強，本為5Ma；sv——筋筋，

Sv

413。00fv——向應鋼（筋）抗設強，B35為15M；

550309

(26)035Nd>；所以 d=3374N<N<sd成立，足求。-4 距支點h2斜截面抗剪承載力計算首先行面剪度、下復：503

f

V

103 f 2d 0 0d

u,k 0式中：V——算面剪合設值依插求距點h/80m處矩和剪力別：PAGEPAGE22Md61

0)202

)4kNm（將中距點h2間彎圖為物）2d2

0kN（將中距點h2間彎圖為線）2——應提系，預應混土彎件取為1.5；b——算面的面板寬：b0000mm（4m支處板度30為截處板度50支到截的）——剪組設值的截有高自向受鋼合包預力鋼筋和非預應力鋼筋）至混凝土受壓邊緣的距離，0取近似支點處的值，即=11。列式算：2d 052d 0

fh53

534Nd03

fu,k00

04Nd3計算果明截尺滿足求但配抗鋼筋。斜截抗承力下計算：3Vd

Vcs

Vpb33

Vcs——截內凝與筋共作時抗承力，下計：

35

0

(26P)

fu,ksvfsv1——號矩響數簡支為10；2——應提系，預應混土彎件取21.5；3——壓緣影系，取1.；b——截受端截處截腹=9m；P——斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率，P如

0

，

Apb

Aph0

s，果P

5，取=2。P0432；14sv——筋筋，

Sv

415。10

55034

(26)055NVpb——斜面交預力彎鋼的剪載，由式算Vpb

503f

pdApd

snpApd——截內同彎平面預力起筋截面積；p——應彎鋼在截面壓正面的線與平的角，由表42的線素求得：1p

2p

3p

4p

0。則Vpb

503

04n4

該截的剪載為：usVb827Nd7N說明點h2面承載是夠。2斜截面抗彎承載力計算由于束錨于端鋼束量跨方沒變彎角度其斜面抗彎強一不制計故不行算。6鋼束預應力損失計算1摩阻損失l1l1n1e

-(x)]式中：

on—張控應力，on5fpk50a；——筋管壁的擦系，埋屬紋時，得5；k——道米度局偏差摩的響數查得k5；x——張端計截的管長在件軸的投長；——張端計截間管平曲的角和即線角如道為豎平內水面同彎曲三空曲管，則可按式算：2 2 HVH、V—分為同管水平內彎角豎平面的曲；對于中面表41知錨點跨的由表42知空轉（只有豎跨的鋼擦應損值表61.跨中截面摩擦應力損失計算表 表-1鋼束號X（）Kxβ=1e-(x)n（a）l1（）（°）弧度140.980.7519030.970.66156448240.980.7519810.970.66156448340.980.7519590.960.56156414440.980.7519750.950.56156375平均值6446同理可算其截的摩應損值?；緮迪拢浩渌孛婊緟当?表-2鋼束編號支點面變截面L/4xxx10.30305.303010.0530.069120.28105.281010.0310.029730.25905.259010.0090.004640.17505.17509.9250可以算各計制面l1平值各設計控制截面l1平均值 表-3截面支點面變截面L/4跨中面l1平均M）0.21052293564466.2錨具變形，鋼絲回縮損失l2對曲預力計錨具形鋼回引的預力失應慮固后向摩擦的響。反摩影長度lf

Epd式中：l—錨變、束回值VM夾錨頂壓取4；Ep—預力的性模取5G；d—單長由道摩引的應損，按式算：d

0 ll式中：0—張端下制張應，0ona；l—預力筋除沿摩損后錨端應，l

0l1；即：

1；d ll——拉至端之的離這的固端跨截。下表出摩影長度lf的計過：反向磨阻長度lf

表-4鋼束號12340(a)15151515l1(a)6448644864146375l(a)10.410.910.311l(m)103181159175d0l)/l（MPa/m）0.3440.3480.3450.352lf(m)10540196781043418815由表64知束應鋼絞均足lf

l，所距拉為x的面錨變形鋼筋回引的慮摩后的應損失xl2)按式算：x

l2

lx)flf式中：xl2)—離拉端x錨具形生考反阻后預力失；為張端錨變引的考反阻的應損失，dlf。若xlf則示截不反阻影（如中面。由表64知d和lf，得如表6：計算結果 表-5鋼束號123410.1010.6610.1710.22各控截面xl2)的算果下表66：鋼束號1234x(m)(a)33212鋼束號1234x(m)(a)332129151060106610671072l2(a)9844984198369984l2(a)9901x(m)(a)535159551060106610671072l2(a)6600666166886768l2(a) 6629x(m)(a)153106013110661091067951072l2(a)3579350535623678l2(a) 3581x(m)(a)1031060181106615910671751072l2(a)0000l2(a) 0支點面變截面L/4跨中面6.3分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的損失l4混凝彈壓引的力損取應計需控制截進計對簡支可取L4面下經化后行算其計結作全各面預力筋應力損的均。式中：

l4

=12m Pc—張批4；P —預力筋凝土性量比按拉時凝的際度級fP f算；'假為計度的0，即f'f算；

=09*0=C45，查表得E'504a，cEp 55c故 2EP 'Ec

504p——部應鋼（m批的力Np在其點全預力筋點處N Ne2所產的凝正力， =

p+ pp，截特表43中一階取。其c A I中：Npnl1l2Ap)N Ne2

93

9392則： =

p+ pp= + 5ac A I

73

19所以：=1 =12al4 2m Pc 246.4鋼筋松弛引起的預應力損失l5對于用松鋼線由鋼松引的應損失下計：pe式中：

l5(

fpk

pe——拉數一張0；——筋弛數，于松鋼線取

3；pe——力固的筋力peonl1l2l4這里然用L4截面力作全的均值算故：enl1l2l4a所以：l5

1329]9=4a6.5混凝土收縮、徐變引起的損失（l6）由混土縮徐終值引的應損可下式算：l6

[Et,t)t,t]) ps 0 Pc 015式中：

pc

——件拉全部向筋面心由預扣相階的與損失）結自產的凝土向應對于支，般取中截和/4截面平值為梁各截的算；pc不得

'5fu，'

'fu為預力凝傳力'錨固混土立體壓強；EP—預力凝的彈模；P—預力筋混凝彈模之比—構受區(qū)部縱鋼配率對后張構，APASAn；e2 +p——s i2；eps

—鋼群心凈重心的離en；i—截混半，

i2I/A

。A為筋固相的凈面積n；t,t0)——載期為t0、算期為t的凝徐數；st,t0)——載期為t0、算期為t的縮變。構件論度計公為h=2/u式中A—梁凝面面；——件大接的截周長。本考混土縮徐變部在橋前成，A和u均用制的數，根據AD查得：Am2故h

2Au

28

um0mm查表并內插值得徐變系數終極值為 0 、 0 ；t,t)t,)8 t,t'查表并內插值得徐變系數終極值為 0 、 0 ；su混凝收應su

t,)=。p為傳錨時跨和l4面部力截面心，由N1、M1、MG2所引起混凝土正應力的平均值?？紤]到加載齡期不同，MG2按徐變系數變小乘以折減系數。0 1、 1 G2t,t')t,)算N M 時用一截面算0 1、 1 G2跨中：N1nlAP)Ncl/2

N Ne2 M t) M( p pp) G1- u G2n In

p

tu)

0p73

7342

36

8 706( + - -

73L/4截：

79

98

848N1nlAP)Ncl/2

N Ne2 M t) M( p pp) G1- u G2n In

p

tu)

0p63

6392

906

8 06( + - -

73

19

38

8 08所以：caAAA=36（未構鋼的響）P S nP5

732 2+ess i2

+I

es0/0

（取中和L4的平值）跨中面：Pepss

43)es= = =4mpS

43L/4截：Pepss

43)es= = mpS

43所以：es=(957.34+787.97)/2=872.66mm0A73m200I99m40e2e

62s+I

0/0

+ 399703l6=

95510452]563

a6.6預應力損失組合l1l2l4

l5l6

l將各面束應損平均匯表6：工作段計算截面預加力段使用段鋼束效應工作段計算截面預加力段使用段鋼束效應（M）l1l2l4ll5l6l預加力段 使用段 跨中面6446990141.515.2138.512.811.751891914774L/4截面2935662941.516.9138.512.811.751880914654變化截面1052358141.519.5638.512.811.751759413449支點面0.2041.511.0838.512.811.751537211237 n l

n l

lPAGEPAGE337應力驗算1持久狀況的正應力驗算按持狀設的應混凝受構應算使用段截混土法向應力受區(qū)筋拉力斜截混土壓算時用其準不分項數，汽車載計沖系。）截面凝的應驗算對于預應力混凝土簡支梁的正應力，由于配設曲線筋束的關系，應取跨中、/4、變截面和點分進驗。應計時用其準值汽荷應入擊系。根《規(guī)JGD2第715條開件受區(qū)凝的大應力滿：cpt5f式中：c——作標效組下混土法壓力；M 1ky

M M M k G2k kyIIc s 0sIIn 0pt——預力生凝土拉力。Npptn

NpepnIn

ynsNp——存應；Npepl6snl)pl6s跨中面：M1k=Nm

、 Mk=7Nm

、 MG2k0Nm 、Mk1)5NmNpnl)pl6s448]/NM 1ky

Mky

M M M+ k G2k kyIIIc s 2s 0sIIIn 2 036 7 2+0528a70 60 60e

A(ya)A(ya) ep x p l6s x sepl6s7444834)=0m74483N Net p pny t

5

5669an In

s 70 70tc98a>5fk542a但是比169/62-）4.%5%可認跨截面滿要的。L/4截：Npnl)pl6s448]/4NM 1ky

Mky

M M M+ k G2k kyIIIc s 2s 0sIIIn 2 091 2 +9637a10 20 20e

A(ya)A(ya) ep x p l6s x sepl6s449839)=2m74483N Net p pny t

4

4514an In

s 70 10tc434a>5fk542a但是比168/62-）3.%5%所以L4混凝正力算足求。變截：Npnl)pl6s948]/Ne

A(ya)A(ya) ep x p l6s x sNp748)838)3036M 1ky

MGky

M M M+ k G2k kyIIIc s 2s 0sIIIn 2 042

7

+949a30 90 20N Net p pnt

3 3624an In

s 70 30tc459a<5fk542a所以截處凝正力驗滿要。支面：Npnl)pl6s748]/0NM 1ky

Mky

M M M+ k G2k ky

000aIIIc s 2s 0sIIIn 2 0e

A(y a)A(y a) ep x p l6s x sNp74)835)0036N Ne）t p pn）t

0035an In

s 70 00tc01a<5fk542a所以點面混土應力算足求。）持久況預力筋應力算根據橋JG2中第7.15規(guī)：開構件拉預力絞的最拉應力滿：

pep5fpk式中pe—預力扣部預力失的效應力；p—在用效應合受區(qū)應筋產的應，pp——作標效組下預力重處凝的正應，M M 1) G2k k eIt 0p；I0跨中面：

MG2kMk1)e

505aIp pt pI0ea

0p 60所以ep>5fk509a而其值2744191=06<%,明中面預力筋力足求。L/4截：

MG2kMk1)e

596aIp pt pI0ea

0p 20ep85fk50a表明/4截預力應力足求。變截：

MG2kMk1)e

590aIp pt pI0ea

0p 20ep55fk50a表明截預力筋力滿要。支點面：

MG2kMk1)e0Ip pt p 0pI0eaep<5fk509a認為點預力筋力滿要。2持久狀況主應力計算主應驗般變面點別算面梗階三形軸下肋處標準值效組作下主應力其應足p6fk的要。tp、p為載準效組作用的拉力主應力（y=0：tp

x2

(x)222

，

x2

(x)222式中x—正力，

xt

M M+ 1k kIn

M Mny+ G2k knI0

0；V 1pk

G2kk

peApsnpS1—剪力，

S1Ib

In2b

Sn2

S0I0b

Inb 。圖7-7-7-3各算點位示圖各算點部斷幾性按表71取值表中1為算以面，S1為1對面心面積，yl為1的形到面形心的。d為算到截形軸距。預應力混凝土構件各階段截面幾何性質 表-1計算點受階段A(×0)y（）（）(×10)上梗處-a階段一0.827436620.39階段二0.827327510.54階段三0.76894290.95形處-o階段一0.366812330.55階段二0.36672220.89階段三0.6963500.85下梗處-b階段一0.72735-2380.10階段二0.787559-1490.40階段三0.78978-3710.07圖-1階段一圖-2階段二圖-3階段三變截處有預力Npnl)pl6s949]/Ne

A(ya)A(ya) ep x p l6s x sNp748)838)3036預應筋變面的起角查得：01p2p3p4p40）梗處

(336)030a7 3042719)94a30 90 205 2)430

94

2484sn43406

98a4442( )02228

7

a）心處

(336)03a7 3141719)05a30 90 205 2)430

94

2484sn43406

56ap p 5 52( )0627221）梗處

[336]035a7 3548799)19a30 90 20 5 2)430

94

24sn41a3406 9

(9)227ap 2 2

6計算果總表72計算位置正應力 （Ma計算位置正應力 （Ma）主拉應力tp（M）主壓應力（Ma）上梗處140.8-0.2141形心處1050.6-0.0101下梗處3.91.1-0.74.6剪應力

（M）斜截面最大主壓應力p,xa6fk4a，最大主拉應為p,x7a5fk55a箍可造要布。計算果明使階正截混土向力預應鋼拉力及截面應力均滿規(guī)要。3短暫狀況應力計算預應混土構短狀態(tài)計混土等為420天算構在制造運輸安裝施階段由預力（除應的力損失、件自及其施工荷載引的面力對支梁以中面、緣混土應控。上緣：

N Net p pny

Mkyt s sn In InN

A

)A

5)4037N ep n l pepnynxap40m（截性用一段中截性）t 7 74

6

3

6=6 ( )t 70

70

70

a壓下緣：t

N Ne p pny

MGkyc s sn In In7746 3 670 70 70a7fk76a預加階混土應滿足力制的凝土拉力過定預拉配筋率防出裂區(qū)混土有現應故預區(qū)需置筋不于02%的縱鋼即。8抗裂性驗算《公橋》定于A類部預力凝構，必進正面裂驗算斜截面裂驗。1正截面抗裂性驗算）用或載短效應合構邊混土的應計算在荷短效組下應滿：stpc7f對于支取矩大跨中面行核（荷載及擊數）Npnl)pl6s448]/Ne

A(ya)A(ya) ep x p l6s x sepl6s7444834)=0m74483N Ne p pnyc xn In 5 5740a70 70MM 7 kst

MG1pI

y1x

MGm I

yn2x

2p 1I

yn0xn 0 00.73.47.2

..a.70 .60 .60tc20a7fk75a計算果足中A部分應構按用期效組的裂求。）用或載在期效組作下緣凝土正力算在荷長效組作下應足：lt

tpc0——載期應合用下截受邊應（汽荷不沖系）MM 4 klt

MG1pI

y1x

MGm I

n2x

2p 1I

n0xn 0 00.43.47.2

.8.a.70 .60 .60tc109a0計算果明在載期效組作下滿正截抗性求。2斜截面抗裂性驗算斜截驗選在徑向剪和矩較的不利應擇算面重處和寬劇變處為算點行算對支取截處同對梗肋形軸和PAGEPAGE46上梗處行力算由在截抗性算時算載期應合不慮車荷載沖系作下截面力公如。Mk

pc

Mk

yn

MG2k71

MQ2ky0InV G2k7

k

I0Q2k

A S1k1Inb

1 S0I0b0

pepsnInb

p1tp

x2

(x)222Npnl)pl6s949]/Ne

A(ya)A(ya) ep x p l6s x sNp748)838)3036預應筋變面的起角查得：01p2p3p4p40）下梗肋

[336]035a7 3 54879

972)16

ax 30 90 20578) 5 2

430

94

24sn41a3406p2

(5)22