電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定

電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定1第一頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.1電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定概述

——暫態(tài)穩(wěn)定的概念電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定是指電力系統(tǒng)受到大干擾后，各同步發(fā)電機保持同步運行并過渡到新的或恢復(fù)到原來穩(wěn)態(tài)運行狀態(tài)的能力。暫態(tài)穩(wěn)定研究的是電力系統(tǒng)在某一運行狀態(tài)下受到較大干擾時的穩(wěn)定性問題。大干擾：短路故障，突然斷開線路、變壓器或發(fā)電機，大量負荷的切除或投入等。系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性不僅與系統(tǒng)在擾動前的運行狀態(tài)有關(guān)，而且與擾動的類型、地點及持續(xù)時間均有關(guān)。2第二頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.1電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定概述

——暫態(tài)過程的幾個階段1)起始階段：故障后約1s內(nèi)考慮保護動作：切除故障線路、重合閘、切機

2)中間階段：起始階段后5s內(nèi)

3)后期：中間階段以后的時間大干擾后，不同的時間里電力系統(tǒng)各部分的反應(yīng)不同，分3個不同階段來分析大擾動后的暫態(tài)穩(wěn)定性：鍋爐、電容器、電抗器、變壓器、自動切負荷裝置動作調(diào)速器來不及動作發(fā)電機組的調(diào)節(jié)系統(tǒng)已經(jīng)發(fā)揮作用3第三頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.1電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定概述

——暫態(tài)穩(wěn)定分析的簡化模型2)不計調(diào)速器的作用：1)發(fā)電機模型3)負荷為恒定阻抗進一步假定恒定。發(fā)電機的等值模型：安裝AER：4第四頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.2簡單系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性8.2.1物理過程分析8.2.2等面積定則8.2.3

發(fā)電機轉(zhuǎn)子運動方程的求解5第五頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.2.1物理過程分析

——正常運行狀態(tài)的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)與功率特性正常運行圖8-1(a)正常運行方式及其等值電路(8-1)(8-2)6第六頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.2.1物理過程分析

——故障時的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)與功率特性圖8-1(b)故障情況及其等值電路星三角變換短路附加電抗Page129三相短路時：(8-3)(8-4)7第七頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.2.1物理過程分析

——故障切除后的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)與功率特性

圖8-1(c)故障切除后及其等值電路(8-5)(8-6)8第八頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一各時段電磁功率曲線PTP0δPIPIIPIII一般(8-6)(8-4)(8-2)擾動前穩(wěn)態(tài)短路階段故障切除后9第九頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.2.1物理過程分析

——暫態(tài)過程中系統(tǒng)的功率特性與運動軌跡（及時切除故障）a-b-c-d-e-f-e-k-振蕩圖8-2圖8-3振蕩過程10第十頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.2.1物理過程分析

——暫態(tài)過程中系統(tǒng)的功率特性與運動軌跡（切除故障過晚）圖8-4圖8-5失步過程11第十一頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一結(jié)論由上分析可知：系統(tǒng)是否具有暫態(tài)穩(wěn)定性，不僅與系統(tǒng)在擾動前的運行狀態(tài)有關(guān)，而且與擾動的類型、地點及持續(xù)時間均有關(guān)。

t0tc正常狀態(tài)故障期間故障線路切除后tPIPIIPIII12第十二頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.2.2等面積定則等面積定則極限切除角極限切除時間13第十三頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一

加速過程：動能增加量＝加速面積（8-7）

兩邊積分：加速過程中的動能增加量與加速面積圖8-2（6-10）14第十四頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一同理，減速過程：

（8-8）減速過程中的動能減少量與減速面積動能減少量＝減速面積圖8-2

兩邊積分，可得：15第十五頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一因為，所以，等面積定則：加速面積Sabcd=減速面積Sdefg時，轉(zhuǎn)子恢復(fù)同步轉(zhuǎn)速，達到并開始減小。（8-10）圖8-2

等面積定則16第十六頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一極限切除角：極限切除角PTabcdehδ0δhδcmP0δPIPIIPIII極限運行角：hd暫態(tài)穩(wěn)定判據(jù)1：加速面積Sabcd<允許的減速面積Sdeh

17第十七頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一極限切除角的確定（8-11），則系統(tǒng)具有暫態(tài)穩(wěn)定性。否則，系統(tǒng)暫態(tài)不穩(wěn)定，系統(tǒng)失去同步。暫態(tài)穩(wěn)定判據(jù)2：18第十八頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一例8-1，一簡單電力系統(tǒng)如下圖(同例6-2)，設(shè)某一回線路始端發(fā)生兩相短路接地，試計算能保持系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定的極限切除角。Page209例8-1隱極機～GT1T2L360MVA18/242kVUs(%)=14360MVA220/121kVUs(%)=14圖8-719第十九頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一解：(1)選取基準(zhǔn)值，取SB=250MVA，UB(220)=209kV標(biāo)幺制參數(shù)的歸算20第二十頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一故障前正常運行的等值電路21第二十一頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一（b）零序（a）負序故障時的負序和零序等值電路故障時隱極機～GT1T2L圖8-722第二十二頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一故障時的正序等值電路（c）正序增廣網(wǎng)絡(luò)23第二十三頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一極限運行角的計算（d）故障切除24第二十四頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一極限切除角的計算25第二十五頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一作業(yè)12結(jié)合系統(tǒng)的正常、故障及故障線路切除的三個狀態(tài)，繪制振蕩與失步過程的功率特性曲線，說明運行點的運動軌跡與變化趨勢。習(xí)題8-2-326第二十六頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一，則加速面積大于減速面積，失去同步。若，則加速面積小于允許的減速面積，系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定；若求出曲線可得極限切除時間后通過極限切除時間PTabcdehδ0δhδcmP0PIPIIPIII發(fā)電機轉(zhuǎn)子運動方程為：（8-12）搖擺曲線27第二十七頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.2.3發(fā)電機轉(zhuǎn)子運動方程的求解

——已知，求解故障中，發(fā)電機轉(zhuǎn)子運動方程為：起始條件為：改進歐拉法非線性微分方程組，難以求得解析表達式。曲線（8-12）極限切除時間

，則系統(tǒng)具有暫態(tài)穩(wěn)定性。否則，系統(tǒng)暫態(tài)不穩(wěn)定，系統(tǒng)失去同步。暫態(tài)穩(wěn)定判據(jù)3：28第二十八頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.2.3發(fā)電機轉(zhuǎn)子運動方程的求解

——未知，已知故障切除后，發(fā)電機轉(zhuǎn)子運動方程為：起始條件為：改進歐拉法非線性微分方程組：曲線穩(wěn)定判斷（8-13）

暫態(tài)穩(wěn)定判據(jù)4：當(dāng)達到后開始減小，振蕩幅度越來越小，則系統(tǒng)能保持暫態(tài)穩(wěn)定；，系統(tǒng)不能保持暫態(tài)穩(wěn)定。

ct29第二十九頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一改進歐拉法(8-14)h為0.01或0.05s30第三十頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一改進歐拉法的計算步驟(8-15)(8-16)(8-17)(8-18)31第三十一頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一改進歐拉法的數(shù)學(xué)根據(jù)(8-19)(8-20)32第三十二頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一改進歐拉法的數(shù)學(xué)根據(jù)(8-21)(8-21)(8-21)33第三十三頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一改進歐拉法的數(shù)學(xué)根據(jù)(8-21)(8-22)(8-23)34第三十四頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一轉(zhuǎn)子運動方程的改進歐拉法求解步驟(1)計算tn時和的斜率：(2)計算tn+1時和的初步估計值：(3)計算tn+1時和的斜率：(4)計算tn+1時和的校正值：35第三十五頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一轉(zhuǎn)子運動方程的改進歐拉法求解條件發(fā)電機轉(zhuǎn)子運動方程為：t0已知，求：故障期間tPIPIIt0tc正常狀態(tài)故障期間故障線路切除后tPIPIIPIIIcmt已知，求：ct正常狀態(tài)cmt暫態(tài)穩(wěn)定暫態(tài)失穩(wěn)δ

最終穩(wěn)態(tài)，暫態(tài)穩(wěn)定tc36第三十六頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.3發(fā)電機組自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)對暫態(tài)穩(wěn)定的影響8.3.1自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)對暫態(tài)穩(wěn)定的影響8.3.2計及自動調(diào)節(jié)勵磁系統(tǒng)作用時的暫態(tài)穩(wěn)定分析37第三十七頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.3.1自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)對暫態(tài)穩(wěn)定的影響自動調(diào)速系統(tǒng)的作用自動調(diào)節(jié)勵磁系統(tǒng)對暫態(tài)穩(wěn)定的影響

38第三十八頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一自動調(diào)速系統(tǒng)的作用通常在暫態(tài)穩(wěn)定的初期，常假設(shè)原動機的機械功率恒定。原因：

（1）調(diào)速系統(tǒng)各個環(huán)節(jié)的時間常數(shù)較大，慣性大，來不及反應(yīng)系統(tǒng)狀態(tài)的變化。

（2）調(diào)速系統(tǒng)有一定的失靈區(qū)(死區(qū))。汽輪機采用快關(guān)汽門措施，調(diào)節(jié)速度快，失靈區(qū)小，可及時調(diào)節(jié)原動機的輸出功率，以提高系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性。39第三十九頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一快關(guān)汽門措施的作用快關(guān)汽門措施的作用,提高系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性。abcdehd′圖8-11g加速面積由Sabcd降為Sabcd’允許的減速面積由Sdeh增為Sd’eg40第四十頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一自動調(diào)節(jié)勵磁系統(tǒng)對暫態(tài)穩(wěn)定的影響近似考慮勵磁調(diào)節(jié)器的作用，恒定，進一步假定恒定，以簡化發(fā)電機模型和電磁功率。在機電暫態(tài)過程中，若發(fā)電機機端電壓下降較大，此時自動調(diào)節(jié)勵磁系統(tǒng)將采取強行勵磁措施，從而抬高暫態(tài)電勢，此時利用暫態(tài)電勢恒定模型所得到的結(jié)果偏于保守。否則相反，即如果暫態(tài)電勢有所下降，則利用暫態(tài)電勢恒定模型所得到的穩(wěn)定條件并不能保證系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性。41第四十一頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.3.2計及自動調(diào)節(jié)勵磁系統(tǒng)作用時的暫態(tài)穩(wěn)定分析強勵動作和退出強勵動作時和退出后的系統(tǒng)狀態(tài)方程短路期間網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)短路期間暫態(tài)穩(wěn)定分析的改進歐拉法的計算過程42第四十二頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一強勵動作時和退出后的調(diào)節(jié)器模型當(dāng)發(fā)電機機端電壓由于系統(tǒng)發(fā)生短路而大幅度下降時，采用強行勵磁，則調(diào)節(jié)器模型為：(8-24)(8-32)短路切除后，發(fā)電機機端電壓上升到一定值，或者強行勵磁運行達到時間限制后，強行勵磁將退出，則調(diào)節(jié)器模型為：發(fā)電機勵磁繞組暫態(tài)過程：(8-25)(6-34)(6-47)43第四十三頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一強勵動作和退出過程示意圖44第四十四頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一強勵動作時和退出后的系統(tǒng)狀態(tài)方程(8-26)(8-25)(8-24)(8-32)tt0正常強勵動作(8-24)~(8-26)故障期間強勵退出(8-25)，(8-26)，(8-32)tC故障線路切除PIPIIPIII變化無法畫出無法用等面積定則求無法由求已知，求ct判斷暫態(tài)穩(wěn)定45第四十五頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一短路期間網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)發(fā)電機的等值模型：圖8-12（d）46第四十六頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一用狀態(tài)變量推導(dǎo)出和(8-27)(8-27)47第四十七頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一(8-28)(8-29)(8-29)(8-30)(8-31)(8-28)用狀態(tài)變量推導(dǎo)出和48第四十八頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一暫態(tài)過程中的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)與系統(tǒng)狀態(tài)49第四十九頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一暫態(tài)穩(wěn)定分析的改進歐拉法計算步驟(8-28)(8-29)50第五十頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一短路期間暫態(tài)穩(wěn)定分析的改進歐拉法計算過程(8-24)(8-26)51第五十一頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一短路期間暫態(tài)穩(wěn)定分析的改進歐拉法計算過程(8-16)52第五十二頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一短路期間暫態(tài)穩(wěn)定分析的改進歐拉法計算過程(8-28)(8-29)53第五十三頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一短路期間暫態(tài)穩(wěn)定分析的改進歐拉法計算過程54第五十四頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一短路期間暫態(tài)穩(wěn)定分析的改進歐拉法計算過程(8-18)755第五十五頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一強勵作用時的暫態(tài)穩(wěn)定數(shù)值計算過程總結(jié)56第五十六頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一強行勵磁作用的效果提高強行勵磁的速度（減小Tff），增大強行勵磁的倍數(shù)k（Eqem=k*Eqe0），可提高系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性。即使快速提高勵磁電壓以及空載強制電勢，但由于發(fā)電機勵磁繞組時間常數(shù)T’d0相當(dāng)大，因此強勵動作后空載電勢和暫態(tài)電勢的增長仍然較慢。當(dāng)強行勵磁速度不快，倍數(shù)不大時，暫態(tài)電勢幾乎沒有增長，相當(dāng)于暫態(tài)電勢為常數(shù)。這就是暫態(tài)過程中假設(shè)E’q或者E’為常數(shù)的原因。強行勵磁操作以后，若故障切除后發(fā)電機機端電壓升高到強勵推出工作電壓，則必須退出強行勵磁，此后，強制空載電勢將按指數(shù)規(guī)律衰減至初始值。57第五十七頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.4復(fù)雜電力系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定計算58第五十八頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一復(fù)雜電力系統(tǒng)的狀態(tài)方程……第1臺發(fā)電機第n臺發(fā)電機不考慮AER模型，即(6-29)考慮AER模型，即59第五十九頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一發(fā)電機的E’恒定模型與負荷的恒阻抗模型發(fā)電機作電壓源：發(fā)電機采用E’恒定的功角近似模型，可以用電壓源或者電流源表示，不需要引入發(fā)電機的d、q軸電勢方程，不需要進行坐標(biāo)變換，電磁功率的確定比較簡單。60第六十頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一發(fā)電機的交軸暫態(tài)電勢E’q恒定模型特點，暫態(tài)電勢和功角是精確值，易于詳細考慮勵磁控制系統(tǒng)的動態(tài)影響。但必須引入發(fā)電機的d、q軸電勢方程，相應(yīng)需要進行坐標(biāo)變換統(tǒng)一全網(wǎng)參考坐標(biāo)，由此使電磁功率的網(wǎng)絡(luò)方程計算更加復(fù)雜。發(fā)電機的dq軸電勢方程與負荷模型向量的dq軸與XY軸分量的坐標(biāo)變換公式發(fā)電機節(jié)點的XY軸注入電流方程網(wǎng)絡(luò)節(jié)點的XY軸注入電流方程發(fā)電機電磁功率的確定61第六十一頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一發(fā)電機的dq軸電勢方程與負荷模型62第六十二頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一dq軸向量與其XY軸向量的坐標(biāo)變換公式63第六十三頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一發(fā)電機節(jié)點的XY軸注入電流方程64第六十四頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一網(wǎng)絡(luò)節(jié)點的XY軸注入電流方程65第六十五頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一發(fā)電機電磁功率的確定66第六十六頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.5提高暫態(tài)穩(wěn)定性的措施主要原理：減少擾動后的功率差額

（一般為臨時措施，只在暫態(tài)過程中起作用）8.5.1故障的快速切除和自動重合閘裝置8.5.2提高發(fā)電機輸出的電磁功率8.5.3減小原動機輸出的機械功率8.5.4系統(tǒng)失去穩(wěn)定后的措施67第六十七頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.5.1故障的快速切除和自動重合閘裝置快速切除故障的優(yōu)點及切除時間重合閘的應(yīng)用

重合閘的應(yīng)用原因及其動作時間的限制

重合閘的類型與特點

重合閘對暫態(tài)穩(wěn)定影響的物理過程分析68第六十八頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一快速切除故障的優(yōu)點及切除時間快速切除故障的優(yōu)點

（1）減小加速面積，增大減速面積；

（2）非故障線路中電動機負荷端電壓回升，減小電動機失速危險。故障的切除時間

切除故障時間=繼電保護裝置動作時間+斷路器動作時間。目前能做到的故障切除時間：69第六十九頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一重合閘的應(yīng)用原因及其動作時間的限制電力系統(tǒng)中瞬時性短路故障比例很大，重合閘成功率可達90%以上。因此，采用重合閘措施，可顯著提高系統(tǒng)的供電可靠性和暫態(tài)穩(wěn)定性。當(dāng)然，不成功的重合閘，則不利于系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性。重合閘動作越快對系統(tǒng)穩(wěn)定越有利。重合閘動作時間受制于短路處的去游離時間。短路初瞬，短路大電流產(chǎn)生電弧，使氣體處于游（電）離狀態(tài)（虛短路）。外加電源時，將再度燃弧，形成短路，使重合不成功。電壓等級越高，短路電流越大，去游離時間越長。70第七十頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一重合閘對暫態(tài)穩(wěn)定影響的物理過程分析PTP0δPIPIIPIIIabcdemfghnqlPTP0δPIPIIPIIIabcdemfghnql圖8-6重合閘成功重合閘后故障仍存在t0tc正常狀態(tài)故障期間故障切除tPIPIIPIIItR重合閘不成功tRc故障切除PIIPIIIt0tc正常狀態(tài)故障期間故障線路切除后tPIPIIPIIItR重合閘成功，正常狀態(tài)PIi71第七十一頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一重合閘的類型與特點（1）三相重合閘：單相、兩相、三相故障都切三相

（2）單相重合閘：單相故障切單相，兩相、三相故障切三相。～GT1T2L圖8-19(a)G超高壓輸電線路的短路故障大多數(shù)是單相接地故障。正常運行一相接地一相切除72第七十二頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一三相重合閘和單相重合閘的對比t0tc正常狀態(tài)故障期間故障線路切除后tPIPIIPIIIPTPTtR重合閘成功，正常狀態(tài)PI圖8-19abcdeghabcdegh73第七十三頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一單相重合閘的特點當(dāng)發(fā)生單相故障時，單相重合閘能增大故障相線路切除到重合期間的傳輸功率，有利于系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性。超高壓輸電線路，單相故障很多，宜采用單相重合閘。單相重合閘的去游離時間比三相重合閘的長，因為切除一相后其余兩相仍處在帶電狀態(tài)，盡管故障電流被切斷了，但帶電的兩相仍將通過導(dǎo)線間的電容和電感耦合向故障點繼續(xù)提供電流（潛供電流），因此維持了電弧的燃燒，對去游離不利。74第七十四頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.5.2提高發(fā)電機輸出的電磁功率發(fā)電機的強行勵磁措施電氣制動

電氣制動的定義及其原理接線圖

電氣制動的物理過程分析

影響電氣制動作用發(fā)揮的因素

過制動的物理過程分析變壓器中性點經(jīng)小電阻接地75第七十五頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一發(fā)電機的強行勵磁措施76第七十六頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一電氣制動的定義及其原理接線圖圖8-2077第七十七頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一電氣制動的物理過程分析圖8-21無電氣制動有電氣制動kkf78第七十八頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一影響電氣制動作用發(fā)揮的因素制動電阻的大小及其投切時間對電氣制動提高系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性作用的發(fā)揮非常重要。合適的制動電阻和投切時間，則可顯著提高系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性。否則，存在欠制動和過制動。

欠制動：制動作用過小，發(fā)電機仍要失步。

過制動：制動作用過大，發(fā)電機雖在第一次振蕩中沒有失步，卻在切除故障和切除制動電阻后的第二次振蕩中失步。79第七十九頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一變壓器中性點經(jīng)小電阻接地

不對稱短路時，存在零序電流。故障期間，零序電流經(jīng)過變壓器中性點零序電阻時，將消耗有功功率，從而增大發(fā)電機在故障期間的電磁功率，減少功率缺額，提高系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性。正常對稱運行時，無零序電流，不影響系統(tǒng)運行。同樣，接地電阻的選擇計算很重要。80第八十頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.5.3減小原動機輸出的機械功率汽輪機，采用快速的自動調(diào)速系統(tǒng)，快關(guān)汽門措施。水輪機，因水錘現(xiàn)象，不能快關(guān)進水門。有時采用送端發(fā)電廠切除一臺發(fā)電機的方法，相當(dāng)于減小送端系統(tǒng)原動機功率。但切機后，送端系統(tǒng)等值阻抗增大，等值電源的功率特性曲線下降。而且，切機后，系統(tǒng)備用減少，對系統(tǒng)穩(wěn)定性也是不利的。圖8-2381第八十一頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一8.5.4系統(tǒng)失去穩(wěn)定后的措施系統(tǒng)失去穩(wěn)定后的措施異步運行時的問題再同步的可能82第八十二頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一電力系統(tǒng)的設(shè)計和運行中盡管都采取了一系列提高穩(wěn)定性的措施，但是系統(tǒng)還是不可避免地會遇到?jīng)]有估計到的情況以致使系統(tǒng)喪失穩(wěn)定。因此必須了解系統(tǒng)失去穩(wěn)定后的現(xiàn)象并采取措施以減輕喪失穩(wěn)定所帶來的危害，迅速使得系統(tǒng)恢復(fù)同步運行。設(shè)置解列點短期異步運行和再同步的可能性系統(tǒng)失去穩(wěn)定后的措施83第八十三頁，共八十八頁，編輯于2023年，星期一設(shè)置解列點

如果所有提高穩(wěn)定的措施均不能保持系統(tǒng)的功角穩(wěn)定，可以有計劃地手動或靠解列裝置自動斷開系統(tǒng)某些斷路器，將系統(tǒng)分解為幾個獨立部分，這些解列點是預(yù)先設(shè)置的。應(yīng)該盡量做到解列后的每個獨立部分的電源和負荷基本平衡，從