汽車(chē)舉升油缸性能試驗(yàn)臺(tái)加載系統(tǒng)設(shè)計(jì)模板

汽車(chē)舉升油缸性能試驗(yàn)臺(tái)加載系統(tǒng)設(shè)計(jì)資料內(nèi)容僅供參考，如有不當(dāng)或者侵權(quán)，請(qǐng)聯(lián)系本人改正或者刪除。 目錄摘要2Abstract3第一章緒論41.1概述41.2課題背景41.3國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀41.4研究目的與意義41.5課題研究的內(nèi)容5第二章實(shí)驗(yàn)臺(tái)的設(shè)計(jì)思路與方案的選擇62.1概述62.2試驗(yàn)臺(tái)的設(shè)計(jì)思想62.3試驗(yàn)臺(tái)的最終方案確定 7第三章加載缸各零部件的設(shè)計(jì)及驗(yàn)算83.1缸體組件83.2法蘭設(shè)計(jì)113.3活塞設(shè)計(jì)143.4活塞桿的設(shè)計(jì)15

3.5活塞桿的導(dǎo)向、密封19第四章加載缸支承座的設(shè)計(jì)204.1方案連接部分的設(shè)計(jì)與選取204.2結(jié)構(gòu)部分尺寸計(jì)算20第五章液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)235.1液壓系統(tǒng)圖的擬定235.2液壓元件的選擇25結(jié)論 27參考文獻(xiàn)28致謝29 摘要多級(jí)舉升油缸體是專(zhuān)用汽車(chē)結(jié)構(gòu)中的一個(gè)主要部件,其性能好壞直接影響汽車(chē)整車(chē)的工作性能。多級(jí)舉升油缸克服了現(xiàn)有技術(shù)中舉升機(jī)利用單級(jí)油缸作為驅(qū)動(dòng)系統(tǒng),提升車(chē)輛至一定高度時(shí),油缸本身及滑臺(tái)的高度較高,導(dǎo)致整個(gè)裝置穩(wěn)定性較差,造成高成本的缺陷,采用多級(jí)舉升油缸,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單穩(wěn)定性能好,降低了制造成本。隨著工業(yè)生產(chǎn)的發(fā)展,工業(yè)上大型機(jī)械越來(lái)越多,其質(zhì)量也越來(lái)越大,對(duì)起重設(shè)備的要求也越來(lái)越高,統(tǒng)機(jī)械起重已不能滿足工業(yè)的需要。工業(yè)上現(xiàn)在越來(lái)越多地使用液壓起重設(shè)備,靠液壓傳動(dòng)來(lái)滿足大型機(jī)械的起重與安裝本設(shè)計(jì)主要針對(duì)四級(jí)伸縮缸進(jìn)行采舉升油缸的性能試驗(yàn)。關(guān)鍵詞:舉升油缸;液壓傳動(dòng);性能試驗(yàn) AbstractMulti-stageliftcylinderisaspecialpurposevehiclebodystructureofoneofthemaincomponents,itsperformancedirectlyaffectstheworkofautomobileperformance.Multi-stageliftcylinderslifttoovercometheexistingtechnologyastheuseofsingle-stagecylinderdrivesystem,upgradingthevehicletoacertainheight,thetankitselfandtheheightofahighslider,leadingtopoorstabilityoftheentiredevice,defectscausedbyhigh-cost,multi-stageliftcylinders,simplestructureandstableperformance,lowermanufacturingcosts.Withthedevelopmentofindustrialproduction,moreandmorelarge-scalemachineryindustry,itsqualityisalsogrowing,therequirementsforliftingequipmenthavebecomemoresophisticated,mechanicalliftingsystemcannotmeettheneedsofindustry.Industryareincreasinglyusinghydraulicliftingequipment,hydraulictransmissiontomeetbytheliftingandinstallationoflargemachinery.Thedesignofthemaintelescopiccylindersforthefourcylinderperformancetestmininglift.KeyWords:Liftcylinder;hydraulicdrive;performancetest

第一章緒論1.1概述本章講述了課題背景以及國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀、研究的目的與意義、課題研究?jī)?nèi)容以及與其達(dá)到的目的等等。1.2課題背景多級(jí)舉升油缸體是專(zhuān)用汽車(chē)結(jié)構(gòu)中的一個(gè)主要部件,其性能好壞直接影響汽車(chē)整車(chē)的工作性能。多級(jí)舉升油缸克服了現(xiàn)有技術(shù)中舉升機(jī)利用單級(jí)油缸作為驅(qū)動(dòng)系統(tǒng),提升車(chē)輛至一定高度時(shí),油缸本身及滑臺(tái)的高度較高,導(dǎo)致整個(gè)裝置穩(wěn)定性較差,造成高成本的缺陷,采用多級(jí)舉升油缸,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單穩(wěn)定性能好,降低了制造成本。隨著工業(yè)生產(chǎn)的發(fā)展,工業(yè)上大型機(jī)械越來(lái)越多,其質(zhì)量也越來(lái)越大,對(duì)起重設(shè)備的要求也越來(lái)越高,統(tǒng)機(jī)械起重已不能滿足工業(yè)的需要。工業(yè)上現(xiàn)在越來(lái)越多地使用液壓起重設(shè)備,靠液壓傳動(dòng)來(lái)滿足大型機(jī)械的起重與安裝。本設(shè)計(jì)主要針對(duì)四級(jí)伸縮缸進(jìn)行采舉升油缸的性能實(shí)驗(yàn)。1.3國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀中國(guó)的液壓技術(shù)開(kāi)始于1952年,液壓元件最初應(yīng)用于機(jī)床和鍛壓設(shè)備,后來(lái)應(yīng)用于工程機(jī)械。1964年中國(guó)從國(guó)外引進(jìn)了一些液壓元件生產(chǎn)技術(shù),同時(shí)自行設(shè)計(jì)液壓產(chǎn)品,經(jīng)過(guò)多年的艱苦探索和發(fā)展,特別是20世紀(jì)80年代初期引進(jìn)美國(guó)、日本、德國(guó)的先進(jìn)技術(shù)和設(shè)備,使中國(guó)的液壓技術(shù)水平上了一個(gè)新的臺(tái)階。1.4研究目的與意義本課題研究的目的主要是用于汽車(chē)多級(jí)舉升油缸的測(cè)試。在工程上,各種汽車(chē)車(chē)箱的起升用的是多級(jí)舉升油缸。液壓缸的強(qiáng)度、剛度以及穩(wěn)定性對(duì)液壓缸系統(tǒng)的安全起著決定性作用。多級(jí)伸縮液壓缸具有結(jié)構(gòu)復(fù)雜,造價(jià)昂貴的特點(diǎn),由于當(dāng)前此類(lèi)液壓缸的設(shè)計(jì)并沒(méi)有固定的標(biāo)準(zhǔn),在工程上很容易發(fā)生爆裂、扭曲、折斷以及其它失效方式,造成嚴(yán)重的損失。當(dāng)前采用單一、常規(guī)的強(qiáng)度校核方法無(wú)法滿足工程實(shí)際需要,必須結(jié)合液壓缸實(shí)際工作情況采用不同方法對(duì)其強(qiáng)度、剛度以及穩(wěn)定性進(jìn)行校核。因此對(duì)液壓缸進(jìn)行測(cè)試具有重大意義。1.5課題研究的內(nèi)容多級(jí)舉升油缸體是汽車(chē)結(jié)構(gòu)中的一個(gè)重要部件,氣性能好壞直接影響汽車(chē)整車(chē)的工作性能。先針對(duì)四級(jí)伸縮缸進(jìn)行采舉升油缸的系能實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)周期:20分鐘。舉升油缸性能實(shí)驗(yàn)臺(tái)的總體方案設(shè)計(jì)舉升油缸性能試驗(yàn)臺(tái)的加載系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)第二章實(shí)驗(yàn)臺(tái)的設(shè)計(jì)思路與方案的選擇。2.1概述本章主要論述該實(shí)驗(yàn)平臺(tái)的設(shè)計(jì)思想和方案的選擇,最終確定實(shí)驗(yàn)平臺(tái)的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)方案,最后對(duì)該實(shí)驗(yàn)平臺(tái)的工作原理進(jìn)行闡述。

2.2試驗(yàn)臺(tái)的設(shè)計(jì)思想根據(jù)所學(xué)的知識(shí),查閱相關(guān)資料,對(duì)試驗(yàn)臺(tái)的設(shè)計(jì)進(jìn)行可行性分析,能夠知道設(shè)計(jì)該試驗(yàn)臺(tái)需要解決的主要問(wèn)題:1.如何模擬施工現(xiàn)場(chǎng),實(shí)現(xiàn)液壓缸的測(cè)試。2.如何選擇試驗(yàn)臺(tái)的結(jié)構(gòu)。3.如何選擇連接方式。4.試驗(yàn)臺(tái)的尺寸太大,質(zhì)量大。常見(jiàn)的油缸試驗(yàn)臺(tái)的系統(tǒng)原理如圖2-1:圖2-1試驗(yàn)臺(tái)系統(tǒng)原理圖試驗(yàn)臺(tái)如圖2-2,在該方案中整個(gè)實(shí)驗(yàn)臺(tái)平放,液壓缸對(duì)頂,把現(xiàn)場(chǎng)中液壓缸的受力經(jīng)過(guò)測(cè)試缸壓力的調(diào)節(jié)實(shí)現(xiàn)加載,已達(dá)到模擬現(xiàn)場(chǎng),實(shí)現(xiàn)液壓缸的測(cè)試。圖2-2水平加載實(shí)驗(yàn)裝置可是如果液壓缸采取對(duì)頂?shù)募虞d方案,則會(huì)使得油缸性能實(shí)驗(yàn)臺(tái)的總體尺寸過(guò)長(zhǎng),造成制造方面的不便,因此我們能夠改變油缸的對(duì)頂結(jié)構(gòu)來(lái)解決這一問(wèn)題。為了解決因?qū)斠鸬脑囼?yàn)臺(tái)長(zhǎng)度過(guò)大的問(wèn)題,我們能夠使加載缸與被測(cè)缸處于不同平面內(nèi),并用滑輪和鋼絲繩將被測(cè)缸和加載缸經(jīng)過(guò)特定的方式連接起來(lái),最終確定試驗(yàn)臺(tái)的總體方案如圖2-3所示:圖2-3試驗(yàn)臺(tái)總體方案設(shè)計(jì)這種方案既避免了試驗(yàn)臺(tái)過(guò)長(zhǎng)的問(wèn)題,又能很好的測(cè)試4級(jí)伸縮缸的各項(xiàng)性能。當(dāng)被測(cè)缸進(jìn)油時(shí)由于壓力差驅(qū)動(dòng)滑動(dòng)機(jī)構(gòu)向右運(yùn)動(dòng),經(jīng)過(guò)鋼絲繩使加載缸活塞桿向左伸出,此時(shí)經(jīng)過(guò)測(cè)量加載缸的力來(lái)檢測(cè)被測(cè)缸的性能。而當(dāng)加載缸有活塞桿一側(cè)進(jìn)油時(shí),又能帶動(dòng)被測(cè)缸逐級(jí)縮回。加載缸各零部件的設(shè)計(jì)及驗(yàn)算液壓缸在液壓系統(tǒng)中的作用是將液壓能轉(zhuǎn)變成機(jī)械能,使機(jī)械實(shí)現(xiàn)往復(fù)直線運(yùn)動(dòng)或擺動(dòng)運(yùn)動(dòng)。本次設(shè)計(jì)中所用的加載缸為單桿雙作用活塞式液壓缸。3.1缸體組件3.1.1缸筒結(jié)構(gòu)的選擇連接方式如下圖:選取法蘭式連接,而且法蘭和缸筒用焊接方式連接。其優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,易選取、易裝卸;缺點(diǎn)是外徑較大,比螺紋連接的重量大。3.1.2缸筒的要求有足夠強(qiáng)度,能夠承受動(dòng)態(tài)工作壓力,長(zhǎng)時(shí)間工作不會(huì)變形;有足夠剛度,承受活塞側(cè)向力和安裝反作用力時(shí)不會(huì)彎曲;內(nèi)表面和導(dǎo)向件與密封件之間摩擦少,能夠保證長(zhǎng)期使用;缸筒和法蘭要良好焊接,不產(chǎn)生裂紋。3.1.3缸筒材料的選取及強(qiáng)度給定部分材料的機(jī)械性能如下表:本次設(shè)計(jì)選取15MnVn號(hào)鋼從表中能夠得到:缸筒材料的屈服強(qiáng)度=500MP;缸筒材料的抗拉強(qiáng)度=750MP;現(xiàn)在利用屈服強(qiáng)度來(lái)引申出:缸筒材料的許用應(yīng)力[]=/3.5=500/4=142MP。n為安全系數(shù),一般取n=3.5-5,這里n=3.5。3.1.4缸筒的計(jì)算①液壓缸缸徑的計(jì)算被測(cè)缸理論推理為800KN,額定壓力為16MPa當(dāng)液壓缸的理論作用力F及供油壓力P為已知時(shí),則無(wú)活塞桿測(cè)的缸筒內(nèi)徑為查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)得到缸筒的內(nèi)徑系列有4、5、6、8、10、12、14、16、18、20、22、25、28、32、36、40、45、50、56、63、70、80、90、100、110、125、140、160、180、200、220、250、280、320、360mm。(m)綜合得缸筒內(nèi)徑D=250mm。②缸筒壁厚的計(jì)算當(dāng)額定壓力Pn≤16MPa時(shí),Py=1.5Pn=1.5*16=24MPa;預(yù)取δ=25mm,δ/D=0.1,此時(shí)=23.85,故可取δ=25mm。③缸筒壁厚的驗(yàn)算下面從以下三個(gè)方面進(jìn)行缸筒壁厚的驗(yàn)算:液壓缸的額定壓力為Pn值應(yīng)低于一定的極限值,保證工作安全:=53.5。Pn=16<53.5,滿足條件。為了避免缸筒在工作時(shí)發(fā)生塑性變形,液壓缸的額定壓力Pn值應(yīng)與塑性變形壓力有一定的比例范圍:;;根據(jù)上面2式求得MPa。Pn=16MPa,滿足條件。為了確保液壓缸安全的使用,缸筒的爆裂壓力PE應(yīng)大于耐壓試驗(yàn)壓力PT:;將=750MPa帶入上式得到PE=136.6MPa耐壓試驗(yàn)塔里PT,是液壓缸在檢查質(zhì)量時(shí)需要承受的試驗(yàn)壓力。在規(guī)定時(shí)間內(nèi),液壓缸在此壓力PT下,全部零件不得有破壞或永久行變形等異常現(xiàn)象。各國(guó)規(guī)范多數(shù)定為:當(dāng)額定壓力PT≤16MPa時(shí),PT=1.5Pn=24MPa。爆裂壓力遠(yuǎn)大于耐壓試驗(yàn)壓力,因此完全滿足條件。3.1.5缸筒的加工要求缸筒內(nèi)徑D采用H7級(jí)配合,表面粗糙度為0.16,需要進(jìn)行研磨;熱處理:調(diào)制,HB240;缸筒內(nèi)徑D的圓度、錐度、圓柱度不大于內(nèi)徑公差之半;剛通直線度不大于0.03mm;油口的孔口及排氣口必須有倒角,不能有飛邊、毛刺;在缸內(nèi)表面鍍鉻,外表面刷防腐油漆。3.2法蘭設(shè)計(jì)3.2.1缸筒端部法蘭厚度計(jì)算法蘭厚度根據(jù)下式進(jìn)行計(jì)算式中,F法蘭在缸筒最大內(nèi)壓下所承受的軸向力(N)Ra法蘭外圓半徑(m)缸筒端部法蘭厚度缸壁厚度計(jì)算中得出最大壓強(qiáng):=161.5=24MP法蘭承受的最大壓力為:F=800000kn接下來(lái)選取其它參數(shù):=180mm=30mmb=52.2mm許用應(yīng)力在選取材料的時(shí)候給出:[]=/n=500/3.5MP將以上各量帶入式上得到:h=7.6mm為保證安全,取法蘭厚度為8mm。3.2.2(缸筒端部)法蘭連接螺栓的強(qiáng)度計(jì)算連接圖如下:螺栓強(qiáng)度根據(jù)下式計(jì)算:螺紋處的拉應(yīng)力為MPa; 螺紋處得剪應(yīng)力為MPa;合成應(yīng)力MPa;最大推力為F=800000N,使用16個(gè)螺栓緊固缸蓋,即:Z=16螺紋外徑和底徑的選擇:=20mm,=17mm選取K=2.5,K1=0.12,可求得=550MPa,=187.5MPa,n=638MPa。由以上運(yùn)算結(jié)果知,應(yīng)選擇螺栓等級(jí)為12.9級(jí):查表的得:抗拉強(qiáng)度極限=1220MP屈服極限強(qiáng)度=1100MP不妨取安全系數(shù)n=1.5,能夠得到許用應(yīng)力值:[]=/n=1100/1.5=733MP再次使用式23.3—22得到:[]成立證明選用螺栓等級(jí)合適。3.3活塞設(shè)計(jì)3.3.1活塞結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)活塞分為整體式和組合式,組合式制作和使用比較復(fù)雜,因此在此選用整體式活塞,形式如下圖:此整體式活塞中,密封環(huán)和導(dǎo)向套是分槽安裝的。3.3.2活塞的密封選用Yx型圈,聚氨酯和聚四氟乙烯密封材料組合使用,能夠顯著提高密封性能:㈠、降低摩擦阻力,無(wú)爬行現(xiàn)象;㈡、具有良好的動(dòng)態(tài)和靜態(tài)密封性,耐磨損,使用壽命長(zhǎng);㈢、安裝溝槽簡(jiǎn)單,拆裝簡(jiǎn)便。這種組合的特別之處就是允許活塞外園和缸筒內(nèi)壁有較大間隙,因?yàn)榻M合式密封的密封圈能防止擠入間隙內(nèi),降低了活塞與缸筒的加工要求,密封方式圖如下:3.3.3活塞的材料選用高強(qiáng)度球墨鑄鐵QT600-33.3.4活塞的尺寸及加工公差選擇活塞厚度為活塞桿直徑的1倍,因?yàn)榛钊麠U直徑是56mm(這個(gè)在后面的活塞桿設(shè)計(jì)中會(huì)給出解釋),因此活塞的厚度為56mm。活塞的配合因?yàn)槭褂昧私M合形式的密封器件,因此要求不高,這里不加敘述?；钊鈴綄?duì)內(nèi)孔的同軸度公差不大于0.02mm,斷面與軸線的垂直度公差不大于0.04mm/100mm,外表面的圓度和圓柱度不大于外徑公差之半。

3.4活塞桿的設(shè)計(jì)

3.4.1活塞桿桿體的選擇此次設(shè)計(jì)需要安裝位移傳感器,因此選用空心桿件,形式如下圖:3.4.2活塞桿與活塞的連接形式此次設(shè)計(jì)采用的是鎖緊螺母型連接,如下圖:3.4.3活塞桿材料和技術(shù)要求因?yàn)闆](méi)有特殊要求,因此選用45號(hào)鋼作為活塞桿的材料,本次設(shè)計(jì)中活塞桿只承受壓應(yīng)力,因此不用調(diào)制處理,但淬火處理是必要的,淬火深度在0.5—1mm左右。安裝活塞的軸頸和外圓的同軸度公差不大于0.01mm,保證活塞桿外圓和活塞外圓的同軸度,避免活塞與缸筒、活塞桿和導(dǎo)向的卡滯現(xiàn)象。安裝活塞的軸間端面與活塞桿軸線的垂直度公差不大于0.04mm/100mm,保證活塞安裝不產(chǎn)生歪斜。活塞桿外圓粗糙度選擇為0.3。運(yùn)行在低載荷情況下,因此省去了表面處理。3.4.4活塞桿的直徑計(jì)算活塞桿的直徑能夠根據(jù)速比來(lái)確定由于公稱(chēng)壓力為16MPa,選擇其速度比為1.46,由表上能夠查得d=140mm3.4.5活塞桿強(qiáng)度的計(jì)算活塞桿端部的負(fù)載連接點(diǎn)與與液壓缸支撐之間的距離為,如果:10d(顯然這個(gè)是成立的)就用下式計(jì)算活塞桿強(qiáng)度:實(shí)際上式中的/n就是材料的許用應(yīng)力,之前已經(jīng)給出了15MnVn號(hào)鋼的許用應(yīng)力為:[]=/n=500/3.5=142MP最大推力F=800000N于是根據(jù)式23.3—28得到活塞桿的直徑:d120mm?？芍獜?qiáng)度符合要求。3.4.6活塞桿彎矩穩(wěn)定性驗(yàn)算先計(jì)算活塞桿截面的慣性矩I=18823840m4導(dǎo)向系數(shù)根據(jù)安裝方式選擇,取K=1.5將以上各量帶入公式中得到活塞桿失穩(wěn)力:=3.8N選取安全系數(shù)=5得到最大承載力的判別式F/=6.16N顯然這是符合要求的,因?yàn)樽畲蠊ぷ鲏毫κ荖。3.5活塞桿的導(dǎo)向、密封3.5.1導(dǎo)向環(huán)選擇非金屬導(dǎo)向環(huán),用高強(qiáng)度塑料制成,這種導(dǎo)向環(huán)的優(yōu)點(diǎn)是摩擦阻力小、耐磨、使用壽命長(zhǎng)、裝導(dǎo)向環(huán)的溝槽加工簡(jiǎn)單,而且磨損后導(dǎo)向環(huán)易于更換。3.5.2密封Yx型軸用密封圈加軸用階梯圈組合使用,這樣比起單獨(dú)密封,能夠減小摩擦,減少泄漏量,增加壽命。第四章加載缸支承座的設(shè)計(jì)4.1方案連接部分的設(shè)計(jì)與選取初步選定方案后,對(duì)方案經(jīng)行仔細(xì)研究,各處連接擬采用螺栓連接,如圖由計(jì)算結(jié)果可知,螺釘直徑過(guò)大,用于連接不太現(xiàn)實(shí),于是考慮用其它的方法進(jìn)行連接,這里我們采用滑槽的形式連接。4.2結(jié)構(gòu)部分尺寸計(jì)算油缸外徑D1=300mm,油缸端部吊耳處外圓直徑為360mm,吊耳與耳環(huán)連接時(shí),需要在缸體外2邊各安置一個(gè)墊圈,取墊圈厚度為10mm,則支承座2支撐板間的距離為380mm,取支撐板的厚度為40mm,經(jīng)過(guò)計(jì)算滿足強(qiáng)度要求。油缸吊耳直徑為60mm,因此可取耳環(huán)內(nèi)孔直徑為60mm,耳環(huán)縱向切割,然后用螺釘連接起來(lái),這樣避免螺釘受到過(guò)大的徑向力而導(dǎo)致零件受損。結(jié)構(gòu)如下圖所示:油缸支承座與試驗(yàn)臺(tái)面的連接靠深頭螺釘來(lái)試驗(yàn),支承座的底座對(duì)稱(chēng)分布的6個(gè)點(diǎn)分別安裝直徑為20mm的螺釘,部分尺寸及結(jié)構(gòu)如下圖所示:綜上所述,其結(jié)構(gòu)示意圖如下圖所示: 第五章液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)5.1液壓系統(tǒng)圖的擬定擬定系統(tǒng)原理圖是液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)中最重要的一步,她從工作原理和結(jié)構(gòu)組成上來(lái)具體體現(xiàn)設(shè)計(jì)任務(wù)中的各項(xiàng)要求,不需要精確計(jì)算和選擇原件規(guī)格,只需要選擇功能合適的原件和原理合理的基本回路組合成系統(tǒng)。5.1.1被測(cè)缸液壓系統(tǒng)圖汽車(chē)的4級(jí)舉升油缸是單作用的伸縮缸,其工作過(guò)程存在換向,因此液壓系統(tǒng)中必須有換向回路,可用二位三通換向閥實(shí)現(xiàn),為了保證工作過(guò)程中的壓力不超過(guò)一定的極限,因此必須存在調(diào)壓回路,又因?yàn)橐獪y(cè)試多個(gè)點(diǎn),因此需要用比例溢流閥來(lái)實(shí)現(xiàn)。被測(cè)缸的液壓系統(tǒng)圖如下圖所示:5.1.2加載缸的液壓系統(tǒng)加載缸采用的是單干雙作用的活塞式液壓缸,工作過(guò)程中同樣存在調(diào)壓回路和換向回路,其原理圖如下圖所示:5.1.3液壓系統(tǒng)的綜合次液壓系統(tǒng)是被測(cè)缸的液壓系統(tǒng)和加載缸的液壓系統(tǒng)綜合所成,其原理圖如下圖所示:液壓系統(tǒng)原理圖5.2液壓元件的選擇5.2.1液壓泵液壓缸在整個(gè)工作循環(huán)中的最大工作壓力為16MPa,如取進(jìn)油路的壓力損失為0.8MPa,則液壓泵的最大工作壓力Pp1=16+0.8=16.8MPa。加載缸行程6000mm,單行程用10min走完,則速度V=10mm/s,Qmax=D2V=0.45m3/s,Qp=kQmax=33L/min。根據(jù)上述要求及液壓站臺(tái)的要求,選取RC92050A4VSo變量泵,公稱(chēng)規(guī)格為40,公稱(chēng)壓力為,峰值壓力為,參數(shù)如表3-25.2.2電機(jī)的選擇

在此系統(tǒng)中的電機(jī),實(shí)現(xiàn)帶動(dòng)液壓泵轉(zhuǎn)動(dòng),只需達(dá)到一定帶動(dòng)矩力即可,同時(shí)也降低了成本,為此可選擇普通交流電機(jī)。根據(jù)上述回路的要求,選取y250m-2電機(jī)。額定功率55kw,轉(zhuǎn)速,如圖3-3電動(dòng)機(jī)的技術(shù)參數(shù)如表3-4:電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率/KW滿載轉(zhuǎn)速/(r/min)堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩質(zhì)量/kg額定轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩同步轉(zhuǎn)數(shù)3000r/min,2級(jí)Y250M-25529702.02.2403表3-4液壓泵參數(shù)滿足系統(tǒng)要求。 結(jié)論 在此次畢業(yè)設(shè)計(jì)當(dāng)中,經(jīng)過(guò)利用專(zhuān)業(yè)知識(shí)和液壓設(shè)計(jì)理念完成了油缸性能測(cè)試試驗(yàn)臺(tái)的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)和理論分析,并完成了試驗(yàn)臺(tái)的液壓系統(tǒng),實(shí)現(xiàn)了汽車(chē)用大型液壓缸性能的測(cè)試目標(biāo)。油缸性能測(cè)試試驗(yàn)臺(tái)雖然能夠順利的完成,不過(guò)本次設(shè)