二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師-地基與基礎(chǔ)五-2

二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師-地基與基礎(chǔ)（五）-2（總分：100.00,做題時(shí)間：90分鐘）一、{{B}}單項(xiàng)選擇題{{/B}}（總題數(shù)：10,分?jǐn)?shù)：100.00）某建筑工程場(chǎng)地的地基土層分布及其剪切波速V如圖所示。I 1（分?jǐn)?shù)：5.00）.試問(wèn)，依據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011—2010,該建筑場(chǎng)地的類(lèi)別應(yīng)為下列何項(xiàng)？A.IB.IIC.IIID.IV（分?jǐn)?shù)：2.50）V解析：［解析］依據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011—2010的4.1.4條，建筑場(chǎng)地覆蓋層厚度應(yīng)算至巖石層頂，為6+2+14=22m>20m,依據(jù)4.1.5條，計(jì)算深度應(yīng)取為d=20m,于是困v=d/t=20/0.13=154m/s查表4.1.6,為H類(lèi)場(chǎng)地。選擇B。.依據(jù)地質(zhì)勘探資料，已知③層黏土的天然含水量3=42%,液限3=53%,塑限3=29%,a=0.32MPa-1。L p 1-2試問(wèn)，下列關(guān)于土層的狀態(tài)及壓縮性評(píng)價(jià)，何項(xiàng)是正確的？A.硬塑，低壓縮性土B.可塑，低壓縮性土C.可塑，中壓縮性土D.軟塑，中壓縮性土（分?jǐn)?shù)：2.50）V解析：［解析］液性指數(shù)為困依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011表4.1.10,狀態(tài)為可塑。依據(jù)4.2.5條，0.1MPa-Va=0.32MPa-1<0.5MPa-1,為中壓縮性土。1—2選擇Co某砌體房屋，采用墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，其埋置深度為1.2m,地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為-1.2m。（分?jǐn)?shù)：7.50）(1).試問(wèn)，②層淤泥質(zhì)黏土頂面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值fJkPa),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？TOC\o"1-5"\h\zA.98B.105C.112D.122(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011的5.2.4條計(jì)算。困淤泥質(zhì)土，查表5.2.4,可得nb=0,nd=1.0。f=12O+1.OX14.45X(2.2-0.5)=104.6kPaa選擇B。(2).假定，在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，基礎(chǔ)底面壓力值Pk=130kPa。試問(wèn)，②層淤泥質(zhì)黏土頂面處的附加壓力TOC\o"1-5"\h\z值Pz(kPa),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？ "A.60B.70C.80D.90(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011的5.2.7條計(jì)算。E/E=9/3=3,a/b=1.0/1.6=0.625〉0.5,故0=23°。［*］現(xiàn)選擇B。(3).假定，在荷載效應(yīng)基本組合下，基礎(chǔ)頂面處承受的豎向力設(shè)計(jì)值F=160kN/m,基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度為20kN/m3。試問(wèn)，每延米基礎(chǔ)的最大彎矩設(shè)計(jì)值M(kN-m/m)最接近下列何項(xiàng)數(shù)值？TOC\o"1-5"\h\zA.14B.19C.23D.28(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］按每延米計(jì)算，基礎(chǔ)底面的凈反力為Pi=160/1.6=100kPa。依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011的8.2.14條第2款，由于墻體為砌體，放腳等于1/4磚長(zhǎng)，因此，計(jì)算基礎(chǔ)底板的彎矩應(yīng)將a1取至墻厚240mm的邊緣。［*］選擇Co某高層建筑梁板式筏基的地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)，筏板的最大區(qū)格劃分如圖所示。筏板混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C35,f=1.57N/mm2。假定筏基底面處的地基土反力t均勻分布，且相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合的地基土凈反力設(shè)計(jì)值pn=350kPao提示：計(jì)算時(shí)取a=60mm,0=1。n…shpI 1(分?jǐn)?shù)：7.50).試問(wèn)，為滿(mǎn)足底板受沖切承載力的要求，初步估算筏板所需的最小厚度h(mm),應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？TOC\o"1-5"\h\zA.350B.400C.420D.470(分?jǐn)?shù)：2.50)A.V解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011的8.4.12條第2款規(guī)定計(jì)算。困h=h+a=360+60=420mm選擇Co.假設(shè)，筏板厚度為500mm。試問(wèn)，進(jìn)行筏板斜截面受剪切承載力計(jì)算時(shí)，作用在圖中陰影部分面積上的地基土平均凈反力設(shè)計(jì)值Vs(kN)，應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.1100B.1900C.2500D.2900(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011的8.4.12條第3款規(guī)定計(jì)算。h=h-a=500-60=440mm0 S陰影部分的上底(短邊)為6500-4900=1600mm陰影部分的下底(長(zhǎng)邊)為6500-2X440=5620mm陰影部分梯形的面積為(1.6+5.62)X(4.9/2-0.44)/2=7.2561m2Vs=7.2561X350=2539.6kN選擇Co(3).筏板厚度同上小題。試問(wèn)，進(jìn)行筏板斜截面受剪承載力計(jì)算時(shí)，圖中陰影部分地基凈反力作用下的相應(yīng)區(qū)塊筏板斜截面受剪承載力設(shè)計(jì)值(kN)，應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.2100B.2700C.3000D.3300(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011的8.4.12條第3款規(guī)定計(jì)算。h°=440mm<800mm,依據(jù)8.2.9條，F(xiàn)hs=1.0。0.7Fhsft(ln2-2h0)h0=0.7X1,OX1.57X(65OO-2X44O)X44O=2717.6X1O3N選擇Bo某建筑物地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)，其柱下樁基礎(chǔ)采用6根沉管灌注樁，樁身設(shè)計(jì)直徑為377mm。樁位布置、承臺(tái)平面尺寸以及地基土層分布、各土層厚度、樁側(cè)阻力特征值、樁端阻力特征值及樁長(zhǎng)、承臺(tái)埋深、承臺(tái)高度等，見(jiàn)圖。作用于承臺(tái)頂面的外力有相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的豎向力、力矩、水平力。柱截面尺寸350mmX4OOmm。1I 1(分?jǐn)?shù)：12.50).本工程初步設(shè)計(jì)時(shí)，按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011進(jìn)行計(jì)算，試問(wèn)，單樁豎向承載力特征值Ra(kN),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？TOC\o"1-5"\h\zA.320B.336C.385D.468(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011公式(8.5.6-1)計(jì)算。［*］選擇A。.經(jīng)單樁豎向靜載荷試驗(yàn)得到三根試樁的單樁豎向極限承載力分別為：810kN、744kN和606kN。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011的規(guī)定，工程中所采用的單樁豎向承載力特征值RjkN),應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？TOC\o"1-5"\h\zA.720B.606C.360D.303（分?jǐn)?shù)：2.50）A.B.V解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011的附錄Q.0.10條、Q.0.11條確定。極差為810-606=204<72OX3O%=216kN,因此可采用平均值。再考慮安全系數(shù)，得到［ A.1414.50? B.1255.50? A.1414.50? B.1255.50? C.930.00? D.837.00(3).假定作用于承臺(tái)頂面的外力為Fk=1750kN,Mj240kN?m,H160kN,承臺(tái)及其以上土的加權(quán)平均重度YG=20kN/m3。試問(wèn)，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下的最大樁豎向力QkmaJkN),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？ kfflMA.345.00B.346.67C.384.87D.394.87(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011公式(8.5.4-2)計(jì)算。G=20X3.8X2.8X1.5=319.2kN,M=240+60X1=300kN?m,y=1.5m［*］ "故選擇D。(4).假定Fk=1782kN,Mk=0,Hj0,承臺(tái)自重及其以上土的自重標(biāo)準(zhǔn)值G「318kN。試問(wèn)，當(dāng)按承載能力極限狀態(tài)下永久荷載效應(yīng)控制的基本組合(采用簡(jiǎn)化規(guī)則)計(jì)算承臺(tái)內(nèi)力時(shí)，，承臺(tái)的最大彎矩設(shè)計(jì)值M(kN?m),最接近于下列何項(xiàng)數(shù)值？A.772.20B.992.35C.1042.47D.1180.27(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］采用《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011第3.0.6條的簡(jiǎn)化規(guī)則，則F=1.35F=1.35X1782=2405.7kN［*］"考慮另一個(gè)方向，［*］。取二者的較大者，故選擇C。(5).假定Fk=1860kN,已知承臺(tái)自重及其以上土的自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk=318kN。當(dāng)按承載能力極限狀態(tài)下永久荷載效應(yīng)控制的基本組合(采用簡(jiǎn)化規(guī)則)計(jì)算承臺(tái)內(nèi)力時(shí)，承臺(tái)斜截面的最大剪力設(shè)計(jì)值V/kN)應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？

（分?jǐn)?shù)：2.50）A.V解析：［解析］采用《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011第3.0.6條的簡(jiǎn)化規(guī)則，得F=1.35F=1.35X1860=2511kN國(guó)"故選擇B。如果在計(jì)算中未乘系數(shù)1.35,則會(huì)得到V=930kN,錯(cuò)選C。某建筑物地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)，其柱下樁基礎(chǔ)采用兩根泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁，樁身設(shè)計(jì)直徑d=800mm。樁位布置及承臺(tái)平面尺寸、地基土層分布、各土層厚度、樁側(cè)阻力特征值、樁端阻力特征值、樁長(zhǎng)、承臺(tái)深度、承臺(tái)高度等，見(jiàn)圖。作用于承臺(tái)頂面的外力有相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的豎向力Fk、力矩Mk、水平力斗。柱截面尺寸600mmX600mm。（分?jǐn)?shù)：20.00）.本工程初步設(shè)計(jì)時(shí)，按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011的規(guī)定進(jìn)行計(jì)算。試確定單樁豎向承載力特征值Ra（kN）,與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.2064B.2456C.2818D.3070（分?jǐn)?shù)：2.50）A.V解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011的8.5.6條計(jì)算。［*］［*］［*］故選擇C。（2）.經(jīng)單樁豎向靜荷載試驗(yàn)得到三根試樁的單樁豎向極限承載力分別為6380kN、6050kN和5820kN,根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011規(guī)定，本工程中所采用的單樁豎向承載力特征值RjkN）,應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.2910B.3025C.3041D.6083（分?jǐn)?shù)：2.50）A.VB.C.D.解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011附錄Q.0.10條第6款的注，對(duì)樁數(shù)為3根及3根以下的柱下樁臺(tái)，單樁極限承載力取最小值，故為5820kN；又依據(jù)Q.0.10條第7款，承載力特征值為5820/2=2910kN。故選擇A。(3).當(dāng)該樁采用混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20且工作條件系數(shù)取0.6時(shí)，試問(wèn)，樁身承載力(kN)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.5026B.4071C.3317D.2893(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011公式(8.5.11)計(jì)算。［*］故選擇D。(4).假定作用于承臺(tái)頂而的外力為Fk=4800kN,Mk=1500kN,H「700kN。承臺(tái)及其以上土的加權(quán)平均重度Y°=20kN/m3。試問(wèn)，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下的最大單樁豎向力QkJkN),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.3017B.3190C.3253D.3297(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011的8.5.4條計(jì)算。F+G=4800+20X4.6X1.6X1.6=5035.52kNkkM=1500+700X1.2=2340kN?mx［*］故選擇D。(5).假定Fk=5200kN,Mk=0,Hk=0,承臺(tái)自重及其以上土的自重標(biāo)準(zhǔn)值G「230kN。試問(wèn)，當(dāng)按承載能力極限狀態(tài)下永久荷載效應(yīng)控制的基本組合(采用簡(jiǎn)化規(guī)則)計(jì)算承臺(tái)內(nèi)力時(shí)，，承臺(tái)的最大彎矩設(shè)計(jì)值M(kN?m),最接近于下列何項(xiàng)數(shù)值？A.3120B.4212C.4398D.5265(分?jǐn)?shù)：2.50)VC.D.解析：［解析］采用《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011公式(3.0.6-4)和公式(8.5.18)知國(guó)故選擇Bo(6).假定某建筑物位于非液化土場(chǎng)地，樁基的單樁豎向承載力特征值為3000kN,當(dāng)樁基需要進(jìn)行抗震驗(yàn)算時(shí)，在偏心豎向力作用下，按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2010規(guī)定提高后的單樁豎向承載力特征值(kN),應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.3750B.3960C.4500D.4680(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2010的4.4.4條“單樁的豎向和水平向抗震承載力特征值，可均比非抗震設(shè)計(jì)時(shí)提高25%”，則有R=1.25R=1.25X3000=3750kN故選擇aO.當(dāng)?shù)孛嫦聼o(wú)液化土層，且樁承臺(tái)周?chē)鸁o(wú)淤泥、淤泥土質(zhì)以及地基承載力特征值不大于100kPa的回填土?xí)r。試問(wèn)，下列何項(xiàng)建筑要進(jìn)行樁基抗震承載力驗(yàn)算？A.抗震設(shè)防烈度為6度，位于m類(lèi)場(chǎng)地上且高度為30m的一般民用高層建筑B.抗震設(shè)防烈度為7度、高度為25m的框架結(jié)構(gòu)民用房屋C.抗震設(shè)防烈度為8度的一般單層廠房D.抗震設(shè)防烈度為6度的丙類(lèi)砌體房屋(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2010的4.4.1條“7度和8度時(shí)不超過(guò)8層且高度在24m以下的一般民用框架房屋”可以不進(jìn)行樁基抗震承載力驗(yàn)算，因此選項(xiàng)B要進(jìn)行驗(yàn)算。選擇Bo(8).現(xiàn)有下述幾類(lèi)建筑的樁基，應(yīng)進(jìn)行沉降驗(yàn)算的為哪幾項(xiàng)？①25層且體型復(fù)雜的建筑樁基；②大面積的多層地下車(chē)庫(kù)樁基；③摩擦型樁基；④地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)的建筑物樁基。A.①③B.②③C.①②③D.①③④(分?jǐn)?shù)：2.50)V

解析：［解析］由《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011表3.0.1知，①為乙級(jí)，②為甲級(jí)；再結(jié)合8.5.13條知，①、②、③應(yīng)進(jìn)行沉降驗(yàn)算。故選擇C。柱下鋼筋混凝土承臺(tái)，樁及承臺(tái)相關(guān)尺寸如圖所示，柱為方柱，居承臺(tái)中心。柱相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合的軸心設(shè)計(jì)值N=9000kN；承臺(tái)采用C40混凝土，混凝土保護(hù)層厚度取100mm。(分?jǐn)?shù)：5.00)(1).已求得a0x=a0y=0.7,試問(wèn)，驗(yàn)算柱對(duì)承臺(tái)的沖切時(shí)，承臺(tái)的抗沖切承載力設(shè)計(jì)值(kN)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？"”A.2150B.4200C.8580D.8800(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011的8.5.17條計(jì)算。bc=hc=700mm,a^a。=1200-(700-400)/2=1050mmh=1150-100=1050mm0困2［a0(b+a0)+a0(h+a0)］Fhfth0=2:0.7X(700+1050)+0.7X(700+1050)］X0.971X1.71X1050=8542.8X103N故選擇C。(2).試問(wèn)，承臺(tái)的斜截面抗剪承載力設(shè)計(jì)值(kN),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.5870B.6285C.7180D.7520(分?jǐn)?shù)：2.50)A.VB.C.D.解析：［解析］承臺(tái)斜截面抗剪承載力設(shè)計(jì)值依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011的8.5.21條計(jì)算。對(duì)x方向計(jì)算如下：h=1150-100=1050mm,a=1650-200-400=1050mm,入=a/h=1［*］ X XFhpFftb0h0=0.934X0.875X1.71X4000X1050=5869.5X103N

對(duì)y方向亦可算得為5869.5kN。故選擇A。有一矩形4樁承臺(tái)基礎(chǔ)，采用沉管灌注樁，樁徑為452mm，有效樁長(zhǎng)18.50m,有關(guān)地基各土層分布情況、樁端端阻力特征值qa、樁側(cè)阻力特征值qsia及樁的布置、承臺(tái)尺寸等，如圖所示。 p3(分?jǐn)?shù)：10.00)(分?jǐn)?shù)：10.00).按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011的規(guī)定，在初步設(shè)計(jì)時(shí)，試估算該樁基礎(chǔ)的單樁豎向承載力特征值Ra(kN)，并指出其值最接近于下列何項(xiàng)數(shù)值？TOC\o"1-5"\h\z? A.735? B.757? C.798? D.1119(分?jǐn)?shù)：2.50)A.B.C.VD.解析：［解析］根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011的式(8.5.6-1)計(jì)算。［*］故選擇C。.經(jīng)三根樁的單樁豎向靜載荷試驗(yàn)，得其極限承載力值分別為1540kN、1610kN及1780kN。試問(wèn)，應(yīng)采用的單樁豎向承載力特征值Ra(kN)最接近下列何項(xiàng)數(shù)值？? A.821? B.725? C.1450? D.1643(分?jǐn)?shù)：2.50)A.VB.C.D.解析：［解析］根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011的Q.0.10條、Q.0.11條確定。參加統(tǒng)計(jì)的三樁，平均值為(1540+1610+1780)/3=1643kN。其極差為1780-1540=240kN,240/1643=14.6%<30%,因此可采用平均值?？紤]安全系數(shù)2之后，［*］。選擇A。20kN/m3。在偏心豎向力作用下，試問(wèn)，最大.荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，假定鋼筋混凝土柱傳至承臺(tái)頂面處的豎向力F=2450kN,20kN/m3。在偏心豎向力作用下，試問(wèn)，最大平力H=220kN；承臺(tái)自重及承臺(tái)上土重的加權(quán)平均重度k的單樁豎向力標(biāo)準(zhǔn)值Qkmax(kN)，最接近于下列何項(xiàng)數(shù)值?TOC\o"1-5"\h\z? A.803? B.829? C.845? D.882(分?jǐn)?shù)：2.50)

A.V解析：［解析］根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011的式(8.5.4-2)計(jì)算。G=2.20X2.50X1.10X20=121kNkM=326+220X0.85=513kN?m［*］選擇Ao.假定由柱傳至承臺(tái)的荷載效應(yīng)由永久荷載效應(yīng)控制；承臺(tái)自重和承臺(tái)上的土重標(biāo)準(zhǔn)值G=121kN；在標(biāo)k準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下，最大單樁豎向力標(biāo)準(zhǔn)值Qtaax=840kNo試問(wèn)，該承臺(tái)最大彎矩設(shè)計(jì)值M，(kN?m),最接近于下列何項(xiàng)數(shù)值？ 'A.1254B.1312C.1328D.1344(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011的3.0.6條確定。困依據(jù)8.5.18條，可得：M=EN.xi=1093.16X(0.8-0.2)X2=1312kN?m選擇Bo某多層框架結(jié)構(gòu)，采用樁基礎(chǔ)，土層條件如圖所示。(分?jǐn)?shù)：5.00).假定采用嵌巖灌注樁基礎(chǔ)，樁底無(wú)沉渣，樁端下無(wú)軟弱夾層、斷裂帶和洞穴，巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為5MPa,巖石堅(jiān)硬、完整，試問(wèn)，樁端巖石承載力特征值(kPa)最接近于下列何項(xiàng)數(shù)值？提示：(1)在基巖埋深不太大的情況下，常將大直徑灌注樁穿過(guò)全部覆蓋層嵌入基巖，即為嵌巖灌注樁。⑵此題只計(jì)算樁端阻力。A.6000B.5000C.4000D.2500(分?jǐn)?shù)：2.50)A.V解析：［解析］根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011第8.5.5條第4款及第5.2.6條，對(duì)完整巖體中=0.5,故f=wf=0.5X5000=2500kPa,選擇D。.關(guān)于樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì),下列何項(xiàng)說(shuō)法錯(cuò)誤？

A.對(duì)中低壓縮性土上的承臺(tái)，當(dāng)承臺(tái)與地基土之間沒(méi)有月兌開(kāi)現(xiàn)象時(shí)，可根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗(yàn)適當(dāng)減小柱下樁基礎(chǔ)獨(dú)立承臺(tái)受沖切計(jì)算的承臺(tái)厚度B.承臺(tái)縱向鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度不應(yīng)小于70mm，當(dāng)有混凝土墊層時(shí)，不應(yīng)小于40mmC.柱下樁基礎(chǔ)獨(dú)立承臺(tái)應(yīng)分別對(duì)柱邊和樁邊、變階處和樁邊連線(xiàn)形成的斜截而進(jìn)行受剪計(jì)算D.對(duì)嵌巖端承樁，當(dāng)水平荷載及彎矩較小時(shí)，可不進(jìn)行通長(zhǎng)配筋(分?jǐn)?shù)：2.50)A.B.C.D.V解析：［解析］依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011的8.5.3條第8款3)的規(guī)定，D項(xiàng)有誤，選擇Do某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公室，采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土管樁基礎(chǔ)；承臺(tái)底面埋深1.4m,管樁直徑0.4m；地下水位在地表下2m。當(dāng)根據(jù)土的物理指標(biāo)與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系計(jì)算單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，所需的土體極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值q、極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值q,準(zhǔn)值q、極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值q,sk（分?jǐn)?shù)：10.00）pk均示于圖中。.該管樁壁厚為65mm,樁尖為敞口形式。試問(wèn)，根據(jù)地質(zhì)參數(shù)估算的單樁豎向承載力特征值RjkN),最TOC\o"1-5"\h\z接近于下列何項(xiàng)數(shù)值？ "A.323B.333C.646D.666(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］依據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的5.3.8條計(jì)算?？招臉秲?nèi)徑《=0.4-2 A.330? B.354? C.370? D.3900.065=0.27皿；樁端進(jìn)入持力層深度h「2m；由于 A.330? B.354? C.370? D.390［*］ pQuk=u￡qJ.+qJA+AA)=3.14X0.4X(50X3+20X4+60X2)+1800X(0.068+0.8X0.057)=644kN根據(jù)5.2.2條，Ra=Quk/2=322kN。選擇A。.假定單樁豎向承載力特征值Ra=330kN,承臺(tái)效應(yīng)系數(shù)nc=0.15,試問(wèn)，不考慮地震作用時(shí)，考慮承臺(tái)效應(yīng)的復(fù)合基樁承載力特征值R(kN)，最接近于下列何項(xiàng)數(shù)值？

（分?jǐn)?shù)：2.50）V解析：［解析］依據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的5.2.5條計(jì)算。困R=Ra+ncfakAc=330+0.15X120X1.314=354kN選擇Bo（3）.相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)柱傳至承臺(tái)頂面的豎向力Fk=1100kN,力矩Mxk=240kN?m,M:0,承臺(tái)及其以上土體的加權(quán)平均重度為20kN/m3o試問(wèn)，最大的單樁豎向"力值NkJkN）,最接近于下列何項(xiàng)數(shù)值？TOC\o"1-5"\h\zA.315B.350C.390D.420（分?jǐn)?shù)：2.50）V解析：［解析］根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的式（5.1.1-2）計(jì)算。［*］故選擇C。.下列關(guān)于本工程的管樁堆放、起吊以及施工方面的一些主張，其中何項(xiàng)是不正確的？A.現(xiàn)場(chǎng)管樁的堆放場(chǎng)地應(yīng)平整堅(jiān)實(shí)，疊層堆放時(shí)，不宜超過(guò)5層B.單節(jié)樁可采用專(zhuān)用吊鉤勾住兩端內(nèi)壁直接進(jìn)入水平起吊C.如果用靜壓成樁，最大壓樁力不宜小于設(shè)計(jì)的單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值D.如采用錘擊成樁，樁終止錘擊的控制標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)以貫入度控制為主，樁端設(shè)計(jì)高為輔（分?jǐn)?shù)：2.50）V解析：［解析］根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的7.2.3條第3款，A正確。根據(jù)7.2.2條第3款，B正確。根據(jù)7.5.7條，C正確。樁端持力層為可塑狀粉質(zhì)黏土，屬一般土層，依據(jù)7.4.6條第1款，應(yīng)以樁端設(shè)計(jì)標(biāo)高控制為主，貫入度為輔，故D錯(cuò)誤。某建筑物的地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)，采用柱下樁基，工程樁采用泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁，樁徑d=650mm。相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，由上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力Fk=10000kN,力矩Mxj1200kN?m,Mk=0；相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)，由上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力F=13000kN，力矩M=1560kN?m,M=0?；A(chǔ)及其上土的加權(quán)平均重度為20kN/m3,承臺(tái)及方柱的尺寸、樁的布置以及各土層的地質(zhì)情況見(jiàn)圖。（分?jǐn)?shù)：17.50）(1).試問(wèn)，根據(jù)土的物理指標(biāo)與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系確定的單樁豎向承載力特征值Ra(kN),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？ "A.1090B.1550C.2180D.3090(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］依據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的5.3.5條計(jì)算。困R=Quk/2=3096/2=1548kN選擇Bo(2).按單樁承載力驗(yàn)算樁數(shù)時(shí)，試問(wèn)，在軸心豎向力作用下，基樁的平均豎向力NjkN),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.1110B.1250C.1300D.1350(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008的5.1.1條計(jì)算。［*］選擇Do(3).按單樁承載力驗(yàn)算樁數(shù)時(shí)，試問(wèn)，在偏心豎向力作用下，承受較大壓力一側(cè)基樁的豎向力NjkN),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.1010B.1210C.1250D.1450(分?jǐn)?shù)：2.50)V解析：［解析］根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94