汽油機(jī)混合氣形成及燃燒

汽油機(jī)混合氣形成及燃燒第1頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

一般汽油機(jī)是在氣缸的進(jìn)氣管內(nèi)，利用噴嘴或化油器使空氣和燃油混合，進(jìn)入氣缸后，到壓縮行程終了時(shí)已大致形成均質(zhì)混合氣，并以電火花點(diǎn)火燃燒。

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第一節(jié)汽油機(jī)的正常燃燒

一、正常燃燒過(guò)程

(一)正常燃燒過(guò)程進(jìn)行情況

通常測(cè)取燃燒過(guò)程的展開(kāi)示功圖研究燃燒過(guò)程。在燃燒壓力線上，1點(diǎn)為火花塞跳火點(diǎn)，2點(diǎn)為出現(xiàn)火焰中心，3為最高壓力點(diǎn)。

將燃燒過(guò)程分為三個(gè)階段：著火落后期、明顯燃燒期和補(bǔ)燃期。

第3頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一（一）著火落后期

從火花塞跳火到形成火焰中心時(shí)的時(shí)間或曲軸轉(zhuǎn)角。

特點(diǎn)：

（1）火花放電時(shí)兩極電壓達(dá)10~15kV，局部溫度可達(dá)3000K，加快了混合氣的氧化反應(yīng)速度。

（2）此階段缸內(nèi)壓力無(wú)明顯升高。

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著火延遲期的長(zhǎng)短與以下因素有關(guān)：

（1）混合氣成分混合氣過(guò)量空氣φat=0.8~0.9時(shí)，著火落后期最短。

（2）開(kāi)始點(diǎn)火時(shí)的缸內(nèi)氣體溫度和壓力開(kāi)始點(diǎn)火時(shí)缸內(nèi)氣體溫度和壓力越高，著火落后期越短。

（3）缸內(nèi)氣體流動(dòng)

加強(qiáng)紊流運(yùn)動(dòng)，會(huì)加快混合氣的氧化反應(yīng)速度，著火落后期縮短。

（4）火花能量加大火花能量，著火落后期縮短。（5）殘余廢氣量殘余廢氣對(duì)燃燒反應(yīng)起阻礙作用，使著火落后期變長(zhǎng)，所以應(yīng)盡量減少殘余廢氣。第5頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一點(diǎn)火提前角：是指從火花塞跳火到上止點(diǎn)間的曲軸轉(zhuǎn)角?？捎闷浔硎军c(diǎn)火時(shí)刻。第6頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一(二）明顯燃燒期從形成火焰中心到最高壓力出現(xiàn)。在均值混合氣中，當(dāng)火焰中心形成之后，火焰向四周傳播，形成一個(gè)近似球面的火焰層，即火焰前鋒，從火焰中心開(kāi)始層層向四周未燃混合氣傳播，直到連續(xù)不斷的火焰前鋒掃過(guò)整個(gè)燃燒室。第7頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一火焰?zhèn)鞑ニ俣龋夯鹧媲颁h相對(duì)于未燃混合氣向前推進(jìn)的速度。車用汽油機(jī)，燃燒室的火焰?zhèn)鞑ニ俣瓤蛇_(dá)50-80m/s。第8頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一常用平均壓力升高率λp〔kPa／(o)〕表征壓力變化的急劇程度。

式中：△p——明顯燃燒期始點(diǎn)和終點(diǎn)的氣體壓力差（kPa）;△?——明顯燃燒期始點(diǎn)和終點(diǎn)相對(duì)于上止點(diǎn)的曲軸轉(zhuǎn)角差（CAo）。汽油機(jī)的λp在200~400kpa/(o)的范圍內(nèi)。第9頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一明顯燃燒期是汽油機(jī)燃燒的主要時(shí)期。明顯燃燒期愈短，愈靠近上止點(diǎn)，汽油機(jī)經(jīng)濟(jì)性、動(dòng)力性愈好，但可能導(dǎo)致壓力升高率值過(guò)高，工作粗暴，對(duì)排污亦不利。一般明顯燃燒期約占20o~40o曲軸轉(zhuǎn)角，燃燒最高壓力出現(xiàn)在上止點(diǎn)后12o~15o曲軸轉(zhuǎn)角，λp=175~250kpa/(o)為宜。第10頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

（三）補(bǔ)燃期

從最高壓力點(diǎn)開(kāi)始到燃料基本燃燒為止稱為補(bǔ)燃期。

第11頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一在此階段參加燃燒的燃料主要有（1）火焰前鋒后未及燃燒的燃料再燃燒。（2）貼附在缸壁未燃混合氣層的部分燃燒。壁面溫度低，對(duì)火焰具有熄火作用，這樣在熄火存在大量未燃烴，在隨后的膨脹中部分未燃烴繼續(xù)燃燒。（3）高溫分解的燃燒產(chǎn)物（H2、O2、CO等）重新氧化。燃燒產(chǎn)物CO2、H2O中，有少部分在高溫的作用下，分解成H2、O2、CO等產(chǎn)物，在膨脹過(guò)程中，因工質(zhì)溫度下降，熱分解產(chǎn)物又繼續(xù)燃燒、放熱。這種燃燒已遠(yuǎn)離上止點(diǎn)，應(yīng)盡量減少。第12頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一二、燃燒速度燃燒速度是指單位時(shí)間燃燒的混合氣量，可以表達(dá)為

式中ρt—未燃混合氣密度；

μt—火焰?zhèn)鞑ニ俣龋?/p>

At—火焰前鋒面積?？刂迫紵俣染湍芸刂泼黠@燃燒期的長(zhǎng)短及其相對(duì)曲軸轉(zhuǎn)角的位置。

第13頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一影響燃燒速度的因素有：

1.

火焰?zhèn)鞑ニ俣圈蘴

火焰?zhèn)鞑ニ俣仁菦Q定明顯燃燒期長(zhǎng)短的主要因素?，F(xiàn)代汽油機(jī)的μt可高達(dá)50—80m/s。影響μt的主要因素是：燃燒室中氣體的紊流運(yùn)動(dòng)、混合氣成分和混合氣初始溫度。第14頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

（1）

紊流運(yùn)動(dòng)：紊流運(yùn)動(dòng)是由一定運(yùn)動(dòng)方向的渦流和無(wú)規(guī)則的氣體脈動(dòng)所組成。渦流運(yùn)動(dòng)可使火焰前鋒表面扭曲，甚至分隔成許多火焰中心，使火焰前鋒燃燒區(qū)加厚，如圖所示，火焰?zhèn)鞑ニ俣燃涌?。紊流?qiáng)烈紊流較弱第15頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一（2）混合氣成分不同，火焰?zhèn)鞑ニ俣纫裁黠@不同，如圖所示為實(shí)驗(yàn)所得火焰?zhèn)鞑ニ俣扰c過(guò)量空氣系數(shù)的關(guān)系。

當(dāng)Φat=0.850-95時(shí)，火焰?zhèn)鞑ニ俣茸畲?，燃燒速度最快，功率也最大，稱為功率混合比。當(dāng)Φat=1.031-1時(shí)，火焰?zhèn)鞑ニ俣容^大，氧氣又充足，燃燒完全，稱為經(jīng)濟(jì)混合比。第16頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一火焰?zhèn)鞑ハ孪蓿害礱t＞1.3-1.4時(shí)，火焰?zhèn)鞑ニ俣冉档停踔敛荒軅鞑??；鹧鎮(zhèn)鞑ド舷蓿害礱t＜0.4-0.5時(shí)，混合氣過(guò)濃，也使火焰不能傳播。為了保證可靠的工作，汽油機(jī)的Φat在0.6-1.2范圍，即空燃比A/F=9-18。

（3）混合氣初始溫度：混合氣初始溫度高，火焰?zhèn)鞑ニ俣仍黾?。?7頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

2．火焰前鋒面積At

利用燃燒室?guī)缀涡螤罴捌渑c火花塞位置的配合，可以改變不同時(shí)期火焰前鋒掃過(guò)的面積，以調(diào)整燃燒速度。它直接影響到明顯燃燒期相當(dāng)曲軸轉(zhuǎn)角的位置及燃燒速度變化的情況，與壓力上升密切相關(guān)。第18頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

3.可燃混合氣密度ρt增大未燃混合氣密度，可以提高燃燒速度，因此增大壓縮比和進(jìn)氣壓力等，均可加大燃燒速度。第19頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一（三）、汽油機(jī)的不規(guī)則燃燒汽油機(jī)的不規(guī)則燃燒是指在穩(wěn)定正常運(yùn)轉(zhuǎn)情況下，各循環(huán)之間的燃燒差異和各缸之間的燃燒差異。

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（一）、各循環(huán)之間的燃燒差異

各循環(huán)之間的燃燒差異主要是燃燒的不穩(wěn)定性，表現(xiàn)為循環(huán)的壓力波動(dòng)。如圖示出不同循環(huán)的氣缸壓力變化情況。從中可以看到變化較大，低負(fù)荷時(shí)情況更嚴(yán)重。

第21頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一這種循環(huán)間的燃燒變動(dòng)使汽油機(jī)空燃比和點(diǎn)火提前角調(diào)整對(duì)每一循環(huán)都不可能處于最佳狀態(tài)，因而油耗上升，功率下降，不正常燃燒傾向增加，使汽油機(jī)性能下降。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的主要原因是：火花塞附近混合氣的混合比和氣體紊流性質(zhì)、程度在各循環(huán)均有變動(dòng)，致使火焰中心形成所用的時(shí)間不同，即由有效著火時(shí)間變動(dòng)而引起的。第22頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

對(duì)各循環(huán)之間的燃燒變動(dòng)的現(xiàn)象的機(jī)理至今還不十分清楚，但可以肯定（1）Φat=0.8-0.9時(shí)循環(huán)燃燒變動(dòng)最小，混合氣加濃或減稀變動(dòng)均增加。因此，為了減少排氣中的CO而運(yùn)用稀混合氣時(shí)，即使在較高負(fù)荷也容易發(fā)生循環(huán)變動(dòng)，成為用稀混合氣的障礙。（2）在中等負(fù)荷以上變動(dòng)較小，低負(fù)荷時(shí)，殘余廢氣量相對(duì)增多，變動(dòng)更為明顯。（3）加強(qiáng)紊流有助于減少變動(dòng)，因此轉(zhuǎn)速增加，一般變動(dòng)減小。（4）加大點(diǎn)火能量，采用多點(diǎn)點(diǎn)火，情況有所改善。（5）點(diǎn)火時(shí)刻和點(diǎn)火位置對(duì)燃燒變動(dòng)很敏感。

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（二）各缸之間的燃燒差異各缸之間的燃燒差異主要是由于燃料分配不均使空燃比不一致造成的。影響混合氣分配不均勻的因素很多，總的來(lái)說(shuō)，與進(jìn)氣系統(tǒng)所有零件的設(shè)計(jì)和安裝位置都有關(guān)系，任何不對(duì)稱和流動(dòng)阻力不同的情況都會(huì)破壞均勻分配，其中影響最大的是進(jìn)氣管的設(shè)計(jì)。第24頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

第二節(jié)汽油機(jī)的不正常燃燒

汽油機(jī)的不正常燃燒主要是爆燃和表面點(diǎn)火。第25頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

一、爆燃（一）爆燃的外部特征氣缸內(nèi)發(fā)出特別尖銳的金屬敲擊聲，亦稱為敲缸。輕微敲缸時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)功率上升，油耗下降，但嚴(yán)重時(shí)會(huì)產(chǎn)生冷卻水過(guò)熱，功率下降，油耗上升，發(fā)動(dòng)機(jī)磨損加劇，排放污染增加（主要是排氣冒黑煙）。第26頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

（二）爆燃產(chǎn)生的原因

正常燃燒：有明顯的火焰前鋒，且逐層向外傳播，直至燃燒完畢。

爆燃：火焰前鋒未到，未燃混合氣的溫度達(dá)到其自燃溫度而著火燃燒，形成新的火焰中心，產(chǎn)生新的火焰?zhèn)鞑?。?7頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一正常燃燒與爆燃的不同

正常燃燒的火焰?zhèn)鞑ニ俣葹?0~80m/s，無(wú)壓力波，壓力升高率在200~400kpa/(o)的范圍內(nèi)。爆燃的火焰?zhèn)鞑ニ俣龋狠p微爆燃時(shí)，火焰?zhèn)鞑ニ俣燃s為100m/s~300m/s，強(qiáng)烈爆燃時(shí)可高達(dá)800m/s~1000m/s。使未燃混合氣瞬時(shí)燃燒完畢，局部壓力、溫度很高，形成強(qiáng)烈的壓力沖擊波。沖擊波反復(fù)撞擊燃燒室壁，發(fā)出尖銳的敲缸聲。第28頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

(三

(三)爆燃的危害

1．機(jī)件過(guò)載強(qiáng)烈爆燃時(shí)的沖擊波能使缸壁、缸蓋、活塞、連桿、曲軸等機(jī)件的機(jī)械負(fù)荷增加，使機(jī)件變形甚至損壞。第29頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

2．機(jī)件燒損汽油機(jī)燃燒終了時(shí)的溫度可達(dá)到2000℃~2500℃,而活塞頂、燃燒室壁及缸壁的溫度僅為200℃~300℃，除了冷卻水的作用外，能夠維持如此低溫度的原因，還包括在這些壁面上形成了氣體的附面層，它起到隔熱的作用。而強(qiáng)烈爆燃時(shí)的沖擊波會(huì)破壞這一附面層，使機(jī)件直接與高溫燃?xì)饨佑|。而嚴(yán)重爆燃時(shí)，局部燃?xì)鉁囟瓤筛哌_(dá)4000℃以上，這樣會(huì)使活塞頭部和氣門(mén)等機(jī)件燒損。同時(shí)熱量傳給冷卻水引起發(fā)動(dòng)機(jī)過(guò)熱。第30頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

3．性能指標(biāo)下降

嚴(yán)重爆燃時(shí)的局部高溫及強(qiáng)烈的壓力沖擊波，破壞了附面層，氣體向缸壁的傳熱量大大增加，使熱效率下降，功率降低，耗油率增加。

4．發(fā)動(dòng)機(jī)磨損加劇

由于傳熱損失增加，使冷卻水和潤(rùn)滑油溫度增加，使?jié)櫥蜐?rùn)滑效果變差，零件磨損加劇。實(shí)驗(yàn)表明，嚴(yán)重爆燃時(shí)磨損比正常燃燒時(shí)大27倍。

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5．排氣冒黑煙，補(bǔ)燃增加，排氣溫度增加爆燃時(shí)局部高溫引起熱分解現(xiàn)象嚴(yán)重，使燃燒產(chǎn)物分解為CH、H2、O2、NO及游離碳的現(xiàn)象增多，排氣冒煙嚴(yán)重。CH、H2、O2等在膨脹過(guò)程中重新燃燒又使補(bǔ)燃增加，排氣溫度增高。爆燃產(chǎn)生的炭粒形成積炭，破壞活塞環(huán)、火花塞、氣門(mén)等零件的正常工作，使發(fā)動(dòng)機(jī)可靠性下降。

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6．輕微爆燃有利接近等容燃燒，熱效率提高，汽車上坡時(shí)駕駛員感覺(jué)輕松。第33頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一（四）影響爆燃的因素

1．燃料的性質(zhì)辛烷值高的燃料抗爆燃能力強(qiáng)。四乙鉛添加劑能有效地提高燃料的抗爆燃能力，但這會(huì)排除有毒的含鉛顆粒，污染大氣并影響催化劑的使用，因此近年來(lái)各國(guó)都對(duì)含鉛汽油的使用

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2．末端混合氣的壓力和溫度末端混合氣的壓力和溫度增高，則爆燃傾向增大。例如，提高壓縮比，則氣缸內(nèi)壓力、溫度升高，爆燃易發(fā)生；又如，氣缸蓋、活塞的材料使用輕金屬，由于其導(dǎo)熱性好，末端混合氣壓力、溫度低，爆燃傾向小，可提高壓縮比0.4~0.7單位。

3．火焰前鋒傳到末端混合氣的時(shí)間提高火焰?zhèn)鞑ニ俣?、縮短火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x，都會(huì)減少火焰前鋒傳到末端混合氣的時(shí)間，有利于避免爆燃。例如，氣缸直徑大時(shí)，火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x增加，爆燃傾向增大，所以沒(méi)有很大缸徑的汽油機(jī)。

第35頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

二、表面點(diǎn)火在汽油機(jī)中，凡是不靠電火花點(diǎn)火而由燃燒室內(nèi)熾熱表面（如排氣門(mén)頭部、火花塞絕緣體或零件表面熾熱的沉積物等）點(diǎn)燃混合氣的現(xiàn)象，統(tǒng)稱表面點(diǎn)火。它的點(diǎn)火時(shí)刻是不可控制的，多發(fā)生在ε=9以上的強(qiáng)化汽油機(jī)上。第36頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一熾熱表面第37頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

1．后火表面點(diǎn)火出現(xiàn)在火花塞跳火后，并且形成的火焰前鋒仍以正常的火焰?zhèn)鞑ニ俣认蛭慈細(xì)怏w推進(jìn)，稱為后火。出現(xiàn)這種現(xiàn)象時(shí)，可在發(fā)動(dòng)機(jī)斷火后發(fā)現(xiàn)，發(fā)動(dòng)機(jī)仍像有電火花一樣，繼續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，直到熾熱點(diǎn)溫度下降到不能點(diǎn)燃混合氣為止，發(fā)動(dòng)機(jī)才停轉(zhuǎn)。第38頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

2．早燃是指在火花塞點(diǎn)火之前，熾熱表面就點(diǎn)燃混合氣的現(xiàn)象。

由于早燃提前點(diǎn)火而且熱點(diǎn)表面比火花大，使燃燒速率快，氣缸壓力、溫度增高，發(fā)動(dòng)機(jī)工作粗暴，并且由于壓縮功增大，向缸壁傳熱增加，致使功率下降，火花塞、活塞等零件過(guò)熱。早燃會(huì)誘發(fā)爆燃，爆燃又會(huì)讓更多的熾熱表面溫度升高，促使更劇烈的表面點(diǎn)火，兩者互相促進(jìn)，危害可能更大。第39頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

與爆燃的不同點(diǎn)：

1．爆燃是火花塞跳火后末端混合氣的自燃現(xiàn)象；表面點(diǎn)火一般是在正?；鹧鏌街坝蔁霟嵛稂c(diǎn)燃混合氣所致。

2．爆燃時(shí)有強(qiáng)烈的壓力沖擊波，有尖銳的金屬敲擊聲；表面點(diǎn)火沒(méi)有壓力沖擊波，敲缸聲比較沉悶，主要是由活塞、連桿、曲軸等運(yùn)動(dòng)件受到?jīng)_擊負(fù)荷產(chǎn)生振動(dòng)而造成。第40頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一影響熱面點(diǎn)火的因素凡是能降低燃燒室溫度和壓力升高率、減少積炭等熾熱點(diǎn)形成的因素都有助于防止熱面點(diǎn)火。

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第三節(jié)

影響燃燒過(guò)程的因素

一、

汽油的品質(zhì)汽油的蒸發(fā)性與抗爆性是影響汽油機(jī)燃燒過(guò)程的主要使用性能。

（一）汽油的蒸發(fā)性汽油的蒸發(fā)性用餾程和蒸氣壓評(píng)定。汽油的蒸發(fā)性愈強(qiáng)，愈容易汽化，與空氣混合愈均勻，易于完全燃燒。因而汽油要有良好的蒸發(fā)性，但蒸發(fā)性過(guò)強(qiáng)，在炎熱的夏季、高原山區(qū)使用時(shí)，易形成供油系“氣阻”，甚至發(fā)生供油中斷現(xiàn)象。

（二）汽油的抗爆性汽油的抗爆性是指汽油在發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸內(nèi)燃燒時(shí)抵抗爆燃的能力，用辛烷值評(píng)定。汽油的辛烷值愈高，其抗爆性愈好。汽油的牌號(hào)以辛烷值劃分。第42頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

二、混合氣成分在Φat=0.8~0.9時(shí)，由于燃燒溫度最高，火焰?zhèn)鞑ニ俣茸畲?，因此pz、Tz、△p/△θ、Pe均達(dá)最高值，且爆燃傾向最大。在Φat=1.03~1.1時(shí)，由于燃燒完全，be最低，但此時(shí)缸內(nèi)溫度最高且空氣富裕，Nox排放量大。使用Φat＜1的濃混合氣工作，由于必然產(chǎn)生不完全燃燒，所以CO排放量明顯上升。當(dāng)Φat＜0.8及Φat＞1.2時(shí)，火焰?zhèn)鞑ニ俣染徛?，部分燃料可能?lái)不及完全燃燒，因而經(jīng)濟(jì)性差，HO排放量增多且工作不穩(wěn)定。

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二、點(diǎn)火提前角點(diǎn)火提前角是從火花塞跳火到上止點(diǎn)間的曲軸轉(zhuǎn)角。其數(shù)值應(yīng)視燃料性質(zhì)、轉(zhuǎn)速、負(fù)荷、過(guò)量空氣系數(shù)等很多因素而定。第44頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一

點(diǎn)火提前角過(guò)小，則燃燒延長(zhǎng)到膨脹過(guò)程，燃燒最高壓力和溫度下降，傳熱損失增多，排氣溫度升高，功率下降，耗油量增多。

點(diǎn)火提前角過(guò)大，則大部分混合氣在壓縮過(guò)程中燃燒，活塞上行所消耗的壓縮功增加，發(fā)動(dòng)機(jī)容易過(guò)熱，有效功率下降，工作粗爆程度增加。同時(shí)由于混合氣的壓力過(guò)高，末端混合氣燃燒前的溫度較高，爆燃傾向加大。第45頁(yè)，共51頁(yè)，2023年，2月20日，星期一點(diǎn)火提前角為最佳值時(shí)，壓力生高率不是過(guò)高，最高壓力出現(xiàn)在上止點(diǎn)后合適的角度內(nèi)，示功圖面積最大，完成的循環(huán)功最多，發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性最好。

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一、

發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速增加時(shí)，氣缸中紊流增強(qiáng)，火焰?zhèn)鞑ニ俣燃涌?，因而以秒?jì)的燃燒過(guò)程縮短，由于循環(huán)時(shí)間也縮短，一般燃燒過(guò)程相當(dāng)?shù)那S轉(zhuǎn)角增加，應(yīng)當(dāng)相應(yīng)加大點(diǎn)火提前角。為此汽油機(jī)裝有離心提前調(diào)節(jié)裝置，使得在轉(zhuǎn)速增加時(shí)，自動(dòng)增大點(diǎn)火提前角，以保證燃燒過(guò)程在上止點(diǎn)附近完成。

轉(zhuǎn)速增加時(shí)，火焰?zhèn)鞑ニ俣燃涌?，爆燃傾向減小。

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三、發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷減小時(shí)，進(jìn)入氣缸的新鮮混合氣量減小，而殘余廢氣量基本不變，故殘余廢氣所占比例相對(duì)增加。因?yàn)闅堄鄰U氣對(duì)燃燒反應(yīng)起阻礙作用，使燃燒速度減慢。為保證燃燒過(guò)程在上止點(diǎn)附近完成，需增大