樁基下地鐵隧道管片襯砌

樁基下地鐵隧道管片襯砌分析1、引言隨著盾構施工越來越多地應用于城市地下工程，盾構近距離穿越建（構）筑物的現(xiàn)象明顯增多。某地鐵二號線區(qū)間隧道工程就通過大量的建筑物，這些建筑物一般為6～7層，基礎以端承樁為主，其中樁底距離隧道頂?shù)淖钚【嚯x為1.015m，且位于隧道的正上方。對于這種情況的管片結構設計，國內還未見到類似的工程實例和研究報道，本文將以上述工程為背景對這一問題進行一些初步探討，以供工程技術人員參考。管片的常規(guī)設計通常采用荷載結構模型來進行分析計算，在進行樁基下管片結構分析計算時，主要需要解決兩個問題：一是確定樁基荷載的傳遞而在管片結構上產(chǎn)生的附加荷載的大?。欢沁x擇適宜的管片結構計算模型。本文主要對這兩方面的問題進行討論。2、樁基荷載的傳遞在豎向荷載的作用下，樁上部受到壓縮而產(chǎn)生相對于土的向下位移，與此同時，樁側表面受到向上的摩阻力。樁身荷載通過發(fā)揮出來的摩阻力而傳遞到樁周土層并向周圍擴散，致使樁身荷載和樁身壓縮變形隨深度遞減。在樁土相對位移等于零處，摩阻力為零。隨荷載增加，樁身壓縮量和位移增大，樁下部的摩阻力也隨之調動起來，樁底土層也因受到壓縮而產(chǎn)生樁端阻力，并把樁基荷載向周圍擴散傳遞。樁端土層的壓縮加大了樁土相對位移，從而使樁身摩阻力進一步發(fā)揮出來，當樁身摩阻力全部發(fā)揮而達到極限后，如繼續(xù)施加荷載，其荷載增量將全部由樁端承擔，直至達到極限值。由樁基荷載的傳遞規(guī)律可以看出，樁基荷載一般由樁側摩阻力和樁端阻力共同承擔，樁側摩阻力先于樁端阻力發(fā)揮，其中樁端阻力直接傳遞至樁端持力層，樁側阻力以剪應力的形式傳遞給樁周土體并最終擴散分布于樁端持力層。人們雖然對樁基進行了大量研究，取得了大量的成果，但是要準確估計樁基荷載在周圍土體中的傳遞，目前還缺乏好的辦法。在實際工程中人們仍以經(jīng)驗法和彈性理論解為主來進行分析計算。本文主要對下面兩種方法進行討論：1）擴散角法及其與Boussinesq或Mindlin解的結合法；2）基于Mindlin解的方法。在本文的論中，暫不考慮隧道施工對樁和周圍的影響。2.1、擴散角法及其與Boussinesq或Mindlin解的結合法這種方法的思想是：首先按一定的擴散角把樁側阻力擴散傳遞到樁端平面（或假想的基礎平面）上，然后再通過Boussinesq解、Mindlin解或擴散角方法來確定傳遞到管片頂端平面的附加應力。對于大直徑的單樁，借鑒沉降計算中的分層總和法，樁側阻力按與樁側表面呈/4角度擴散到樁底面（參看圖-1），為樁側土的內摩擦角的加權平均值，則基底計算面積為：式（1）d為圓樁的直徑（擴底樁時取擴大頭的直徑），L為樁長。對于群樁，可借鑒等代墩基的方法，把其視為一假想實體基礎。如考慮到樁間土的壓縮變形，根據(jù)Peck等的建議，將假想基礎底面置于樁端平面以上Lc高度。如果樁位于均勻粘土層中，Lc取樁長的1/3；如果樁穿過軟弱土層并進入堅硬持力層，取樁端進入持力層深度的1/3。但Peck以上關于Lc取值的建議僅考慮了土層剖面的影響，其實它還與土質軟硬、樁距大小、樁的長短、荷載水平、成樁工藝等相關[1]。國內通常不考慮樁間土的壓縮變形，取樁端面作為假想基礎的底面，即Lc=0。如果考慮群樁外圍側面摩阻力的擴散作用，可按角度把群樁外圍側面摩阻力擴散到假想實體基礎底面（參見圖-1）。國內，通常從樁頂位置開始擴散，且一般按/4取值，為樁側土的內摩擦角的加權平均值。的也可參照下表-1按土的類別和性狀取值。國外，按Tomlinson(1977)對群樁外圍側面的擴散作用提出的簡化方法，把取為，當樁穿過軟弱土層并進入堅硬持力層時，擴散從硬土層頂面開始算起。由此得到的值通常比/4要大些。樁側摩阻力的擴散角表-1[2]索土蔽紛爺類評(惹)陸非粘性土他密實的閱中等密實的陰松散的令7周6乓5騰0.123暖0.105擦0.087篩粘性土冷堅實及半堅實智的景硬塑及可塑的密軟塑的走6各4歐1桶0.105械0.070壘0.017墳則實體基礎（抽為矩形時）的霜底面積為：憶求壞式糟（攔2饞）副其中：盡a配、姐b皆為假想實體基姻礎（為矩形時頃）的長和寬。無H副為擴散開始位股置到假想實體甜基礎底面的豎升直距離；從樁膜頂開始擴散時庸，有知。凱L割為樁長，岸L粱c割為假想基礎底桂面的抬高距離室。桿則樁底（大直償徑單樁）或假投想基礎底面（棟群樁時）的平慌均附加應力為明：熱繩棉箭式崖（嗽3勒）蓄其中：秘F槳為樁頂荷載蔽，鞋G鹿為單樁或假想內基礎自重，遍為單樁樁底或錘假想基礎底面踐的土體自重應潑力。哨對于荷載從樁榴端或假想基礎盛底面往下的傳幫遞可以按一定晶的角度來擴散污（麻圖濱-夾1莊）或按守Boussi回nesq技、止Mindli印n躬解來求得。國監(jiān)外，大都采用志按水平與豎向盒為棉1郵：擺2備的斜線爹或陪3晝0秤度角的斜線將扣荷載向下擴散爹的簡化方法膀[1]舊。國內，則多搶按筒Boussi驗nesq百解來求解，可吉參見文師獻墊[3工]卻中的對應公式謙和表格；為提蒙高計算精度也料可棉按音Mindli煮n蝦解確定，但計收算麻煩，也未躬見到現(xiàn)成的應監(jiān)力系數(shù)表。圖圖1：樁基荷載擴散傳遞示意圖圖圖1：樁基荷載擴散傳遞示意圖裹當按擴散角的洲方法進行計算定時，傳遞到管包片頂面的平均龜附加應力為：秩敞飾糧犯膊式樣（泉4薄）疫其中緞為樁荷載傳遞落到管片頂面時侵對應的作用面隊積，有：輕1務）大直徑的單木樁周彩悲式滾（友5請）魄2勵）群樁（假定謎為矩形實體基孤礎時）據(jù)驅教式邀（崗6胃）六其中：間L揮d較為樁底離隧道酒管片頂?shù)木嚯x祥，其它同前。首以上方法和公勾式都是把樁側蜻摩阻和樁端端郵阻在樁底平面朵（或假想基礎慘底面）按平均根分布、綜合考滲慮的方式來進遞行的。但是如蓋果能夠知道樁剪端和樁側的分符擔比，也可把玻樁端阻力和樁指側阻力分別進對行傳遞。即樁盜側阻力先按一造定的擴散角傳羊遞到樁端平面浩（或假想基礎組底面），然后霧再按擴散角方充法仔、那Boussi貨nnes癥q舉解或榜Mindli潮n蒙解進行傳遞；負樁端阻力則直傷接從樁端平面奶（或假想基礎噸底面）按擴散邁角方法高、腫Boussi毒nnes鏈q侵解或腹Mindli衣n逗解進行傳遞。已即，如已知總掏的樁端阻力與陷總的樁側阻力沈的比為妻，則對應于樁棕端平面或假想啟基礎底面有：記1汽）樁側阻力對響應的作用面積法為欄紡淚鍛矩詞涉銹式輸（招7設）健豎向附加壓力騙為奏詳?shù)资z式疫（酒8痛）雄2)取抗樁端阻力對應撫的作用面積為郵注誠（單樁龍）釣蕉厚浮仁式角（機9牽）測肚該（群樁陡）濱亞幫助箏式嗚（話1惠0疾）柴豎向附加壓力湖為污也舉討式繳（通1碰1叫）土再按擴散角方唱法模、微Boussi觀nes惠q潛解或俯Mindli眾n磨解分別進行傳云遞。這種分開尺考慮的方法能角更好地反映樁吳基荷載在周圍泥土體中的實際說傳遞情況，計哪算結果更精確獨些。如按擴散編角的方法以密角向下傳遞，愁則傳遞到管片抓頂時，計算作兆用面積為：吩眠樁側阻力對應倦：躍際貫刻俗式樓（碌1禽2勝）矩豪樁端阻力對應瓦：訓（單樁埋）期伯犬勺式寸（衫1值3索）樹（群樁免）權槍式者（弓1憶4副）依豎向附加應力抄為：玻樁側阻力引起班：賽籃因式鞠（烤1壁5敲）誓樁端阻力引起?。簶雨幒缡嚼眨ㄟ_1夠6陜）儲以上各式中符雅號意義同前。披則對于適范圍內的點，委其附加應力為懶與誕的和；在奇范圍內賭范圍外的點，敢其附加應力為初；乏范圍外的點，男樁引起的豎向默附加應力為零襲。日2.塘2經(jīng)、基于劈Mindli峰n結解的方法怒[1]探基于稠Mindli機n步解公式來估計騎土中應力，根呼據(jù)害Geddes慣對執(zhí)Mindli恒n制公式積分而導給出的應力解，徑然后用疊加原團理求得單樁和杰群樁荷載作用檢下的地基附加失應力。倡根據(jù)蓬Mindli錦n凝課題解，時Geddes貨研究了下列三嶼種情況下土中患豎向應力的表院達式催：襪1計）樁端阻力簡水化為一集中荷值載顧，磁2存）樁側阻力沿擔深度呈矩形分滴布外，趣3盡）樁側阻力沿墨深度呈正三角勇形分布。在土黑體中任一點的充豎向應力可以解表示為：財舊酸難降式耽（友1潮7溫）倡村時趙倉式飼（俘1過8虹）勾哀津名恐尚樂式阻（躬1頁9炮）熱式中：鳥—能—饞樁的入土深度慢；竭、市、規(guī)—文—蛋分別為樁端、湯矩形分布側阻下力和正三角形棍分布側阻力在恨地面下難z助處的平面內距略離樁軸線為斷r碧的點所產(chǎn)生的再豎向附加應力奶；把、辣、朗—撫—峽分別為樁端、苦矩形分布側阻你力和正三角形深分布側阻力的露總荷載；姜、侵、活—釀—辛分別為樁端、鍛矩形分布側阻巨力和正三角形帽分布的情況下芹的應力系數(shù)（武其表達式見文駱獻金[1鬼]緣）。趴有了這三種情舅況下的土豎向坊應力公式，可促采用疊加法計鬧算樁側摩阻力羊為其它規(guī)則分岡布圖式的土應樸力。將作用于脖單樁樁頂?shù)暮赡w載分解為樁端葬荷載和樁側荷覽載；而樁側荷雕載又可根據(jù)其評分布圖式分解清為矩形荷載、墓正三角或倒三哀角分布荷載。贊然后疊加可得鴉到單樁在土中粱任一點產(chǎn)生的白豎向附加應力插。把群樁中每性一根樁在土中旦某點產(chǎn)生的豎慢向附加應力疊桂加即可得到群珍樁作用下在此墓點的產(chǎn)生的豎美向附加應力。桌這種方法需要璃知道樁側和樁尾端各自的分擔寒荷載，以及樁致側阻力的沿樁擺身的分布圖式的。扎2.嶺3供、兩種方法的遙比較政以上方法，用妄Mindli帳n脾解的方法比較廟精確些，但是鑒手算比較復雜養(yǎng)，但可以通過差編制相應的小和程序來完成計倘算。另外，基結于高Mindli被n蹈解的方法需要綁知道樁側和樁草端各自分擔的彼荷載以及樁側渣摩阻力沿樁身伶的分布圖式?；枞欢?，樁側和因樁端各自分擔佩的荷載和樁側糖摩阻力沿樁身趣的分布圖式與畜眾多因素相關拌，難以準確確脆定。鮮采用擴散角的喪方法相對比較姿簡單，比較適舟合手算?？紤]鳥到土層的千變沫萬化，本人認總為宜采用與土糧層性質相關的系擴散角。即從倍樁頂?shù)交A底運面的擴散采用濃擴散角存/外4鐵，或者按頃表騙-臟1遵來取值。從基想礎底面向下的快傳遞，可采旗用跌3萍0舒度或饅arctg(隆1/2)皇度的擴散角，竄這種方法國外士應用較多，比龜較適合于粘性歌土中的樁基，吧所得附加應力怒同貿(mào)Boussi裙nesq麻解的結果相差漲不太多訴[1]殘。另外，如在壤樁端硬土層下胸還存在軟土層叢，可參照下臥籍層驗算時附加非應力的擴散方外式來選取相應測的擴散角度。躲國內對于荷載飄從基礎底面到匯計算位置的傳剃遞，則較多地歡應用啟Boussi逆nesq藍解。趣對于傳遞到管脖片頂端的荷載浙，如采用躍Mindli移n錄、憐Boussi束nesq肺解，當樁軸線銹對應點不在管祥片直徑范圍內儉時，可只求管存片兩端點對應枕的值，然后之伐間連直線；在婦范圍內時，可悄只求樁軸線對畝應點的值和兩恩端點對應的值臣，然后在軸線帶對應點和兩端皂點之間連直線煉（如遮圖質-凍2際）。圖2：計算簡化示意圖圖2：計算簡化示意圖焰3尚、管片結構計餐算模型險管片的結構設但計本著安全、灑經(jīng)濟合理的原潮則，一般按柔乒性結構進行設史計。其計算模者型應根據(jù)地層票情況、管片構唇造特點、周圍核環(huán)境及施工工辮藝等確定，宜萬考慮管片與地柿層共同作用及雜裝配式管片接浮頭的影響。享3.賀1臺、管片結構的詳力學模型徐根據(jù)管片的結援構特征，在力葛學模型中需較虹好地實坦現(xiàn)對管片塊體幅本身和管片塊棄體間接頭的模剝擬。管片塊體絞本身多采用梁錘模型（直梁或將曲梁）來模擬頭；管片塊體間匠接頭分為縱縫鳴接頭和環(huán)縫接終頭，其模型則障相對較多。丟獸、管片縱縫接貼頭的模擬席績軍在橫向計算中堵，需要考慮縱款縫接頭的影響疫，但一般僅考定慮管片縱縫接弊頭對抗彎剛度元的影響，不考寫慮其對剪切剛矩度和軸向剛度果的影響（如考午慮，可用剪切證彈簧和軸向拉放壓彈簧模擬）揮。管片縱縫接恭頭按抗彎剛度周的大小可分為犧：和管片本體蘇等剛度，即管遷片圓環(huán)為均質標圓環(huán)；一定的腹抗彎剛度，能擠抵抗一定的彎帥矩，即管片圓忌環(huán)為彈性鉸圓貼環(huán)；無抗彎剛劈度，接頭不能璃抵抗彎矩，即退管片圓環(huán)為鉸些接圓環(huán)。建其中，均質圓其環(huán)適用于接頭級能較好傳遞剪誕力、軸力、彎熄矩的情形。彈繭性鉸圓環(huán)適用癢于接頭能較好米傳遞剪力、軸烘力，但僅能傳除遞一定彎矩的禾情形，如用螺御栓連接的暗榫協(xié)式管片結構。我彈性鉸的抗彎放剛度可根據(jù)接恢頭試驗確定，毅其主要與管片姥的連接形式、燥螺栓的直徑與叛級別、接頭數(shù)園量，螺栓的位諸置、管片厚度朋等有關。、鉸某接圓環(huán)則適用苦于能較好傳遞版剪力、軸力而取不能傳遞彎矩濫的情形，如無疑螺栓連接的暗農(nóng)榫式管片結構烏。當鉸多于三彎個時，圓環(huán)自禮身是不穩(wěn)定的鞭，但周圍地層古的作用使其可五以變?yōu)榉€(wěn)定結濕構。由于其對跨周圍地層的依砌賴性，需選定躁合適的管片與隔地層相互作用約的模型，以防躺止管片圓環(huán)變理成不穩(wěn)定結構撲。型對于目前國內置一般采用的裝行配式圓環(huán)結構液，宜采用彈性扁鉸模型，但由俗于彈性鉸抗彎限剛度的取值還沒缺乏相應的規(guī)蒙范性規(guī)定，經(jīng)箏驗資料也相對愛較少，準確取補值相對困難，碧一般需要通過撇接頭試驗確定山。如不能取得拍較符合實際的稿彈性鉸的抗彎靈剛度，一般可究采用均質圓環(huán)倘來進行計算。妨與彈性鉸模型朋的計算結果相楚比，均質圓環(huán)棒的計算彎矩要渡相對大些，而披軸力則略有減販小，因而偏心淺矩增大，截面榜受力不利，結對果要保守些。澤聲軟實際中，相鄰伸管片在接頭處省有相對不連續(xù)餃的變形量發(fā)生漸，即有裂縫產(chǎn)變生，如要模擬倘這一情況，則晨須采用不連續(xù)效模型，如采用宇朱和華等提出格的不連續(xù)模型氧，借助一維接機頭單元縣[5]引來模擬管片接里頭的連接效應摧。狡五、管片環(huán)縫接拴頭的模擬潑奏禍在橫向計算中帝，一般無需考導慮管片環(huán)縫接連頭的影響，但蹤當管片環(huán)之間斯由于作用荷載臺的不同或采用錄錯縫拼裝等存乞在力的相互作原用時，則應根肝據(jù)管片環(huán)縫接得頭的傳力性能屆考慮這種相互銅作用。一般可港通過采用剪切訂彈簧（包括法楊向彈簧和切向憑彈簧）模擬環(huán)夜縫接頭來考慮橫環(huán)間的相互作繳用，如德國常透選用環(huán)間用剪付切彈簧連接的椒兩環(huán)結構模型礙進行計算；也凝可按日本的修脆正常用設計法禿[6]賄通過修正系數(shù)堂來考慮這種作撇用。暖3.病2國、管片與土層林相互作用的模閘型式量沸按管片與土層大間相互作用模透型的不同可分攤為：不計抗力拘模型、假定抗錢力模型、彈性激地基梁模型。途1夫）、不計抗力攜模型（自由變邁形圓環(huán)法）米：夢揀主要適用于在盯飽和含水的軟附弱地層中修建王的結構，由于輔地層對結構的飽彈性抗力很小證，故可假定結五構可以自由變樂形。堡館2靠）、假定抗力衫模型：嗓仁土層對管片的瓣抗力按某一假恢定形式作用。誦如日本的三角蒙形分布法、原栽蘇聯(lián)的朱氏法速等。桃3芒）、彈性地基癢梁模型：采用蕩Winkle宰r子假定確定地層優(yōu)的抗力。多采讓用彈簧模擬管怪片和土層的相為互作用，用數(shù)機值方法進行計灘算。按照彈簧址的布置可分為蒸：部分彈簧和浪全周彈簧。按頂施加彈簧種類凡可分為僅施加大徑向彈簧和同雕時施加徑向彈憐簧與切向彈簧凈的兩種方式。潑對于裝配式管份片襯砌，由于奸接頭剛度小，儲結構一般為柔各性結構，這樣黃其周圍的的土臥壓比較均勻，童宜采用計及地嫁層彈性抗力的級假定抗力法、劈彈性地基梁法紹和連續(xù)介質法跪，也可按經(jīng)驗吃通過提高側壓計系數(shù)間接考慮圾土層與管片結秀構的相互作用樓，特別是在地吐層條件較好、今管片結構與地鄰層間相互作用戚明顯時。鎖3.垮3培、模型的選用扶把以上各種情叼況組合，可以檢組合出多種不支同的模型，但正各種模型都有鏈其適用條件和澆優(yōu)缺點。在選打取結構模型時因，對于裝配式蒙圓環(huán)結構，應豪根據(jù)地層情況吐、管片間連接輔構造和所采用村的施工方法來罷確定相應的模劫型。在設計計摩算中應避免過貢分依賴某一模專型，而應根據(jù)憤經(jīng)驗類比對結細果進行分析判百斷和調整。親當管片處于樁垃基下面時，一駱般應考慮樁基怕引起的附加應剩力超載，選用預能夠計及側向紙抗力的模型?？囟壳斑€沒有助見到能夠考慮斬樁基超載的抗敘力假定模式，桿故宜選用彈性鍬地基梁法來進偏行計算。對于混管片結構本體害，如果能夠通奮過實驗等得到明比較符合實際誰的彈性鉸的抗窯彎剛度值，則支采用彈性鉸圓尊環(huán)模型；無法瀉取得時可以采推用均質圓環(huán)模壽型。管片錯逢融拼裝時，則宜圖考慮管片環(huán)間進的相互作用。摧對于樁基超載遮的考慮，可在比管片頂部施加溝施加水土壓力饞等再加上樁基貓引起的豎向附喪加應力超載；鉆管片兩側的土株體，受到豎向沃和水平的附加屆應力作用，其膜對作用在管片模上的側向壓力療作用的影響比嘴較難以評定，預為方便計算起苗見，可以不予好考慮。4、計算實例呆4.堅1視、工程概況圖3：工程概況圖圖3：工程概況圖灣某閉地鐵二號線區(qū)逆間盾構隧道工她程，穿越大量東的建筑物，車圖夏-觸3掙是盾構隧道禾從研16料3積號房灘的研D1癥8盼樁下穿過的示混意圖。樁長宗18.3m嗎，直徑駝1m務，擴大頭直徑叮為攤1.8m辰。為端承樁，培樁頂設計荷載干為每3000k客N撫。隧道襯砌采格用刷C50怨預制混凝土管鈴片，其厚度為納0.3m兄，外半徑為扣6m掌，寬度為仰1.5m黃。每環(huán)管片由煤一塊封頂塊聲（勒15教o椅）、較鍋兩塊鄰接塊俱（榆64.5穩(wěn)o翠）、三塊標準打塊伶（華72帳o劣）共六塊管片希組成，錯縫拼燭裝。地下水位攀為否1.5m您。地層的主要鋼物理力學特性對參數(shù)見下頁表摟-2明地層物理力學吉特性參傾數(shù)賄命湊嘩愧濤表拳-2顯土層類型喬厚度素（來m遷）毅內摩擦角起(臉o尾)干重度錘kN/m伐3投彈抗允K停MN/m桑3釣雜填土晨（柿1滅）畏1.145聽20膽30-鋼淤泥質土矩（下2-轉1才）踢1.193達20栽10漆沖積砂土道（族3-田2腹）卸2.411靠20炮20-繳硬塑殘積土疊（拖5-組2付）浴13.356貌40拋17.3壺70警中風化泥質砂催巖鳥（復8北）撥5.402號44.9扭23.2燒500來強風化泥質砂稍巖駱（解7肉）笑1.307糞43.8駐22.6岔250惜4.紫2翅、樁在管片頂喚引起的附加荷管載適樁側土的內摩燦擦角的加權平攤均值為利度，則斷；如果按位表耽-儉1殖來取值為役（濫按其5-水2特硬塑殘積土來薄查）二者比較祥接近，取涉用于計算。下堪面就擴散角法倆及擴散角法箭和碰Boussi爆nnes淚q徒解結合的方法峽來進行樁基荷者載引起的管片話頂豎向附加應島力的計算。姑163#絨房仍D1錯8悟樁在管片頂部屠產(chǎn)生的豎向附裙加應饑力攤貼洲表懷-3跑計算模式抱不計側阻擴散?？紤]側阻擴散魚=5.6杜考慮側阻擴散對KS30疑KS30歉B秘OU竹KS30姜B礦OU非計算結果詳229.1棕66.0沸106.7蔽(O)牛72.9咸(B)煌13.8捷(A)鉗70.流1逮（平均）沒22.9撲32.8松(O)應31.5潛(B)啦24.0許(A)乒注：上表中醉KS30抄表示猴按眉3碧0凡度進行擴散的陜擴散角法，挨BOU律代表基老于超Boussi蘆nes晉q喬解的方法；附桶加應力的單位員為土kN/m勢2瞇。括號中監(jiān)的拖A獄、兼O慢、猛B糊代表霜圖路-棉3遞中的對應點。數(shù)可以看到，采窯用不同的方法炊和假定，結果勻有所不同。特抵別是當對樁側少阻力擴散作用幟采用不同的考樂慮方法時，結唉果有很大的差雄異。此樁按端侮承樁進行設計紡，但其長度較疑長、樁周土體弊也比較好，能健夠提供較大的日側面摩阻力，結根據(jù)按規(guī)范溝[4]誓進行的估算，侍僅甜按鉗5-羅2購層計算，能夠蠻提供的承載力付就大于樁基荷雜載的一半，故拋應該考慮其樁擇側荷載的擴散稀作用。但擴散蓄角的選取對結鋪果有很大的影半響。本例按況和分選取，計算出易的平均附加應代力相差約有三都倍之多，可見淹對樁側荷載擴木散角的選取應睛該慎重。根據(jù)醋國內的經(jīng)驗，箏按割來選取還是比努較符合實際的訊，其也在一定狀程度上反映了稠樁周土層的物領理力學特性掉。淘Tomlin艘so緊n射建議的舒主要是對群樁熊基礎提出的，永能否用于單樁種、能用于什么艙樣的單樁還需巧進一步的研究孔，這里用它進楊行單樁的計算公僅為對比之用視。本工程在設翁計時按鏈進行了擴散角肅的選用。對于壽是賠按妻3第0阻度擴散角方法吼還是脈按警Boussi活nes退q哄解，二者計算藍的平均附加應帶力相差不大，竹本例分別杠為榮66.0依kN/m蘆2鐘和氧70.1養(yǎng)kN/m峽2緣，國內多用后瞇者。如果假定鍋樁側阻力和樁蜂端阻力相等，蹲按樁側阻力和派樁端阻力分別賴傳遞考慮，則賤在管片上引起嶺的附加應力有紙4.118m偽范圍結為駛137.1邊kN/m齊2引，剩余贈1.882m草為壽30.6蟲kN/m妙2輝，平均值筒為層103.6侵kN/m辦2殊。根據(jù)以上計犯算，并綜合考測慮安全和經(jīng)濟植等因素，最后漏決定采用額按燃Boussi疼nes酷q送解所計算的最斯大值床106.7堂kN/m笛2軌，且按均勻分慨布考慮來進行臥管片內力計算沙。頭4.晴3瘋、內力計算及竊分析圖-6