錨拉板綜合報(bào)告終2版完成

研究概 研究內(nèi) 錨拉板構(gòu)造與尺 計(jì)算模型和基本假 計(jì)算模 荷載值與加載方 非線性選 錨拉板應(yīng)力分 AN13錨拉板應(yīng) AN15錨拉板應(yīng) 結(jié)論與建 結(jié) 建 附 AN13斜拉索對應(yīng)錨拉板應(yīng)力分 AN15斜拉索對應(yīng)錨拉板應(yīng)力分 研究內(nèi)9cm加，并選取索力較大的斜錨拉板進(jìn)行應(yīng)力研究，并與之前報(bào)告進(jìn)行對比分錨拉板構(gòu)造與尺構(gòu)如圖1-1所示，錨拉板分別由豎拉板N1、橫拉板N2、支撐管N4、加勁肋N5N6N8和加強(qiáng)圈N9構(gòu)成（1-2。89cmN8尺表1.1錨拉板通用參數(shù)表（（1（類型AAAAA類型AAAAAAAAAA計(jì)算模43φs15.AN13與AN15斜索力相對較大，可以反映較大應(yīng)力狀態(tài)，因而選擇鋼主梁錨拉板AN13AN15進(jìn)行應(yīng)力安全分析。圖2-1荷載值與加載方我國交通部發(fā)布的《公路斜拉橋設(shè)計(jì)規(guī)范（試行4.3.14-1式中：[] 的容許應(yīng)Rb

2.5的安全系數(shù)，取0.4倍標(biāo)準(zhǔn)破斷索力加載，即保證索梁錨固區(qū)不會(huì)先于斜發(fā)生破2.1所示。斜編力加載索力9cm45°角9cm范圍，如圖所示。原報(bào)告中在錨墊板與錨具螺母之間建立接觸單元，因?yàn)榘迮c錨具螺母5-15-8N8N1N2與鋼主梁連接處附近區(qū)域各N6N4N1N1N8N4N9N4AN13錨拉板應(yīng)表3.1AN13規(guī)橫板4規(guī)C1-C1-C1-1豎拉板N1應(yīng)力（圖5-N1矩形開孔上方倒角應(yīng)力集中較之修改前有顯著改善，基本靠近頂帽板區(qū)域板件應(yīng)力較小，在51.7MPa以下整個(gè)板件絕大部分區(qū)域的應(yīng)力在51.7MPa~162.0MPa之間。橫拉板N2應(yīng)力（圖5-3）中間區(qū)域應(yīng)力最大應(yīng)力達(dá)到從中間區(qū)域向上應(yīng)力逐漸減小，與頂帽板N6連接區(qū)域應(yīng)力在從中間區(qū)域向下應(yīng)力逐漸減小，與鋼主梁連接附近區(qū)域應(yīng)力22.4MPa~93.6MPa之間。支撐管N4應(yīng)力（圖5-4）從靠近頂帽板N6端到靠近錨墊板N8端應(yīng)力逐漸增大，并且在與加強(qiáng)N9下端連接區(qū)域處有較大的應(yīng)力集中，但是經(jīng)過增加錨墊板應(yīng)力最大為330.0MPa，并未超過屈服強(qiáng)度，且應(yīng)力峰值及范圍較修改以前在與錨墊板N8連接區(qū)域附近應(yīng)力達(dá)到其他區(qū)域板件應(yīng)力均在6.30MPa~114.0MPa之間。頂帽板N6應(yīng)力（圖5-5）與支撐管N4、豎拉板N1連接部位有較小的應(yīng)力集中，最大應(yīng)力達(dá)絕大部分區(qū)域板件應(yīng)力在2.38MPa~40.3MPa以間。錨墊板N8應(yīng)力（圖5-6）頂面以及內(nèi)環(huán)表面靠近支撐管N4連接處的區(qū)域有較大的應(yīng)力集中，經(jīng)過修改后最大應(yīng)力未超過了材料的屈服強(qiáng)，應(yīng)力僅為220.0MPa；逐漸減小的趨勢，經(jīng)過修改內(nèi)側(cè)應(yīng)力有顯著減小，最大僅為147.0MPa其余大部分應(yīng)力在0~73.7MPa之間。加強(qiáng)圈N9應(yīng)力（圖5-7）與支撐管的連接處存在部分應(yīng)力集中，頂板與N4連接處區(qū)域應(yīng)力集中顯著，最大值為201.0MPa；底板與N4連接處圓弧端部位應(yīng)力最大值也為四塊加強(qiáng)板應(yīng)力較均勻，大致為1.39MPa~135.0MPa之間，其他部位應(yīng)力大致也在1.61MPa~135.0MPa之間。AN15錨拉板應(yīng)表3.2AN15規(guī)橫板4規(guī)C1-C1-C1-7豎拉板N1應(yīng)力（圖5-N1矩形開孔上方倒角應(yīng)力集中較之修改前有顯著改善，基本靠近頂帽板區(qū)域板件應(yīng)力較小，在51.6MPa以下整個(gè)板件絕大部分區(qū)域的應(yīng)力在51.6MPa~162.0MPa之間。橫拉板N2應(yīng)力（圖5-10）中間區(qū)域應(yīng)力最大應(yīng)力達(dá)到從中間區(qū)域向上應(yīng)力逐漸減小，與頂帽板N6連接區(qū)域應(yīng)力在從中間區(qū)域向下應(yīng)力逐漸減小，與鋼主梁連接附近區(qū)域應(yīng)力19.9MPa~93.4MPa之間。支撐管N4應(yīng)力（圖5-11）從靠近頂帽板N6端到靠近錨墊板N8端應(yīng)力逐漸增大，并且在與加強(qiáng)N9下端連接區(qū)域處有較大的應(yīng)力集中，但是經(jīng)過增加錨墊板應(yīng)力最大為331.0MPa，并未超過屈服強(qiáng)度，且應(yīng)力峰值及范圍較修改以前在與錨墊板N8連接區(qū)域附近應(yīng)力達(dá)到其他區(qū)域板件應(yīng)力均在6.13MPa~115.0MPa之間。頂帽板N6應(yīng)力（圖5-12）與支撐管N4、豎拉板N1連接部位有較小的應(yīng)力集中，最大應(yīng)力達(dá)絕大部分區(qū)域板件應(yīng)力在2.39MPa~40.3MPa以間。錨墊板N8應(yīng)力（圖5-13）頂面以及內(nèi)環(huán)表面靠近支撐管N4連接處的區(qū)域有較大的應(yīng)力集中，經(jīng)過修改后最大應(yīng)力未超過了材料的屈服強(qiáng)，應(yīng)力僅為220.0MPa；逐漸減小的趨勢，經(jīng)過修改內(nèi)側(cè)應(yīng)力有顯著減小，最大僅為147.0MPa其余大部分應(yīng)力在0~73.7MPa之間。加強(qiáng)圈N9應(yīng)力（圖5-14）與支撐管的連接處存在部分應(yīng)力集中，頂板與N4連接處區(qū)域應(yīng)力集中顯著，最大值為202.0MPa；底板與N4連接處圓弧端部位應(yīng)力最大值也為四塊加強(qiáng)板應(yīng)力較均勻，大致為1.16MPa~135.0MPa之間，其他部位應(yīng)力大致也在1.16MPa~135.0MPa之間。結(jié)9cm的錨墊板進(jìn)行疊加，運(yùn)用ANSYS9cm錨墊板前進(jìn)行對比，如下方面有了原豎拉板N1、支撐管N4及錨墊板N8應(yīng)力水平較高，都有部分區(qū)域超過屈服強(qiáng)度，增加9cm錨墊板后，這些位置索力得到了明顯的擴(kuò) 圖4-1支撐管N4上集中應(yīng)力比較原錨墊板N8與支N4連接區(qū)域部分進(jìn)入塑性狀態(tài)，增加9cm錨墊板后，應(yīng)力得到有效擴(kuò)散，應(yīng)力值由原來450MPa左右減小為220MPa 圖4-2錨墊板N8頂面上集中應(yīng)力比較 圖4-3錨墊板N8底面上集中應(yīng)力比較增加9cm錨墊板后，支撐管N4與加N9連接處區(qū)域應(yīng)力有了顯著減小由超過屈服強(qiáng)度大致500MPa左右減330MPa左右，未超過其他部位應(yīng)力值都有一定程度降低，應(yīng)力水平得到較大改善建