浙江軟土地區(qū)地鐵站深基坑監(jiān)測方案及監(jiān)測數(shù)據(jù)總結(jié)

xx市軌道交通x號(hào)線一期工程試驗(yàn)段xxx二期基坑監(jiān)測研究2015年3月目錄1引言32xxx站二期基坑科研監(jiān)測方案3HYPERLINK\l"_Toc414524357"2.1監(jiān)測意義2HYPERLINK\l"_Toc414524358"2.2基坑概況3HYPERLINK\l"_Toc414524359"2.3基坑科研監(jiān)測點(diǎn)布置4HYPERLINK\l"_Toc414524360"3xxx站二期基坑監(jiān)測成果分析9HYPERLINK\l"_Toc414524361"3.1土壓力變化規(guī)律9HYPERLINK\l"_Toc414524362"3.2孔隙水壓力變化規(guī)律14HYPERLINK\l"_Toc414524363"3.3墻體測斜曲線分析17HYPERLINK\l"_Toc414524364"3.4坑外土體測斜曲線分析22HYPERLINK\l"_Toc414524365"3.5地表沉降規(guī)律分析26HYPERLINK\l"_Toc414524366"3.6土體分層沉降規(guī)律分析34HYPERLINK\l"_Toc414524367"3.7支撐軸力變化規(guī)律分析39HYPERLINK\l"_Toc414524368"3.8坑底土壓力、孔隙水壓力分析42HYPERLINK\l"_Toc414524369"4車站主體結(jié)構(gòu)受力性狀分析44HYPERLINK\l"_Toc414524370"4.1車站側(cè)板受力性狀分析46HYPERLINK\l"_Toc414524371"4.2車站底板受力性狀分析46HYPERLINK\l"_Toc414524372"5小結(jié)48寧波市軌道交通xxx二期基坑工程監(jiān)測研究1引言隨著軌道交通深基坑開挖的逐步深入，深基坑的支護(hù)結(jié)構(gòu)、坑底等處所受到的土壓力、水壓力或浮力等荷載明顯增大，且施工期內(nèi)受降水等氣候條件影響而導(dǎo)致深基坑周邊土體含水量、容重、地下水位升降的動(dòng)態(tài)影響，都會(huì)引起深基坑的圍護(hù)結(jié)構(gòu)發(fā)生不規(guī)則的水平及豎直方向的位移、坑底隆起、支撐軸力增大等情況。由于深基坑的變形影響因素非常復(fù)雜，且軌道交通車站通常設(shè)置在大城市的繁華地帶，周邊高層、超高層建筑物密集，地下管線錯(cuò)綜復(fù)雜，施工地帶交通繁重。這些對(duì)深基坑的開挖變形非常敏感，施工過程中稍有不慎即會(huì)導(dǎo)致很嚴(yán)重的社會(huì)影響和經(jīng)濟(jì)損失。所以，在軌道交通深基坑施工過程中對(duì)周邊建筑物進(jìn)行沉降觀測、對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)或土體進(jìn)行水平位移監(jiān)測，對(duì)支撐體系進(jìn)行軸力測量等工作十分必要。寧波地區(qū)屬典型的軟土地區(qū)，廣泛分布厚層狀軟土，其具有“地下水位高土層含水率高，壓縮性高，強(qiáng)度低，靈敏度高，透水性低”等特點(diǎn)，與上海地區(qū)的土性具有一定的相似性。在這樣復(fù)雜的軟土地質(zhì)條件下進(jìn)行工程活動(dòng)，難度較大，深基坑工程還涉及到基礎(chǔ)工程、結(jié)構(gòu)力學(xué)、工程結(jié)構(gòu)和施工技術(shù)等，影響基坑工程的不確定性因素眾多，因此深基坑工程是一項(xiàng)風(fēng)險(xiǎn)性很大的工程。由于地質(zhì)條件、荷載條件、材料性質(zhì)、地下構(gòu)筑物的受力狀態(tài)和力學(xué)機(jī)理、施工條件以及外界其它因素的復(fù)雜性，很難單純從理論上計(jì)算出和預(yù)測基坑工程中可能遇到的問題，而且理論預(yù)測值還不能全面而準(zhǔn)確的反應(yīng)工程的各種變化。在理論分析指導(dǎo)下有計(jì)劃的進(jìn)行現(xiàn)場監(jiān)測是十分必要的，是保證工程順利完成的必需條件。在預(yù)先周密安排好的計(jì)劃下，在適當(dāng)?shù)奈恢煤蜁r(shí)刻采用先進(jìn)的儀器和方法進(jìn)行監(jiān)測可收到良好的效果，特別是在工程師根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)及時(shí)調(diào)整各項(xiàng)施工參數(shù)，使施工處于最佳狀態(tài)，在實(shí)行“信息化”施工方面起到日益重要的、不可替代的作用。為了確保施工期間周邊建筑物、管線的安全，城市軌道交通基坑工程開挖均須對(duì)工程區(qū)域地表、周邊建(構(gòu))筑物與地下管線以及工程本身進(jìn)行監(jiān)控量測，為此本項(xiàng)目對(duì)xxx站二期工程基坑的變形和受力進(jìn)行了系統(tǒng)地監(jiān)測，并分析其變化和發(fā)展規(guī)律。2xxx站二期基坑科研監(jiān)測方案2.1監(jiān)測意義1、及時(shí)發(fā)現(xiàn)不穩(wěn)定因素由于基坑開挖面積大，深度深，地質(zhì)條件差，周邊環(huán)境復(fù)雜，施工周期長，加上自然環(huán)境因素的不可預(yù)測性，必須借助監(jiān)測手段進(jìn)行必要的補(bǔ)充，以便及時(shí)獲取相關(guān)信息，確保圍護(hù)結(jié)構(gòu)周邊環(huán)境穩(wěn)定安全。2、驗(yàn)證設(shè)計(jì)，指導(dǎo)施工通過監(jiān)測可以了解支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)部及周邊土體的實(shí)際變形和應(yīng)力分布，用于驗(yàn)證設(shè)計(jì)方案與實(shí)際情況的吻合程度，并根據(jù)變形和應(yīng)力分布情況來調(diào)整設(shè)計(jì)和施工，為施工提供有價(jià)值的指導(dǎo)性意見。為甲方提供可靠的數(shù)據(jù)和信息，同時(shí)綜合各方信息進(jìn)行預(yù)警和報(bào)警，提出合理可行的施工建議，使有關(guān)各方有時(shí)間作出及時(shí)有效反應(yīng)，保障工程和周邊環(huán)境安全。3、保障業(yè)主及相關(guān)社會(huì)利益地下工程施工將會(huì)對(duì)周邊建(構(gòu))筑物、道路和地下管線等產(chǎn)生一定的影響，稍一疏忽或出現(xiàn)問題，將帶來巨大的經(jīng)濟(jì)損失、人身安全和社會(huì)影響。更值得一提的是，本工程為寧波市重點(diǎn)建設(shè)項(xiàng)目，具有劃時(shí)代的意義，社會(huì)影響尤為重要。跟蹤掌握在地下工程施工過程中可能出現(xiàn)的各種不利現(xiàn)象，及時(shí)調(diào)整施工參數(shù)、施工工序，采取一系列應(yīng)急措施等提供技術(shù)依據(jù)，對(duì)保障業(yè)主聲譽(yù)及相關(guān)社會(huì)利益不受損害具有重大意義。4、分析區(qū)域性施工特征通過對(duì)基坑或周邊建(構(gòu))筑物、道路、地下管線等監(jiān)測數(shù)據(jù)的采集、整理和綜合分析，了解各監(jiān)測對(duì)象的實(shí)際變形情況及施工對(duì)周邊環(huán)境的影響程度，分析區(qū)域性巖土變形特征及支護(hù)方式，為今后寧波軌道交通工程的長遠(yuǎn)發(fā)展積累寶貴經(jīng)驗(yàn)。2.2基坑概況xxx車站為長條形深基坑，標(biāo)準(zhǔn)段長189.6m，寬20.3m，分兩期施工，標(biāo)準(zhǔn)段部位挖深16.31m，采用0.8m厚35.3m深地下連續(xù)墻加混凝土（第一道支撐）和四道609鋼管支撐作為圍護(hù)體系。車站為兩層雙跨箱形框架結(jié)構(gòu)，采用10m的島式站臺(tái)；頂板覆土厚約3m，結(jié)構(gòu)側(cè)墻厚800mm，底板厚1100mm；標(biāo)準(zhǔn)段坑底采用裙邊+3m寬抽條加固?？蒲斜O(jiān)測斷面處均位于長條形深基坑標(biāo)準(zhǔn)段的中間處，為典型的平面應(yīng)變狀態(tài)，地面無滲水漏砂等特殊工程情況，基坑外側(cè)無降水固結(jié)，均符合正常的研究條件。2.3基坑科研監(jiān)測點(diǎn)布置為了對(duì)寧波地區(qū)軌道交通地下車站基坑進(jìn)行基坑圍護(hù)體、支撐、抗拔、底板反力等項(xiàng)目進(jìn)行不同時(shí)段的實(shí)時(shí)監(jiān)測，以獲得第一手?jǐn)?shù)據(jù)和資料，為軌道交通工程設(shè)計(jì)、施工提供依據(jù)和經(jīng)驗(yàn)。本項(xiàng)目對(duì)xxx站基坑的基坑圍護(hù)體(地下連續(xù)墻或圍護(hù)樁)內(nèi)力、變形；支撐軸力，影響區(qū)土層及周邊環(huán)境穩(wěn)定性，主體結(jié)構(gòu)外墻、底板內(nèi)力等項(xiàng)目進(jìn)行監(jiān)測。監(jiān)測項(xiàng)目、數(shù)量及測點(diǎn)埋設(shè)時(shí)間與監(jiān)測如表3.1和3.2所示。

表3.1xxx站基坑科研監(jiān)測測點(diǎn)布置及數(shù)量統(tǒng)計(jì)表監(jiān)測項(xiàng)目監(jiān)測目的測點(diǎn)布置數(shù)量備注地連墻水平位移移監(jiān)測了解隨基坑開挖挖深度增加加，圍護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)本身不不同深度處處水平位移移變化情況況在圍護(hù)墻內(nèi)預(yù)埋埋測斜管，與與圍護(hù)墻深深度相同。墻體2個(gè)規(guī)范要求為應(yīng)測測項(xiàng)目。宜宜布置在基基坑邊坡、圍圍護(hù)墻周邊邊的中心處處及代表性性的部位，數(shù)數(shù)量和間距距視具體情情況而定，但但每邊至少少應(yīng)設(shè)1個(gè)監(jiān)測孔孔墻頂水平位移監(jiān)測了解基坑開挖期期間，地下下連續(xù)墻頂頂向基坑內(nèi)、外水平平位移變化化情況與墻體測斜管配配套布置墻頂2個(gè)規(guī)范要求為應(yīng)測測項(xiàng)目。間間距不宜大大于20mm，每邊監(jiān)監(jiān)測點(diǎn)數(shù)目目不應(yīng)少于于3個(gè)墻頂沉降監(jiān)測了解基坑開挖期期間，地下下連續(xù)墻頂頂垂直位移變化情情況與墻體測斜管配配套布置墻頂2個(gè)規(guī)范要求為應(yīng)測測項(xiàng)目。監(jiān)監(jiān)測點(diǎn)間距距不宜大于于20m基坑支撐軸力監(jiān)測了解鋼支撐與鋼鋼筋砼支撐撐體系在基基坑開挖期間的受力力變化情況況采用軸力計(jì)和鋼鋼筋應(yīng)力計(jì)計(jì)，標(biāo)準(zhǔn)段段2個(gè)斷面鋼支撐8個(gè)砼支撐2個(gè)規(guī)范要求為應(yīng)測測項(xiàng)目。每每道支撐的的內(nèi)力監(jiān)測測點(diǎn)不應(yīng)少少于3個(gè)，各道道支撐的監(jiān)監(jiān)測點(diǎn)位置置宜在豎向向保持一致致。土壓力監(jiān)測了解基坑開挖過過程中，基基坑主動(dòng)區(qū)區(qū)、被動(dòng)區(qū)區(qū)、底板下下的土壓力力變化情況況在標(biāo)準(zhǔn)段兩側(cè)及及底板，外外側(cè)7個(gè)，內(nèi)側(cè)4個(gè)，底板5個(gè)，2個(gè)斷面32個(gè)規(guī)范要求為宜測測項(xiàng)目。平平面布置上上基坑每邊邊不宜少于于2個(gè)測點(diǎn)。在在豎向布置置上，測點(diǎn)點(diǎn)間距宜為為2～5m，測點(diǎn)下下部宜密孔隙水壓力監(jiān)測測了解基坑開挖過過程中，主主動(dòng)區(qū)、被被動(dòng)區(qū)、底底板下的孔孔隙水壓力力變化情況況與土壓力監(jiān)測配配套，另在在標(biāo)準(zhǔn)段外外側(cè)各布置置4個(gè)孔位、端端頭井處布布置1個(gè)孔位(單獨(dú)布1個(gè)孔隙水水壓力計(jì))41個(gè)規(guī)范要求為宜測測項(xiàng)目。宜宜布置在基基坑受力、變變形較大或或有代表性性的部位，監(jiān)監(jiān)測點(diǎn)豎向向間距一般般為2～5m，并不宜宜少于3個(gè)地連墻、主體結(jié)結(jié)構(gòu)應(yīng)力監(jiān)監(jiān)測了解基坑開挖過過程中，地地下連續(xù)墻墻和主體結(jié)結(jié)構(gòu)的實(shí)測測彎矩變化化情況，與與設(shè)計(jì)計(jì)算算進(jìn)行對(duì)比比分析。在標(biāo)準(zhǔn)段布置22組測點(diǎn)、車車站主體結(jié)結(jié)構(gòu)布2組測點(diǎn)56個(gè)規(guī)范要求為宜測測項(xiàng)目。豎豎向間距一一般為2～5m，并不宜宜少于3個(gè)坑內(nèi)土體回彈了解基坑開挖過過程中，坑坑底發(fā)生的的隆起變形形進(jìn)而分析析基坑的整整體穩(wěn)定性性基坑內(nèi)部布置22根回彈分分層沉降管管2個(gè)規(guī)范要求為宜測測項(xiàng)目。數(shù)數(shù)量不應(yīng)少少于2個(gè)?？v向向或橫向有有多個(gè)監(jiān)測測剖面時(shí)，其其間距宜為為20～50m立柱隆沉監(jiān)測了解基坑開挖過過程中，坑坑底發(fā)生的的隆起變形形進(jìn)而分析析基坑的整整體穩(wěn)定性性采用水準(zhǔn)儀進(jìn)行行測試，測測點(diǎn)具體布布置在主斷斷面格構(gòu)立立柱上端2個(gè)規(guī)范要求為應(yīng)測測項(xiàng)目。不不宜少于立立柱總根數(shù)數(shù)的10%抗拔樁內(nèi)力監(jiān)測測了解基坑開挖期期間以及底底板施工完完畢后，抗抗拔樁的內(nèi)內(nèi)力長期變變化規(guī)律以以分析抗拔拔樁的抗浮浮效果沿基坑縱向在典典型的部位位的抗拔樁樁上設(shè)置監(jiān)監(jiān)測點(diǎn)，3根樁各布布設(shè)2個(gè)光纖傳傳感器，其其余采用鋼鋼筋應(yīng)力計(jì)計(jì)，每根樁樁2個(gè)。光纖傳感器6個(gè)個(gè)，鋼筋應(yīng)應(yīng)力計(jì)12個(gè)規(guī)范未作要求。數(shù)數(shù)量與深度度應(yīng)根據(jù)具具體情況確確定地下水位監(jiān)測了解基坑圍護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)的止水水效果，同同時(shí)間接了了解地表土土體沉降情情況。與抗拔樁位置配配套6個(gè)規(guī)范要求為應(yīng)測測項(xiàng)目。監(jiān)監(jiān)測點(diǎn)間距距宜為20～50m坑外地表沉降監(jiān)監(jiān)測了解基坑外側(cè)地地表在基坑坑施工期間間的沉降變變化情況，并并確定基坑坑開挖對(duì)地地表沉降的的影響范圍圍測量斷面在垂直直基坑方向向2-3倍挖深范范圍內(nèi)布設(shè)設(shè)沉降測點(diǎn)點(diǎn)16個(gè)規(guī)范要求為應(yīng)測測項(xiàng)目。每每個(gè)監(jiān)測剖剖面上的監(jiān)監(jiān)測點(diǎn)數(shù)量量不宜少于5個(gè)坑外地層土體水水平位移監(jiān)監(jiān)測了解基坑外側(cè)土土體在基坑坑施工期間間的位移場場變化情況況，為后期期地鐵建設(shè)設(shè)積累數(shù)據(jù)據(jù)和經(jīng)驗(yàn)基坑外部在垂直直基坑方向向布設(shè)10個(gè)孔10個(gè)規(guī)范未作要求。數(shù)數(shù)量與深度度應(yīng)根據(jù)具具體情況確確定坑外地層土體分分層沉降監(jiān)監(jiān)測了解基坑外側(cè)土土體在基坑坑施工期間間的分層沉沉降變化情情況，并確確定基坑開開挖對(duì)外側(cè)側(cè)土體的影影響范圍，用用于研究地地連墻變形形與鄰近土土體變形之之間的關(guān)系系基坑外部沿垂直直基坑方向向布設(shè)10個(gè)孔10個(gè)規(guī)范要求為宜測測項(xiàng)目。數(shù)數(shù)量與深度度應(yīng)根據(jù)具具體情況確確定注：土壓力、孔隙水壓力、抗拔樁內(nèi)力、地下水位監(jiān)測周期為底板澆筑后1年止，其余監(jiān)測到結(jié)構(gòu)施工～回填土結(jié)束。

表3.2xxx站基坑科研監(jiān)測測點(diǎn)埋設(shè)時(shí)間與監(jiān)測統(tǒng)計(jì)表監(jiān)測項(xiàng)目具體埋設(shè)位置埋設(shè)時(shí)間監(jiān)測時(shí)間備注墻體水平位移監(jiān)監(jiān)測在地連墻內(nèi)埋測測斜管，與與墻深相同同。地下連續(xù)墻墻體體鋼筋籠綁綁扎過程中中車站基坑正式開開挖～車站站基坑頂板板完成2個(gè)墻頂水平位移監(jiān)監(jiān)測與墻體測斜管配配套布置地連墻上冠梁澆澆筑完成后后車站基坑正式開開挖～車站站頂板完成成2個(gè)墻頂沉降監(jiān)測與墻體測斜管配配套布置地連墻上冠梁澆澆筑完成后后車站基坑正式開開挖～車站站基坑頂板板完成2個(gè)鋼支撐軸力監(jiān)測測標(biāo)準(zhǔn)段鋼支撐端端部與鋼支撐同步安安裝車站基坑正式開開挖～車站站基坑拆撐撐完畢8個(gè)鋼筋混凝土支撐撐軸力監(jiān)測測鋼筋混凝土支撐撐內(nèi)鋼筋砼支撐鋼筋筋綁扎過程程中車庫基坑正式開開挖～車站站基坑拆撐撐完畢2個(gè)地連墻土壓力監(jiān)監(jiān)測地連墻外側(cè)4mm、8m、12m、16m、20m、24m、28m布設(shè)設(shè)一組土壓壓力計(jì)，內(nèi)側(cè)豎向16mm、20m、24m、28m各布布設(shè)一個(gè)土土壓力計(jì)地連墻部位在地地連墻鋼筋筋籠綁扎過過程中車站基坑正式開開挖～車站站基坑頂板板完成22個(gè)底板土壓力監(jiān)測在標(biāo)準(zhǔn)段和端頭頭井部位沿沿底板寬度度方向各布布設(shè)5個(gè)土壓力力計(jì)在車站基坑底板板鋼筋綁扎扎過程中車站基坑底板澆澆筑完畢～～底板澆筑筑后1年10個(gè)地連墻孔隙水壓壓力監(jiān)測與地連墻土壓力力監(jiān)測配套套地連墻部位在地地連墻鋼筋筋籠綁扎過過程中車站基坑正式開開挖～車站站基坑頂板板完成22個(gè)底板孔隙水壓力力監(jiān)測與底板土壓力監(jiān)監(jiān)測配套在車站基坑底板板鋼筋綁扎扎過程中車站基坑底板澆澆筑完畢～～底板澆筑筑后1年10個(gè)坑外孔隙水壓力力監(jiān)測在標(biāo)準(zhǔn)段和端頭頭井外側(cè)各各布置6個(gè)孔位(單獨(dú)布設(shè)1個(gè)孔隙水水壓力計(jì))車站基坑底板澆澆筑前車站基坑底板澆澆筑完畢～～車站基坑坑底板澆筑筑后1年12個(gè)地連墻應(yīng)力監(jiān)測測地連墻兩側(cè)4mm、8m、12m、16m、20m、24m、28m各布布設(shè)一組鋼鋼筋應(yīng)力計(jì)計(jì)地下連續(xù)墻墻體體鋼筋籠綁綁扎過程中中車站基坑正式開開挖～車站站基坑頂板板完成28個(gè)主體結(jié)構(gòu)應(yīng)力監(jiān)監(jiān)測車站主體結(jié)構(gòu)布布置1組測點(diǎn)車站主體結(jié)構(gòu)鋼鋼筋籠綁扎扎過程中車站底板澆筑完完畢～車站站頂板完成成28個(gè)坑內(nèi)土體回彈標(biāo)準(zhǔn)段2根回彈彈樁車站基坑正式開開挖前車站基坑正式開開挖～車站站基坑底板板鋼筋綁扎扎前2個(gè)立柱隆沉監(jiān)測標(biāo)準(zhǔn)段2個(gè)測點(diǎn)點(diǎn)，測點(diǎn)具具體布置在在主斷面格格構(gòu)立柱上上端第一道混凝土支支撐澆筑前前車站基坑正式開開挖～車站站基坑底板板鋼筋綁扎扎前2個(gè)抗拔樁內(nèi)力監(jiān)測測沿車站基坑縱向向典型部位位的抗拔樁樁上共設(shè)置置9個(gè)監(jiān)測點(diǎn)點(diǎn)，其中3根樁各布設(shè)2個(gè)個(gè)光纖傳感感器，其余余每根樁布布設(shè)2個(gè)鋼筋應(yīng)應(yīng)力計(jì)鑿樁過程中，底底板澆筑前前車站基坑底板澆澆筑完畢～～車站基坑坑底板澆筑筑后1年光纖傳感6個(gè)，鋼鋼筋應(yīng)力12個(gè)地下水位監(jiān)測與抗拔樁位置配配套車站基坑底板澆澆筑前車站基坑底板澆澆筑完畢～～底板澆筑筑后1年6個(gè)坑外地表沉降監(jiān)監(jiān)測在標(biāo)準(zhǔn)段的基坑坑外側(cè)垂直直方向各布布設(shè)8個(gè)沉降測測點(diǎn)(間距4m)車站基坑正式開開挖前車站基坑正式開開挖～車站站頂板完成成16個(gè)坑外地層土體水水平位移監(jiān)監(jiān)測在標(biāo)準(zhǔn)段的基坑坑外側(cè)垂直直基坑方向向各布設(shè)5個(gè)孔車站基坑正式開開挖前車站基坑正式開開挖～車站站頂板完成成10個(gè)坑外地層土體分分層沉降監(jiān)監(jiān)測在標(biāo)準(zhǔn)段的基坑坑外側(cè)垂直直基坑方向向各布設(shè)5個(gè)孔車站基坑正式開開挖前車站基坑正式開開挖～車站站頂板完成成10個(gè)注：底板下的土壓力和孔隙水壓力、坑外孔隙水壓力、抗拔樁內(nèi)力、地下水位四項(xiàng)監(jiān)測結(jié)束時(shí)間為底板澆筑后1年止。圖3.1xxx站測點(diǎn)剖面布置圖圖3.2xxx站二期測點(diǎn)平面布置圖基坑監(jiān)測頻率如表3.3所示。表3.3基坑監(jiān)測頻率施工工況監(jiān)測頻率備注施工前至少測2次初值值與規(guī)范要求一致致圍護(hù)結(jié)構(gòu)施工1次/1d規(guī)范要求為視具具體情況確確定開挖0～5米1次/1d規(guī)范要求為1次次/2d開挖5～15米1次/1d與規(guī)范要求一致致開挖＞15米至至澆墊層1次/0.5d與規(guī)范要求一致致澆好墊層～澆好好底板后7d1次/1d與規(guī)范要求一致致澆好底板后7dd～30d1次/2d與規(guī)范要求一致致澆好底板后300d～測試結(jié)結(jié)束1次/7d與規(guī)范要求一致致注：=1\*GB3①當(dāng)日變化量或累計(jì)變化量超警戒值時(shí)，監(jiān)測頻率適當(dāng)加密；=2\*GB3②抗拔樁的內(nèi)力長期監(jiān)測的監(jiān)測頻率為底板澆筑完成后1次/7d，遇臺(tái)風(fēng)、暴雨季節(jié)，監(jiān)測頻率加密為1次/1d。3xxx站二期基坑監(jiān)測成果分析由于實(shí)際埋設(shè)過程中，2#斷面由于混凝土澆筑過程中導(dǎo)管掉入連續(xù)墻內(nèi)，施工單位自行將鋼筋籠再次吊起，導(dǎo)致該斷面原氣頂法已頂升的土壓力、孔隙水壓力計(jì)全部破壞，另外坑內(nèi)土體回彈管由于夜間挖土作業(yè)不當(dāng)也發(fā)生破壞，其余埋設(shè)儀器設(shè)備均存活。3.1土壓力變化規(guī)律1、主動(dòng)土壓力變化規(guī)律在對(duì)深基坑工程的土壓力進(jìn)行詳細(xì)且長期的監(jiān)測工作之后，本節(jié)以實(shí)測土壓力資料為基礎(chǔ)，從實(shí)測土壓力隨工況(時(shí)間)的變化、實(shí)測土壓力沿深度的分布、實(shí)測土壓力與靜止土壓力及朗肯極限土壓力的比較、土壓力與位移的變化關(guān)系等方面進(jìn)行了論述與分析。=1\*GB2⑴隨工況(時(shí)間)變化規(guī)律圖3.3主動(dòng)區(qū)土壓力隨工況(時(shí)間)變化曲線由圖3.3可以看出：除H=5.5m深度處土壓力在開挖階段有一定程度的增大外，其余深度處土壓力值總體隨著基坑施工的進(jìn)行而逐漸減小?；娱_挖以后，隨著土方開挖的進(jìn)行，坑內(nèi)側(cè)移增大，主動(dòng)土壓力減小，如14.5m、19m、23.5m、32.5m處的土壓力分別由基坑開挖前71.8kPa、213.2kPa、281.7kPa、279.9kPa下降到開挖結(jié)束后的37.5kPa、191kPa、221.9kPa、191.4kPa，下降幅度分別為47.8%、10%、21.2%、31.6%，坑底附近測點(diǎn)的土壓力下降幅度最大。上述結(jié)果表明：隨著基坑的開挖，側(cè)向土壓力在一定程度上得到了釋放，土壓力值有一定減小趨勢。=2\*GB2⑵隨深度變化規(guī)律實(shí)測土壓力在各工況下隨深度變化規(guī)律如圖3.4所示。根據(jù)實(shí)測土壓力沿深度分布的資料，在24m以上墻后主動(dòng)區(qū)土壓力沿深度成近似三角形分布形式，且這種分布形式隨開挖深度的增加基本保持不變；在24m以下墻后主動(dòng)區(qū)土壓力沿深度成近似矩形分布。在基坑底部開挖面以上，實(shí)測主動(dòng)土壓力值比朗肯主動(dòng)土壓力值小；在開挖面附近，實(shí)測土壓力與朗肯主動(dòng)土壓力計(jì)算值相接近，且走向基本一致。在5m深度附近部分工況的實(shí)測土壓力值大于朗肯主動(dòng)土壓力值，而其它深度處，實(shí)測值均小于理論計(jì)算值。圖3.4主動(dòng)區(qū)土壓力在各工況下隨深度變化曲線(3)主動(dòng)區(qū)土壓力與位移關(guān)系深基坑擋土墻后主動(dòng)區(qū)土壓力與擋墻位移的關(guān)系如圖3.5所示，除淺層主動(dòng)土壓力異常外，隨著基坑開挖的進(jìn)行，其余各深度處的主動(dòng)土壓力與擋墻位移曲線呈近似線性關(guān)系，未表現(xiàn)出雙曲線關(guān)系。這與基坑土拱效應(yīng)、開挖側(cè)土體的降水、加固擾動(dòng)等一系列影響因素有關(guān)。總而言之，主動(dòng)土壓力的計(jì)算是一個(gè)極其復(fù)雜的問題，既是時(shí)間的函數(shù)，也是基坑開挖工況及位移的函數(shù)。圖3.5主動(dòng)土壓力與位移關(guān)系曲線地鐵車站設(shè)計(jì)中，地下連續(xù)墻后的主動(dòng)土壓力通常是按取值的，并且在整個(gè)開挖過程中認(rèn)為是不變的，而從實(shí)測中可看出，墻后的主動(dòng)土壓力是隨著基坑開挖而變化的，一般說來基坑開挖越深，坑內(nèi)位移則越大，主動(dòng)土壓力則減小得越多。根據(jù)上海地鐵大量現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)的總結(jié)，為簡便實(shí)用，在考慮時(shí)空效應(yīng)規(guī)律的基坑擋墻位移內(nèi)力計(jì)算中，主動(dòng)土壓力采用開挖階段的土壓力，并根據(jù)基坑的保護(hù)等級(jí)，按下表3.4取值。表3.4主動(dòng)區(qū)側(cè)壓力系數(shù)K取值表基坑保護(hù)等級(jí)土性側(cè)壓力系數(shù)K特級(jí)軟粘土0.55～0..75硬粘土0.40～0..55一級(jí)軟粘土0.50～0..70硬粘土0.45～0..35二級(jí)軟粘土0.60～0..45硬粘土0.30～0..40三級(jí)軟粘土0.60～0..40硬粘土0.40～0..20實(shí)際工程中取值時(shí)以下列原則確定：=1\*GB3①當(dāng)?shù)刭|(zhì)條件較差時(shí)，取上限值；反之則取下限值。=2\*GB3②區(qū)間值包含側(cè)壓力系數(shù)隨工況而減小的規(guī)律，建議當(dāng)挖深較淺時(shí)，K取大一點(diǎn)；反之則取小一點(diǎn)。=3\*GB3③當(dāng)保護(hù)等級(jí)為一級(jí)，基坑變形要求極其嚴(yán)格時(shí)，建議采用接近靜止土壓力側(cè)壓力系數(shù)，即K=0.7。(4)淺層土壓力異常原因分析由實(shí)測資料表明：淺層(地表以下8m以內(nèi))的土壓力均出現(xiàn)反?，F(xiàn)象，究其原因如下。1)超載的影響：超載的作用是淺層土壓力出現(xiàn)反?，F(xiàn)象的主要原因。其主要表現(xiàn)在兩個(gè)方面。首先施工機(jī)械、堆料等超載對(duì)淺層土體產(chǎn)生較大的附加應(yīng)力，但對(duì)深層土體的影響很小，如圖3.6(a)所示。其次，由于基坑兩側(cè)不可避免地存在動(dòng)超載，會(huì)在淺層土中產(chǎn)生殘余應(yīng)力，從而增大了土中的水平應(yīng)力。2)支護(hù)結(jié)構(gòu)自身剛度的影響：由于支撐作用限制了上部土體變形的發(fā)展，使支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形有一定的恢復(fù)，引起土壓力的重分布，而增大了淺層的土壓力，如圖3.6(b)所示。3)豎拱作用：由于基坑開挖過程中土的豎拱作用，使得支護(hù)結(jié)構(gòu)兩端部土壓力增大。a.地面堆載的影響b.支撐的限制作用圖3.6淺層主動(dòng)土壓力的主要影響因素上述因素相互作用從而造成淺層的土壓力在整個(gè)基坑開挖階段維持在較高的水平，基本上超過靜止土壓力。根據(jù)大量實(shí)測資料可知，定義淺層深度為，對(duì)于深大基坑取下限值；對(duì)于10m左右深的基坑取上限值；為基坑開挖深度。2、被動(dòng)土壓力變化規(guī)律(1)隨工況變化規(guī)律實(shí)測被動(dòng)土壓力隨工況的變化規(guī)律如圖3.7所示。由圖3.7可以看出：基坑開挖以后，隨著土方開挖的進(jìn)行，墻體坑內(nèi)側(cè)移增大，被動(dòng)土壓力值在淺部減小幅度大于深部土壓力減小幅度；在底板澆筑后，土壓力值趨于平穩(wěn)。圖3.7被動(dòng)區(qū)土壓力隨工況(時(shí)間)變化曲線(2)隨深度變化規(guī)律圖3.8被動(dòng)區(qū)土壓力在各工況下隨深度的變化被動(dòng)區(qū)的土壓力力沿深度的的實(shí)測分布布形式如圖圖3.8所示，實(shí)實(shí)測被動(dòng)土土壓力沿深深度方向呈呈三角形分分布，且隨隨著基坑開開挖的加深深而逐漸減減小，但減減小幅度并并不是很大大。實(shí)測被被動(dòng)土壓力力值與開挖挖到坑底(開挖16..31m))時(shí)的朗肯肯被動(dòng)土壓壓力相比，在H=-19m深度處，兩者比較接近，隨著深度的增加，土壓力實(shí)測值小于朗肯被動(dòng)土壓力值，這主要是因?yàn)橥馏w沿深度方向受側(cè)向約束加大而導(dǎo)致位移減小，被動(dòng)土壓力也隨之減小。(3)被動(dòng)區(qū)區(qū)土壓力與與位移關(guān)系系圖3.9被動(dòng)區(qū)區(qū)土壓力與與位移關(guān)系系曲線深基坑被動(dòng)區(qū)土土壓力與擋擋墻位移的的關(guān)系如圖圖3.9所示。隨隨著基坑開開挖的進(jìn)行行，各深度度處的被動(dòng)動(dòng)區(qū)土壓力力均呈減小小趨勢；被被動(dòng)區(qū)土壓壓力與擋墻墻位移曲線線呈近似線線性關(guān)系，未未表現(xiàn)出雙雙曲線關(guān)系系。這與基坑坑開挖側(cè)土土體的降水水、加固、擾擾動(dòng)等一系系列影響因因素有關(guān)?？偪偠灾?，與與主動(dòng)土壓壓力類似，被被動(dòng)區(qū)土壓壓力的計(jì)算算也是一個(gè)個(gè)極其復(fù)雜雜的問題，既既是時(shí)間的的函數(shù)，也也是基坑開開挖工況及及位移的函函數(shù)。3.2孔隙水水壓力變化化規(guī)律1、地下水位變化化規(guī)律坑內(nèi)降水在基坑坑開挖前已已進(jìn)行，后后期穩(wěn)定水水位為基坑坑底面下11m左右，基基坑外設(shè)置置6個(gè)監(jiān)測點(diǎn)點(diǎn)，基坑外外側(cè)降水前前坑外水位位標(biāo)高約為為?2.5mm、?3m、?1m、?0.5mm、?4m、?2m左右，在在降水的后后期，地下下水位趨于于穩(wěn)定，且且地下水位位約分布在在?1.5mm～?4m之間，詳詳見圖3.10所示。圖3.10坑外外水位值隨隨時(shí)間變化化曲線2、孔隙水壓力變變化規(guī)律(1)實(shí)測孔孔隙水壓力力與靜止水水壓力的關(guān)關(guān)系圖3.11為墻外外側(cè)不同深深度處的孔孔隙水壓力力測值與靜靜水壓力值值隨時(shí)間的的變化曲線線。由圖3.11可看出：：土方未開開挖以前，各各深處的孔孔隙水壓力力值都與靜靜止水壓力力值基本相相同，土方方開挖以后后，孔隙水水壓力值呈呈明顯減小小趨勢，而而其靜水壓壓力基本不不變。各深深度處的孔孔隙水壓力力減小的幅幅度較大，開開挖結(jié)束后后，孔隙水水壓力保持持相對(duì)穩(wěn)定定。圖3.11墻外外側(cè)孔隙水水壓力隨時(shí)時(shí)間變化曲曲線(2)孔隙水水壓力隨工工況變化規(guī)規(guī)律圖3.12、3..13為地下連連續(xù)墻被動(dòng)動(dòng)區(qū)、主動(dòng)動(dòng)區(qū)的孔隙隙水壓力測測量值在不不同工況下下隨深度的的變化結(jié)果果。由圖3.12、3.13可以看出出：隨著基基坑開挖的的進(jìn)行，被被動(dòng)區(qū)、主主動(dòng)區(qū)的孔孔隙水壓力力均呈逐漸漸減小趨勢勢，且各工工況條件下下的曲線形形狀基本一一致。被動(dòng)區(qū)、主動(dòng)區(qū)區(qū)孔隙水壓壓力在基坑坑開挖過程程中隨時(shí)間間、工況均均呈逐漸減減小趨勢，其其主要原因因有以下兩兩點(diǎn)：1)由于基坑坑開挖造成成卸載，導(dǎo)導(dǎo)致基坑主主動(dòng)區(qū)土體體由靜止土土壓力向主主動(dòng)土壓力力轉(zhuǎn)變，即即其側(cè)向土土壓力有一一個(gè)負(fù)的增增量；2)由于各層層土孔隙水水壓力系數(shù)數(shù)不同。圖3.12墻內(nèi)內(nèi)側(cè)(被動(dòng)區(qū))孔隙水壓壓力在各工工況下隨深深度的變化化圖3.13墻外外側(cè)(主動(dòng)區(qū))孔隙水壓壓力在各工工況下隨深深度的變化化對(duì)于三軸應(yīng)力狀狀態(tài)下，如如圖3.14所示，一一般第二與與第三主應(yīng)應(yīng)力相同，其其孔隙水壓壓力為：(3.22)式中：A、B為為孔隙水壓壓力系數(shù)，它它們反映了了土體的非非線性，其其中A受多種因因素影響而而變化，如如土的應(yīng)力力歷史、應(yīng)應(yīng)力水平、初初始應(yīng)力狀狀態(tài)及應(yīng)變變大小等；；系數(shù)B與土體的的飽和度有有關(guān)，寧波波地區(qū)的飽飽和軟土B取1.0。在基坑開挖過程程中，坑壁壁單元，則則式(3.22)可寫成：：(3.3))圖3.14三軸軸試驗(yàn)時(shí)的的孔隙水壓壓力寧波地區(qū)表層軟軟土的壓縮縮系數(shù)一般般遠(yuǎn)大于深深層土的壓壓縮系數(shù)，即即表層土的的壓縮性一一般遠(yuǎn)大于于深層土的的壓縮性。由由于側(cè)向土土壓力在各各深度處的的負(fù)增量也也是不同的的。對(duì)于寧寧波地區(qū)的的軟土而言言，側(cè)向土土壓力是隨隨工況、時(shí)時(shí)間而變化化的，而且且在深度小小于8m的范圍圍內(nèi)，側(cè)向向土壓力變變化不大，即即增量??；；而深度大大于8m時(shí)，側(cè)側(cè)向土壓力力隨工況、時(shí)時(shí)間變化大大，即大。由由上述分析析可得：；；；，。圖3.11中199m、23.55m、32.55m深部處處孔隙水壓壓力的減小小幅度明顯顯大于5..5m、10m淺部部處孔隙水水壓力的減減小幅度較較好的印證證了上述觀觀點(diǎn)。3.3墻體測測斜曲線分分析圖3.15CXX8#孔測斜深深度變化曲曲線圖3.16CXX8#測斜時(shí)程程變化曲線線如圖3.15所示，CX8隨深度的的變形形狀狀呈大肚狀狀。隨著開開挖深度的的增大，墻墻體變形逐逐漸增大。由由于開挖深深度較淺、暴暴露時(shí)間較較短，到第第二道鋼支支撐時(shí)，變變形相對(duì)較較小，最大大水平位移移約10mmm。在第第二道鋼支支撐到坑底底基坑開挖挖期間，變變形顯著增增大，為最最大變形的的發(fā)展階段段，其變形形量占總變變形量的2/3以上。在在基坑開挖挖到坑底后后，墊層及及時(shí)澆筑，在在底板澆筑筑過程墻體體位移略微微有所發(fā)展展，并趨于于穩(wěn)定。地地下連續(xù)墻墻的最大水水平位移值值為75mmm（約4.5‰H），位于于地面下118.5mm(坑底下2mm處)。CX8#測斜時(shí)時(shí)程變化如如圖3.16所示，每每一次開挖挖時(shí)CX8變形增長長曲線的斜斜率顯著增增加，說明明每個(gè)開挖挖階段墻體體變形速度度大于穩(wěn)定定階段變形形速度。底底板澆筑后后，曲線接接近水平，位位移幾乎沒沒有再增大大。圖3.17CXX9#測斜深度度變化曲線線圖3.18CXX9#測斜時(shí)程程變化曲線線如圖3.17所示，CX9隨深度的的變形形狀狀也呈大肚肚狀，變形形曲線較為為光滑?；娱_挖到到第三道鋼鋼支撐之前前變形較小小，最大側(cè)側(cè)移不超過過10mmm。在開挖挖到第三道道鋼支撐之之后，隨著著開挖深度度的增加，變變形逐漸增增大。結(jié)合合CX9#測斜時(shí)程程變化曲線線圖3.18可知，挖挖到第四道道鋼支撐與與挖到坑底底時(shí)間間隔隔較近，墊墊層澆筑后后位移發(fā)展展顯著減緩緩，此段變變形占總變變形量的比比例較低。底底板澆筑后后，曲線接接近水平，位位移基本上上不再增大大，最大水水平位移值值為57mmm（約3.5‰H），位于于地面下118m(坑底下1..5m處)。圖3.19CXX10#測斜深度度變化曲線線圖3.20CXX10#測斜時(shí)程程變化曲線線CX10#測斜斜沿深度變變化曲線如如圖3.19所示，曲曲線較為光光滑，呈大大肚狀。隨隨著開挖深深度增大，變變形值相應(yīng)應(yīng)增大。由由圖3.20時(shí)程變化化曲線可發(fā)發(fā)現(xiàn)變形集集中在第二二道支撐架架設(shè)后直到到挖到坑底底(墊層澆筑)時(shí)段，挖挖到坑底前前各工況變變形比較均均勻，墊層層澆筑后位位移發(fā)展顯顯著減緩，最最大測斜值值53mmm（約3.5‰H），位于于地下188.5m，即即坑底以下下2.0mm處。圖3.21為CXX11測孔孔水平位移移沿深度變變化曲線，與CX8～CX10變形規(guī)律律類似。隨隨著開挖深深度的增大大，測斜值值相應(yīng)增大大。結(jié)合圖圖3.22時(shí)程變化化曲線可知知，在架設(shè)設(shè)第三道鋼鋼支撐之前前基坑開挖挖變形較小小，變形速速率不大，最最大變形量量不超過110mm。開開挖到第三三道鋼支撐撐后，隨著著開挖的進(jìn)進(jìn)行，各工工況變形顯顯著增大，變變形速率也也較大，挖挖至坑底、墊墊層澆筑之之后，變形形速率趨于于穩(wěn)定；底底板澆筑后后，測斜時(shí)時(shí)程變化曲曲線呈現(xiàn)水水平，變形形趨于穩(wěn)定定，最大測測斜值為333.6mmm（約2.0‰H），位于于地面下119.5mm，即坑底底以下3..0m處。圖3.21CXX11#測斜深度度變化曲線線圖3.22CXX11#測斜時(shí)程程變化曲線線圖3.23為CXX12測斜水平平位移隨深深度變化曲曲線（位于于端頭井部部位），其其形狀呈大大肚狀。由由圖可知：：隨著開挖挖深度的增增加，測斜斜值也逐漸漸增大。在在開挖到第第四道支撐撐之前，變變形很小，在在5mm以內(nèi)內(nèi)；隨后變變形加大，總總體變形在在20mmm以內(nèi)，數(shù)數(shù)值較小。底底板澆筑后后，測斜時(shí)時(shí)程變化曲曲線呈現(xiàn)水水平(如圖3.24所示)，最大測測斜值177.6mmm（約1.1‰H），位于于地面下119.5mm，即坑底底以下1..5m處。CX112測孔的位位移時(shí)程變變化規(guī)律與與CX18～CX11測孔類似似。圖3.23CXX12#測斜深度度變化曲線線圖3.24CXX12#測斜時(shí)程程變化曲線線根據(jù)監(jiān)測點(diǎn)布置置圖可知，結(jié)結(jié)合CX8～CX12的變形曲曲線可知：：各測孔地地下連續(xù)墻墻的水平位位移沿深度度分布呈大大肚狀，符符合該類支支護(hù)結(jié)構(gòu)體體系的基本本變化規(guī)律律；端頭井井部位最大大位移值僅僅為1‰H外由于端端頭井位于于角部有較較好的空間間效應(yīng)且坑坑底采用滿滿膛加固所所致，其余余標(biāo)準(zhǔn)段部部位最大位位移值為3～5‰H由于中間間部位空間間效應(yīng)差且且坑底僅采采用抽條加加固所致；；最大變形形深度位置置隨著開挖挖深度的深深入而向下下移動(dòng)，最最大位移對(duì)對(duì)應(yīng)深度位位于坑底以以下1.5～3.0m處；；當(dāng)?shù)装鍧矟仓瓿珊蠛?，最大變變形深度位位置向上稍稍微移?dòng)，究究其原因，系系由底板澆澆筑和支撐撐拆除從而而導(dǎo)致土的的應(yīng)力改變變，最終改改變土體變變形，從而而影響墻體體的變形。根據(jù)本項(xiàng)目各測測孔的結(jié)果果，基坑開開挖到第三三道鋼支撐撐到開挖到到坑底時(shí)段段內(nèi)，墻體體變形量劇劇增，分析析其原因，主主要是由于于有支撐暴暴露時(shí)間過過長，且第第三道支撐撐以下土質(zhì)質(zhì)較差等原原因所致。此此外，各測測斜孔的時(shí)時(shí)程變化曲曲線都比較較接近，在在開挖階段段都變形速速率較大，挖挖到坑底、墊墊層澆筑后后變形速率率明顯減小小，很快變變形值達(dá)到到穩(wěn)定。3.4坑外土土體測斜曲曲線分析圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形不不僅使墻外外側(cè)發(fā)生地地層損失而而引起地面面沉降，而而且使墻外外側(cè)塑性區(qū)區(qū)擴(kuò)大，因因而增加了了墻外土體體向坑內(nèi)的的位移和相相應(yīng)的坑內(nèi)內(nèi)隆起。因因此，同樣樣地質(zhì)和埋埋深條件下下，深基坑坑周圍地層層變形范圍圍及幅度，因因圍護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)的變形不不同而有很很大的差別別，圍護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)變形往往往是引起起周圍地層層移動(dòng)的重重要原因。因因此在分析析圍護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)變形基礎(chǔ)礎(chǔ)上，非常常有必要對(duì)對(duì)坑外土體體位移場進(jìn)進(jìn)行研究。1、坑外土體測斜斜變化規(guī)律律分析坑外土體測斜曲曲線如圖3.255~3.330所示，其其中DSP11-1測斜位移移隨深度變變化曲線如如圖3.25。由圖可可看出：土土體變形形形狀呈大肚肚狀，但變變形曲線并并不是很光光滑。隨著著開挖深度度增加，測測斜值相應(yīng)應(yīng)增大。挖挖到坑底后后，土體變變形繼續(xù)增增大且變形形量較大，占占到總變形形量40%左右。最最大測斜值值78.553mm（約4.8‰H），處于于地面下119.0mm深度處，即即坑底以下下2.5mm處。DSP1-2測測斜位移隨隨深度變化化曲線如圖圖3.26所示，其其形狀也呈呈大肚狀，變變形曲線有有一定的波波折。隨著著開挖深度度的增加，測測斜值也相相應(yīng)增大。在在開挖到第第三道鋼支支撐之前，測測斜變形很很小，最大大測斜值在在10mmm左右，第第四道鋼支支撐之后挖挖到坑底后后，變形比比較大，占占到總變形形的30%左右。挖挖到坑底后后，土體變變形也還有有一定的增增大。最大大測斜值445.911mm（約2.8‰H），位于于地面下119.0mm深度處，即即坑底以下下2.5mm處。圖3.25DSSP1-11測斜深度度變化曲線線（坑外11.0m）圖3.26DSSP1-22測斜深度度變化曲線線（坑外55.0m）圖3.27DSSP1-33測斜深度度變化曲線線（坑外99.0m）DSP1-3隨隨深度的變變形曲線如如圖3.27所示，沿沿深度方向向曲線有一一定波折，挖挖至第四道道支撐前變變形主要集集中在地面面下6～12m，且且變形較大大，呈現(xiàn)出出尖角狀曲曲線。隨著著開挖深度度增加，測測斜相應(yīng)增增大。挖到到坑底后，變變形仍有較較大發(fā)展，占占到總變形形量的30%左右，此此階段變形形在12mm以下深度度發(fā)展較大大，最大測測斜值為660.244mm（約3.7‰H），位于于地面下119.0mm深度處，即即坑底以下下2.5mm處。DSP11-4、DSP11-5由于距坑坑邊較遠(yuǎn)，各各工況變化化情況不明明顯。DSP2-1測測斜位移隨隨深度變化化曲線如圖圖3.28所示，各各工況變形形曲線的形形狀呈大肚肚狀，隨著著開挖深度度的增加，測測斜值也相相應(yīng)增大。開開挖到坑底底后，土體體變形仍有有一定發(fā)展展。最大測測斜值為884.833mm（約5.2‰H），位于于地面下119.5mm深度處，即即坑底以下下3.0mm處。圖3.28DSSP2-11測斜深度度變化曲線線（坑外11.0m）圖3.29DSSP2-22測斜深度度變化曲線線（坑外55.0m）圖3.29為DSSP2-22測斜位移移隨深度變變化曲一線線，曲線呈呈大肚狀。隨隨著開挖深深度增加，測測斜值相應(yīng)應(yīng)增大。各各工況下變變形曲線都都比較均勻勻，挖到坑坑底后，土土體變形還還有一定的的增大。最最大測斜值值為57..67mmm（約3.5‰H），位于于地面下117.5mm深度處，即即坑底以下下1.0mm處。圖3.30為DSSP2-33測斜隨深深度變化曲曲線，變形形曲線比較較光滑呈大大肚狀。隨隨著開挖深深度增大，測測斜值也隨隨之增大。挖挖至坑底前前變形較小小，變形速速率較慢，最最大測斜值值不超過220mm。挖至坑底底后，土體體變形顯著著增大，從從挖到坑底底到底板澆澆筑這個(gè)階階段的變形形量達(dá)到總總變形的40%以上。最最大測斜值值為30..23mmm（約1.9‰H），位于于地面下117.5mm處，即坑坑底以下11.0m處處。DSP22-4、DSP22-5由于距坑坑邊較遠(yuǎn)，各各工況變化化情況不明明顯。圖3.30DSSP2-33測斜深度度變化曲線線（坑外99.0m）2、坑外土體位移移場變化規(guī)規(guī)律由圖3.31、3..32可知各斷斷面沿深度度的位移分分布圖式與與墻體相似似，緊靠地地連墻部位位土體測斜斜與墻體測測斜量值相相當(dāng)，隨著著距地連墻墻距離的增增大，土體體測斜最大大值逐漸減減小，1H范圍外土土體測斜最最大值僅為為坑邊土體體測斜最大大值的15～20%以內(nèi)，而而最大位移移的深度位位置也不斷斷變淺，1H范圍外最最大位移的的深度位置置約為0.5H。圖3.31實(shí)測坑坑外土體位位移場變化化曲線（1#斷面）工程經(jīng)驗(yàn)表明地地下墻水平平位移曲線線近似以開開挖面（也也近似是最最大水平變變位處）為為轉(zhuǎn)折點(diǎn)，上上部變形曲曲線與下部部變形曲線線近似為相相似三角形形。因此可可以近似以以各斷面處處最大水平平位移點(diǎn)（假假設(shè)其深度度為H）為轉(zhuǎn)折折點(diǎn)，根據(jù)據(jù)上部、下下部變形曲曲線近似為為相似三角角形的規(guī)律律可以大致致推斷水平平變形零值值點(diǎn)位置（深深度為2H）。因此此用一類函函數(shù)來模擬擬位移場具具有一定的的可行性。但但是不同斷斷面處的擬擬合函數(shù)系系數(shù)必然是是距離x和土性參參數(shù)、施工工參數(shù)等的的函數(shù)，因因此如果要要得出普遍遍適用的擬擬合函數(shù)需需要不同的的地質(zhì)條件件下的多個(gè)個(gè)基坑工程程的實(shí)測數(shù)數(shù)據(jù)，僅靠靠現(xiàn)有掌握握的有限資資料難以提提出通用擬擬合函數(shù)。圖3.32實(shí)測坑坑外土體位位移場變化化曲線（2#斷面）(3)水平平位移沿水水平方向傳傳遞規(guī)律地面以下20mm范圍內(nèi)不不同深度處處，2#斷面上CX8、DSP22-1～DSP22-5各個(gè)測點(diǎn)點(diǎn)處土體的的水平位移移變化曲線線如圖3.33所示。圖3.33不同同深度處土土體水平位位移變化曲曲線（2#斷面）從圖中看出，DDSP2--1點(diǎn)以近土土體水平位位移沿水平平方向由近近及遠(yuǎn)略有有增加，這這可能與墻墻體彎曲以以及土體向向基坑內(nèi)塑塑性涌入造造成坑外土土體損失有有關(guān)。DSP22-1點(diǎn)以遠(yuǎn)的的土體水平平位移由近近及遠(yuǎn)線性性逐漸遞減減，只是線線性遞減率率隨深度變變化而有所所不同。圖3.34開挖挖面以上土土條運(yùn)動(dòng)由于先有墻體水水平位移，然然后才會(huì)有有墻后土體體水平位移移，所以墻墻后近距離離內(nèi)土體水水平位移大大于圍護(hù)墻墻體位移這這條規(guī)律似似乎違背常常理，然而而事實(shí)上并并非如此。原原因分析為為：1)墻后土體體既有垂向向位移又有有向基坑的的水平位移移，因此其其總位移方方向如圖3.34中箭頭所所示。B土條向斜斜下方運(yùn)動(dòng)動(dòng)，造成土土體損失；；同時(shí)A土條斜向向下運(yùn)動(dòng)又又會(huì)補(bǔ)償其其損失。但但是由于B土條寬度度大于A土條（墻墻體變形造造成的），所所以總體上上B土條土體體有微量的的損失。2)由于B土土條下側(cè)墻墻體水平位位移大于B土條對(duì)應(yīng)應(yīng)的墻體位位移，所以以B土條斜向向下運(yùn)動(dòng)時(shí)時(shí)所產(chǎn)生的的水平位移移超出B土條對(duì)應(yīng)應(yīng)的墻體位位移是可能能的。由于以上兩點(diǎn)原原因，造成成開挖面以以上近距離離內(nèi)土體水水平位移略略有增加。綜合1、2#斷面土體位移場場分析結(jié)果果可知：各各斷面沿深深度的位移移分布圖式式與墻體相相似，緊靠靠地連墻部部位土體測測斜與墻體體測斜量值值相當(dāng)，隨隨著距地連連墻距離的的增大，土土體測斜最最大值逐漸漸減小，1H范圍外土土體測斜最最大值僅為為坑邊土體體測斜最大大值的15～20%以內(nèi)，而而最大位移移的深度位位置也不斷斷變淺，1H范圍外最最大位移的的深度位置置約為0.5H。水平位位移場影響響范圍與垂垂直位移場場不盡相同同，墻后土土體水平位位移變化量量及曲線特特征與各土土層物理力力學(xué)性能各各不相同，地地面荷載及及施工工況況等較多因因素有關(guān)。3.5地表沉沉降規(guī)律分分析目前基坑開挖地地面沉降估估算方法大大致可分為為經(jīng)驗(yàn)法和和半理論半半經(jīng)驗(yàn)法。=1\*GB2⑴經(jīng)驗(yàn)法中，Peck曲線法影響比較大，應(yīng)用也比較廣。目前，我國現(xiàn)行基坑設(shè)計(jì)規(guī)范基本采用這種方法。該曲線是Peck根據(jù)芝加哥、挪威奧斯陸等地現(xiàn)場沉降觀測資料提出的在不同土層中地表沉降與距離之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系曲線。=2\*GB2⑵半理論半經(jīng)驗(yàn)法中，假定支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形前后所圍成的面積Sp與地面沉降曲線與原地面所圍成的面積Sw相等(φ’為土體的內(nèi)摩擦角，δ為地表最大沉降)，再根據(jù)支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形值，來推求地面沉降大小。但由于各種因素影響，Sp與Sw在很多情況下并不相等，甚至還相差很大。國內(nèi)，侯學(xué)淵等人在長期的科研與工程實(shí)踐中，參照盾構(gòu)法隧道地面沉降Peck和Schmidt公式，借鑒三角形沉降公式的思路提出了基坑地層損失法概念。地層損失法根據(jù)墻體位移和地面沉降二者的地層移動(dòng)面積相關(guān)的原理，求出地面垂直位移即地面沉降。1、地表沉降實(shí)測測數(shù)據(jù)分析析為了掌握寧波軌軌道交通深深基坑周邊邊地表沉降降規(guī)律，本本節(jié)根據(jù)監(jiān)監(jiān)測結(jié)果分分析了5個(gè)不同斷斷面的地表表沉降，分分別是科研研斷面、斷斷面D8、斷面D9、斷面D10、斷面D11，D11靠近基坑坑的端頭井井位置；斷斷面D9、D10處于基坑坑中間位置置。斷面的的點(diǎn)依次按按照編號(hào)遠(yuǎn)遠(yuǎn)離基坑，其其中科研斷斷面最近點(diǎn)點(diǎn)距離基坑坑1.0m。同一斷斷面各點(diǎn)之之間的距離離為4.00~5.00m，而其余余斷面第一一個(gè)點(diǎn)在基基坑連續(xù)墻墻上（由于于非科研斷斷面全部考考慮了墻頂頂沉降），由由內(nèi)向外間間距依次為為3m、5m、5m和6m。圖3.35為科研研監(jiān)測1#斷面的地地表沉降曲曲線，其形形狀呈漏斗斗形。由圖圖3.35可知：隨隨著開挖深深度的不斷斷增大，沉沉降不斷變變大，距離離基坑邊110.5mm（約0.7H）處，沉沉降最大，最最大沉降量量為55mmm（約3.5‰H），影響響范圍約為為2H。圖3.35地表表沉降變化化曲線（科科研監(jiān)測1#斷面）圖3.36、圖33.37分別為D8-11~D8--4斷面與D8-55~D8--8斷面的沉沉降曲線，曲曲線形狀呈呈漏斗形。隨隨著開挖深深度的不斷斷增加，沉沉降不斷增增大。距離離基坑邊88m（約0.5H）處，沉沉降量最大大，最大沉沉降量為552.3mmm（約3.5‰H）。圖3.36地表表沉降變化化曲線（D8-1～D8-4）圖3.37地表表沉降變化化曲線（D8-5～D8-8）圖3.38、圖33.39分別為D9-11~D9--4斷面與D9-55~D9--8斷面的沉沉降曲線，曲曲線亦呈漏漏斗形狀，隨隨著開挖深深度的不斷斷增加，沉沉降不斷增增大。距離離基坑邊88m（約0.5H）處，沉沉降量最大大，最大沉沉降量為660mm（約4‰H）以上。圖3.40、圖33.41分別為D10--1~D110-4斷面與D10--5~D110-8斷面的沉沉降曲線，曲曲線亦呈漏漏斗形狀。隨隨著開挖深深度的不斷斷增加，沉沉降不斷增增大。D10--5~D110-8斷面與其其它斷面相相同，D10--1~D110-4斷面的最最大沉降發(fā)發(fā)生位置則則發(fā)生在距距坑邊133m（0.8H）處，最最大沉降量量為63..4mm（約4‰H）。在開開挖到第四四道鋼支撐撐前，各工工況的沉降降增幅比較較均勻，而而在第四道道鋼支撐工工況后，地地表沉降量量增加較大大。圖3.38地表表沉降變化化曲線(D9-11~D9--4)圖3.39地表表沉降變化化曲線(D9-55~D9--8)圖3.40地表表沉降變化化曲線(D10--1~D110-4))圖3.41地表表沉降變化化曲線(D10--5~D110-8))圖3.42、圖33.43分別為D11--1~D111-4斷面與D11--5~D111-8斷面的沉沉降曲線，均均呈漏斗形形狀。隨著著開挖深度度的不斷增增加，沉降降不斷增大大。距離基基坑邊8mm處，沉降降值達(dá)到最最大，最大大沉降量為為53.88mm（約3.5‰H）。另外外，由圖3.42、圖3.43可以看出出：在挖到到坑底后到到底板澆筑筑完畢這個(gè)個(gè)時(shí)間段，地地表沉降顯顯著地增加加，該時(shí)間間段的沉降降值占總沉沉降值的70%左右，這這可能和前前期施工較較快、底板板澆筑時(shí)間間過長及材材料堆放等等因素有關(guān)關(guān)。圖3.42地表表沉降變化化曲線(D11--1~D111-4))2、地表沉降曲線線特征圖根據(jù)監(jiān)測資料，繪繪制了地表表沉降曲線線特征圖（圖3.44）。圖中，橫坐標(biāo)為D/H，D表示監(jiān)測點(diǎn)與基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的距離，H表示基坑開挖深度。縱坐標(biāo)為δv/δvmax，δv為監(jiān)測點(diǎn)的沉降量，δvmax表示所有監(jiān)測點(diǎn)的最大沉降量。圖3.43地表表沉降變化化曲線(D11--5~D111-8))從圖3.44中中可以看出出，基坑的的最大沉降降量均發(fā)生生在0.4～0.6倍H（開挖深深度）的范范圍內(nèi)，各各斷面最大大沉降值比比較接近，都都為60mmm（3.5‰H）左右。從從基坑圍護(hù)護(hù)結(jié)構(gòu)位置置至1.4倍H處，為主主要沉降影影響范圍；；在1.4倍H以外，基基坑沉降量量變化緩慢慢且累計(jì)量量小。由于于監(jiān)測距離離有限，基基坑開挖的的全部影響響范圍從已已有數(shù)據(jù)不不能直接得得到。根據(jù)據(jù)沉降曲線線的趨勢，可可以得到粗粗略的沉降降曲線（圖圖中粗線），根根據(jù)該沉降降曲線，可可以判斷該該類型基坑坑的影響范范圍約為開開挖深度的的2.0倍。圖3.44地表表沉降曲線線特征圖（無無量綱）3、地表沉降曲線線計(jì)算簡圖圖=1\*GB2⑴墻后地表最大地地面沉降值值估算墻后最大沉降值值可以根據(jù)據(jù)下式估算算：式中：δvmaax—墻后最大大地面沉降降值；δhmaxx—圍護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)最大水平平位移；αα—經(jīng)驗(yàn)系數(shù)數(shù)，α＝0.7～1.0，在多數(shù)數(shù)情況下建建議α取1.0。墻后最大沉降位位置可以根根據(jù)下式估估算：式中：xm—墻墻后最大沉沉降點(diǎn)距基基坑水平距距離；H—開挖深度度；α—經(jīng)驗(yàn)系數(shù)數(shù)，α＝0.5～0.8，當(dāng)墻體體位移較大大時(shí)取大值值，反之取取小值。=2\*GB2⑵墻背面處地表沉沉降值估算算墻背面處地表沉沉降值可以以根據(jù)下式式估算：式中：δv0——墻背面處處地面沉降降值；δhmaxx—圍護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)最大水平平位移；αα—經(jīng)驗(yàn)系數(shù)數(shù)，α＝0.1～0.3。=3\*GB2⑶沉降顯著影響邊邊界處沉降降值估算實(shí)測及文獻(xiàn)資料料均顯示距距離基坑1.4倍挖深處處是顯著地面沉沉降影響范范圍，其外外地面沉降降雖然并不不為零，但但是值已經(jīng)經(jīng)比較小。邊界處地面沉降降值可按下下式估算：：式中：δv2hh——距擋墻1.4倍挖深處處地面沉降降值；δhmaxx——圍護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)最大水平平位移；αα——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)數(shù)，α＝0.1～0.3。2H2H1/2Hhmax0.2hmax1.4HA區(qū)B區(qū)圖3.45地表表沉降曲線線計(jì)算簡圖圖上述估算過程可可以簡單地地反映在一一張計(jì)算簡簡圖中，如如圖3.45所示：=1\*GB2⑴首先估算地表沉沉降曲線各各特征點(diǎn)位位置及該處處沉降值。估估算比值如如圖中數(shù)值值標(biāo)示；=2\*GB2⑵為求簡化，便于于應(yīng)用，以以直線連接接各個(gè)特征征點(diǎn)即可得得到地表沉沉降曲線，實(shí)實(shí)際應(yīng)用也也可以光滑滑曲線連接接各特征點(diǎn)點(diǎn)。注：hmax是最大地地表沉降值值，H為挖深，A區(qū)是沉降降顯著影響響區(qū)，B區(qū)是沉降降次要影響響區(qū)。3.6土體分分層沉降規(guī)規(guī)律分析前一節(jié)分析了基基坑周邊各各斷面地表表沉降分布布的基本規(guī)規(guī)律，為了了更清楚地地反映坑外外土體垂直直位移場的的變化規(guī)律律，了解不不同土層沉沉降量的大大小，課題題組對(duì)各土土層進(jìn)行分分層沉降監(jiān)監(jiān)測，監(jiān)測測內(nèi)容采用用磁環(huán)自上上而下測試試坑外地層層在整個(gè)基基坑開挖過過程中的沉沉降變形情情況，對(duì)監(jiān)監(jiān)測資料進(jìn)進(jìn)行整理、匯匯總，繪制制了基坑不不同施工工工況條件下下各土層的的沉降曲線線，其中圖圖3.46～3.51為1#斷面各施施工工況的的分層沉降降結(jié)果，圖圖3.52～3.57為2#斷面各施施工工況的的分層沉降降結(jié)果。1、1#斷面土體分層沉沉降規(guī)律分分析圖3.461##斷面分層層沉降曲線線圖(開挖到第第二道鋼支支撐)圖3.471##斷面分層層沉降曲線線(開挖到第第三道鋼支支撐底)圖3.481##斷面分層層沉降曲線線(開挖到第第四道鋼支支撐底)圖3.491##斷面分層層沉降曲線線(挖到坑底底、澆筑墊墊層)圖3.501##斷面分層層沉降曲線線(底板澆筑筑完畢)圖3.511##斷面分層層沉降曲線線特征圖(無量綱)圖3.46～圖33.50為各工況況條件下1#斷面不同同深度處土土體的分層層沉降曲線線圖。開挖挖至二道支支撐底前，由由于開挖較較淺，淺部部土體分層層沉降規(guī)律律相對(duì)不明明顯，挖至至二道支撐撐底以下部部位，沉降降規(guī)律比較較明顯。圖3.51為1##斷面分層層沉降曲線線特征圖(無量綱)。除H=3m深度沉沉降變化規(guī)規(guī)律與其它它深度處明明顯不同外外，其余各各深度部位位的土體沉沉降規(guī)律均均類同，最最大沉降量量發(fā)生位置置及影響范范圍均一致致。最大沉沉降量發(fā)生生位置均位位于0.555H位置，主主要影響范范圍均為2H左右。隨隨著土層深深度的增加加沉降值依依次減小，0.5倍挖深處處土體最大大沉降量約約為地表最最大沉降量量的85%，1.0倍挖深處處土體最大大沉降量約約為地表最最大沉降量量的60%，1.5倍挖深處處土體最大大沉降量約約為地表最最大沉降量量的35%。2、2#斷面土體分層沉沉降規(guī)律分分析圖3.522##斷面分層層沉降曲線線(開挖到第第二道鋼支支撐底)圖3.532##斷面分層層沉降曲線線(開挖到第第三道鋼支支撐底)圖3.542##斷面分層層沉降曲線線(開挖到第第四道鋼支支撐底)圖3.552##斷面分層層沉降曲線線(開挖到坑坑底、墊層層澆筑)圖3.562##斷面分層層沉降曲線線(底板澆筑筑完畢)圖3.572##斷面分層層沉降曲線線特征圖(無量綱)圖3.52～圖33.56為各工況況條件下2#斷面不同同深度處土土體分層沉沉降曲線圖圖。開挖至至二道支撐撐底前，淺淺部土體分分層沉降規(guī)規(guī)律不明顯顯，挖至二二道支撐底底以下規(guī)律律比較明顯顯。圖3.57為2##斷面分層層沉降曲線線特征圖(無量綱)。除H=3m深度沉沉降變化規(guī)規(guī)律與其它它深度處明明顯不同外外，其余各各深度部位位的土體沉沉降規(guī)律均均類同，最最大沉降量量發(fā)生位置置及影響范范圍均一致致。最大沉沉降量發(fā)生生位置均位位于0.555H位置，主主要影響范范圍均為2H左右。隨隨著土層深深度的增加加沉降值依依次減小，0.5倍挖深處處土體最大大沉降量約約為地表最最大沉降量量的90%，1.0倍挖深處處土體最大大沉降量約約為地表最最大沉降量量的65%，1.5倍挖深處處土體最大大沉降量約約為地表最最大沉降量量的35%。根據(jù)xxx二期期地鐵車站站深基坑（16.31m）周圍土體垂直位移場沿深度變化的實(shí)測資料，得出了如下結(jié)論：“開挖面以上部分土層之間的沉降相差不大，且隨著深度的增加有逐漸減小的趨勢，而在開挖面以下部分的土層，沉降收斂得較快；墻后土體沉降主要是由于墻體變形和土體向坑內(nèi)塑性涌入產(chǎn)生的土體損失造成的；墻后土體最大沉降位置位于距坑邊0.55H處，土體沉降主要影響范圍約為2倍挖深?！北?.5土層參參數(shù)表項(xiàng)項(xiàng)目層號(hào)土層名稱固結(jié)快剪三軸UU試驗(yàn)三軸CU試驗(yàn)C(kPa)Φ(°)CUU(kPa)ΦUU(°)總應(yīng)力CCU((kPa))總應(yīng)力ΦCU(°)有效應(yīng)力C’CCU(kPa))有效應(yīng)力Φ’CCU(°)①2粘土2112.359.21.129.714.59.326.1①3淤泥質(zhì)粘土1312.224.51.112.312.25.821.2②2-1淤泥119.719.30.711.110.96.821.5②2-2淤泥質(zhì)粘土1410.921.10.913.112.97.123.1③2粉質(zhì)粘土夾粉砂砂2117.168.51.024.124.612.230.7④2粘土1610.440.50.916.514.47.924.2⑤1粉質(zhì)粘土4615.2110.01.462.418.239.524.1綜上分析，1##、2#斷面除H=3m深度處處土層外，其其余各土層層沉降規(guī)律律基本相同同，H=3mm處土層沉沉降值出現(xiàn)現(xiàn)了異常，為為了分析該該異?，F(xiàn)象象，給出了了本基坑工工程的地層層參數(shù)，如如表3.5。由表3.5可以看出出：由于H=3m處土層層為①2硬殼層底底部，土層層c、φ值明顯大大于相鄰?fù)镣翆?，其下下為淤泥質(zhì)質(zhì)土?；涌娱_挖后，深深層土體向向基坑內(nèi)側(cè)側(cè)移動(dòng)，土土體產(chǎn)生沉沉降。因淺淺層有一硬硬殼層存在在，起到板板殼約束作作用，一定定程度上影影響了土體體沉降值的的發(fā)生，淺淺部土體硬硬殼層受地地面施工荷荷載影響較較大，上述述綜合因素素導(dǎo)致H=3m處沉降降值存在異異常。3.7支撐軸軸力變化規(guī)規(guī)律分析支撐軸力受側(cè)向向荷載(包括水土土壓力、地地面超載)、豎向荷荷載的偏心心、溫度的的變化、立立柱的隆起起或沉降以以及其它施施工條件等等。由于支支撐軸力的的影響因素素眾多，想想進(jìn)行準(zhǔn)確確計(jì)算無疑疑十分困難難。目前計(jì)計(jì)算程序很很多，由于于計(jì)算模型型各不相同同，所得的的結(jié)果差異異較大，為為了分析各各施工工況況條件下鋼鋼支撐軸力力的變化規(guī)規(guī)律，并為為鋼支撐的的優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)提供依據(jù)據(jù)，本項(xiàng)目目對(duì)鋼支撐撐軸力進(jìn)行行了系統(tǒng)監(jiān)監(jiān)測，監(jiān)測測剖面及平平面圖詳見見圖3.1、圖3.2所示。圖3.58ZGG1實(shí)測支撐軸軸力時(shí)程曲曲線圖3.59ZGG2實(shí)測支撐軸軸力時(shí)程曲曲線圖3.60ZGG3實(shí)測支撐軸軸力時(shí)程曲曲線圖3.61ZGG4實(shí)測支撐軸軸力時(shí)程曲曲線圖3.62ZGG5實(shí)測支撐軸軸力時(shí)程曲曲線圖3.63ZGG6實(shí)測支撐軸軸力時(shí)程曲曲線圖3.64ZGG7實(shí)測支撐軸軸力時(shí)程曲曲線本工程除一道采采用鋼筋砼砼支撐外，其其余均采用用Φ609mmm，t=16mmm鋼管支支撐，第二二～五道鋼鋼支撐的設(shè)設(shè)計(jì)軸力均均為33000kN，端頭井井第五道鋼鋼支撐設(shè)計(jì)計(jì)軸力為27866kN。各測點(diǎn)點(diǎn)軸力隨時(shí)時(shí)間變化關(guān)關(guān)系曲線如如圖3.58～3.63所示，靠靠近端頭處處第五道鋼鋼支撐上的的軸力監(jiān)測測結(jié)果如圖圖3.64所示。如圖3.58～3..64所示，第第二道鋼支支撐軸力值值在整個(gè)基基坑施工時(shí)時(shí)間內(nèi)比較較穩(wěn)定，在在后期略有有波動(dòng)。第第三道、第第四道及第第五道鋼支支撐軸力變變化規(guī)律不不明顯，各各道鋼支撐撐實(shí)測軸力力值均小于于設(shè)計(jì)軸力力值。3.8坑底土土壓力、孔孔隙水壓力力分析挖到坑底后，在在兩個(gè)斷面面坑底墊層層以下分別別埋設(shè)5組土壓力力、孔隙水水壓力計(jì)，詳詳見監(jiān)測點(diǎn)點(diǎn)布置剖面面圖3.1。自底板板澆筑完畢畢后，對(duì)坑坑底土壓力力、孔隙水水壓力進(jìn)行行了較長時(shí)時(shí)間的測量量。圖3.651##斷面坑底底土壓力時(shí)時(shí)程曲線圖3.661##斷面坑底底孔隙水壓壓力時(shí)程曲曲線圖3.671##斷面坑底底土壓力+孔隙水壓壓力時(shí)程曲曲線圖3.682##斷面坑底底土壓力時(shí)時(shí)程曲線圖3.692##斷面坑底底孔隙水壓壓力隨時(shí)間間變化曲線線004080120160200240280020406080100120140160180天數(shù)（d）土壓力（kPa）TY2-1+KY2-1TY2-2+KY2-2TY2-3+KY2-3TY2-4+KY2-4TY2-5+KY2-5圖3.702##斷面坑底底土壓力+孔隙水壓壓力時(shí)程曲曲線由圖3.65、圖33.68可以看出出，坑底土土壓力隨著著時(shí)間的增增加（車站站中板、頂頂板、回填填土等工況況進(jìn)行）呈呈增大趨勢勢，增速較較緩，增幅幅達(dá)80%～100%。TYL11-3數(shù)值偏小小，TYL11-5數(shù)據(jù)偏大大，其余土土壓力數(shù)值值均比較接接近。由圖3.66、圖33.69可以看出出，坑底孔孔隙水壓力力隨著時(shí)間間的增加（車車站中板、頂頂板、回填填土等工況況進(jìn)行）呈呈增大趨勢勢，增速較較緩，增幅幅達(dá)80%～100%。與土壓壓力情況相相反KYL11-3數(shù)值偏大大，KYL11-5數(shù)據(jù)偏小小，其余孔孔隙水壓力力數(shù)值均比比較接近。由圖3.67、圖33.70可以看出出，坑底土土壓力+孔隙水壓壓力值前期期穩(wěn)定在80kPPa~1660kPaa（0.3~~0.5γH）之間，隨隨著時(shí)間的的增加（車車站中板、頂頂板、回填填土等工況況進(jìn)行）呈呈增