大橋行洪論證與河勢穩(wěn)定評價報告

目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1概述 11.1項目背景 11.2評價依據 21.2.1有關法律、法規(guī) 21.2.2相關技術、規(guī)范性文件 21.2.3報告編制依據 31.3評價河段范圍與防洪標準 31.3.1評價河段范圍 31.3.2防洪標準 41.4研究路線及工作內容 41.4.1研究路線 41.4.2工作內容 41.5基礎資料 52基本情況 62.1建設項目概況 62.1.1建設項目的名稱、地點及建設目的 62.1.2設計工程規(guī)模及布置 62.1.3大橋主要技術標準 72.1.4橋梁設計方案 72.2河道基本情況 92.2.1流域概況 9 9 112.3與既有涉河工程的關系 112.4有關規(guī)劃和實施情況 163河道演變 173.1河道歷史演變概況 173.2河道近期演變趨勢分析 173.3河道演變趨勢分析 174行洪論證與河勢穩(wěn)定計算 194.1水文分析計算 19 19 19 19 20 20 23 23 234.2控制斷面水位流量關系成果 244.3壅水與行洪分析計算 25 25 26 274.4沖刷與淤積分析計算 28 28 29 29 30 304.5項目建設對河段泄洪影響的分析計算 314.6河勢影響分析計算 314.6.1灘槽和河岸線變化 31 324.6.3對河勢穩(wěn)定的影響 335綜合影響評價 355.1與有關規(guī)劃、標準、管理的關系分析 355.2對河道泄洪的影響分析 355.3對河勢穩(wěn)定的影響分析 355.4對現有防洪工程、河道整治及其他水利工程設施的影響分析 355.5對防汛搶險的影響分析 365.6對第三合法水事權益人的影響分析 366防治和補救措施 376.1工程影響防治與補救措施 376.2防治與補救措施的投資概算 377結論和建議 387.1結論 387.1.1河道演變規(guī)律、發(fā)展趨勢及河勢穩(wěn)定的分析結論 387.1.2建設項目對各方面的影響評價結論 387.2建議 39附件： 40附圖目錄： 401概述1.1項目背景廣陜、廣巴高速大石互通連接線工程位于廣元市利州區(qū)大石鎮(zhèn)，根據《廣元市城市總體規(guī)劃（2008-2020）》和工業(yè)強市的發(fā)展部署，將大石片區(qū)劃入廣元市中心片區(qū)，利用南河上游良好的生態(tài)環(huán)境，開發(fā)以低層濱水生態(tài)住宅為主。另一方面，大石鎮(zhèn)位于大（石）榮（山）元（壩）片區(qū)，大石、榮山、元壩三鎮(zhèn)聯(lián)動發(fā)展以建立南河上游的生態(tài)屏障，形成廣元城市東翼的農副產品加工基地和輕工基地。同時，在建廣元市廣巴、廣陜高速連接線（即繞城高速公路）從大石鎮(zhèn)穿過，大石鎮(zhèn)利用繞城高速公路出入口（即大石互通）的交通優(yōu)勢，形成以物流和農副產品加工為特色的城市東入口產業(yè)片區(qū)。本項目也是廣元市“三橫九縱”干道交通系統(tǒng)中九縱線中的第七縱的一段，是連接大石片區(qū)一橫至三橫線的重要城市主干路，也是廣元城區(qū)東部片區(qū)重要出入通道。本項目投資為BT模式。工程設計起點位于廣陜、廣巴高速大石互通收費站出口，與收費站出口做T字平交，起點里程K0+000，路線總體走向是從東北向西南方向，順著曹家河右岸發(fā)展，在K0+440下穿廣陜、廣巴高速杜家河大橋，經羅圈灣、桐梓灣后于K2+027處下穿廣旺鐵路、國道212線后，于K2+407上跨擬建的濱河北路，跨越南河后，終點與濱河南路交叉，終點里程K2+591.259，路線全長2.591km。全線設置1座大橋南河大橋，起點K2+352，終點K2+605，橋梁總長253.1m，橋面寬22m，橋墩采用三柱式橋墩。受廣元市利州區(qū)利元國有投資有限公司委托，我單位（漢中市水利水電建筑勘測設計院）從2014年7月開始承擔南河大橋行洪論證與河勢穩(wěn)定評價報告的編制?！稄V陜、廣巴高速大石互通連接線工程南河大橋行洪論證與河勢穩(wěn)定評價報告》是根據《四川省河道管理范圍內建設項目行洪論證與河勢穩(wěn)定評價報告編制大綱》（試行）和相關技術、標準編制。關于編制《廣陜、廣巴高速大石互通連接線工程南河大橋行洪論證與河勢穩(wěn)定評價報告》的委托書見附件。編制單位經過近1個月的努力工作，全面收集了橋位河段的水文泥沙與河床地形等有關資料并進行分析。通過對橋區(qū)河段多年來的河床演變分析及數學模型計算結果表明，建橋后引起的水位壅高及范圍較小，引起的流場變化范圍、流速值增加以及主流變化等均較小，修建該橋對該河段的防洪和河勢穩(wěn)定均不會產生較大影響，于2014年8月完成了廣陜、廣巴高速大石互通連接線工程南河大橋行洪論證與河勢穩(wěn)定評價報告。本項目位置本項目位置項目地理位置圖1.2評價依據1.2.1有關法律、法規(guī)（1）《中華人民共和國水法》(2002．10)；（2）《中華人民共和國防洪法》(1998．1)；（3）《中華人民共和國河道管理條例》(1988年)；（4）《中華人民共和國環(huán)境保護法》（1989.12)；（5）《中華人民共和國水土保護法》（2010.12)；（6）《建設項目環(huán)境保護管理條例》（1998.11)；（7）《水利部、國家計劃委員會（河道管理范圍內建設項目管理的有關規(guī)定）》(水政[1992]7號)；（8）《四川省河道管理范圍內建設項目管理暫行辦法》(川水發(fā)[2004]40號)；(10)《公路安全保護條例》（中華人民共和國國務院令第[2011]593號）。1.2.2相關技術、規(guī)范性文件（1）《防洪標準》(GB50201-94)；（2）《水利水電工程等級劃分及洪水標準》(SL252-2000)；（3）《水電水利工程泥沙設計規(guī)范》(DIJT5089-1999)；（4）《河流懸移質泥沙測驗規(guī)范》(GB／T50159-1992)；（5）《河流泥沙顆粒分析規(guī)范》(SIA2-1992)；（6）《堤防工程設計規(guī)范》(GB50286-2013)；（7）《水利水電工程水文計算規(guī)范》(SL278-2002)；（8）《水利水電工程設計洪水計算規(guī)范》(SL44-2006)；（9）《開發(fā)建設項目水土保持方案技術規(guī)范》(SL204-98)；（10）《四川省河道管理范圍內建設項目行洪論證與河勢穩(wěn)定評價報告編制大綱》（試行）（四川省水利廳2004年）；（11）《水利工程水利計算規(guī)范》(SL104-95)；（12）《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGC30-2002)；（13）《城市道路工程設計規(guī)范》（CJJ37-2012）；（14）《公路工程水文勘測設計規(guī)范》（JTGC30-2002）；（15）《城市橋梁設計規(guī)范》（CJJ11-2011）；（16）《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》（1984）；（17）《四川省暴雨統(tǒng)計參數圖集》（2010）。1.2.3報告編制依據（1）《廣陜、廣巴高速大石互通連接線工程可行性研究報告》（中國華西工程設計建設有限公司，2014年6月）；（2）《廣元市利州區(qū)發(fā)展和改革局關于同意開展廣陜廣巴高速大石互通連接線工程前期工作的函》廣利發(fā)改函[2014]19號；（3）《廣元市“十二五”規(guī)劃綱要》；（4）《廣元市城市總體規(guī)劃（2008～2020）》；（5）南河河堤設計方案(利州區(qū)水務局)。1.3評價河段范圍與防洪標準1.3.1評價河段范圍根據《四川省河道管理范圍內建設項目行洪論證與河勢穩(wěn)定評價報告編制大綱》要求，確定行洪論證與河勢穩(wěn)定評價的河段范圍為：橫向兩岸寬度為南河左、右岸河岸線外延10m范圍，縱向為大橋建成后產生雍水和形成沖刷影響上下游各300m范圍，本次論證河段總長度約1.25Km。1.3.2防洪標準本工程評價河段范圍位于利州區(qū)大石鎮(zhèn)境內，按國家現行《防洪標準》（GB50201—94）的規(guī)定，南河左、右岸已建成河堤其防洪標準為50年一遇；根據《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2004)規(guī)定和橋梁結構，確定擬建南河大橋防洪標準為100年一遇。1.4研究路線及工作內容1.4.1研究路線本評價報告所采用的研究路線為：水文分析計算以實測資料為基礎與歷史調查洪水計算相結合，計算設計洪水下擬建工程占據的過水斷面及其所引起的最大壅水高度、壅水范圍、沖刷淤積等，綜合分析確定南河大橋修建對本段河道行洪、河勢穩(wěn)定以及本段河道內其他已成和規(guī)劃水利工程的影響。采用經驗公式推求流域設計洪水，同時參考快樂大橋行洪論證中洪水成果、廣元市防洪工程的成果資料。1.4.2工作內容工作內容主要包括：水文分析計算、壅水分析計算、水流對河槽的沖刷計算、過洪能力、工程對河道行洪影響的綜合評價等。（1）水文分析計算計算內容包括：對所用水文站水文資料進行復核與審查，設計洪水計算、控制斷面水位流量關系曲線的確定等。（2）壅水分析計算橋梁建成后，由于過水面積減小，河流要產生一定的壅水作用。其主要內容是通過一定的方法計算橋上的壅水高度和壅水長度。（3）沖刷分析計算橋梁建成后，由于過水面積減小，流速增大，使水流挾沙能力增強，對河槽產生沖刷作用。其主要內容是計算輸沙平衡狀態(tài)下的河槽最大沖刷深度及河堤的沖刷深度。（4）河勢穩(wěn)定評價及第三水事權益人的影響綜合評價綜合評價工程的建設對河道的穩(wěn)定、堤防的安全及上下游已建涉水工程的影響等。1.5基礎資料（1）工程河段地形圖；（2）《廣元市“十二五”規(guī)劃綱要》；（3）《廣元市城市總體規(guī)劃（2008～2020）》；（4）南河河堤設計方案(利州區(qū)水務局)。（5）《廣陜、廣巴高速大石互通連接線工程可行性研究報告》（中國華西工程設計建設有限公司，2014年6月）。

2基本情況2.1建設項目概況2.1.1建設項目的名稱、地點及建設目的建設項目名稱：廣陜、廣巴高速大石互通連接線工程建設項目地點：建設項目位于廣元市利州區(qū)大石鎮(zhèn)快樂村，距南河出口約12Km。建設項目目的：改善大石片區(qū)交通環(huán)境。2.1.2設計工程規(guī)模及布置廣陜、廣巴高速大石互通連接線工程南河大橋，起點K2+352，起點坐標X=3587592.236、Y=585224.673，終點K2+605，終點坐標X=3587440.949、Y=585021.818，橋梁總長253.1m，橋面寬22m，橋墩采用三柱式橋墩。本橋在南河北岸上跨濱河北路，跨濱河北路段采用現澆箱涵，整體性好，橋型美觀；在南河南岸上跨濱河南路，設立輔道實現其與濱河南路互通，大橋與河道水流方向存在約10°夾角。新建南河大橋主跨上部結構使用梁高較小的采用裝配式預應力混凝土小箱梁，上部梁片可工廠標準化制作，施工工期短，施工工藝簡單，能有效控制施工質量。橋型簡單美觀，橋面視野開闊，施工難度小，投資相對較高。大石鎮(zhèn)在建濱河南路南河大橋高速連接線規(guī)劃濱河北路龍洞碥下穿廣旺鐵路和國道212線大石鎮(zhèn)高速國道212線濱河南路下穿上跨萬源雪峰雪峰大石鎮(zhèn)在建濱河南路南河大橋高速連接線規(guī)劃濱河北路龍洞碥下穿廣旺鐵路和國道212線大石鎮(zhèn)高速國道212線濱河南路下穿上跨萬源雪峰雪峰南河大橋地理位置圖2.1.3大橋主要技術標準（1）安全等級：大、中橋安全等級為一級；（2）設計荷載：城-A級。（3）設計洪水頻率：大、中、小橋及涵洞1/100。（4）地震設防：本地區(qū)場地地震動加速度峰值為0.1g，地震動反應譜特征周期為0．40s橋址區(qū)抗震設防烈度為Ⅶ度。（5）結構設計基準期：100年。（6）橋梁寬度：橋面標準橫斷面寬度為0.5m（防撞護欄）+3.0m(人行道)+0.25m（路緣帶）+2×3.5m（車行道）+0.5（雙黃線）+2×3.5m（車行道）+0.25m（路緣帶）+3.0m(人行道)+0.5m（防撞護欄）。2.1.4橋梁設計方案本橋在南河北岸上跨濱河北路，在南河南岸上跨濱河南路，設立輔道實現其與濱河南路互通。新建南河大橋主跨使用梁高較小的裝配式預應力混凝土小箱梁和預應力混凝土空心板梁，具體方案論述如下：本方案南河大橋在跨越南河段采用25m預應力混凝土小箱梁，上部結構布跨：(2x30)+(3x25)+(3x25)m預應力混凝土小箱梁+(18+18.102+20)m混凝土連續(xù)箱梁，橋梁全長253.1m?？缭侥虾又鳂蚨尾捎?片預應力混凝土小箱梁組成橋面寬為22.0m的標準橫斷面。本方案橋墩采用三柱式橋墩，樁徑1.5m，兩側橋臺均采用U型臺，擴大基礎。主橋跨河道部分橋墩間距為25m，左岸跨河堤處橋墩間距18m，大橋橋墩與河道水流方向存在約10°夾角。本方案上部結構采用裝配式預應力混凝土小箱梁，上部梁片可工廠標準化制作，施工工期短，施工工藝簡單，能有效控制施工質量。橋型簡單美觀，橋面視野開闊，施工難度小，投資相對較高。橋型布置圖主橋橫斷面布置圖2.2河道基本情況2.2.1流域概況南河為嘉陵江中游廣元至蒼溪段左岸一級支流。發(fā)源于廣元市城東北麻柳鄉(xiāng)吳二包李家坪，流經利州區(qū)榮山鎮(zhèn)、大石鎮(zhèn)，于廣元市主城區(qū)匯入嘉陵江，河道長75km，流域面積738km2。河口高程466m，天然落差894m，平均比降為6.28‰。該河道多為沙礫石河床，斷面呈“U”型，天然穩(wěn)定岸線上下段變化平順，河寬一般介于120m～260m之間，河道中邊灘發(fā)育。南河水系發(fā)育，自上而下的主要支流有長灘河、纏龍河、小稻河等。南河屬于嘉陵江中上段左岸支流，由于兩河均處于我省川北深丘淺山地區(qū)，暴雨沖刷是河流泥沙的主要來源。近年來隨著上游區(qū)植被的恢復，河道內泥沙情況處于逐漸減輕的趨勢。工程以上流域面積約620km2，支流縱橫，匯水面積較大，河床比降約3～5‰，流量因季節(jié)變化波動較大，洪水陡漲陡落，沖刷力較強，為典型的山區(qū)性河流。工程項目所在地以上南河干流無大型水利工程，工程擬建位置上游約650米有曹家河匯入。利州區(qū)屬亞熱濕潤季風氣候區(qū)，氣候溫和，光照適宜，四季分明。冬春季節(jié)，該區(qū)受北方冷空氣影響，降水少。年內降水量多集中在夏季，常出現暴雨或大暴雨，引起山洪暴發(fā)，河水猛漲，造成洪澇災害。其余的盛夏時間常為副熱帶高壓控制，出現連晴高溫天氣，形成盛夏伏旱。進入秋季后，冷空氣逐漸加強南下，而高原近地面仍為熱低壓控制，低壓東側的偏南氣流與南下冷空氣在盆周相持，因而成云致雨，造成秋澇。境內年均氣溫16.0℃,東西兩側山丘地區(qū)略低于嘉陵江干流沿岸地帶。年內氣溫最高在7月份，月平均氣溫26.3℃;最低氣溫在1月份，月平均氣溫4.6℃。霜期變化情況由北向南漸減，年平均無霜期260天。年均降雨量1185.5mm，多年平均年降雨天數為153.4d，夏、秋季節(jié)(6至9月)受暖濕海洋氣團控制，水氣充足，降水顯著增多；約占全年總降水時的75.6％，月降水以7月份最多，其中又以7月上旬為最大。冬季(11至3月)降水稀少，僅占全年總降水量的6%左右。降水年際變化較大，少水年不足豐水年的三分之一，易造成少水年大旱，豐水年多洪水。區(qū)內夏秋季節(jié)氣候濕潤；年平均相對濕度在70%左右，7至10月份均在75%以上，最高可達到76.7%；1至3月份最低為60.3%，多年平均年蒸發(fā)量1483.6mm(20cm蒸發(fā)皿觀測值)。境內霧日在秋末冬初季節(jié)出現較多，年均霧日約在20d左右，主要發(fā)生在西南部的低山河谷地帶。境內日照時數1389.1h，日照百分率為31%。區(qū)境內大風常出現在每年春秋季節(jié)轉換交替階段。多年平均風速1.7m/s，最大風速28.7m/s，有時山口河谷達8～10級以上。每年3月至5月和10至11月，大風日數最多，持續(xù)時間一般16至18小時，最長時間3天。每年盛夏，雷雨常伴陣性大風，但持續(xù)時間較短。利州區(qū)氣象特征值統(tǒng)計表月份項目一二三四五六七八九十十一十二年氣溫(℃)平均4.67.411.416.320.823.426.325.521.816.3116.616最高18.322.330.633.236.938.537.538.935.231.32620.138.9最低-8.1-6.8-1.7-0.67.712.215.815.410.32.6-3.1-8.2-8.2相對濕度(%)平均60.362.161.964.26568.476.776.176.17569.96568.5最小4552671616193482降水量(mm)平均5.39.323.459.996.5164.9310.6246.2174.666.627.151185.5最大13.333.958.2232.3314.5824.7649.6576523.3172.693.818.91808.2最小004.418.624.119.2105.337.846.1140.90754.5蒸發(fā)(mm)平均74.876.9126.7149.4189186.9174.2160.3113.286.776.868.81483.6水溫(℃)平均5.47.311.615.717.620.121.721.917.915.310.86.914.3最高8.411.817.421.522.52927.62724.420.514.510.629最低2.51.35.510.88.5151317.511.511631.3風速(m/s)平均1.81.9221.91.51.31.31.51.41.61.61.7極大21.325.326.425.426.428.72323.421.224.121.422.928.7風向NENNNNWNENNEENWNNWNNNENENNE2）徑流、洪水特征南河流域位于嘉陵江廣元城區(qū)段左側，集水面積較小，易受暴雨區(qū)籠罩，洪水主要由暴雨形成，洪水特性受下墊面和支流洪水影響，屬陡漲陡落型洪水，加之該區(qū)屬于我省川北大巴山暴雨區(qū)，暴雨量級大，峰型尖瘦，由此形成的洪水具有起漲快，陡漲陡落，與暴雨過程基本同步的特點。三川水文站緊挨著南河流域，水文地理環(huán)境與南河流域也極為相似，參照該站實測洪水資料分析，工程區(qū)洪水多由暴雨引發(fā)，多出現在6～9月，一次洪水過程歷時約1～2d，洪峰過程為單峰，洪量多集中在1d內。3）泥沙特征河流水沙關系密切，沙量主要集中在汛期，具有大水大沙，小水小沙的特點。根據《四川省嘉陵江廣元市城區(qū)防洪工程實施方案報告》中的設計成果，南河流域多年平均懸移質輸沙量95.2萬t，推移質泥沙輸沙量4.8萬t。（1）地形地貌工程區(qū)位于四川盆地北部，川北淺～中度切割的低山丘陵區(qū)，山脊高程500～800m，區(qū)內以侵蝕堆積地貌為主，其次為構造剝蝕地貌。堆積地貌分布于南河兩岸，主要發(fā)育有漫灘及Ⅰ階地，構造剝蝕地貌分布于南河兩岸外圍低山丘陵區(qū)，主要表現為單面山、不規(guī)則條形山脊等與侵蝕洼地相間分布的地貌形態(tài)。（2）地質構造工程區(qū)在區(qū)域大地構造上位于龍門山前陸逆沖楔和揚子地塊分界線靠近揚子地塊一側，地處新華夏構造體系龍門山構造帶的北中段附近的東側，南側緊鄰四川拗陷，東鄰巴中——儀隴蓮花狀構造。而岷山斷塊和龍門山構造帶又是青藏高原東緣與四川盆地分界的一部分，以此為界，東、西兩側的構造變形及其地震活動性出現明顯差異，岷山斷塊和龍門山構造帶以東的四川盆地斷裂構造不甚發(fā)育，規(guī)模小，活動性弱，僅有一些零星的中強地震活動記載，是相對的穩(wěn)定區(qū)。以西的地區(qū)，斷裂規(guī)模大、活動性強，地震頻發(fā)，尤其是6級以上強震主要集中于塊體邊界斷裂上，是活動構造區(qū)。工程場地內無規(guī)模較大的區(qū)域性活動斷裂，主要受外圍中強地震的影響，

根據GB18306－2001《中國地震動參數區(qū)劃圖》及第1號修改單工程區(qū)地震動峰值加速度為0.10g，地震動反應譜特征周期為0.40s。另據工程區(qū)附近《廣元昭化水電站工程場地地震安全性評價報告》地震動參數復核結果，在50年超越概率10%時，地震基本烈度為Ⅶ度，基巖水平峰值加速度100cm/s2。（3）不良地質現象據地表地質調查，橋址區(qū)不良地質現象不發(fā)育，無地質斷裂及自然滑坡、崩塌、泥石流、采空區(qū)等不良工程地質現象，橋址兩岸均建有河堤，岸坡整體穩(wěn)定性較好。2.3與既有涉河工程的關系評價河段內有幾處涉河項目，主要有：（1）左岸防洪堤南河大橋評價河道左岸南河大橋橋址上游堤防在建，下游堤防已建成，其設計防洪標準為50年一遇,該段河堤采用欄桿高代替超高。堤防采用半重力半生態(tài)護坡堤型，評價河段堤頂高493.88～491.44米。（2）右岸防洪堤南河大橋評價河道右岸有已建成的堤防，其設計防洪標準為50年一遇,該段河堤采用欄桿高代替超高。堤防采用半重力半生態(tài)護坡堤型，評價河段堤頂高493.88～491.44米。（3）河道兩岸穿堤排水涵洞河道評價范圍內穿堤排水涵洞出口均布置于擋墻上，出口高程均低于河道50年一遇洪水位。橋址上游約30米左岸穿堤箱涵（上圖）橋址上游約200米左岸穿堤箱涵（上圖）橋址上游約520米左岸穿堤箱涵（上圖）橋址上游約650米左岸穿堤圓管涵（上圖）（4）河道兩岸管線設施南河左岸濱河南路正在建設，橋址處濱河南路還未施工，沿道路兩邊埋設有通信線、燃氣管、雨水管、污水管、給水管、電力線，管線埋深在3～4米，管線平面布置距河堤堤頂外邊線8～34米。南河右岸沿堤頂已埋設有光纜線，距堤頂約2米（見下圖）。2.4有關規(guī)劃和實施情況（一）濱江北路根據《廣元市城市總體規(guī)劃》（2008～2020），南河右岸濱河北路正在規(guī)劃設計階段。（二）濱江南路南河左岸有在建的濱河南路，起點接在建的南河快樂大橋終點處，終點至榮山片區(qū)南河龍洞碥大橋處，道路總長6819.117米，道路寬度27米。

3河道演變3.1河道歷史演變概況擬建的南河大橋位于廣元市大石鎮(zhèn)下游，距雪峰約2公里，距南河出口約12公里，橋位上下游河道較為順直，受河勢條件控制，水流易淘刷凹岸，而在凸岸形成淤積邊灘，但由于兩岸受已建防洪堤的影響，河岸穩(wěn)定。南河汛期由于上游來沙量較為豐富，工程河段由于受河床邊界的約束，上游來沙不易在河床中落淤，一般均通過河床斷面向下游輸移，僅極少部分物質在兩岸邊灘附近淤積，河道呈現出年內沖淤變化大，但年際相對平衡的特征。根據現場觀測和調查，河床沖淤基本平衡，河床沖淤變化小，河型河勢較穩(wěn)定。綜合上述分析結果表明：評價河段目前基本能保持沖淤平衡，河型、河勢及岸線等基本保持穩(wěn)定。3.2河道近期演變趨勢分析從現場查勘情況來看，河道斷面有一定的沖淤變化，但變化很小，河道近期基本穩(wěn)定。由于河道順直，河道兩岸均建有河堤，因此一般洪水主要表現為下切侵蝕。論證河道內，河床為穩(wěn)定性較好的砂卵石，河段內地質條件較好。河道遇較大洪水時，兩岸有一定的淤積，受河堤的制約，河道沖淤變化較??；發(fā)生一般性洪水時，河道斷面基本沒有變化，平面形態(tài)上，河道灘槽相對穩(wěn)定，河勢總體穩(wěn)定。3.3河道演變趨勢分析南河大橋工程主要由于樁式橋墩對水流的束窄阻水作用，使局部水流流態(tài)發(fā)生變化，引起相應的河床調整，這種調整主要表現為：在橋墩上游因橋墩阻水而產生壅水，流速減小，泥沙淤積；在橋墩之間因橋墩束水，水位降低，流速增大，造成局部沖刷；在南河大橋下游水流擴散，流速降低，再一次引起河道的泥沙淤積。同時由于橋墩分流和導流作用，可能引起水流流向的局部變化，也可能引起河床的演變。南河大橋的建設引起的流速分布的改變主要體現在橋墩附近的區(qū)域，其下游形成掩流帶，其流速略有減小，這將使得南河大橋附近產生一定的邊灘淤積現象，但由于流速減小幅度并不大，因此淤積現象不十分明顯。根據橋梁所在河段的河道特點、工程布置情況，工程實施后，河道在汛期河流造床時，水流條件與天然情況相比，變化很小，河床可能發(fā)生局部、暫時、微弱的變形，但河道本身在較短的時間內能夠自動調整到沖淤平衡狀態(tài)。工程建成后，河流地質地貌條件、河床地層的組成均沒有改變。根據對橋梁附近已建的大橋橋址河段的調查分析，大橋的建成對河道兩岸的影響是很小的，影響較大的是對橋墩附近的沖刷。

4行洪論證與河勢穩(wěn)定計算4.1水文分析計算南河流域內無水文站點。臨近流域嘉陵江干流設有廣元水文站（新店子水文站），雍河上有三川水文站，工程附近水文站資料情況見下表。廣元周邊水文站情況統(tǒng)計表河名站名站別集水面積觀測資料項目及年限水位流量泥沙嘉陵江新店子水文253671941～1943

1951～1956

1962～19651955～1956

1964～1967

1969～19951966～1968

1970～1996廣元水文259671996～至今1997～至今1997～至今雍河三川水文3031967．5～至今1969～至今1970.6～至今（1）新店子水文站嘉陵江上游干流控制站，1952年水利部水文總站設朝天驛水位站，1957年撤消，1962年恢復，1963年5月1日將斷面下遷180m，同年再次下遷400m改為新店子，1967年改名為先鋒水文站，1975年恢復為新店子水文站，控制流域面積25367km2。測驗河段河道呈“S”型，基本斷面設于彎道中央，離上彎400m，離下彎200m，水位在480m以下右岸出現灘地，串溝，右岸漫灘后，灘地部分流向與基線有一夾角。河底由沙卵石組成，常有沙洲出現，河道沖淤變化比較大。主槽左右擺動，主流多偏于左岸。左岸為石灰石組成，右岸為易風化的破碎頁巖組成，水位在480m以下比較穩(wěn)定，下游2800m處左岸有一個支流加入。水位用黃?；妗Ａ髁繙y驗以流速儀為主，流速儀多以常、簡測法為主。高水個別測次采用浮標法，流速儀測速以一點法（0.2或0.6）為主，個別年份和部分測次也采用了3點法和5點法測速。布設垂線9～14條，布設合理，基本能控制斷面流速分析。浮標測速一般投放浮標13個以上，浮標類型為草把，投放的浮標分布合理，能控制斷面流速變化。（2）廣元水文站廣元水文站設立于1997年，由原新店子水文站下遷至廣元市上西壩，東經105°50′，北緯32°27，集水面積25647km2，域內河長395km，至河口距離745km。水位觀測斷面左岸自然狀態(tài)緩坡，右岸上西河堤頂高104.98m（高程系統(tǒng)為水文站假定高程）。測驗河斷順直，控制條件較好，河床由沙卵石組成，有輕度沖淤變化，左岸中高水時有少量雜草和樹木，為復式河床，中高水右岸灘地淹沒。新店子、廣元等國家基本水文（位）站的實測資料，歷年來，分別經長江水利委員會、成勘院、省水利院、水電五局、綿陽市水電設計院等單位審查、復核。資料基本是可靠的，滿足本次水文分析要求。（3）三川水文站三川水文站于1967年3月由四川省水文總站設立，嘉陵江中游左岸山丘地區(qū)小河代表站。于1969年5月正式測流?？刂萍娣e303km2。三川站測驗河段順直長度約500m左右，基本水尺斷面設于順直段左岸上部，河床為沙礫石，亂石組成，沖淤變化較小。該站有1957至今的實測水文資料，精度較高，可靠可用。在《四川省洪水調查資料》中查得1925年、1954年和1963年歷史洪水調查資料，精度評價供參考。（1）設計暴雨工程所在南河流域內無水文站點，流域內僅有麻柳樹，張壩兩側雨量站，均為國家水文站網的基本站點。雨量觀測采用段次為汛期4段制觀測。各站的觀測資料證書可靠，并且所有資料均經過在站整編、初審、復審，以及匯編等記到工序，資料精度較高。本次洪水計算采用的流域重心點6小時和24小時點設計雨量根據《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》等值線圖查詢，流域面平均雨量設計值根據點面換算系數和修正系數法計算。根據《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》中推薦的方法計算，采用推理公式推求南河大橋工程評價河段的設計洪水。經過計算，6小時綜合校正系數為0.668,24小時綜合校正系數為0.768，點面計算雨量成果如下表。南河流域設計暴雨成果表（單位毫米）時段均值CvCs/Cvp=1%p=2%p=5%p=10%p=50%點設計雨量6小時790.53.527619115713167.924小時1120.533.532228223019094.6面設計雨量6小545.324小時24721717714672.7（2）洪峰流量計算推理公式的基本關系式為：=0.278ψiF=0.278ψF／上式適用于全面產流條件下的全面匯流和部分匯流兩種情況：當全面匯流條件下：τ≤ψ=1-（μ/s）n當部分匯流條件下：τ＞ψ=n(/)1-n=[（1-n）s/μ]1/n式中：——洪峰流量（m3/s）；ψ——洪峰徑流系數；i——最大平均暴雨強度(mm/h)；——暴雨雨力，即最大1小時暴雨量（mm/h）；——暴雨公式的衰減指數；F——集水面積（km2）；τ——流域匯流時間（h）；L——自出口斷面沿主河道至分水嶺的河流長度(公里)；J——沿L的河道平均比降；——流域匯流時間(小時)；——當ψ=1的流域匯流時間（小時）；——產流歷時（小時）；μ——產流參數，即產流歷時內流域平均入滲強度（mm/h）；m——匯流參數。公式各參數的確定：產流參數μ據《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》產流參數μ=KF-0.19，得本工程設計流域的綜合關系為：μ=6F-0.19Cv=0.15Cs=3.5Cv匯流參數m采用《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》，盆地山區(qū)區(qū)經驗公式計算：θ=1～30時,m=0.40θ0.204θ=30～300,m=0.092θ0.636流域特征參數θ=L/(J1/3*F1/4)注：雨量單位：mm推理公式：Q=0.278ψFS/τn式中：Q—最大洪峰流量（m3/s）ψ—洪峰徑流系數F—集水面積（km2）S—暴雨雨力、即最大1小時暴雨量（mm/h）τ—流域匯流時間（h）n—暴雨公式指數產流計算采用蓄滿產流模型計算，匯流計算根據瞬時單位線轉換為時段單位線進行計算。按照《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》中推薦的地區(qū)綜合參數計算洪水，采用推理公式推求本工程的設計洪峰流量成果見下表。工程河段設計洪峰流量成果表頻率1%2%5%10%50%洪峰流量（m3/s）4880408031302360781通過采用與南河流域地理位置、氣候條件相近的三川水文站洪水設計成果，用水文比擬法計算工程河段設計洪水。公式：式中：Q1—設計站流量（m3/s）Q2—參證站流量（m3/s）F1—設計站集水面積（km2）F2—參證站集水面積（km2）n—校正指數，取2/3三川水文站集雨面積303km2，南河大橋處集雨面積620km2，計算流量轉換系數為1.612。工程河段設計洪峰流量成果表頻率1%2%5%10%50%三川站洪峰流量（m3/s）3260281022201760694工程河段洪峰流量（m3/s）52604530358028401120根據上面兩種方法計算結果對比分析，兩種方法計算結果相差比較大，主要原因是用小流域推算大流域，導致計算結果偏大不夠準確。查閱已評審通過的快樂大橋行洪論證中洪水成果、南河河堤設計洪水，其洪水成果基本與本次推理公式方法推求的設計洪水成果。綜合各種因素考慮，確定該工程處的各頻率設計洪水流量采用推理公式方法推求的設計洪水成果。項目計算方法各頻率最大洪峰流量（m3/s）1%2%5%10%50%推理公式法4880408031302360781水文比擬法52604530358028401120南河流域上無水文站點，其分期洪水設計擬采用位于南側的緊鄰水文站點三川站作為分期洪水參證站。三川水文站控制集水面積303km2，具有1969～2005逐月最大洪峰系列。采用不跨期選擇，按月分期，計有1月、2月、3月、4月、5月、10月、11月、12月共八個分期。并根據施工專業(yè)要求，按11～4月、10～4月、10～5月三個不同時段進行分期統(tǒng)計和頻率計算。計算成果見下表。三川水文站分期洪水設計成果表時間均值10%20%33%50%10.461.10.80.60.420.591.510.70.432.237.83.71.30414.2143.924.3123.95108.53386.7205.591.113.71086.06289.617190.128.11127.673.445.426.913.4120.962.41.40.80.511～4月40.07108.872.345.823.910～4月112.41339.1217.2129.757.710～5月198.81546.8369.6238.2125.4根據三川站分期洪水頻率計算成果，采用水文比擬法，計算南河控制斷面分期設計洪水成果。移用面積比指數分別按5月、10月，11～4月、10～4月、10～5月取n=0.8，其余枯期月份取n=1，主汛期6～9月采用本河段設計成果，分期設計洪水成果見下表。工程河段分期洪水設計成果表時間均值10%20%33%50%11.122.681.951.460.9721.453.652.441.700.9735.4319.009.013.170.00434.61106.9259.1929.239.505221.23788.25418.89185.7027.9310175.42590.32348.57183.6657.281156.26149.6292.5454.8327.31122.335.853.411.951.2211～4月81.67221.78147.3893.3648.7210～4月229.14691.22442.74264.38117.6210～5月405.261114.60753.40485.55255.624.2控制斷面水位流量關系成果在實地測量、查看、分析的基礎上，本著盡量能夠反映河段實際行洪能力的前提下，結合實際工程將在河道內修建橋墩等建筑物，占用了過水斷面，對河道行洪有一定的影響。本次設計利用實測的大斷面資料，南河大橋工程評價河段下游控制斷面的水位流量關系曲線擬采用水力學公式推算。公式為：式中：——流量（m3/s）；——過水面積（m2）；——河床糙率；——水力半徑（m）；——比降（‰）。（1）水面比降J的確定：高水水面比降參考南河“81.8”和“90.7”歷史洪水比降，低水水面比降參考河床比降，最后確定擬建工程河段水面比降0.0015～0.0027之間。（2）河床糙率n的確定：是根據目前國內外分析研究成果和編制的天然河流河床糙率表，結合實際河床地貌組成，岸邊光潔度、水深變化、斷面形狀、河槽變化等因素，綜合分析，最后確定該斷面糙率0.035～0.043之間。根據實測大斷面，逐級計算過水面積、水力半徑，最后推算出控制斷面水位力量關系曲線，同時參考已經通過評審的相關資料，繪制光滑的水位流量關系曲線，CS7斷面水位流量關系圖見附圖。4.3壅水與行洪分析計算建橋后，橋孔壓縮水流，使橋位上游水面壅高，形成橋前壅水，天然水面以上壅起的高度，稱為壅水高度。本次南河大橋的設計洪水計算，采用下游出口斷面作為控制斷面，采用伯諾里能量方程，分段計算方法，向上游分別推算出各斷面的各種頻率曲線。對于河道距離△L的漸變流段，能量方程式為：式中：、分別為斷面1、斷面2的平均水位；V1、V2分別為斷面1、斷面2的平均流速；為兩斷面間的水頭損失，等于沿程水頭損失和局部損失之和。沿程水頭損失可按水頭線的平均水利坡度計算，即：式中：、、、分別表示兩斷面的水力要素的平均值。局部水頭損失用兩斷面的流速水頭和河道局部阻力系數的乘積表示，即值與河道的擴展程度有關。將和代入能量方程得：（1）設計洪水計算成果根據水文分析計算成果，本河段100年一遇設計洪水為4880m3/s，50年一遇的設計洪水為4080m3/s。（2）河道地形與斷面資料本次論證在評價河段選擇了7個橫斷面（CS1～CS7），南河干流上布置斷面CS1～CS7。上游CS1斷面為評價河道起始斷面，下游CS7斷面為整個評價河段的出口斷面，CS4位于橋址處斷面。根據CS7斷面的水位流量關系曲線進行建橋前后設計洪水水面線計算。（3）計算水文條件根據評價項目的情況，選用1%頻率和2%頻率的洪水。橋孔壓縮水流，使橋位上游水面壅高，形成橋前壅水。壅水高度一般跟水流進入橋孔的阻力、橋下水流的過水面積、河床糙率等有關。與天然河流的情況比起來，橋梁對河流的過流與行洪有一定的影響，本報告分析現有河道狀態(tài)、現有河道狀況下橋梁建成后兩種情況下該河段的水位、流速、過流面積等水力條件的變化，進而分析河道行洪能力的變化情況以及對河勢穩(wěn)定的影響。根據上述工程布置方案，采用模型對P=1%、P=2%的設計洪水進行了水力要素分析計算。橋梁建設前后不同設計洪水各斷面水位計算成果及變化情況見下表。設計洪水位成果表斷面號里程P=1%P=2%堤頂高欄桿高橋梁最低點高程(距CS1)建前建后變幅建前建后變幅（超高）CS10494.28494.280493.48493.480493.88494.48495.5CS2420493.62493.620492.82492.820493.22493.82CS3650493.26493.440.18492.46492.610.15492.86493.46CS4（橋）750493.14493.430.29492.34492.590.25492.74493.34CS5820493.03493.170.14492.23492.350.12492.63493.23CS61070492.34492.340491.54491.540491.94492.54CS71250491.84491.840491.04491.040491.44492.04（1）從上述計算結果可以看出，當南河河段遭遇100年一遇洪水時南河大橋建成前橋梁處的水位為493.14m，建成后橋梁處水位為493.43m，水位壅高了0.29m，其壅水距離約193m，設計橋梁主橋的最低點在左岸其高程為495.5米，不會影響橋梁的自身安全。（2）從上述計算結果可以看出，當南河河段遭遇50年一遇洪水時南河大橋建成前橋梁處的水位為492.34m，建成后橋梁處水位為492.59m，水位壅高了0.25m，其壅水距離約167m，設計橋梁主橋的最低點在左岸其高程為495.5米，不會影響橋梁的自身安全。建橋后當南河河段遭遇50年一遇洪水時，橋梁處洪水水位低于已建河堤堤頂高程。4.4沖刷與淤積分析計算南河大橋的修建，改變了河道橋下的水流形態(tài)，大橋橋墩占用了一定的過水面積。橋下由于束水作用，水流擠壓，流速增大，水流挾沙能力增強，在橋下產生沖刷。隨著沖刷的發(fā)展，橋下河床加深，過水面積加大，流速逐漸下降；待達到新的輸沙平衡狀態(tài)，或橋下流速降低到河床質的允許不沖刷流速時，沖刷即行停止。橋位河床大斷面為單一斷面，采用《公路工程水文勘測設計規(guī)范》（JTGC30-2002）河槽一般沖刷公式64-2簡化式計算，公式如下：hp=K1(A)0.90()0.66hmax式中：當L0≥50m時，K1=1.04,當L0＜50m時，K1=1.08,L0為單孔凈跨度。hp——河槽一般沖刷后的最大水深（m）；Q2——河槽部份通過的設計流量（m3/s）；Qc——天然河槽流量（m3/s），Bc——天然河槽寬度（m）；B2——橋下斷面河槽凈寬度（m）；λ——設計水位下，匝道阻水總面積與過水面積的比值；μ——水流側向壓縮系數；hmax——橋下河槽最大水深（m）；A——單寬流量集中系數，A=式中B和H都是造床流量下的河槽寬度（m）和平均水深（m），變遷、游蕩、寬灘河段當A>1.8時，A值可采用1.8。此公式在實際運用中可以用來計算由橋墩壓縮引起的沖刷，洪水時河槽的天然沖刷，集中沖刷，但只適用于非粘性土且有底砂運動的河槽。通過計算，南河大橋處河床50年一遇洪水的一般沖刷深度為1.52m，100年一遇洪水的一般沖刷深度為1.86m。非粘性土河床的橋墩局部沖刷可按下式計算：（1）65-2式：當當式中：hb—支墩局部沖刷深度（m）；—墩形系數；—支墩計算寬度（m）；—一般沖刷后最大水深（m）；V—一般沖刷后墩前行進流速（m/s）；—河床泥沙起動流速（m/s），；—墩前泥沙始沖流速（m/s）,；—指數,—河床泥沙平均粒徑（mm）。經上述分析計算，50年一遇洪水局部沖刷深度為2.31m，100年一遇洪水局部沖刷深度為2.56m。按《公路工程水文勘測設計規(guī)范》（JTGC30-2002）第7.6條規(guī)定，橋梁墩臺基礎埋深應取河床自然演變沖刷、一般沖刷、和局部沖刷的不利組合，且應有一定的安全余幅。經計算，南河大橋50年一遇洪水總沖刷深度為3.83m。100年一遇洪水總沖刷深度為4.42m，對于一般橋梁，基地埋深安全值要求為2.5m，因此橋梁的基底埋深至少應為6.92m。根據橋梁橋型設計圖各墩臺基底高程及河床高程，復核基底埋深均為20m，橋梁的基底埋深滿足沖刷要求。該本次沖刷計算選用《堤防工程設計規(guī)范》（GB50286—2013）推薦的沖刷計算公式，按照規(guī)范可以用以下公式進行沖刷計算。（1）平順護岸沖刷深度hs按下式計算：hs=H0×[（vcp/vc）n-1]vcp=v×[2×η/（1+η）]式中：hs—局部沖刷深度（m）；H0—沖刷處的水深（m）；vcp—近岸垂線平均流速（m/s）；vc—泥沙起動流速（m/s）；v—行近流速（m/s）；n—與防護岸坡在平面上的形成有關，一般取n=1/4～1/6；η—水流流速不均勻系數，根據水流流向與岸坡交角a查下表得。a≤150200300400500600700800900η1.001.251.501.752.002.252.502.753.00經上述分析計算各頻率沖刷深度見下表:洪水頻率建橋前沖刷深度(m)建橋后沖刷深度（m）差值（m）1％2.973.250.282％2.582.820.24通過以上計算分析，由于橋墩與水流方向成約10°的夾角，南河大橋修建后的沖刷對下游右岸略有加劇。根據堤防設計規(guī)范，河堤基礎埋深應在沖刷深度以下0.5～1米，即兩岸河堤基礎埋深應為3.32～3.82米才能滿足50年一遇洪水沖刷要求。據南河河堤資料可知河堤基礎埋深3.5m，基礎埋深滿足沖刷要求。河床的沖刷與淤積變化主要取決于水流挾沙力變化和泥沙起動流速。水流流速小于泥沙起動流速，河床將不會沖刷；水流流速大于泥沙起動流速，會引起河床的沖刷。輸沙率增大將引起河道減淤或沖刷，輸沙率減小將引起淤積或減沖；河道水動力條件的改變，會引起河槽發(fā)生相應的調整。由第三章河床沖淤演變分析可知，天然情況下工程河段基本處于沖淤平衡狀態(tài)，河道穩(wěn)定。建橋后，受橋墩束水的影響，橋孔中部及下游范圍內水流流速增加，水流挾沙力增大，在理論上對河道主槽會產生一定的沖刷，但流速的增幅較小，伴隨著沖刷的發(fā)展，該段河道將在新的邊界條件和新的水流條件下，達到一種新的沖淤平衡狀態(tài)。4.5項目建設對河段泄洪影響的分析計算南河大橋修建后，南河的水力條件與原來比較，有一定的變化，但主流線不會變化。大橋修建前后河道對應防洪標準設計洪水泄洪指標對比結果見下表。過流面積計算成果表斷面號里程P=1%P=2%(距CS1)建前建后變幅（%）建前建后變幅（%）CS101225.301225.3001079.601079.600CS24201173.901173.9001033.901033.900CS36501180.841206.042.131040.841061.842.02CS4（橋）7501194.001122.75-5.971054.00991.75-5.91CS58201169.001188.601.681029.001045.801.63CS610701156.401156.4001016.401016.400CS712501143.001143.0001003.001003.000上述計算結果可以看出，建橋前南河遭遇100年一遇洪水時，橋梁處（CS4）的過流面積為1194m2，建橋后為1122.75m2，縮減了5.97%；建橋前南河遭遇50年一遇洪水時，橋梁處（CS4）的過流面積為1054m2，建橋后為991.75m2，縮減了5.91%。因此，南河大橋的修建對于南河干流的泄洪造成影響較小，不會造成不利危害。4.6河勢影響分析計算4.6.1灘槽和河岸線變化 河道灘槽分布以及河岸變化是影響河勢的一個重要因素。 擬建工程引起河道地形的變化，僅局限在工程附近水域。南河大橋的修建對河道岸線影響主要表現在：橋墩占用了一定的過水面積，部分改變了河道地形，導致橋墩附近局部水域水動力條件發(fā)生變化；由前面分析可知，橋墩占用河道行洪面積小，100年一遇洪水下僅為5.97%，10年一遇洪水下僅為5.91%，對整個工程河段地形影響小，不會造成不利危害。 擬建工程河段兩岸均建有防洪護岸工程，岸坡均較穩(wěn)定，南河大橋的修建不會改變現有的岸線情況。由河床沖淤演變分析可知：天然河道情況下，工程河段河床基本穩(wěn)定。工程后，該河段局部范圍內水動力環(huán)境發(fā)生調整，對局部區(qū)域的沖淤有所影響，主要表現在：橋墩側流速有所增大，水流沖刷能力有所加強。但從整個河道范圍看，建橋對主流帶位置影響較小，所引起的水流條件變化較小，且河床主要為沙卵石，且兩岸節(jié)點控制較好，所需起動流速亦較大，因此，建南河大橋不會導致灘槽變化的水動力條件出現，目前的灘槽形勢不會由于南河大橋的修建而發(fā)生改變。（1）縱向穩(wěn)定性計算河床縱向穩(wěn)定性計算公式：式中：d—床沙平均粒徑(mm)h—造床流量下的平均水深(m)j—水力坡度K1值越大，表明河床越穩(wěn)定。縱向穩(wěn)定性指標計算成果河名Q(m3/s)d(mm)h(m)jK1南河781502.81.5‰11.9（2）橫向穩(wěn)定性計算河床橫向穩(wěn)定性計算公式：式中：B—造床流量下的河寬(m)h—造床流量下的平均水深(m)j—水力坡度Q—造床流量(m3/s)K2值越大，表明河床越穩(wěn)定。橫向穩(wěn)定性指標計算成果河名Q(m3/s)B(m)jK南河78187.41.5‰1.17（3）綜合穩(wěn)定性計算河流平面河勢的穩(wěn)定性，即取決于河床縱向穩(wěn)定，也取決于河床橫向穩(wěn)定，兩種綜合影響因素用綜合穩(wěn)定性指標K采用如下公式進行計算，即：K值越大，表明河床為穩(wěn)定性河床。綜合穩(wěn)定性指標計算成果河名K1KK南河11.91.1716.40由以上計算分析可知，縱向穩(wěn)定性系數K1=11.9，說明當水沙條件改變時，河道縱比降和縱向流路的改變不大；橫向穩(wěn)定性系數K2=1.17，說明該河道河岸目前岸坡整體穩(wěn)定性較好；綜合穩(wěn)定性指標K=16.4，說明該河段河床處于縱向和橫向穩(wěn)定時期。參考相關資料可知工程河段K1＞0.27即屬縱向穩(wěn)定性較好河床；K2＞0.60即屬橫向穩(wěn)定性較好河床；K＞0.235即屬綜合穩(wěn)定性較好河床。由以上計算分析可知，南河大橋所在評價河段屬縱向、綜合穩(wěn)定性較好河床。在上游來水來沙條件穩(wěn)定的情況下，河床造床作用也相對平衡，因此，在不發(fā)生較大地質運動的情況下，橋區(qū)河段總體河勢將保持較為穩(wěn)定的狀態(tài)。4.6.3對河勢穩(wěn)定的影響南河大橋工程位于南河下游，河道河型較為單一，沒有明顯的彎曲、游蕩和分叉河段。南河大橋工程由于橋墩對水流的束窄阻水作用，使局部水流流態(tài)發(fā)生變化，引起相應的河床調整，這種調整主要表現為：在大橋上游，因大橋橋墩阻水而產生壅水，流速減小，泥沙淤積；在橋墩外側因橋墩束水，水位降低，流速加大，造成沖刷；在橋位下游，則因水流擴散，流速降低，再一次引起河道的泥沙淤積。同時，由于橋墩阻水和導流作用，可引起水流流向的局部改變，也可能引起主流的擺動和河床的演變。由前述分析可知，南河大橋在100年一遇洪水和50年一遇洪水下占據的過水面積為分別為5.97%和5.91%，因此，其阻水作用不強。大橋附近水域的主流線在建道前后變化不明顯，其余水域主流建道前后沒有變化，且流速分布形態(tài)一致，基本不存在主槽易位和擺動等河勢改變的水流動力條件。同樣，由前述成果分析可知，建橋引起的流速變化主要集中于大橋附近河段，引起的岸線流速增加范圍主要位于大橋兩側河段，其流速增加值幅度不大，且岸邊有防洪堤保護，抗沖能力較強，同時防洪堤基礎埋深均大于沖刷深度，基本不存在河岸坍塌、變遷等河勢改變的水流動力和河岸邊界條件。由以上分析可見，南河大橋工程的建設不會導致附近水域的灘槽和河岸線、平面流速及水動力軸線發(fā)生大的變化，工程建設對所在河道的河勢穩(wěn)定影響較小，不會造成不利危害。

5綜合影響評價5.1與有關規(guī)劃、標準、管理的關系分析該橋的建設列入了廣元市“十二五”規(guī)劃，與廣元市的總體規(guī)劃是一致的。從大橋的整體布局來看，橋址河段河道斷面與兩岸岸線穩(wěn)定，目前兩岸河堤已修建，右岸濱江北路正在規(guī)劃階段，左岸濱江南路已進入施工階段，工程布置符合有關要求。該橋梁設計洪水標準為100年一遇，符合《防洪標準》（GB50201-94）及《公路工程技術標準》（JTGB01-2003）。此外，本工程河段無其它水利規(guī)劃。綜上所述，本建設項目符合有關規(guī)劃、標準和法律法規(guī)。5.2對河道泄洪的影響分析南河大橋橋墩會占用行洪斷面，工程建成后，對于100年一遇洪水，橋墩阻水使得河道的過水面積最大減小了5.97%，建橋引起的岸邊水位最大壅高值為0.29m，水位壅高值相對于該河段洪水位陡漲陡落的自然變幅較??；從壅水范圍來看，最大水位壅高長度約193m，其影響范圍較小。故該工程建設對對河道泄洪影響較小，不會對擬建南河大橋及上游建筑物產生不利危害。5.3對河勢穩(wěn)定的影響分析南河橋工程河段兩岸已修建了防洪河堤，河勢基本穩(wěn)定。根據前述第4章的分析結果，擬建工程引起河道地形的變化，僅限于工程附近局部區(qū)域，對整個河道地形影響很小，不會形成不利危害。工程建成后僅大橋局部區(qū)域流速有所變化，其余河段的流速分布、主流線位置均無明顯變化，水流動力軸線亦無變化，河道水流順暢，流速、流態(tài)與工程建設前基本保持一致，對現有灘槽形勢和河道演