二礦工作面設(shè)計年

80702工作面地表位于朱家窯溝以東大南溝以西一帶地形溝谷井下位于470水平七采區(qū)。工作面長220米，進風順槽長1200米。通MGTY300/700-1.1D電牽引采煤機，工作面設(shè)SGZ880/800工作溜和SGZ880/800后配將采煤機截煤和放頂落煤輸送至SZZ800/250機,經(jīng)機到SSJ-1000/2×160順槽皮帶，順槽皮帶輸至七采采區(qū)皮帶后破碎80702破碎80702圖帶、二機、二機支采煤 工作面高壓電源均來自8070280702配電室6KV高壓電源來自七采區(qū)配電室。80702配電室距工作面進風口80米，距工作面回風口300米位于采區(qū)軌道巷和采區(qū)巷之間可靠保證生產(chǎn)機械供電位置接近的吸合力因此在機處設(shè)移動配電（設(shè)備列車。另外在工作面進風口設(shè)移動變電站，供頭部皮帶及回進風動力。1、進風設(shè)設(shè)備列車一趟，6KV電源由80702配電室饋出一趟952高壓電纜提其中MYPTJ3×952高壓電纜將6KV源饋給二部皮帶的移動變電站變?yōu)?140伏滿足二部皮帶動力電源要求。再供給移動變電站變?yōu)?140伏滿足采煤機、工作溜、后配溜、溜、破碎機、液1號供電系80702

QJZ-

QJZ-

QJZ-

液泵

-1--PAGE10調(diào)度絞JD-注水1照明綜ZXZ8-25加壓1電氣設(shè)備（表二設(shè)備名型數(shù)量生產(chǎn)廠家高壓配PBG-1華高壓配PBG-1華移動變KBSGZY-3華移動變KBSGZY-2華移動變KBSGZY-1華雙速開QJZ-2張家組合開QJZ-2華饋電開KJZ-1張家軟啟動QJZ-4浙江中煤饋電開KBZ-3華鑫磁力啟QBZ-7浙江可逆磁力啟動QBZ-6浙江（一、80702工作面設(shè)備列車6KV/1.2V供電系統(tǒng)變壓器的選擇A、工作面進風設(shè)備列車裝設(shè)的2#6/1.2KV壓器的選擇負荷統(tǒng)計：1液泵2×200KW2采煤機700KW3機250KW。4、破碎機160KW。5、噴霧泵2×90KW。需用系數(shù)的選擇 Kx＝0.4＋0.6×Pmax/∑Pe=0.4＋0.6功率因數(shù)的選擇 COSφ的選取查《煤礦供電》表1－6取變壓器容量的選擇 S=Kx∑Pe/COSφ=0.54由計算并根據(jù)現(xiàn)有設(shè)備選KSGZY-1250/6/1.2變壓器供電運B、工作面進風設(shè)備列車裝設(shè)的3#6/1.2KV系統(tǒng)變壓器的選擇：負荷統(tǒng)計：后配溜2×400KW。需用系數(shù)的選擇功率因數(shù)的選擇：COSφ的選取查《煤礦供電》表1－6取變壓器容量的選擇：S=Kx∑Pe/COSφ=0.7×1120/0.8=700由計算并根據(jù)現(xiàn)有設(shè)備選KSGZY-1250/6/1.2變壓器運行供C、工作面進風設(shè)備列車裝設(shè)的4#6/1.2KV系統(tǒng)變壓器的選擇：負荷統(tǒng)計：工作溜2×400KW。Kx＝0.4＋0.6×Pmax/∑Pe=0.4＋0.6×400/800=0.7功率因數(shù)的選擇：COSφ的選取查《煤礦供電》表1－6取COSφ＝0.8變壓器容量的選擇：S=Kx∑Pe/COSφ=0.7×1120/0.8=700KW由計算并根據(jù)現(xiàn)有設(shè)備選KSGZY-1250/6/1.2變壓器運行供（二、80702工作面順槽皮帶6/1.2KV變壓器選A、工作面進風順槽頭部皮帶5#6/1.2KV壓器的選擇：負荷統(tǒng)計：順槽頭部皮帶2×160KW需用系數(shù)的選擇 Kx＝0.4＋0.6×Pmax/∑Pe=0.4＋0.6功率因數(shù)的選擇 COSφ的選取查《煤礦供電》表1－6取變壓器容量的選擇 由計算并根據(jù)現(xiàn)有設(shè)備選KSGZY-500/6/1.2變壓器運行供B、工作面進風順槽二部皮帶1#6/1.2KV壓器的選擇：負荷統(tǒng)計：順槽二部皮帶2×160KW需用系數(shù)的選擇 Kx＝0.4＋0.6×Pmax/∑Pe=0.4＋0.6功率因數(shù)的選擇 COSφ的選取查《煤礦供電》表1－6取變壓器容量的選擇 由計算并根據(jù)現(xiàn)有設(shè)備選KSGZY-500/6/1.2變壓器運行供（三、80702工作面進風、回風660V系統(tǒng)設(shè)備變壓器選擇A、工作面進、回風66/0.69KV壓器的選負荷統(tǒng)計＋2×11.4＝225.7需用系數(shù)的選擇 Kx＝0.4＋0.6×Pmax/∑Pe=0.4＋0.6功率因數(shù)的選擇 COSφ的選取查《煤礦供電》表1－6取變壓器容量的選擇 由計算并根據(jù)現(xiàn)有設(shè)備選KSGZY-500/6/0.69變壓器運行供（四）所選變壓器技術(shù)參數(shù)如下（表三—ZXR次6電纜的選擇及1、電纜實際流過的長時電流必須小于或等于電纜允許的載流2電壓損失；3于該設(shè)備允許的最小啟動電壓和保證磁力啟動器有足夠的吸合電壓；4、橡套電纜經(jīng)常移動，應(yīng)滿足機械強度要求的最小截原則：根據(jù)電纜的實際長時最大工作電Igmax須小于或等于電纜允許的載流量Iy；(一)、1負荷統(tǒng)1、工作溜800KW、2、后配溜800KW、3、采煤機700KW。4、250KW。5、破碎機160KW。6、噴霧泵2×90KW、7、液泵2×200KW8、二部皮帶2×160KW選擇MYPT3×95mm2型電纜，其長時允許電流為250A大于206.6A，符250A，從而形成對所選高壓電纜保護。電纜長1300米。(二)、2負荷統(tǒng)計：1、皮帶機2×160KW。1、進、回風設(shè)備功率225.7KW Imax=KX∑Ie/5=0.58×（233.6/5+248A/8.7）=43.6A選擇MYPT3×35mm2允許電流為148A大于43.6A，符合求高開的過載長延時保護電流整定值按實際負載電流整定，并且整流值不大于148A。從而形成對所選高壓電纜保護。電纜長130米B、低壓電纜的選擇原則：電纜實際流過的長時電流必須小于或等于電纜允許的長時載流量；橡套電纜經(jīng)常移動，應(yīng)滿足機械強度要求的最小截面。1（1號系統(tǒng)）3#KBSGZY-1250/6/1.2移變供工作溜電纜干線：工作溜兩臺電機額定電流∑Ie=494A選擇兩條MYPT3×95mm2型電纜，電纜長時允許電流為2×250A于494A，符合要求。電纜長2×5。2（1號系統(tǒng)）4#KBSGZY-1250/6/1.2移變供后配溜電纜干線：后配溜兩臺電機額定電流∑Ie=494A選擇兩條MYPTJ3×95mm2型電電流為2×250A于494A，符合要求。電纜長2×5。3（1號系統(tǒng)）2#KBSGZY-1250/6/1.2移變供機、破碎機、噴霧泵、采煤機、液電纜干線：Imax=KX∑Ie=0.52×995=513A選擇MYPT3×95mm2電纜兩趟，長時允許電流為2×250A接近于513A，符合要求。電纜長2×5。4（1號系統(tǒng)）1#KBSGZY-1250/6/1.2移變供二部皮帶電纜干線：負荷統(tǒng)計：電機2×160KW Imax=選擇MYPT3×70mm2一趟，長時允許電流為2×215A大于163A合要求。電纜長20。5（2號系統(tǒng)）5#KBSGZY-500/6/1.2移變供頭部皮帶電纜干線：負荷統(tǒng)計：電機2×160KW Imax=選擇MYPT3×70mm2一趟，長時允許電流為2×215A大于163A合要求。電纜長20。6（2號系統(tǒng)）5#KBSGZY-500/6/0.96移變供進風電纜干線：負荷統(tǒng)計：進、回風設(shè)備功率225.7KW Imax=選擇MYPT3×70mm2一趟，長時允許電流為2×215A大于163A合要求。電纜長1200。7（3系統(tǒng)）KBSGZY-500/6/0.96變供回風電纜干線：電機額定電流和∑Ie=120.56A一條MYPT3×70mm2型電纜其長時允許電流為215A，符合要求。電纜長1600。套電纜經(jīng)常移動，應(yīng)滿足機械強度要求的最小截面。1、供采煤機電源的電設(shè)備列車至工作溜機尾約330米 363米采煤機額定電流Ie＝2×192.4A 選取兩條MYCP3×70mm2－360米兩2、供工作溜電源的電機頭：設(shè)備列車至工作溜機頭120 米工作溜機頭高速額定電流 選取MYPT3×95mm2－130電工作溜機頭低速額定電流 選取MYPT3×35mm2－130電機尾：設(shè)備列車至工作溜機尾330 363工作溜機尾高速額定電流 選取MYPTJ3×95mm2－360電工作溜機尾低速額定電流 選取MYPTJ3×35mm2－360電3、供工作溜電源的電機頭：設(shè)備列車至后配溜機頭120 米后配溜機頭高速額定電流 選取MYPT3×95mm2－130電后配溜機頭低速額定電流 選取MYPT3×35mm2－130電機尾：設(shè)備列車至后配溜機尾330 363后配溜機尾高速額定電流 選取MYPT3×95mm2－360電后配溜機尾低速額定電流 選取MYPT3×35mm2－360電4、供機電源的電纜設(shè)備列車 機70 L＝1.1×7077米電

機高速額定電流 選取機低速額定電流 選取5、供破碎機電源的電設(shè)備列車至破碎機70 L＝1.1×7077破碎機額定電流 選取米電6、供液泵支線的電纜設(shè)備列車至液泵20 ＝22液泵額定電流Ie＝123 選取米電7、供順槽皮帶支線的槽皮帶至控制開關(guān)20 L＝1.1×20米順槽皮帶額定電流Ie＝2×116.8 選取MYPT3×70mm2－20電8風各負荷電纜支線均選取MYPT3×35mm2纜長10米C、按正常允許電壓損失校驗電纜截校驗原則：為了保證電機的正常運行，電動機的端電壓不得低于額電壓的95％即1、對回風最遠點進行校驗△Ugy=(∑PeKxLg103)/(DUeSg)=(228.3×10＋137.5200＋75.5×150＋53.5×250＋23.5×650+250)0.5/(42.5×0.6970)=23.6V<=63V滿足要2、對進風最遠點進行校驗：通過校驗滿足要求，校驗3、工作面負荷最大點進行校（后配溜后電機處×1.2×95)=23V 滿足工作面其余各點通過校驗均滿足要4、工作面負荷最遠點進行校（采煤機電機處△Ugy=(∑PeKxLg103)/(DUeSg)=(10×1690+700×360)103/(42.51.2×70)=40.8V<=117V 要求。A、高壓開關(guān)的選擇及過負荷整定原則：高壓開關(guān)的選擇可按所帶變壓器的一次電流或一次實際電定1、1號系統(tǒng)高開的選擇BGP9L-6AK-630A。過負荷整定IZe=0.4Ie2、2系統(tǒng)高開的選擇： Imax=KX∑Ie/5=0.58×（233.6/5+248A/8.7）=43.6ABGP9L-6AK-100A。過負荷整定IZe=0.4高開選擇結(jié)果表（表四型電流A開斷電斷流容極限通過電流穩(wěn)定電B、高壓開關(guān)的校驗1、首先進行輔助計算80702工作面供電系統(tǒng)：由降壓站通過兩趟ZQP20-2402-2200m高壓電纜供給470牽引配配電室，470牽引配配電室經(jīng)一趟ZR-YJLV23-1502-771M+（1202）2483M、一趟ZR-YJLV22-1502-795M+（1202）3041M高壓電供給七采區(qū)配電室，七采區(qū)配電室通過兩趟MPT-1202-660M高壓電纜80702電80702電室通過一趟MPT-952-1300M給設(shè)備列車。電源電抗線路降壓站2402-2200470牽引配配電室：1502-771M（1202）2483M，七采區(qū)配電室：660m。線路全6114線路電抗 線路電阻：RL=（0.660×0.179+0.771×0.143+2.483×0.179+2.200×總阻抗三相短路電流Id(3)＝Ue/1.732Z=4380A兩相短路電流Id(2)=Ue/2Z＝3793A2、校驗斷流容量校驗Sek＞＝ S"=√3UId(3)=√3×6兩臺高開斷流容量合動穩(wěn)定校驗：imax> icn＝2.55Id(3)＝2.55×4.38＝11.169KA<12.5KA兩臺高開動穩(wěn)定合熱穩(wěn)定性校驗：IRW>=I∞√(tj/tm)=4.382√(0.2/10)=5.57兩臺高熱穩(wěn)定性校驗1、帶設(shè)備列車1系統(tǒng)高開：負荷電流Ie＝2217A 最大一臺電機為300KW ）/（5×630）＝0.99取1線 降壓站2402-2200470牽引配配電室：1502-771M（1202）2483M，七采區(qū)配電室：660m，80702電室：1300m，線路全長7414線路電抗 線路電阻：RL=1.3×0.226+（0.660×0.179+0.771×0.143+2.483×總阻抗三相短路電流Id(3)＝Ue/1.732Z=3464A兩相短路電流Id(2)=Ue/2Z＝2884.6A靈敏度校驗Id2/Iz=2884.6/630=4.57校驗合2、帶順槽皮帶及進、最大一臺電機為160KW膠帶機IQ=759A Imax=KX∑Ie/5=0.58×（233.6/5+248A/8.7）=43.6An>=(IQ+Kx∑Ie)/kbIge=（759+116）/（5×100）＝1.75取線路電抗 線路電阻：RL=0.13×0.612+（0.660×0.179+0.771×0.143+2.483×總阻抗三相短路電流Id(3)＝Ue/1.732Z=4105A兩相短路電流Id(2)=Ue/2Z＝3555A靈敏度校驗Id2/Iz=3555/200=17.77>1.5均合d短路電流計算d

I

L2√∑X2+∑RL

，根據(jù)電纜長度計算得線路電抗 線路電阻：RL=0.16×0.226+（0.660×0.179+0.771×0.143+2.483× R R總阻抗三相短路電流Id(3)＝ 兩相短路電Id4(2)兩相短路電流計算線路電抗 線路電阻：RL=0.13×0.612+（0.660×0.179+0.771×0.143+2.483× R R總阻抗三相短路電流Id(3)＝Ue/1.732Z=2015A兩相短路電流Id5(2)兩相短路電流 線路電阻：RL=1.3×0.226+（0.660×0.179+0.771×0.143+2.483× Rb=0.0066X=0.17782R總阻抗三相短路電流Id(3)＝ 兩相短路電Id6(2)兩相短路電流計算線路電抗 線路電阻：RL=0.13×0.612+（0.660×0.179+0.771×0.143+2.483× R R總阻抗三相短路電流Id(3)＝Ue/1.732Z=710.A兩相短路電流Id7(2)兩相短路電流計算線路電抗 線路電阻：RL=0.13×0.612+（0.660×0.179+0.771×0.143+2.483× R R總阻抗Z=√(∑X2+∑R2)＝0.572 三相短路電流Id(3)兩相短路電流1660V統(tǒng)總開關(guān)KDZ-400/660靈敏度校驗I(2)d/Iz=577/360=1.6>1.5滿足靈敏度短路整定為Izd=1.1Ie實際負荷Ie＝300A 過流整定為Ize＝0.8

2控制進風660V統(tǒng)分段保護開關(guān)KBZ-400/660IQ+KX∑Ie=170A靈敏度校 滿足靈敏度整定實際負荷Ie＝66A 過流整定為Ize＝0.3Ie3、控制回風660V系統(tǒng)分段保護開關(guān)KBZ-400/660IQ+KX∑Ie=292.5＋60A＝350取360A靈敏度校 滿足靈敏度短路整定實際負荷Ie＝145A 過流整定為Ize＝0.3Ie4、保護頭部皮帶1140V系統(tǒng)開關(guān)KBZ-630/1140IQ+KX∑Ie=759＋116＝875取880A靈敏度校驗 滿足靈敏度短路整定為實際負荷過流整定為Ize＝0.45、KJZ-1000/1140饋電開IQ+KX∑