橋梁下部地基與基礎結構計算書

PAGE25PAGE23子項目名稱：橋橋梁下部結結構計算書書計算軟件為橋梁梁梁博士。一、水平荷載確確確定由上部結構分析析析結果可可知，主主跨支墩x號橋墩為為固固定墩，受受力力最大，因因此此，取X號橋墩進進行行結構計計算。本墩柱為雙柱式式式（直徑1.5m，C30），采用用多多排樁承承臺基基礎，樁樁徑1.2m。標高如如下下：橋墩墩（直直徑1.5m，C30）到承臺臺面9m，承臺高1.8m，承臺底底面面（標高高為水水位以下2m）到局部部沖沖刷線17m，局部沖沖刷刷線以下下（嵌嵌入基巖1.5m）15.55m。1.地震力按77度度考慮，計計計算如下下：X號橋墩（兩個個個墩柱）受受到到的地震震力為為：，重要性修正系數(shù)數(shù)數(shù)場地系數(shù)數(shù)，阻阻尼調整整系數(shù)數(shù)，地震動加速度AAA=0..155g（7度設防），因此，橋墩基本周期：：：，(從使使使用階段段結構構重力支支承反反力求和)，（l=99.0mm）由于是兩個柱，則則：,查抗震規(guī)范得，汽車制動力按汽汽汽車活載載的0.1計算，則則每每個墩柱柱受到到的汽車車制動動力為：＜165KN，每個墩柱受到的的的汽車制制動力力應取165KKNN因此，取每個墩墩墩柱受到到的水水平力為為：917//22=4558..5kN。由于地震水平力力力遠大于于汽車車制動力力，故故本計算算不考考慮汽車車制動動力參與與計算算，僅考考慮地地震效應應組合合。橋面做成簡支連連連續(xù)，每每座橋橋墩頂面面布置置兩排共共244個d＝20cmm的普普通板式式橡膠膠支座，每每個個橋臺各各設置置12個d＝20cmm的普普通板式式橡膠膠支座，橡膠支座（1）支座剛度度計計算每個墩支座抗推推推剛度橋臺支座抗推剛剛剛度（2）墩柱抗推推剛剛度該橋為一墩兩柱柱柱式，采采用C30混凝土，彈彈彈性模量量，，。橋墩（臺）與支支支座串聯(lián)聯(lián)，其其剛度為:橋墩橋臺（3）汽車制動動力力的計算及及及分配1）制動力的的計計算（因為為為橋面連連續(xù)，最最大制動動力在在一聯(lián)上上布載載計算）雙孔布載時，依據(jù)《通用規(guī)范范范》，制制動力力不得小小于165KKN，故取2）制動力的的分分配由于地震水平力力力遠大于于汽車車制動力力，故故本計算算不考考慮汽車車制動動力參與與計算算，僅考考慮地地震效應應組合合。二、設計荷載計計計算上部結構傳到該該該橋墩每每個墩墩柱的重重力標標準值：22000//2=111000KN，上部結構傳到該該該橋墩每每個墩墩柱的汽汽車荷荷載標準準值：：汽車順橋行駛:::公路—Ⅱ級荷載載：均布布荷載載=10..55KN//m集中荷載載單孔單列汽車荷荷荷載：總反力雙空雙列汽車荷荷荷載：總反力上部結構傳到該該該橋墩每每個墩墩柱的汽汽車荷荷載標準準值：：502//22=2551KKN橋墩重力：承臺重量（承臺臺臺尺寸：5.7mmxx9m）：5.7xx99x1..8xx25＝23099kkN縱向水平地震力力力：458..55kN則：1.作用用在在承臺頂面面面中心處處的設設計荷載載為：：2.作用在承承承臺底面面中心心處的設設計荷荷載為：：三、橋墩計算直徑1.5m高高99m橋墩，估估算算鋼筋后后，配配置30根HRB33335直徑28鋼筋1.任務類型::任務類型:截面驗算算截面高度:11.5m構件計算長度:::118..0mm荷載信息:荷載類型:軸力(KN)剪力(KN)彎矩(KN-mm))結構重力1..755e+00345594..377e+003汽車沖擊系數(shù):::00.0計算信息:鋼鋼鋼筋混凝凝土截截面承載載能力力極限狀狀態(tài)荷荷載組合I計算結果:荷載組合結果:::內力最大大軸軸力最小軸力最大剪力最小剪力最大彎矩最小彎矩矩軸力22..1e+000311.755e++0322.1ee+00311.775e++03322.1ee+0031..75ee+003剪力55550445955500455955504599彎矩5.244ee+034..377e+0035..244e+0034.337ee+03355.244e++034..37ee+003承載能力極限狀狀狀態(tài)荷載載組合合I強度驗算算結結果:最大軸力強度驗驗驗算截面受力性質:::下拉偏壓壓內力描述:NNNj==22.1ee+003KKN,,Qjj==5550KN,,MMj==55.244e++03KNN-m截面抗力:NNNR==55.477e++03KNN>==NNj==2.11e++03KNN(滿足)最小配筋面積Agmminn=3..53ee-003mm***2<<實際配筋筋面面積Ag==1..855e-002m***2(滿足)最小軸力強度驗驗驗算截面受力性質:::下拉偏壓壓內力描述:NNNj==11.755e++03KNN,QQj=44599KNN,Mj=4.337ee+033KKN-mm截面抗力:NNNR==55.477e++03KNN>==NNj==1.775ee+033KKN(滿足)最小配筋面積Agmminn=3..53ee-003mm***2<<實際配筋筋面面積Ag==1..855e-002m***2(滿足)最大彎矩強度驗驗驗算截面受力性質:::下拉偏壓壓內力描述:NNNj==22.1ee+003KKN,,Qjj==5550KN,,MMj==55.244e++03KNN-m截面抗力:NNNR==55.477e++03KNN>==NNj==2.11e++03KNN(滿足)最小配筋面積Agmminn=3..53ee-003mm***2<<實際配筋筋面面積Ag==1..855e-002m***2(滿足)最小彎矩強度驗驗驗算截面受力性質:::下拉偏壓壓內力描述:NNNj==11.755e++03KNN,QQj=44599KNN,Mj=4.337ee+033KKN-mm截面抗力:NNNR==55.477e++03KNN>==NNj==1.775ee+033KKN(滿足)最小配筋面積Agmminn=3..53ee-003mm***2<<實際配筋筋面面積Ag==1..855e-002m***2(滿足)計算成功完成計算信息:鋼鋼鋼筋混凝凝土截截面正常常使用用極限狀狀態(tài)荷荷載組合I計算結果:正常使用極限狀狀狀態(tài)荷載載組合合I抗裂性驗驗算:上緣:長期荷載彎矩:::M=4.337ee+033KKN-mm全部使用荷載彎彎彎矩:Moo=44.337e++033KNN-mm長期荷載裂縫寬寬寬度:d__ff=0..0mmm容許裂縫寬度:::d__foo=0..2mmm上緣抗裂性驗算算算滿足下緣:長期荷載彎矩:::M=4.337ee+033KKN-mm全部使用荷載彎彎彎矩:Moo=44.337e++033KNN-mm長期荷載裂縫寬寬寬度:d__ff=0..1966mmm容許裂縫寬度:::d__foo=0..2mmm下緣抗裂性驗算算算滿足計算成功完成計算信息:鋼鋼鋼筋混凝凝土截截面正常常使用用極限狀狀態(tài)荷荷載組合II計算結果:正常使用極限狀狀狀態(tài)荷載載組合合II抗裂性驗驗算:上緣:長期荷載彎矩:::M=4.337ee+033KKN-mm全部使用荷載彎彎彎矩:Moo=44.337e++033KNN-mm長期荷載裂縫寬寬寬度:d__ff=0..0mmm容許裂縫寬度:::d__foo=0..2mmm上緣抗裂性驗算算算滿足下緣:長期荷載彎矩:::M=4.337ee+033KKN-mm全部使用荷載彎彎彎矩:Moo=44.337e++033KNN-mm長期荷載裂縫寬寬寬度:d__ff=0..1966mmm容許裂縫寬度:::d__foo=0..2mmm下緣抗裂性驗算算算滿足計算成功完成四、單樁承載力力力及彈性性多排排彈性基基礎計計算<<橋梁博士>>>>基礎計算算系系統(tǒng)輸出出1.計算類別別別:單樁容許許承承載力數(shù)據(jù):樁類型:嵌巖樁樁樁樁截面周長:3.77688m,,樁截面面面積:1..1130m**m巖石特征:抗壓強度Ra=990000.000KPaa,樁嵌入巖巖石石深度h=1..5500m,,系數(shù)C1=00..5000,C2==0..0400計算結果:容許承載力:[P]]=71119..7KKN計算成功完成2.多排彈性基基基礎計算算由于彎矩較大，采采用6根直徑1.2m的鉆孔樁。：樁的變形系數(shù)數(shù)數(shù)：，，，；，按照彈性樁基基基礎計算算。（小小于2.5，按照剛剛性性樁基礎礎計算算），按照彈性樁基基基礎計算算。（小小于2.5，按照剛剛性性樁基礎礎計算算）計算類別:多多多排彈性性基礎礎計算輸入數(shù)據(jù):h=15.50000mm,lo==177.0000malfa=0.33622,mm==1000000.00000,CCo=4490010000..0000,Ao=1.11300m**m,,EAA=27110000000.0000KNN,EEI=2244480000..0000KKN-mm*mm外力P=226682.22200KNN,HH==4558..5000KKN,M==49551..8000KKN-mm基底嵌入巖石層層層樁排信息:樁排號樁坐標樁樁樁數(shù)1-3.30000220.00022233.300222承臺剛度信息:::承臺單位豎向位位位移時,樁頂豎向向反反力合計=44..3488e++0066KKN承臺單位水平位位位移時,樁頂水平平反反力合計=11..6600e++0044KKN承臺單位水平位位位移時,樁頂反彎彎矩矩合計=--11.8114ee+0005KN--m承臺單位轉角時時時,樁柱頂反反彎彎矩合計=33..4233e++0077KKN-mm承臺位移計算結結結果:承臺豎向位移=00.000066mm,水平位移=00..03110m,轉角位移=00..00003弧度各單樁樁頂內力力力及地面面處的的內力列列表樁號X坐標NNQQMMMoQoo1-3.3-22911.9776.44-8000..34998..8766.4420.04477.00776..4-8800..34498..8776..433.3111186..0766.44--8000.334988.88766.4單樁效應輸出地面處樁柱彎矩矩矩:Moo==4988.88KNN-mm,剪力Ho==776.44KKN樁柱頂彎矩:Ma=-8000..3KKN--m地面處樁柱變位位位:水平位移=00..00441m,轉角=--00.000144弧度樁柱底彎矩:Mh=-1229..3KKN--m坐標位移彎矩剪剪剪力土應應力0.000.00004114998.88766.400.00-0.780...003315553..6660.77233.9-1.550...002225587..5225.22344.6-2.330...001155590..9--16..6335.44-3.100...001105562..7--55..4229.77-3.880...000055507..8--86..1220.55-4.650...000024433..8--1033.5510..6-5.420...000003350..2--1100.551.88-6.20-000.0000112655.00-1008..2-44.77-6.98-000.0000111844.00-1000..1-88.44-7.75-000.0000111100.11-899.33-9..5-8.53-000.00001146..5--79..5--8.00-9.30-000.000011-111.00-711.99-5..2-10.080.000000-665..1-667..4-22.77-10.850.000000-11166.1--655.8--0..6-11.630.000000-11299.3--655.4--0..0-12.400.000000-11299.3--655.4--0..0-13.180.000000-11299.3--655.4--0..0-13.950.000000-11299.3--655.4--0..0-14.730.000000-11299.3--655.4--0..0-15.500.000000-11299.3--655.4--0..0計算成功完成規(guī)范：墩頂水平平平位移不不應超超過，l為計算跨跨經(jīng)經(jīng)；地面面處樁樁身截面面水平平位移最最大值值不超過6mm。由以上計算可知知知，地面面處樁樁身截面面水平平位移最最大值值為4mm，滿足要要求求。受力最大樁頂為為為豎向力11866kkN，樁自重的0.555倍：單樁承載力:[P]]=71119KN>>11186++8113=119999kN，滿足要要求求。3.樁配筋計算算樁的計算長度：：：；由多排彈性基礎礎礎計算得得知，單單樁最大大彎矩矩：498..88KNm；最大軸軸力力：11866kkN。直徑1.2m樁樁，估估算鋼筋筋后，配配置10根HRB33335直徑28鋼筋，配配筋筋率為0.544%。任務類型:截截截面驗算算任務類型:截截截面驗算算截面高度:11.2m構件計算長度:::119..6mm荷載信息:荷載類型:軸力(KN)剪力(KN)彎矩(KN-mm))結構重力1..199e+00376..44999汽車沖擊系數(shù):::00.0計算信息:鋼鋼鋼筋混凝凝土截截面承載載能力力極限狀狀態(tài)荷荷載組合I計算結果:荷載組合結果:::內力最最大大軸力最小軸力最大剪力最小剪力最大彎矩最小彎矩矩軸力1..442e+00031.119ee+0331..422e+00311.119e++03311.422e++031..19ee+003剪力911..776..4991.7776..4991..7776.44彎矩5599949999559944999559994499承載能力極限狀狀狀態(tài)荷載載組合合I強度驗算算結結果:最大軸力強度驗驗驗算截面受力性質:::下拉偏壓壓內力描述:NNNj==11.422e++03KNN,QQj=991..7KKN,,Mjj==5999KN--m截面抗力:NNNR==11.755e++03KNN>==NNj==1.442ee+033KKN(滿足)最小配筋面積Agmminn=2..26ee-003mm***2<<實際配筋筋面面積Ag==6..166e-003m***2(滿足)最小軸力強度驗驗驗算截面受力性質:::下拉偏壓壓內力描述:NNNj==11.199e++03KNN,QQj=776..4KKN,,Mjj==4999KN--m截面抗力:NNNR==11.755e++03KNN>==NNj==1.119ee+033KKN(滿足)最小配筋面積Agmminn=2..26ee-003mm***2<<實際配筋筋面面積Ag==6..166e-003m***2(滿足)最大彎矩強度驗驗驗算截面受力性質:::下拉偏壓壓內力描述:NNNj==11.422e++03KNN,QQj=991..7KKN,,Mjj==5999KN--m截面抗力:NNNR==11.755e++03KNN>==NNj==1.442ee+033KKN(滿足)最小配筋面積Agmminn=2..26ee-003mm***2<<實際配筋筋面面積Ag==6..166e-003m***2(滿足)最小彎矩強度驗驗驗算截面受力性質:::下拉偏壓壓內力描述:NNNj==11.199e++03KNN,QQj=776..4KKN,,Mjj==4999KN--m截面抗力:NNNR==11.755e++03KNN>==NNj==1.119ee+033KKN(滿足)最小配筋面積Agmminn=2..26ee-003mm***2<<實際配筋筋面面積Ag==6..166e-003m***2(滿足)計算成功完成計算信息:鋼鋼鋼筋混凝凝土截截面正常常使用用極限狀狀態(tài)荷荷載組合合計算結果:正常使用極限狀狀狀態(tài)荷載載組合合I抗裂性驗驗算:上緣:長期荷載彎矩:::M=4999KKN-mm全部使用荷載彎彎彎矩:M