第三章激光器的輸出特性

第三章激光器的輸出特性1第一頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日3.4.1穩(wěn)定球面腔的等價(jià)共焦腔對(duì)稱(chēng)共焦腔特點(diǎn):

R1=R2=L球心位于另一個(gè)反射鏡的中心

f=R1/2;腔的中心為焦點(diǎn)任意一個(gè)滿(mǎn)足穩(wěn)定性條件的球面腔只可唯一地與一個(gè)共焦腔等價(jià)圖(3-9)共焦腔中等位相面的分布第二頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日3.4.1穩(wěn)定球面腔的等價(jià)共焦腔2.假設(shè)雙凹腔兩鏡面M1與M2的曲率半徑分別為R1和R2，腔長(zhǎng)為L(zhǎng)，而所要求的等價(jià)共焦腔的共焦參數(shù)為f。以等價(jià)共焦腔中點(diǎn)為z坐標(biāo)的原點(diǎn)。M1、M2兩鏡的z坐標(biāo)為z1和z2。如圖(3-10)所示。則有：圖(3-10)球面腔的等價(jià)共焦腔3.如果R1、R2、L滿(mǎn)足，不難證明z1＜0、z2＞0、f＞0，這說(shuō)明給定穩(wěn)定球面腔可唯一確定一個(gè)等價(jià)共焦腔。第三頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日3.4.2穩(wěn)定球面腔的光束傳播特性等效共焦腔的束腰半徑和原球面腔鏡面的基橫模光束有效截面半徑等效共焦腔的束腰半徑第四頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日3.4.2穩(wěn)定球面腔的光束傳播特性(2)原球面腔鏡面的基橫模光束有效截面半徑第五頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日3.4.2穩(wěn)定球面腔的光束傳播特性諧振頻率(1)方形鏡一般穩(wěn)定球面腔的兩個(gè)反射鏡面頂點(diǎn)處的位相因子分別為：第六頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日3.4.2穩(wěn)定球面腔的光束傳播特性(2)按諧振條件，單程總相移必須滿(mǎn)足，則有：(3)圓形鏡一般穩(wěn)定腔的諧振頻率第七頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日3.5.1均勻增寬型介質(zhì)激光器的輸出功率增益系數(shù)穩(wěn)定出光時(shí)激光器內(nèi)諸參數(shù)的表達(dá)式(1)腔內(nèi)最小的光強(qiáng):I+(0)(2)

腔內(nèi)最大光強(qiáng):I-(2L)=r2I+(0)exp2L(G-a內(nèi))(3)輸出光強(qiáng)：Iout=t1I-(2L)=t1r2I+(0)exp2L(G-a內(nèi))(4)

鏡面損耗：Ih=a1I-(2L)=a1r2I+(0)exp2L(G-a內(nèi))(5)

最大最小光強(qiáng)、輸出光強(qiáng)和鏡面損耗之間關(guān)系剩余部分：I+(0)=r1I-(2L)

=r1r2I+(0)exp2L(G-a內(nèi))由能量守恒定律可得：

I-(2L)-I+(0)=Iout+Ih=(a1+t1)I-(2L)圖(3-11)諧振腔內(nèi)光強(qiáng)第八頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日3.5.1均勻增寬型介質(zhì)激光器的輸出功率(6)平均行波光強(qiáng)對(duì)于腔內(nèi)任何一處z都有兩束傳播方向相反的行波I+(z)和I-(2L-z)引起粒子數(shù)反轉(zhuǎn)分布值發(fā)生飽和，增益系數(shù)也發(fā)生飽和，近似用平均光強(qiáng)2I代替腔內(nèi)光強(qiáng)I+(z)+I-(2L-z)，用作為腔內(nèi)的平均增益系數(shù)，則腔內(nèi)的平均行波光強(qiáng)為：第九頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日3.5.1均勻增寬型介質(zhì)激光器的輸出功率激光器的輸出功率理想的情況，將全反射鏡M2上的鏡面損耗都折合到M1上，對(duì)M2有：對(duì)M1有：激光器的總損耗為：如果很小，將用級(jí)數(shù)展開(kāi)取一級(jí)近似，可得：則激光器內(nèi)行波的平均光強(qiáng)I可以化為激光器輸出光強(qiáng)也可以表示為：若激光光束的平均截面為A，則其輸出功率為：第十頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日3.5.1均勻增寬型介質(zhì)激光器的輸出功率輸出功率與諸參量之間的關(guān)系

P與Is的關(guān)系:兩者成正比

P與A的關(guān)系:A越大，P越大；而高階橫模的光束截面要比基橫的大(3)P與t1的關(guān)系:實(shí)際中總是希望輸出功率大鏡面損耗小，即希望這要求t1大，a1小，使t1>>a1，但

t1過(guò)大又使增益系數(shù)的閾值G閾升高，而如果介質(zhì)的雙程增益系數(shù)2LG0不夠大將會(huì)導(dǎo)致腔內(nèi)光強(qiáng)減小，使輸出功率降低。嚴(yán)重時(shí)使腔內(nèi)不能形成激光。t1過(guò)小，雖然使G閾降低光強(qiáng)增強(qiáng)，但鏡面損耗a1I-(2L)也將增大。第十一頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日3.5.1均勻增寬型介質(zhì)激光器的輸出功率為了使激光器有最大的輸出功率，必須使部分反射鏡的透射率取最佳值：解此方程得：此時(shí)，激光器得輸出功率為：

第十二頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日3.5.2非均勻增寬型介質(zhì)激光器的輸出功率在非均勻增寬型介質(zhì)中，頻率為的光波只能使速度為vz的粒子數(shù)密度反轉(zhuǎn)分布值飽和，對(duì)其他速度的粒子數(shù)密度反轉(zhuǎn)分布值幾乎無(wú)影響；故增益介質(zhì)對(duì)腔內(nèi)個(gè)縱模的增益僅受本縱模光強(qiáng)的影響，與其他縱模的光強(qiáng)無(wú)關(guān)！穩(wěn)定出光時(shí)激光器內(nèi)諸參數(shù)的表達(dá)式(1)腔內(nèi)最大光強(qiáng)(2)輸出光強(qiáng)(3)鏡面損耗(4)最小光強(qiáng)：圖3-12非均勻增寬激光器腔內(nèi)的光強(qiáng)第十三頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日3.5.2非均勻增寬型介質(zhì)激光器的輸出功率(5)非均勻增寬型介質(zhì)的增益系數(shù)隨頻率而變光波的頻率不在非均勻增寬介質(zhì)的中心頻率處，光波在腔內(nèi)傳播時(shí)將有兩部分粒子——和粒子對(duì)它的放大作出貢獻(xiàn)。即頻率為的光波，和

兩束光在增益系數(shù)的曲線(xiàn)上的兩側(cè)對(duì)稱(chēng)

的“燒”了兩個(gè)孔。如圖3-13所示。腔內(nèi)不同地點(diǎn)的光強(qiáng)不同，取I作為平均光

強(qiáng)，當(dāng)增益不太大時(shí)I=I+=I-，則介質(zhì)對(duì)光

波的平均增益系數(shù)為：這就是非均勻增寬型介質(zhì)對(duì)非中心頻率光波的增益系數(shù)的表達(dá)式；圖3-13非均勻增寬激光器的“燒孔效應(yīng)”第十四頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日(5)非均勻增寬型介質(zhì)的增益系數(shù)隨頻率而變光波的頻率為線(xiàn)型函數(shù)的中心頻率，它只能使介質(zhì)中速度為的這部分粒子數(shù)密度反轉(zhuǎn)分布值飽和。此時(shí)腔內(nèi)的光強(qiáng)為I++I-，故介質(zhì)對(duì)的增益系數(shù)為：若用平均光強(qiáng)2I來(lái)代替，則光波在腔中的平均增益系數(shù)可表示為：若腔內(nèi)各頻率的光強(qiáng)都等于Is，則以及附近的光波所獲得的增益系數(shù)分別為：若增益系數(shù)的閾值都相等，則和附近頻率為光波的平均光強(qiáng)分別為下值，且前者比后者要弱：第十五頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日非均勻增寬型介質(zhì)激光器的輸出功率單頻激光器的輸出功率若腔內(nèi)只允許一個(gè)諧振頻率，且，激光器在理想的情況下，仍有：此時(shí)腔內(nèi)的平均光強(qiáng)為：激光器的輸出光強(qiáng)為：若光束的截面為A，則激光器的輸出功率為：第十六頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日非均勻增寬型介質(zhì)激光器的輸出功率若腔內(nèi)單縱模的頻率為，激光器腔內(nèi)平均光強(qiáng)為：激光器輸出光強(qiáng)為：若光束的截面為A，激光器的輸出功率為：第十七頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日非均勻增寬型介質(zhì)激光器的輸出功率如果我們使單縱模輸出的激光器的諧振頻率由小到大變化，逐漸接近時(shí)，輸出功率也逐漸變大，但當(dāng)頻率變到此范圍時(shí)，該光波在增益系數(shù)的曲線(xiàn)上對(duì)稱(chēng)“燒”的兩個(gè)孔發(fā)生了重疊，直到增益曲線(xiàn)上的兩個(gè)孔完全重疊，輸出功率下降至一個(gè)最小值。圖(3-14)曲線(xiàn)與“蘭姆凹陷”圖(3-15)“蘭姆凹陷”與管中氣壓的關(guān)系第十八頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日非均勻增寬型介質(zhì)激光器的輸出功率多頻激光器的輸出功率若腔內(nèi)允許多個(gè)諧振頻率，且相鄰兩個(gè)縱模的頻率間隔大于燒孔的寬度以及各頻率的燒孔都是彼此獨(dú)立的，則平均光強(qiáng)為：輸出功率為：多頻激光器的輸出功率為：第十九頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日非均勻增寬型介質(zhì)激光器的輸出功率多頻激光器的輸出功率若腔內(nèi)多縱模的頻率對(duì)稱(chēng)的分布在的兩側(cè)，也即有一個(gè)縱模頻率，必有另一個(gè)縱模頻率，則在理想情況下縱模的增益系數(shù)為：縱模在腔內(nèi)的平均光強(qiáng)為：縱模的輸出功率為：該多模激光器的輸出功率為：第二十頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日造成線(xiàn)寬的原因能級(jí)的有限壽命造成了譜線(xiàn)的自然寬度發(fā)光粒子之間的碰撞造成了譜線(xiàn)的碰撞寬度(或壓力寬度)。發(fā)光粒子的熱運(yùn)動(dòng)造成了譜線(xiàn)的多普勒寬度。實(shí)際的譜線(xiàn)線(xiàn)型是以上三者共同作用的結(jié)果，我們把這樣的譜線(xiàn)叫做發(fā)光物質(zhì)的熒光譜線(xiàn)，其線(xiàn)寬叫做熒光線(xiàn)寬。第二十一頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日激光器的線(xiàn)寬激光器在穩(wěn)定工作時(shí)，其增益正好等于總損耗。理想情況：損耗的能量在腔內(nèi)的受激過(guò)程中得到了補(bǔ)充，而且在受激過(guò)程中產(chǎn)生的光波與原來(lái)光波有相同的位相，所以新產(chǎn)生的光波與原來(lái)的光波相干疊加，使腔內(nèi)光波的振幅始終保持恒定，相應(yīng)的就有無(wú)限長(zhǎng)的波列，故線(xiàn)寬應(yīng)為“0”。如果激光器是單模輸出的話(huà)，那么

它輸出的譜線(xiàn)應(yīng)該是落在熒光線(xiàn)寬

范圍內(nèi)的一條“線(xiàn)”。圖(3-16)熒光譜線(xiàn)與理想的單色激光譜線(xiàn)第二十二頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日造成激光器線(xiàn)寬的原因內(nèi)部的原因：自發(fā)輻射引起的激光線(xiàn)寬。激光器的增益就應(yīng)該包括受激過(guò)程和自發(fā)過(guò)程兩部分的貢獻(xiàn)。在振蕩達(dá)到平衡時(shí)，受激輻射增益+自發(fā)輻射增益=腔的總損耗受激輻射引起的激光線(xiàn)寬：受激輻射的增益應(yīng)略小于總損耗。每一個(gè)波列都存在一定的衰減率，正是這種衰減造成了一定的線(xiàn)寬。自發(fā)輻射引起的激光線(xiàn)寬：腔內(nèi)

自發(fā)輻射又產(chǎn)生一列一列前后位

相無(wú)關(guān)的波列，它們將造成一定

的線(xiàn)寬。增加激光器的輸出功率可以減小

由于自發(fā)輻射引起的激光線(xiàn)寬。曲線(xiàn)1是衰減的相干光的譜線(xiàn)，

曲線(xiàn)2是自發(fā)輻射本身的譜線(xiàn)，曲線(xiàn)3是總的譜線(xiàn)。圖(3-17)激光的極限線(xiàn)寬第二十三頁(yè)，共二十五頁(yè)，2022年，8月28日激光器的線(xiàn)寬極限理論計(jì)算表明單純由于腔內(nèi)自發(fā)輻射而引起的激光譜線(xiàn)寬度遠(yuǎn)小于lHz。產(chǎn)生激光線(xiàn)寬的外部原