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文檔簡介

超限高層建筑工程抗震設防可行性論證報告工程名稱:房地產開發(fā)有限公司項目:地塊3號樓設計階段:初步設計編制:校對:審核:審定:2008年4月10日目錄1、工程概述2、建筑抗震設防依據(jù)3、地基基礎設計方案4、結構抗震概念設計5、結構抗震性能設計6、結構分析計算7、計算結果的工程判斷8、結構抗震措施9、其它問題工程概述D地塊位于漢陽區(qū)腰路堤以南的濱江地帶,即原中南軋鋼廠廠區(qū),東臨鸚鵡小道,西靠鸚鵡大道。本工程為D地塊的3號樓,與2號樓相鄰,屬超高層住宅。3號樓,分為3-1、3-2兩個單元:3-1單元層數(shù)為54層,平面呈“T”形,平面最大長度34.2m,平面最大寬度19.0m,1層層高5.5m,2~28層層高3.0m,29層以上層高3.1m,建筑高度167.1m;3-2單元層數(shù)為54層,平面呈“十”形,平面最大長度34.85m,平面最大寬度20.55m,1層層高5.5m,2~28層層高3.0m,29層以上層高3.1m,建筑高度167.1m;3號樓采用鋼筋混凝土全部落地剪力墻結構。根據(jù)現(xiàn)行《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》規(guī)定,A級高度高層建筑全部落地剪力墻結構的最大適用高度為140m,B級高度高層建筑全部落地剪力墻結構的最大適用高度為170m,適用的最大高寬比為7;4號樓高寬比超過規(guī)范B級高度鋼筋混凝土高層建筑結構的限值,高度大于140m,小于170m,為B級高度鋼筋混凝土高層建筑。2.建筑抗震設防依據(jù)2.1本工程結構設計采用的主要規(guī)范和標準:建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB50068—2001;建筑結構荷載規(guī)范GB50009—2001;建筑抗震設計規(guī)范GB50011—2001;建筑工程抗震設防分類標準GB50223—2004;建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007—2002;建筑地基基礎技術規(guī)范DB42/242—2003;混凝土結構設計規(guī)范GB50010—2002;高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ3—2002;砌體結構設計規(guī)范GB50003—2001;高層建筑箱形與筏型基礎技術規(guī)范(JGJ6-99);地下工程防水技術規(guī)范(GB50108—2001);建筑設計防火規(guī)范(GBJ16-87(2001版));高層民用建筑設計防火規(guī)范(GB50045-95(2001版));人民防空地下室設計規(guī)范(GB50038—2005)。2.2本工程結構設計參考的主要資料:建筑工程抗震性態(tài)設計通則(試用)CECS160:2004;上海市超限高層建筑工程抗震設計指南(2005年1月19日發(fā)布);復雜高層建筑結構設計(徐培福主編,2005年2月第一版)。武漢市主城規(guī)劃區(qū)地震動參數(shù)小區(qū)劃圖(武震辦[2007]4號文)2.3業(yè)主方提供的本工程結構設計資料:中冶集團武漢勘察研究院有限公司2007年11月12日提出的武漢世茂錦繡長江D地塊場地巖土工程勘察報告書(初步勘察階段)。2.4建筑設計方提供的本工程建筑設計資料。3.地基基礎設計方案3.1地質條件根據(jù)中冶集團武漢勘察研究院有限公司2007年11月12日提出的武漢世茂錦繡長江D地塊場地巖土工程勘察報告書(初步勘察階段),主要地質情況如下:1、場地工程地質條件場地位置及地形地貌擬建場地位于湖北省武漢市漢陽區(qū)腰路堤以南的濱江地帶,東臨鸚鵡小道,西靠鸚鵡大道。地貌單元屬長江一級階地,地勢有所起伏。地質構造擬建場地處于鍋頂山-王家店倒轉背斜南翼,其地層為二疊系地層。巖層傾向北,傾角75°左右。3)不良地質作用及穩(wěn)定性據(jù)武漢構造地質圖顯示,本場區(qū)內無斷裂線通過,本次勘察鉆探未發(fā)現(xiàn)大斷層破碎帶。場區(qū)地質構造穩(wěn)定性良好。但場區(qū)內基巖為灰?guī)r地段,巖溶較發(fā)育;另外在個別鉆孔地段經(jīng)調查曾發(fā)生過地面塌陷。4)地基巖土結構特征本工程場地土(巖)層自上而下分布大致為:a、人工填土層(Qml):人工填土,該層結構松散,均勻性差,工程性能差。b、第四系沖洪積層(Q4al+pl):②1粉質粘土,濕-飽和,可塑,為中等偏高壓縮性土層。②2粉砂,飽和,松散,為中等偏低壓縮性土層。③粉砂、粉質粘土互層,飽和,稍密~可塑,為中等偏高壓縮性土層。④1粉細砂,飽和,稍密,為中等偏低壓縮性土層。④2粉細砂,飽和,中密,為中等偏低壓縮性土層。④3粉細砂,飽和,密實,為中等偏低壓縮性土層。④3a粉質粘土,飽和,可塑,為中等偏高壓縮性土層。c、二疊系巖層:⑤石灰?guī)r,微風化,巖芯呈柱狀、短柱狀。巖芯采取率為90%左右,巖石ROD值為85%左右。屬堅硬巖,較完整。局部見溶蝕現(xiàn)象。溶洞較發(fā)育,充填有含碎石粉質粘土。⑤1溶洞,洞內多充填有軟~流塑壯含碎石粉質粘土,碎石成分為灰?guī)r。⑥碳質灰?guī)r,微風化,巖芯呈柱狀、短柱狀。巖芯采取率為90%左右,巖石ROD值為85%左右。屬堅硬巖,較完整。⑦1強風化泥質灰?guī)r,陡傾裂隙發(fā)育,巖芯呈塊狀、土夾塊狀。⑦2中風化泥質灰?guī)r,陡傾裂隙發(fā)育,巖芯呈塊狀、短柱狀。巖芯采取率為85%左右,巖石ROD值為65%左右。屬軟巖,較破碎。⑦3微風化泥質灰?guī)r,陡傾裂隙發(fā)育,巖芯呈柱狀、短柱狀。巖芯采取率為85%左右,巖石ROD值為70%左右。屬較軟巖,較破碎。⑧1強風化碳質泥巖,裂隙發(fā)育,巖芯呈土狀、塊狀。⑧2中風化碳質泥巖,裂隙發(fā)育,巖芯呈塊狀、短柱狀。巖芯采取率為65%左右,巖石ROD值為45%左右。屬軟巖,破碎。⑧3微風化碳質泥巖,裂隙發(fā)育,巖芯呈塊狀、短柱狀。巖芯采取率為75%左右,巖石ROD值為65%左右。屬較軟巖,較破碎。樁基設計參數(shù)見下表巖土層層號鉆孔灌注樁qsia(kPPa)qpa(kPaa)=1\*GB3①雜填土②1粉質粘土26~30②2粉砂11~15③粉砂、粉質粘土土互層16~20④1粉細砂15~18④2粉細砂23~27④3粉細砂33~37400~6000⑤石灰?guī)r/8000~122000⑥碳質灰?guī)r/13000~1160000⑦1強風化泥質灰?guī)r巖60~801100~14400⑦2中風化泥質灰?guī)r巖150~18002500~28800⑦3微風化泥質灰?guī)r巖160~20003500~40000⑧1強風化碳質泥巖巖40~60600~10000⑧2中風化碳質泥巖巖100~12001500~20000⑧3微風化碳質泥巖巖130~16002000~30000注:qsia為樁側摩擦力特征值,qpa為樁端阻力特征值。2、水文地質條件場地地下水主要為上層滯水、承壓水,上層滯水賦存于人工填土中,水量較小;承壓水賦存于下部砂層中,水量較大。承壓水水頭標高為17.67m。該場地地下水對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中的鋼筋均無腐蝕性,對鋼結構具有弱腐蝕性。3、場地地震效應根據(jù)現(xiàn)行建筑抗震設計規(guī)范對抗震有利、不利地段的劃分規(guī)定,擬建場地為“可進行建設的一般場地”。武漢地區(qū)的建筑筑抗震設防防烈度為6度,根據(jù)據(jù)武震辦[20007]4號文件提提供的“武漢市主主城規(guī)劃區(qū)區(qū)地震動參參數(shù)小區(qū)劃劃圖”,擬建場場地為=3\**ROMMANIIIB類場地。擬建場地的場地地土類型為為中軟場地地土,場地地類別:=2\*RROMANNII類,場場地卓越周周期0.311s。擬建場地可不考考慮地震液液化。3.2地地震作用1、根據(jù)現(xiàn)行建筑筑抗震設計計規(guī)范和“武漢市主主城規(guī)劃區(qū)區(qū)地震動參參數(shù)小區(qū)劃劃圖”=3\*RROMANNIIIB類場地地地震動參數(shù)數(shù),本工程程地震作用用參數(shù)如下下:1)抗震設防烈度度:6度;2)場地特征周期期Tg小震作用中震作用大震作用0.40s0.45s0.50s3)結構彈性阻尼尼比:ζ=0.005;4)水平地震影響響系數(shù)最大大值αmax:小震作用中震作用大震作用0.0630.1750.3225)地面運動最大大峰值加速速度amax:小震作用中震作用大震作用0.025g0.070g0.120g3.2地地下室及地地基基礎設設計2、3號樓大地下室由由2、3號樓地下下室與相鄰鄰的無上部部建筑地下下室兩部分分組成,2、3號樓地下下室為二層層,以滿足足規(guī)范對基基礎埋置深深度的要求求,其他部部分為一層層地下室。2、3號樓地下下一層板厚厚200mmm,底板板厚4000mm,與2、3號樓相連連的大地下下室由武漢漢市建筑設設計院設計計,本說明明不做詳細細介紹。地基基礎結構根據(jù)中冶集團武武漢勘察研研究院有限限公司提出出的武漢世世茂錦繡長長江D地塊場地地巖土工程程勘察報告告書,2、3號樓采用用筏板式承承臺,承臺臺的埋置深深度不小于于房屋高度度的1/20,2、3號樓樁基基采用直徑徑10000mm的鉆孔灌灌注樁,樁樁端持力層層為⑤微風化石石灰?guī)r,樁樁端進持力力層內不得得小于0.5m,同時控控制樁基之之間樁端高高差不得過過大,單樁樁抗壓承載載力特征值值為7600kN。2、3號樓直徑10000mm鉆鉆孔灌注樁樁的單樁承承載力特征征值取為76000kN,系根據(jù)據(jù)本場地地地質條件和和相鄰場地地同類型結結構樁基的的成功經(jīng)驗驗確定的,具具有可行性性,根據(jù)本本工程試樁樁靜載試驗驗報告可滿滿足設計要要求。地基基礎結構布布置參見結結構初步設設計圖。結構抗震震概念設計計4.1對結構平面不規(guī)規(guī)則性的控控制根據(jù)現(xiàn)行《高層層建筑混凝凝土結構技技術規(guī)程》規(guī)規(guī)定,3號樓各單單元高度與與平面最大大寬度之比比均超過或或接近B級高度鋼鋼筋混凝土土高層建筑筑結構適用用的最大高高寬比7。3號樓3-1、3-22單元高度度均超過A級高度高高層建筑的的最大適用用高度1440m,為B級高度高高層建筑。各號樓各單元的的層數(shù)、高高度、高度度與平面最最大寬度之之比、結構構體系、鋼鋼筋混凝土土高層建筑筑結構的高高度級別、結結構抗震等等級見下表表:樓號單元號建筑層數(shù)建筑高度(m)平面最大寬度(m)高寬比結構體系高層建筑高度級別結構抗震等級3號樓3-154167.119.08.79剪力墻B級性能設計確定3-254167.120.558.13剪力墻B級性能設計確定各結構布置參見見結構初步步設計圖。結構布置時盡量量使結構剛剛度和承載載力分布均均勻,減少少結構偏心心??刂婆づまD的影響響,在考慮慮偶然偏心心影響的地地震作用下下,樓層豎豎向構件的的最大水平平位移和層層間位移不不大于該樓樓層平均值值的1.4倍(在滿足足一定的條條件下,根根據(jù)《超限限高層建筑筑工程抗震震設防專項項審查技術術要點》(2006年)的第第十一條((七)的要求,結結構底部平平移位移很很小時,可可以適當放放松位移比比的限值至至1.5左右)。結構扭扭轉為主的的第一周期期與平動為為主的第一一周期之比比均不大于于0.85。結構樓板整體性性良好,無無較大削弱弱和錯層。因此,3號樓結結構平面扭扭轉不規(guī)則則,但處于于可控制范范圍內;無無其他平面面不規(guī)則情情況。4.2對結結構豎向不不規(guī)則性的的控制3號樓各單元結構構的豎向體體型規(guī)則、均均勻,無過過大外挑和和內收。鋼鋼筋混凝土土墻體側向向剛度下大大上小,逐逐漸均勻變變化。樓層層側向剛度度滿足不小小于相鄰上上部樓層側側向剛度的的70%或其上相相鄰三層側側向剛度平平均值的80%。樓層層層間抗側力力結構的受受剪承載力力滿足不小小于其上一一層受剪承承載力的80%。結構豎豎向抗側力力構件同位位對齊,上上下連續(xù)貫貫通,無轉轉換層存在在。因此,各單元結結構無豎向向不規(guī)則情情況。4.3結結構超限情情況3號樓各單元均為為B級高度鋼鋼筋混凝土土高層建筑筑結構,不不屬于特別別不規(guī)則的的高層建筑筑,也不屬屬于復雜高高層建筑。依據(jù)建設部(建建設部令第第111號)《超超限高層建建筑工程抗抗震設防管管理規(guī)定》和和建設部(建建質〈2006〉220號)《超超限高層建建筑工程抗抗震設防專專項審查技技術要點》,3號樓3-1、3-2單元的房屋高度超過現(xiàn)行《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》A級高度規(guī)定,屬超限高層建筑工程,應按規(guī)定進行超限高層建筑工程抗震設防專項審查。專項審查重點是是結構抗震震安全性和和預期的性性能目標,對3號樓3-1、3-2單元,應符合以下要求:(一)嚴格執(zhí)行行規(guī)范、規(guī)規(guī)程的強制制性條文。(二)不應同時時采用復雜雜高層建筑筑形式。(三)應明確為為達到安全全和預期性性能目標的的抗震措施施。5.結構構抗震性能能設計結構抗震性能目目標根據(jù)現(xiàn)現(xiàn)行有關規(guī)規(guī)范和文件件要求,參參考有關文文獻資料,3號樓的結結構抗震性性能目標確確定為性能能目標“D”,具體如如下:1、小震作用下,結結構在地震震后完好、無無損傷,一一般不需修修理即可繼繼續(xù)使用,人們不會會因結構損損傷造成傷傷害,可安安全出入和和使用;2、中震作用下,地地震后結構構的薄弱部部位和重要要部位的構構件輕微損損壞,出現(xiàn)現(xiàn)輕微裂縫縫,其他部部位有部分分選定的具具有延性的的構件發(fā)生生中等損壞壞,出現(xiàn)明明顯的裂縫縫,進入屈屈服階段,需需要修理并并采取一些些安全措施施才可繼續(xù)續(xù)使用;3、大震作用下,結結構發(fā)生中中等程度的的破壞,多多數(shù)構件輕輕微損壞,部部分構件中中等損壞,進進入屈服,有有明顯的裂裂縫,需要要采取安全全措施,人人們不能安安全出入;;經(jīng)過修理理、適當加加固后才可可繼續(xù)使用用。5.2結結構抗震性性能要求為保證證性能目標標的實現(xiàn),結結構必須滿滿足以下性性能水準::性能水準11:小震作用下下,結構滿滿足彈性設設計要求,包包括全部構構件的抗震震承載力和和層間位移移均滿足現(xiàn)現(xiàn)行規(guī)范要要求;結構構計算時具具有正確、合合理的分析析模型,計計算應采用用作用分項項系數(shù)、材材料分項系系數(shù)和抗震震承載力調調整系數(shù);;性能水準22:中震作用下下,結構的的薄弱部位位或重要部部位構件不不屈服,即即不考慮內內力調整的的地震作用用效應和抗抗震承載力力按強度標標準值計算算(作用分分項系數(shù)、材材料分項系系數(shù)和抗震震承載力調調整系數(shù)均均取1.0)滿足要要求;結構構應進行非非線性計算算,允許有有些選定的的部位進入入屈服階段段但不得發(fā)發(fā)生剪切等等脆性破壞壞;性能水準3:大震作用下下,結構應應進行非線線性計算,薄薄弱部位或或重要部位位構件允許許達到屈服服階段但滿滿足選定的的變形控制制(底部結結構層間變變形控制在在1/3000);豎向向構件不發(fā)發(fā)生剪切等等脆性破壞壞。按照結構抗震安安全評價的的能量原則則,并考慮慮地震作用用的不確定定性,結構構的抗震構構造措施應應滿足抗震震等級一級級的要求。5.3地震作作用參數(shù)根據(jù)現(xiàn)行建筑抗抗震設計規(guī)規(guī)范和相關關資料,本本工程地震震作用參數(shù)數(shù)如下:1)抗震設防烈度度:6度;2)設計基本地震震加速度值值:0.005g;3)設計地震分組組:第一組組;4)場地類別:ⅡⅡ類;5)場地特征周期TTg小震作用中震作用大震作用0.40s0.45s0.50s6)結構彈性阻尼尼比:ζ=0.005;7)水平地震影響響系數(shù)最大大值αmax:小震作用中震作用大震作用0.0630.1750.3228)地面運動最大大峰值加速速度amax:小震作用中震作用大震作用0.025g0.070g0.120g5.4結結構分析方方法結構設計時,先先按現(xiàn)行規(guī)規(guī)范進行小小震階段的的結構設計計,再通過過非線性分分析校核中中、大震性性能水準。根根據(jù)校核結結果調整結結構設計進進行第二次次設計。結構分析析計算6.1結構構分析采用用程序PKPMCAAD系統(tǒng),由由中國建筑筑科學研究究院PKPMMCADD工程部編編制。包括括:高層建建筑結構空空間有限元元分析與設設計軟件(墻墻元模型)SATWWE(2006年9月版),高高層建筑結結構三維分分析與設計計軟件(薄薄壁柱模型型)TAT(2006年9月版)。MIDAS(中中文版)結結構分析軟軟件,由北北京邁達斯斯技術有限限公司開發(fā)發(fā)。6.2結結構彈性計計算結構彈性靜力分分析小震作用下,采采用SATWWE做結構彈彈性靜力分分析,結構構分析模型型為空間桿桿-墻板元模模型。樓板板假定平面面內為剛性性板。地震震作用采用用考慮結構構扭轉耦聯(lián)聯(lián)的振型分分解反應譜譜法計算,在在結構兩主主軸方向分分別考慮水水平地震作作用,考慮慮雙向水平平地震作用用和單向水水平地震作作用偶然偏偏心影響。采用TAT做結構彈彈性靜力對對比分析,結結構分析模模型為空間間桿-薄壁桿模模型。其它它參數(shù)與SATWWE相同。結構彈性時程分分析按照現(xiàn)行規(guī)范要要求,應進進行小震作作用下的結結構彈性時時程分析,采采用SATWWE做結構彈彈性時程分分析。地震波和參數(shù)如如下:參數(shù)地震波最大加速度(ggal)記錄時間(s)天然波TH1TTG04001840天然波TH4TTG04001840人工波USERR11820地震波步長為00.02ss。結構阻阻尼比為0.05。為使時程分析得得到的底部部剪力滿足足高規(guī)第33.3.55條規(guī)定,每每條地震波波的地震剪剪力需適當當放大。計計算時,控控制每條曲曲線計算所所得結構底底部剪力不不小于振型型分解譜法法(CQC法)計算算所得結果果的65%,同時時控制多條條時程曲線線計算所得得結構底部部剪力不小小于振型分分解譜法(CQC法)計算算所得結果果的80%。3、小震作用下整體體結構及所所有結構構構件滿足規(guī)規(guī)范要求,即即能夠實現(xiàn)現(xiàn)小震性能能水準。6.3結構構彈塑性靜靜力分析1、計算方法中、大震作用下下采用MIDAAS進行結構構靜力彈塑塑性分析(Pushhoveer分析),在在MIDAAS/Geen中使用ATC--40(11996))和FEMAA-2733(19997)中提供的的能力譜法法(CappacittySppectrrumMMethood,CCSM)評價結構構的抗震性性能。水平平推覆力分分布采用模模態(tài)分布、風風荷載分布布、常量加加速度分布布三種形式式,通過Pushhoveer法建立結結構的能力力譜,由規(guī)規(guī)范反應譜譜變換為結結構中、大大震作用下下的需求譜譜,找出結結構性能點點。中震作用下進行行構件性能能鉸分析,允允許個別部部位出性能能鉸,根據(jù)據(jù)結構根據(jù)據(jù)塑性鉸所所處的狀態(tài)態(tài),判斷結結構構件是是否滿足設設定的抗震震性能水準準。在大震作用下,根根據(jù)性能點點時的結構構變形,對對以下兩個個方面進行行評價:a)層間位移角::是否滿足足抗震規(guī)范范規(guī)定的彈彈塑性層間間位移角限限值;b)結構變形:由由結構塑性性鉸的分布布,判定結結構薄弱位位置。根據(jù)據(jù)塑性鉸所所處的狀態(tài)態(tài),檢驗結結構構件是是否滿足大大震作用性性能水準的的要求。2、計算方式本工程計算模型型由SATWWE模型轉換換至MIDAAS/Geen,轉換程序序由北京MMidass公司提供供。除墻體體開洞改為為按連梁輸輸入外,幾幾何參數(shù)及及荷載均同同SATWWE模型。由MIDAAS/Geen彈性計算算并對構件件進行設計計后,再進進行Pushhoverr分析。彈彈性計算考考慮風荷載載和地震作作用。地震震作用取6度小震,采采用振型分分解反應譜譜方法計算算。3、Pushoveer參數(shù)1)Pushovver分析控制制荷載最大增幅次次數(shù)10。最大迭代/增幅幅步驟數(shù)10。收斂值0.0001。2)Pushoveer地震作用用工況名稱側向荷載模式類類型荷載選擇荷載乘數(shù)控制方式控制位移(米)主節(jié)點主方向是否使用初始荷荷載考慮P-Deltaa效應模態(tài)2(正)(Push_M22+)模態(tài)振型21位移控制0.5該工況下頂層最最大位移點點DX是是模態(tài)2(負)(Push_M22-)模態(tài)振型2-1位移控制-0.5"DX""模態(tài)1(正)(Push_M11+)模態(tài)振型11位移控制0.5"DY""模態(tài)1(負)(Push_M11-)模態(tài)振型1-1位移控制-0.5"DY""風載(正)X向(Push_Wxx+)靜力荷載風荷載Wx1位移控制0.5"DX""風載(負)-X向(Push_Wxx-)靜力荷載風荷載Wx-1位移控制-0.5"DX""風載(正)Y向(Push_Wyy+)靜力荷載風荷載Wy1位移控制0.5"DY""風載(負)-Y向(Push_Wyy-)靜力荷載風荷載Wy-1位移控制-0.5"DY""加速度(正)X向(PPush__Ax+))加速度常量方向DX1位移控制0.5"DX""加速度(負)-X向((Pushh_Ax--)加速度常量方向DX-1位移控制-0.5"DX""加速度(正)Y向(PPush__Ay+))加速度常量方向DY1位移控制0.5"DY""加速度(負)-Y向((Pushh_Ay--)加速度常量方向DY-1位移控制-0.5"DY""初始荷載采用“1.0恒載標準準值+0.5活載標準準值”。3)定義及分配鉸鉸特性值分類名稱鉸功能鉸類型分配位置梁鉸LJ彎矩-y,zFEMA梁端I,J墻鉸QJP-My-MzzFEMA墻上下端I,JJ墻剪切鉸QVJVFEMA墻中部4)需求譜的設定中、大大震需求譜譜即中、大大震設防階階段對應的的地震作用用反應譜,按照場地地震安評報告提供的參數(shù)定義。由于Midass中不能自定義義需求譜,本工程中震反應譜以8度小震反應譜代替;大震反應譜以9度小震反應譜代替。小震中震大震αmax0.0630.1750.322αmax替代值—0.2000.3205)性能評價如果結構的位移移在目標性性能范圍內內,則繼續(xù)續(xù)評價各構構件的性能能。在MIIDAS//Gen中中采用與FFEMA--273或或ATC--40中推推薦的方法法類似的方方法評價構構件的性能能。如圖2.7所示性能能狀態(tài)分為為三個階段段。IO =直直接居住極極限狀態(tài)(ImmeediatteOcccupaancy))LS =安安全極限狀狀態(tài)(LifeeSaffety))CP =坍坍塌防止極極限狀態(tài)(ColllapseePreeventtion))圖2.43構件的性性能評價6.4計算結結果3-1單元(一)彈性靜力力分析1、樓層側剛比、抗抗剪承載力力比樓層SATWE計算算結果TAT計算結果果樓層側剛比樓層抗剪承載力比樓層側剛比樓層抗剪承載力比X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向11.00721.51150.850.811.37141.58570.991.0221.57261.84741.010.991.66251.85711.001.0031.50801.73381.010.991.53751.74291.000.9941.45691.65121.001.001.47501.66251.001.0051.42271.59151.011.001.43751.60001.001.0161.39971.55121.011.001.41251.56251.001.0071.38431.52191.011.001.38751.52501.001.0181.36261.50271.011.001.38751.51251.001.0191.38611.49001.001.001.38751.50001.001.01101.39051.48161.101.081.38751.48751.081.07111.35801.46061.011.001.36251.46251.001.01121.34231.44391.010.991.35001.45001.001.00131.33501.43061.011.001.33751.43751.011.01141.33001.41941.011.001.33751.42501.011.01151.32711.41001.011.021.33751.41251.011.01161.32591.40181.010.991.32501.40001.001.01171.32631.39461.011.001.32501.40001.011.01181.33591.39081.001.001.33751.40000.991.00191.34741.38851.011.011.33751.38751.001.00201.35781.38711.121.111.35001.38751.151.11211.33121.37481.011.001.33751.37501.001.02221.32101.36721.011.011.32501.37501.011.01231.31791.36141.011.011.32501.36251.011.01241.31671.35701.011.011.32501.36251.001.00251.31671.35381.011.011.31251.35001.001.00261.31801.35181.011.011.32501.35001.001.01271.33621.36511.011.011.33751.36251.011.01281.36451.38271.001.001.36251.38751.001.01291.39451.40221.001.011.38751.40001.011.01301.35381.35881.131.171.35001.36251.141.13311.32541.34991.010.991.32501.35001.001.03321.31561.34521.011.011.31251.35001.001.00331.31301.34091.011.011.31251.33751.011.01341.31211.33661.011.011.31251.33751.011.01351.31261.33231.011.011.31251.33751.011.01361.31471.32851.011.011.31251.32501.011.00371.31851.32531.011.011.32501.32501.011.01381.33361.32481.011.011.33751.32501.011.00391.34961.32501.011.011.33751.32501.011.00401.36271.32541.221.191.35001.32501.201.20411.32941.31851.011.011.31251.32501.011.01421.32171.31901.011.011.32501.32501.011.01431.32351.32261.001.011.32501.32501.011.01441.32921.33011.011.011.32501.32501.011.00451.33931.34311.031.011.33751.33751.011.01461.35461.36420.991.011.36251.36251.011.01471.37721.39651.021.011.38751.38751.011.01481.41151.44491.011.011.42501.43751.001.01491.46631.51711.001.011.47501.51251.011.01501.55761.58921.001.011.57141.58571.011.01511.61381.65531.021.011.62861.65711.011.01521.71441.76431.011.011.72861.75711.021.00531.91951.97441.011.011.25001.25001.011.01542.17252.23481.021.011.25001.25001.011.02551.25001.25001.001.001.25001.25001.001.00樓層側剛比———X,Y方向本本層塔側移移剛度與上上一層相應應塔側移剛剛度70%%的比值或或上三層平平均側移剛剛度80%%的比值中中之較小者者。樓層抗剪承載力力比——X,Y方向本本層本層樓樓層抗剪承承載力與上上一層的樓樓層抗剪承承載力之比比。樓層側剛比≥11.0,滿足規(guī)范范要求。樓層抗剪承載力力比≥0.800,滿足規(guī)范范要求。2、結構抗傾覆驗驗算結果SATWE計算算結果抗傾傾覆彎矩MMr傾覆覆彎矩Moov比值Mr//Mov零零應力(%)X風荷載688380661.553360744.812.7760.000Y風荷載422235008.586626111.54.9900.000X地震683380611.55444729..7112.55500.00Y地震422235088.55922388..17.13300.00TAT計算結果果X向地震作用時,零零應力區(qū)比比例(B--X)/BB=0.000%Y向地震作用時,零零應力區(qū)比比例(B--X)/BB=0.000%要求:當結構出地面的的高寬比H/B>4時,零應力區(qū)區(qū)比例≤0,即全截面面受壓。3、結構整體穩(wěn)定驗驗算結果SATWE計算算結果TAT計算結果果X向剛重比EJJd/GHH25.726.10Y向剛重比EJJd/GHH24.485.11結構剛重比EJJd/GHH2≥1.4,滿滿足高規(guī)((5.4..4)的整體穩(wěn)穩(wěn)定驗算要要求。結構剛重比EJJd/GHH2≥2.7,可以不考考慮重力二二階效應。4、有效質量系數(shù)與與基底地震震作用效應應SATWE計算算結果TAT計算結果果X方向有效質量系數(shù)97.83%96.44%總地震基底剪力力Qox4812.1004358.888總地震基底彎矩矩Mox451044..63407555..19剪重比Qox//Ge1.200%1.108%Y方向有效質量系數(shù)94.07%93.94%總地震基底剪力力Qoy5233.1114773.888總地震基底彎矩矩Moy426218..09383950..34剪重比Qoy//Ge1.3000%%1.214%要求有效質量系系數(shù)≥90%,剪重比≥0.8%。5、振型、周期、地地震作用效效應最大方方向振型SATWE計算算結果TAT計算結果果周期轉角平動系數(shù)(X++Y)扭轉系數(shù)周期方向角平動比例轉動比例13.604191.041.00(00.00++1.000)03.380391.491023.10140.830.97(00.97++0.000)0.032.89251.380.980.0231.92078.050.03(00.03++0.000)0.971.80836.650.020.9840.9943179.640.96(00.96++0.000)0.040.9195179.210.960.0450.802890.790.99(00.00++0.999)0.010.759790.070.990.0160.660326.210.05(00.04++0.011)0.950.632320.520.040.9670.52280.140.96(00.96++0.000)0.040.4794179.920.950.0580.368696.390.76(00.01++0.755)0.240.3461103.390.50.590.35065.760.58(00.42++0.177)0.420.336378.30.560.44100.3447.10.66(00.58++0.088)0.340.31560.560.940.06110.25250.60.96(00.96++0.000)0.040.2290.530.90.1120.2319104.240.40(00.03++0.377)0.60.2215142.820.150.85130.217981.960.64(00.01++0.633)0.360.206986.730.950.05140.19830.880.97(00.97++0.000)0.030.17860.80.930.07150.1641106.10.31(00.03++0.288)0.690.1589146.080.090.910.15820.960.97(00.97++0.011)0.030.144787.950.970.030.151884.240.72(00.01++0.711)0.280.14190.980.920.080.13221.180.98(00.97++0.000)0.020.1232152.570.090.91地震作用最大的的方向==--87.2274((度)地震作用最大的的方向==9..986(度)6、扭轉周期、平平動周期及及其比值SATWE計算算結果TAT計算結果果周期(s)扭轉周期/平動動周期周期(s)扭轉周期/平動動周期第一平動周期3.60410.533.38030.53第二平動周期3.30140.582.89250.63第一扭轉周期1.92071.8083扭轉周期/平動動周期≤0.855,滿足規(guī)范范要求。7、地震作用和風荷荷載下的結結構位移參參數(shù)作用層位移角、層位位移比最大大值SATWE計算算結果TAT計算結果果X向地震作用層間最大位移與層高之比最大大值1/2242((34層)1/2812((41層)層間最大位移與與層間平均位移之之比最大值值1.16(133~43層)1.20(1層層)層最大位移與層平均位移之比比最大值1.16(133~33層)1.20(1層層)Y向地震作用層間最大位移與與層高之比最大值值1/1572((45層)1/1937((46層)層間最大位移與與層間平均位移之之比最大值值1.13(1層層)1.10(1層層)層最大位移與層平均位移之比比最大值1.13(1層層)1.10(1層層)X向風荷載層間最大位移與與層高之比最大值值1/2494((32層)1/2768((32層)層最大位移與層平均位移之比比最大值1.04(5~~55層)1.10(1層層)Y向風荷載層間最大位移與層高之比最大大值1/934(443,44層)1/1035((43層)層最大位移與層平均位移比值值最大值1.13(1層層)1.08(1~~4層)層間最大位移與與層高之比比(又稱層層位移角)限限值:1/8554。地震作用時,層層位移角不不考慮偶然然偏心影響響。地震作用時,層層間最大位位移與層間間平均位移移之比、層層最大位移移與層平均均位移之比比(統(tǒng)稱層層位移比)考考慮偶然偏偏心作用和和雙向地震震作用,且且不宜大于于1.2,不不應大于11.4。層間最大位移與與層間平均均位移之比比大于規(guī)范范要求的層層數(shù):SATWETAT>1.2,≤1..4>1.4>1.2,≤1..4>1.4X向雙向地震作用////X向地震作用////X向地震作用-55%偶然偏心心////X向地震作用+55%偶然偏心心//1~7/Y向雙向地震////Y向地震作用////Y向地震作用-55%偶然偏心心1~12/1~4/Y向地震作用+55%偶然偏心心//1~8/層最大位移與層層平均位移移之比大于于規(guī)范要求求的層數(shù)::SATWETAT>1.2,≤1..4>1.4>1.2,≤1..4>1.4X向雙向地震作用////X向地震作用////X向地震作用-55%偶然偏心心////X向地震作用+55%偶然偏心心10~19/1~15/Y向雙向地震////Y向地震作用////Y向地震作用-55%偶然偏心心1~6/1~7/Y向地震作用+55%偶然偏心心//1~14/8、風荷載作用下下結構頂點點最大加速速度按國家現(xiàn)行建筑筑結構荷載載規(guī)范規(guī)定定的10年一遇的的風荷載取取值,基本本風壓W0=0.255kN//m2,計算結結構頂點最最大加速度度。順風向結構頂點點最大加速速度:0.0400m/s22。橫風向結構頂點點最大加速速度:0.0322m/s22。結構頂點最大加加速度限值值:0.1500m/s2。(二)彈性時程程分析1、時程分析的結結構頂點位位移、速度度、加速度度:方向地震波X方向Y方向位移(mm)速度(m/s)加速度(m/ss2)位移(mm)速度(m/s)加速度(m/ss2)TH1TG044040.940.10660.744130.390.07100.7436TH4TG044026.090.08810.730516.540.07050.7089USER120.740.07050.996115.430.05150.89642、時程分析結果果圖示X方向樓層位移曲曲線圖Y方向樓層位移曲曲線圖X方向層間位移角角曲線圖Y方向層間位移角角曲線圖X方向樓層剪力曲曲線圖Y方向樓層剪力曲曲線圖X方向樓層彎矩曲曲線圖Y方向樓層彎矩曲曲線圖(三)彈塑性性靜力分析析1、各地震作用工工況下的結結構靜力推推覆計算結結果及圖形形本工程采用三種種類型的荷荷載分布模模式進行Pushhoverr分析,即即模態(tài)分布布模式、風風荷載分布布模式、加加速度常量量分布模式式。考慮到到結構的非非對稱性,每每種荷載分分別按X、Y兩個主方方向加載,每每個方向分分別考慮正正負不同情情況。對上上述共12個荷載工工況進行了了Pushhoverr分析,得得到各個工工況的能力力譜曲線。然然后采用本本工程所處處6度區(qū)的中中震、大震震反應譜曲曲線作為需需求譜,分分別求出能能力譜與需需求譜交點點,即性能能點。以下下以表格形形式列出各各單元的Pushhoverr曲線及性性能點的狀狀態(tài)參數(shù)。單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-1模態(tài)2(正)+X向中震彈性滿足性能水準22----------------大震彈性滿足性能水準33單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-1模態(tài)2(負)-X向中震彈性滿足性能水準22大震彈性滿足性能水準33單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-1模態(tài)1(正)+Y向中震彈性滿足性能水準22---------------大震彈性滿足性能水準33單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-1模態(tài)1(負)-Y向中震彈性滿足性能水準22----------------大震彈性滿足性能水準33單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-1風荷載(正)+X向中震彈性滿足性能水準22----------------大震彈性滿足性能水準33單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-1風荷載(負)-X向中震彈性滿足性能水準22----------------大震彈性滿足性能水準33單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-1風荷載(正)+Y向中震彈性滿足性能水準22----------------大震V:13640D:0.1865Sa:0.057144Sd:0.1168Teff:2..869Deff:100.29%%*V-基底剪剪力(KN)D-位移(m)Sa-加速度譜譜Sd-位移譜Teff-等效效周期Deff-等效效阻尼比滿足性能水準33鉸分布及鉸狀態(tài)態(tài)詳見圖3-1_Wy++_L墻鉸分布立面圖圖局部樓層墻鉸分分布平面圖圖各階段鉸分布情情況如下B~IO:0..0%IO~LS:00.0%LS~CP:00.0%CP~C,D::0.0%%C,D~E:0.00%E以外:0.0%%單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-1風荷載(負)-Y向中震彈性滿足性能水準22----------------大震彈性滿足性能水準33單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-1常量加速度(正)+X向中震彈性滿足性能水準22----------------大震彈性滿足性能水準33單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-1常量加速度(負)-X向中震彈性滿足性能水準22----------------大震彈性滿足性能水準33單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-1常量加速度(正)+Y向中震彈性滿足性能水準22----------------大震彈性滿足性能水準33單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-1常量加速度(負)-Y向中震彈性滿足性能水準22----------------大震彈性滿足性能水準332、大震作用下的的結構最大大層間位移移計算結果果1)彈塑性計算結結果加載方式X向Y向X向Y向X向Y向M1+M1-M2+M2-Wx+Wx-Wy+Wy-Ax+Ax-Ay+Ay-3-1單元---------------------1/6881(2)---------------注:1、表中僅表示進進入塑性階階段的工況況下的位移移角。2、括括號中表示示出現(xiàn)最大大層間位移移角的樓層層號。2)彈性計算結果果單元號X向地震作用Y向地震作用3-11/465(336)1/334(447)注:1、大震彈性層間間位移角按按照振型分分解反應譜譜法計算,計計算程序為為SATWWE。2、括括號中表示示出現(xiàn)最大大層間位移移角的樓層層號。3)層間彈塑性位位移角限值值為1/1220。3.中、大震作作用結構彈塑性分析析基本結果果如下:X向模態(tài)分布Y向模態(tài)分布X向風荷載分布Y向風荷載分布X向常量加速度分布布Y向常量加速度分布布M1+M1-M2+M2-Wx+Wx-Wy+Wy-Ax+Ax-Ay+Ay-3-1大彈大彈大彈大彈大彈大彈大塑中彈大彈大彈大彈大彈大彈注:大彈-大震震彈性,大大塑-大震塑性性,中彈-中震彈性性,中塑-中震塑性性。4、Pushoveer結果特點點:1)能力譜曲線較較為平滑,位位移與基底底剪力基本本呈線性遞遞增;曲線線在設定位位移范圍內內未出現(xiàn)下下降段,表表明在抗倒倒塌能力上上有較大余余地。2)在各工況下能能力譜曲線線均能與需需求譜相交交得到性能能點,大震震下基本為為彈性或少少量出鉸,僅Wy+工況結果進入塑性。3)由于結構平面面呈凸形,從從得到的能能力譜與需需求譜交點點來看,X方向和Y方向彈塑塑性結果存存在一定差差別。X方向的結結果明顯好好于Y方向。4)實際得到性能能點時結構構頂點位移移均不大,反反映出剪力力墻體系剛剛度大,變變形小的特特點。大震震性能點處處結構彈塑塑性層間位位移均小于于規(guī)范限值值1/1220,且底部部各層(1~10層)層間間位移小于于1/3000,滿足性性能目標設設定要求。5、3-1單元Puushovver結果結構豎向規(guī)則,剛剛度均勻變變化。在中中震作用下下,結構均均為彈性。在在大震作用用下,Wyy+工況下下結構均進進入塑性,塑塑性鉸僅分布于少數(shù)數(shù)底部墻上上,梁未出鉸鉸。其余工況況下均表現(xiàn)現(xiàn)為大震彈彈性,顯示示結構有較較好的抗震震性能。各各工況下均均未出現(xiàn)剪剪切鉸。本單元滿足性能能目標D的要求。3-2單元(一)彈性靜力力分析1、樓層側剛比、抗抗剪承載力力比樓層SATWE計算算結果TAT計算結果果樓層側剛比樓層抗剪承載力比樓層側剛比樓層抗剪承載力比X向Y向X向Y向X向Y向X向Y向11.10181.47050.910.841.38571.57140.970.9921.66571.844910.971.76251.87140.98131.57541.73561.010.981.61251.75711141.51331.655910.981.53751.67501151.47101.59581.010.991.48751.61251161.44101.55461.010.991.45001.56251171.41981.52521.0111.42501.53751181.41171.50731.0111.41251.51251191.40931.49641.061.051.41251.500011.01101.40521.48631.11.091.40001.50001.181.16111.37311.460810.991.37501.475011121.35641.44171.0111.36251.450011131.34681.42661.0111.35001.437511141.33971.41411.0111.35001.425011.01151.33451.40351.011.011.33751.412511.01161.33101.39431.011.011.33751.40001.011.01171.33031.38671.011.011.33751.38751.011.01181.33711.38291.011.011.33751.38751.011.01191.34551.38111.061.061.33751.38751.011.01201.34801.37841.11.121.35001.38751.181.15211.32541.36571.0111.33751.36251.011.01221.31621.35781.0111.32501.36251.011.01231.31141.35251.011.011.31251.35001.011.01241.30771.34891.011.011.31251.35001.011.01251.30471.34661.011.011.31251.35001.011.01261.31721.35971.011.011.32501.36251.011.01271.33111.37501.011.011.33751.37501.011.01281.34011.39321.021.011.35001.40001.011.01291.28421.34991.071.071.30001.35001.011.01301.27301.34981.111.151.30001.35001.211.17311.28531.3441111.30001.35001.011.01321.29401.34301.011.011.30001.35001.011.01331.29911.34221.011.011.30001.35001.011.01341.30341.34151.011.011.31251.35001.011.01351.30781.34091.011.021.31251.33751.011.01361.31281.34021.011.011.31251.33751.011.01371.31991.33941.011.011.32501.33751.011.01381.33471.340311.021.32501.33751.011.01391.34891.34021.091.091.33751.33751.011.01401.35491.33761.131.191.35001.33751.281.22411.33061.32721.021.011.35001.32501.011.01421.32731.32571.011.011.32501.32501.011.01431.33131.32871.011.011.33751.32501.011.01441.33971.33681.011.011.33751.33751.011.01451.35381.35151.011.011.35001.35001.011.01461.37651.37521.011.011.37501.37501.011.01471.41051.41051.021.011.41251.41251.021.02481.46181.46241.091.111.46251.46251.011.01491.53841.53941.021.021.55001.53751.011.01501.60161.60201.011.021.60001.60001.011.01511.67981.67481.011.021.68571.68571.021.02521.82371.79971.011.021.84291.81431.011.01532.13132.05291.021.021.25001.25001.121.12549.31467.74792.915.691.25001.25003.915.08551.25001.2500111.25001.250011樓層側剛比———X,Y方向本本層塔側移移剛度與上上一層相應應塔側移剛剛度70%%的比值或或上三層平平均側移剛剛度80%%的比值中中之較小者者。樓層抗剪承載力力比——X,Y方向本本層本層樓樓層抗剪承承載力與上上一層的樓樓層抗剪承承載力之比比。樓層側剛比≥11.0,滿足規(guī)范范要求。樓層抗剪承載力力比≥0.800,滿足規(guī)范范要求。2、結構抗傾覆驗驗算結果SATWE計算算結果抗傾傾覆彎矩MMr傾覆覆彎矩Moov比值Mr//Mov零零應力(%)X風荷載800598559.558821700.813.8840.000Y風荷載499035551.093326755.15.2260.000X地震805598599.55466883..0114.74400.00Y地震490035511.05766914..08.50000.00TAT計算結果果X向地震作用時,零零應力區(qū)比比例(B--X)/BB=0.000%Y向地震作用時,零零應力區(qū)比比例(B--X)/BB=0.000%要求:當結構出地面的的高寬比H/B>4時,零應力區(qū)區(qū)比例≤0,即全截面面受壓。3、結構整體穩(wěn)定驗驗算結果SATWE計算算結果TAT計算結果果X向剛重比EJJd/GHH26.067.45Y向剛重比EJJd/GHH23.684.54結構剛重比EJJd/GHH2≥1.4,滿滿足高規(guī)((5.4..4)的整體穩(wěn)穩(wěn)定驗算要要求。結構剛重比EJJd/GHH2≥2.7,可以不考考慮重力二二階效應。4、有效質量系數(shù)與與基底地震震作用效應應SATWE計算算結果TAT計算結果果X方向有效質量系數(shù)96.65%95.90%總地震基底剪力力Qox4655.6444754.877總地震基底彎矩矩Mox434892..81444404..91剪重比Qox//Ge1.03%1.054%Y方向有效質量系數(shù)94.48%94.12%總地震基底剪力力Qoy4911.3004981.477總地震基底彎矩矩Moy412663..22414671..91剪重比Qoy//Ge1.09%1.104要求有效質量系系數(shù)≥90%,剪重比≥0.8%。5、振型、周期、地地震作用效效應最大方方向振型SATWE計算算結果TAT計算結果果周期轉角平動系數(shù)(X++Y)扭轉系數(shù)周期方向角平動比例轉動比例13.869991.651.00(00.00++1.000)03.817191.311023.18442.370.93(00.93++0.000)0.073.03641.970.950.0532.1694171.820.07(00.07++0.000)0.932.08169.680.060.9440.9944169.540.90(00.87++0.033)0.10.9446167.370.90.150.922978.791.00(00.04++0.966)00.875476.151060.6919162.620.10(00.09++0.011)0.90.6682156.570.110.8970.5212175.240.89(00.88++0.011)0.110.4893174.190.880.1280.42781.80.97(00.02++0.955)0.030.397378.590.940.0690.3639148.530.15(00.11++0.044)0.850.3454137.140.20.8100.3328176.420.90(00.89++0.000)0.10.3104175.480.880.12110.262881.960.95(00.02++0.933)0.050.241176.960.860.14120.2413177.050.91(00.91++0.000)0.090.2226174.210.860.14130.2313144.70.19(00.12++0.077)0.810.2161131.790.310.69140.18816.980.90(00.78++0.122)0.10.171179.770.860.14150.187590.090.94(00.15++0.799)0.060.169178.90.830.17160.1683157.840.35(00.26++0.088)0.650.1543123.940.380.62170.15178.010.78(00.70++0.077)0.220.1355178.340.840.16180.14891.020.94(00.07++0.877)0.060.1376.030.790.21地震作用最大的的方向==888.7441(度)地震作用最大的的方向==666.4499(度)6、扭轉周期、平平動周期及及其比值SATWE計算算結果TAT計算結果果周期(s)扭轉周期/平動動周期周期(s)扭轉周期/平動動周期第一平動周期3.86990.563.81710.54第二平動周期3.18440.683.03640.69第一扭轉周期2.16942.0800扭轉周期/平動動周期≤0.855,滿足規(guī)范范要求。7、地震作用和風荷荷載下的結結構位移參參數(shù)作用層位移角、層位位移比最大大值SATWE計算算結果TAT計算結果果X向地震作用層間最大位移與層高之比最大大值1/2151((26層)1/2357((27層)層間最大位移與與層間平均位移之之比最大值值1.31(111層)1.33(3層層)層最大位移與層平均位移之比比最大值1.30(111層)1.33(3層層)Y向地震作用層間最大位移與與層高之比最大值值1/1544((44層)1/1557((44層)層間最大位移與與層間平均位移之之比最大值值1.36(1層層)1.44(1層層)層最大位移與層平均位移之比比最大值1.36(1層層)1.44(1層層)X向風荷載層間最大位移與與層高之比最大值值1/2053((25層)1/2226((26層)層最大位移與層平均位移之比比最大值1.20(100層)1.19(3層層)Y向風荷載層間最大位移與層高之比最大大值1/872(442層)1/864(442層)層最大位移與層平均位移比值值最大值1.14(1層層)1.14(2層層)層間最大位移與與層高之比比(又稱層層位移角)限限值:1/8556。地震作用時,層層位移角不不考慮偶然然偏心影響響。地震作用時,層層間最大位位移與層間間平均位移移之比、層層最大位移移與層平均均位移之比比(統(tǒng)稱層層位移比)考考慮偶然偏偏心作用和和雙向地震震作用,且且不宜大于于1.2,不不應大于11.4。層間最大位移與與層間平均均位移之比比大于規(guī)范范要求的層層數(shù):SATWETAT>1.2,≤1..4>1.4>1.2,≤1..4>1.4X向雙向地震作用2~45/1~34/X向地震作用2~45/1~34/X向地震作用-55%偶然偏心心5~22///X向地震作用+55%偶然偏心心1~52/1~45、555/Y向雙向地震////Y向地震作用////Y向地震作用-55%偶然偏心心1~17/3~171、2Y向地震作用+55%偶然偏心心//1/層最大位移與層層平均位移移之比大于于規(guī)范要求求的層數(shù)::SATWETAT>1.2,≤1..4>1.4>1.2,≤1..4>1.4X向雙向地震作用3~54/1~52/X向地震作用3~54/1~52/X向地震作用-55%偶然偏心心13~31///X向地震作用+55%偶然偏心心1~54/1~54/Y向雙向地震////Y向地震作用////Y向地震作用-55%偶然偏心心1~29/4~301~3Y向地震作用+55%偶然偏心心//1/8、風荷載作用下下結構頂點點最大加速速度按國家現(xiàn)行建筑筑結構荷載載規(guī)范規(guī)定定的10年一遇的的風荷載取取值,基本本風壓W0=0.255kN//m2,計算結結構頂點最最大加速度度。順風向結構頂點點最大加速速度:0.0400m/s22。橫風向結構頂點點最大加速速度:0.0511m/s22。結構頂點最大加加速度限值值:0.1500m/s2。(二)彈性時程程分析1、時程分析的結結構頂點位位移、速度度、加速度度:方向地震波X方向Y方向位移(mm)速度(m/s)加速度(m/ss2)位移(mm)速度(m/s)加速度(m/ss2)TH1TG044042.260.08620.648852.050.09620.7398TH4TG044033.060.09720.730220.340.09160.9006USER117.700.05530.926718.930.05740.94812、時程分析結果果圖示X方向樓層位移曲曲線圖Y方向樓層位移曲曲線圖X方向層間位移角角曲線圖Y方向層間位移角角曲線圖X方向樓層剪力曲曲線圖Y方向樓層剪力曲曲線圖X方向樓層彎矩曲曲線圖Y方向樓層彎矩曲曲線圖(三)彈塑性性靜力分析析1、各地震作用工工況下的結結構靜力推推覆計算結結果及圖形形本工程采用三種種類型的荷荷載分布模模式進行Pushhoverr分析,即即模態(tài)分布布模式、風風荷載分布布模式、加加速度常量量分布模式式。考慮到到結構的非非對稱性,每每種荷載分分別按X、Y兩個主方方向加載,每每個方向分分別考慮正正負不同情情況。對上上述共12個荷載工工況進行了了Pushhoverr分析,得得到各個工工況的能力力譜曲線。然然后采用本本工程所處處6度區(qū)的中中震、大震震反應譜曲曲線作為需需求譜,分分別求出能能力譜與需需求譜交點點,即性能能點。以下下以表格形形式列出各各單元的Pushhoverr曲線及性性能點的狀狀態(tài)參數(shù)。單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-2模態(tài)1(正)+Y向中震彈性滿足性能水準22----------------大震彈性滿足性能水準33單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-2模態(tài)1(負)-Y向中震彈性滿足性能水準22----------------大震彈性滿足性能水準33單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-2模態(tài)2(正)+X向中震彈性滿足性能水準22最大值:1/4474(31F)大震V:15690D:0.2683Sa:0.056788Sd:0.1549Teff:3..315Deff:9..131%%*V-基底剪剪力(KN)D-位移(m)Sa-加速度譜譜Sd-位移譜Teff-等效效周期Deff-等效效阻尼比滿足性能水準33鉸分布及鉸狀態(tài)態(tài)詳見圖3-2_M2((+)-__L墻鉸分布立面圖圖梁鉸分布立面圖圖局部樓層墻鉸分分布平面圖圖各階段鉸分布情情況如下B~IO:0..0%IO~LS:11.3%LS~CP:00.4%CP~C,D::0.7%%C,D~E:0.00%E以外:0.0%%局部樓層梁鉸分分布平面圖圖圖圖3-2__M2(++)-_LL單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-2模態(tài)2(負)-X向中震彈性滿足性能水準22----------------大震彈性滿足性能水準33單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線性能點狀態(tài)性能評價大震彈塑性層間間位移角曲曲線3-2風荷載(正)+X向中震彈性滿足性能水準22最大值:1/5571(25F)大震V:17270D:0.2256Sa:0.062499Sd:0.1316Teff:2..912Deff:7..443%%*V-基底剪剪力(KN)D-位移(m)Sa-加速度譜譜Sd-位移譜Teff-等效效周期Deff-等效效阻尼比滿足性能水準33鉸分布及鉸狀態(tài)態(tài)詳見圖3-2_Wx((+)-__L墻鉸分布立面圖圖梁鉸分布立面圖圖局部樓層墻鉸分分布平面圖圖各階段鉸分布情情況如下B~IO:0..0%IO~LS:00.0%LS~CP:11.0%CP~C,D::0.0%%C,D~E:0.00%E以外:0.0%%局部樓層梁鉸分分布平面圖圖圖圖3-2__Wx(++)-_LL單元側向加載型式震級能力譜(需求譜譜)曲線

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