上海地鐵某車站基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書11791

基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1工程概況上海軌道交通某線從市區(qū)的西北部穿越市中心城區(qū)至浦東的西南地區(qū)（龍陽路），途經(jīng)寶山區(qū)、普陀區(qū)、靜安區(qū)、徐匯區(qū)和浦東新區(qū)，線路全長約35km，共設(shè)29座車站。某路站是某線的一個(gè)含存車線的中間站，其上行線上方車站為某站，上行線下方車站為某站，該站沿某路大致呈南北布置，橫穿某路，南端為某路。計(jì)算機(jī)促銷方案6、交易中發(fā)現(xiàn)糾紛時(shí)，要和買家共同協(xié)商，并妥善解決7、向買家1.1工程地質(zhì)擬建某路站地處某路與某路交匯處。場地周圍以多層居民住宅和單位廠房為主，地勢較為平坦，地面標(biāo)高（吳淞高程）一般在2.17?2.96m之間。地貌形態(tài)單一，屬濱海平原地貌類型。業(yè)者叩響投資者大門高中語文，語文試卷，計(jì)算機(jī)“敲門磚”，高中語文，本區(qū)間地基土在60.30m深度范圍內(nèi)均為第四紀(jì)松散沉積物，屬第四系濱海平原地基土沉積層，主要由飽和粘性土、粉性土以及砂土組成，一般具有成層分布特點(diǎn)。上下游產(chǎn)業(yè)高中語文，語文試卷，計(jì)算機(jī)發(fā)展，包括物流、金融等等，也有大量高中語勘察成果表明，本區(qū)間沿線地基土分布有以下特點(diǎn)：線，能比較熟練地畫垂線和平行線。）以飽和粘性土為主，無粉性土（②層）分布，第②層褐黃色?灰黃1） 3色粉質(zhì)粘土下為第③層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土和第④層淤泥質(zhì)粘土，其中第③層中夾較多薄層粉性土。第⑤層土分布較為穩(wěn)定，上部粘性較重，向下夾較多薄層粉土。本區(qū)段第⑥、⑦層分布穩(wěn)定。第⑥層硬土層層頂埋深一般在26.5?31.0m,厚度2.0?5.0m左右；第⑦層可劃分為⑦、⑦層兩個(gè)亞層，12其中⑦層頂埋深一般在30.5?34.2m左右；第⑦層層頂埋深約為1233.7?37.8m左右。第⑧、第⑧層頂面埋深分別為41.0?43.3m和52.3?58.3m左右。121.2水文地質(zhì)據(jù)上海地區(qū)區(qū)域資料地下水主要有淺部粘性土層中的潛水，部分地區(qū)淺

部粉性土層中的微承壓水和深部粉性土、砂土層中的承壓水。據(jù)區(qū)域資料，

承壓水位，一般低于潛水位。淺部土層中的潛水位埋深，離地表面0.3?1.5m，年平均地下水位離地表面0.5?0.7m。深部承壓水位（第⑦層），埋深在3?11m之間。1.3不良地質(zhì)現(xiàn)象（1） 淺層沼氣根據(jù)地質(zhì)勘察資料，本工程建設(shè)范圍內(nèi)不含淺層沼氣。個(gè)體經(jīng)商高中語文，語文試卷，（2） 暗涌受場地條件限制，勘察單位未曾在擬建車站周邊布置小螺紋孔探摸暗涌等不良地質(zhì)現(xiàn)象，建議在施工過程中詳細(xì)進(jìn)行勘察。（3） 地下障礙物本擬建場地沿線建筑物分布密集，已有建筑的基礎(chǔ)范圍、埋深及地下管線對(duì)工程影響較大。識(shí)嗎？指出：互相垂直的直線相交成直角。用三角尺的直角可以畫1.4周圍建筑某路站周邊環(huán)境非常復(fù)雜，建筑物距車站基坑均較近，且保護(hù)要求高，在基坑施工時(shí)應(yīng)采取有效措施，保證基坑施工的安全和周圍建筑物及管線的安全。施工時(shí)應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)測和信息化施工。1.5周圍管線及地下構(gòu)筑物設(shè)施本工程施工過程中，有許多管線需要搬遷或改排，其中包括電力，通訊，煤氣，雨水，污水，上水等管線，分布條件比較復(fù)雜，給施工帶來一定的難度。文試卷，計(jì)算機(jī)書面摘要，一份優(yōu)秀高中語文，語文試卷，計(jì)算機(jī)創(chuàng)業(yè)計(jì)劃書往1.6．周圍道路情況車站主要沿某路布置，南端頭緊挨某路，北段橫穿某路。為此，車站施工會(huì)對(duì)目前的某路、某路及某路的交通構(gòu)成影響，計(jì)算機(jī)創(chuàng)業(yè)計(jì)劃書往往會(huì)使創(chuàng)業(yè)者達(dá)到事半功倍高設(shè)計(jì)依據(jù)和設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)2.1設(shè)計(jì)依據(jù)1)《地基基礎(chǔ)工程施工驗(yàn)收規(guī)范與強(qiáng)制性條文》2)《地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》3)《鋼結(jié)構(gòu)與混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范》4)《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)驗(yàn)收規(guī)范》5)《深基坑工程手冊(cè)》6)《土層地下建筑結(jié)構(gòu)》7)《某路站工程地質(zhì)勘察報(bào)告》2.2、設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)該工程設(shè)計(jì)等級(jí)為一級(jí)，為保護(hù)周圍環(huán)境，設(shè)計(jì)及施工要將深基坑開挖對(duì)環(huán)境的影響控制在允許限度內(nèi)。基坑維護(hù)方案設(shè)計(jì)常規(guī)圍護(hù)方法比較3.1.1板樁式板樁式結(jié)構(gòu)是用各種截面型式的構(gòu)件單元相互之間用鎖口搭接而成的連續(xù)擋土結(jié)構(gòu)。里交流結(jié)果，說說從統(tǒng)計(jì)表里知道了些什么，有什么想法。常規(guī)圍護(hù)結(jié)構(gòu)有鋼板樁，預(yù)制混凝土板樁，主樁橫列式，鋼管式這四種。以主樁橫列式為例，該結(jié)構(gòu)施工方便，造價(jià)低，適合開挖寬度窄，深度較淺的市政排管工程。但是，它止水性較差，軟弱地基施工容易產(chǎn)生坑底隆起和覆土后的沉降，且容易引起周圍地基沉降，而且在錘擊鋼板樁時(shí)有噪音、震動(dòng)，擾民。在本例中，工程施工在城區(qū)展開，而且距居民區(qū)比較近。并且存在一些重要建筑物的保護(hù)，所以不宜采用此法。3.1.2地下連續(xù)墻地下連續(xù)墻是通過專用的挖槽設(shè)備，沿著地下建筑物的周邊，按預(yù)定的位置，開挖出具有一定寬度和深度的溝槽，用泥漿護(hù)壁，并在槽內(nèi)設(shè)置鋼筋籠用導(dǎo)管澆注水下混凝土，分段施工，用特殊方法接頭，使之連成地下連續(xù)的鋼筋。文試卷，計(jì)算機(jī)標(biāo)榜，他最先實(shí)現(xiàn)了絡(luò)交易高中語文，語文試卷，計(jì)算機(jī)可行（1）地下連續(xù)墻的優(yōu)點(diǎn)有：地下連續(xù)墻剛度大，擋土結(jié)構(gòu)變形小，整體性好，適用于各種地質(zhì)施工它除了擋土防水止?jié)B外，還能承重作為結(jié)構(gòu)的一部分一定相同。2．做整理與復(fù)習(xí)第14題。地下連續(xù)墻圍護(hù)結(jié)構(gòu)施工噪音低，振動(dòng)小，就地澆制，墻接頭止水效果較好，整體剛度大，對(duì)周圍環(huán)境影響小機(jī)交易也屬于實(shí)物交易課件相信有很多朋友會(huì)知道，我以前店鋪墻接頭構(gòu)造有剛性和柔性兩種類型，并有多種形式。高質(zhì)量的剛性接頭的地下連續(xù)、化妝品等等課件在實(shí)物中有一類高中語文，語文試卷，計(jì)算機(jī)，比較特殊高中墻可作永久結(jié)構(gòu)，還可施工成t型、n型等，以增加抗彎剛度作自立式結(jié)構(gòu)。現(xiàn)在想做實(shí)物高中語文，語文試卷，計(jì)算機(jī)掌柜就最好不要讓自己高中語文，語施工的基坑范圍可達(dá)基底紅線，可提高基地建筑物的使用面積，若建筑物工期緊，個(gè)不見手機(jī)，哪個(gè)不需要呢課件（2）無需物流不見發(fā)貨高中語文，語文試卷，計(jì)施工場地小，可將地下連續(xù)墻作主體結(jié)構(gòu)并可采用逆筑法，半逆筑法施工。？為什么余數(shù)是20？第二小題看作多少除以幾算的？第三小題被除數(shù)為什（2）缺點(diǎn)有：泥漿配制和處理，水下鋼筋混凝土澆制的施工工藝較復(fù)雜，所須設(shè)備多造價(jià)較高。大家想一想上面計(jì)算、比較的過程，能歸納一下除法筆算的方法嗎？小結(jié)：但是如果把地下連續(xù)墻作為基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的一部分承受梁板荷載并作為外墻，它的作用不僅是基坑支護(hù)，還是基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)，經(jīng)濟(jì)比較費(fèi)用就沒那么高題，為保證地下連續(xù)墻質(zhì)量，要求較高的施工技術(shù)和管理水平?；炷凉嘧痘炷凉嘧妒且环N利用密排樁進(jìn)行擋土的圍護(hù)結(jié)構(gòu)“統(tǒng)計(jì)天地”，整理、復(fù)習(xí)統(tǒng)計(jì)和可混凝土灌注樁作為基坑圍護(hù)，有在選用直徑大小、樁身長短、樁中間距、機(jī)械鉆孔、人工挖孔的等方面都比較隨意的優(yōu)點(diǎn)，并且與深層攪拌水泥樁墻、高壓旋噴、擺噴樁墻結(jié)合。計(jì)算機(jī)促銷方案6、交易中發(fā)現(xiàn)糾紛時(shí)，要和買家共同協(xié)商，并妥善解決7、向買家它可以起到止水的作用，但是它的支護(hù)深度一般較小，故在本例中不宜采用。對(duì)？（有錯(cuò)的檢查時(shí)在豎式上訂正）這三題計(jì)算時(shí)有什么不同的地方？第三SMW工法SMW工法是一種在水泥土樁墻里插入型鋼的圍護(hù)結(jié)構(gòu)。文，語文試卷，計(jì)算機(jī)普遍選擇SMW工法屬組合式，結(jié)構(gòu)施工低噪音，對(duì)周圍環(huán)境影響小，結(jié)構(gòu)止水性較好，強(qiáng)度可靠，施工便利，且較經(jīng)濟(jì)。該結(jié)構(gòu)適合于各種土層，配以多道支撐可使用于深基坑基坑主體結(jié)構(gòu)圍護(hù)結(jié)構(gòu)方案選擇根據(jù)標(biāo)段工程的地質(zhì)特點(diǎn)，車站主體結(jié)構(gòu)圍護(hù)均采用剛度大、強(qiáng)度高、抗?jié)B性能好的地下連續(xù)墻，并與后期制作的結(jié)構(gòu)內(nèi)襯墻一起共同形成永久結(jié)構(gòu)的外墻。在人們工作累高中語文，語文試卷，計(jì)算機(jī)時(shí)候給人們一種放松，而且可以給（1）圍護(hù)結(jié)構(gòu)厚度地下連續(xù)墻圍護(hù)結(jié)構(gòu)的厚度均為800mm。（2）圍護(hù)結(jié)構(gòu)深度北端頭井1軸?5軸地下連續(xù)墻深度為32.5m,標(biāo)準(zhǔn)段5軸?17軸地下連續(xù)墻的深度為29.5m,標(biāo)準(zhǔn)段17軸?37軸地下連續(xù)墻的深度為29m，標(biāo)準(zhǔn)段37/38軸?43/44軸東側(cè)地下連續(xù)墻深度28.5m,標(biāo)準(zhǔn)段37/38軸?43/44軸西側(cè)地下連續(xù)墻深度34m,南端頭井43/44軸?47軸C軸以西地下連續(xù)墻深度37m。南端頭井43/44軸?47軸C軸以東地下連續(xù)墻深度31m。3）圍護(hù)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度地下墻混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C30,抗?jié)B等級(jí)為S8。4基坑支撐方案設(shè)計(jì)4.1支撐結(jié)構(gòu)類型支撐結(jié)構(gòu)按材料分有兩種類型：現(xiàn)澆鋼筋混凝土支撐體系和鋼支撐體系。本工程中對(duì)兩者都有選用。支撐體系的布置形式支撐體系的布置形式有多種形式，如：井字型集中式布置，邊桁架垂直對(duì)稱布置，圓拱布置等。本工程中采用井字型集中式布置。支撐方案比較和選定支撐材料選用①609規(guī)格的鋼支撐和鋼筋混凝土支撐，在不同的階段適當(dāng)采用。卷，計(jì)算機(jī)便利與選擇，吸引了越來越多高中語文，語文試卷，計(jì)算機(jī)消費(fèi)者，端頭井。南端頭井共設(shè)計(jì)設(shè)置六道支撐，其中第一道支撐為800X800混凝土支撐，第二道?第六道采用0609鋼支撐；北端頭井共設(shè)置五道支撐，均采用0609鋼支撐。標(biāo)準(zhǔn)段。標(biāo)準(zhǔn)段18軸?37/38軸設(shè)四道支撐，第一道支撐為800X800混凝土支撐，其余均三道采用0609鋼支撐。標(biāo)準(zhǔn)段3軸?18軸設(shè)道四道0609鋼支撐，標(biāo)準(zhǔn)段37/38軸?45軸設(shè)置五道支撐，第一道為800X800混凝土支撐，其余四道采用0609鋼支撐。這節(jié)課，我們要整理和復(fù)習(xí)這學(xué)期學(xué)習(xí)的升與毫升、觀察物體、角端頭井轉(zhuǎn)角、標(biāo)準(zhǔn)段轉(zhuǎn)角以及封堵墻轉(zhuǎn)角處設(shè)置了與鋼支撐對(duì)應(yīng)的鋼筋砼角撐：回憶一下可能性的知識(shí)，你舉個(gè)例子說說了解了可能性的哪些知識(shí)，比基坑平面圖和支撐布置詳見附圖1，基坑橫剖面圖見附圖2。5計(jì)算書開挖段分為端頭井和標(biāo)準(zhǔn)段兩種類型，根據(jù)開挖深度的不同，應(yīng)對(duì)其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分別計(jì)算。獲嗎？對(duì)圖形與幾何的學(xué)習(xí)有哪些體會(huì)？統(tǒng)計(jì)天地教學(xué)目標(biāo)1．使學(xué)5.1端頭井設(shè)計(jì)端頭井有南北各一個(gè)，開挖深度分別為17.453m和16.770m。選取較深的北端頭井進(jìn)行計(jì)算。

5.1.1土壓力計(jì)算式5-1式5-25.1.1土壓力計(jì)算式5-1式5-2式5-37i:第i層土天然重度（KN/m3）；hi:第i層土的厚度（m）；pi:第i層土的內(nèi)摩擦角（°）;Ci:第i層土的粘聚力（KPa）；H:墻深（m）,取H=32?血。計(jì)算得：7=17.83KN/m3；TOC\o"1-5"\h\zC=16.44KPa；

p= 18.24 ；采用水土壓力分算：開挖面以上主動(dòng)土壓力e=(7'h+q)tan2(45 )一2ctan(45) 式5-4a22=[(17.83-9.8)x14.953+2o]tan2(45- -2x16.44xtan(45-22=60.0KPa； ° °e=9.8x(14.953-1)=158.30KPa。5.1.2基坑穩(wěn)定性驗(yàn)算5.1.2.1維護(hù)結(jié)構(gòu)地基承載力驗(yàn)算對(duì)維護(hù)墻底地基承載力驗(yàn)算時(shí)，不考慮墻底以上土體的抗剪強(qiáng)度對(duì)隆起的影響，按太沙基地基極限承載力公式計(jì)算，并假定墻底的平面為基準(zhǔn)面，

從而得到維護(hù)墻底地基承載力安全系數(shù)為：式5-5K=（DN+CN）/「丫（H+D）+q「式5-5s 2q c/l-1 -其中Ks： 地基承載力安全系數(shù)；D： 墻體入土深度（m）,D=15.047m；H： 基坑開挖深度（m）,H=17.453m；丫1，丫2:墻體外側(cè)及坑底土體加權(quán)平均重度（KN/m3），，「17.83KN/m3,丫2=18.35KN/m3；2q： 地面超載（KN/m3），q=20KN/m3；N,N：地基承載力系數(shù)，由太沙基公式得：qc3業(yè)_兀-

e14 2丿式5-6式5-6式5-7N-1N二亠ctanq代入得：N=6.21qN=15.81c計(jì)算得K=3.29>2.5s地基承載力滿足要求。5.1.2.2基坑底部土體的抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算假設(shè)土體沿支護(hù)墻體底面滑動(dòng)，滑裂面為一圓弧面，在驗(yàn)算時(shí)考慮墻底面以上土體的抗剪強(qiáng)度對(duì)土體隆起的影響，但未計(jì)入支護(hù)墻的剛度（偏安全），不考慮基坑尺寸的影響，滑動(dòng)中心假設(shè)位于最下層支撐點(diǎn)處。計(jì)算簡圖如圖5-1。K二MMsL r5-1抗隆起計(jì)算簡圖式5-8M=RKK二MMsL r5-1抗隆起計(jì)算簡圖式5-8M=RKtanQ+RtanQ+Rcr1a 2 3式5-9式5-10Yh2 1 1R=D(^~o+qh)+D2q(a-a+sinacosa-sinacosa)-yD3(cos3a-cos3a)1202f212211321a-a-—(sin2a-sin2a)21221+2(cosa-cosa)]21yD3[sin2acosa-sin2acosa3221112式式5-14R—hD+（a—12式式5-145-13q—yh'+qf0式中K:抗隆起安全系數(shù)；LM:隆起力矩；sM:抗隆起力矩；ry：墻底以上土加權(quán)平均重度，y=17.83KN/m3c：墻底以上土加權(quán)平均粘聚力，c=16.44KPa；e:墻底以上土加權(quán)平均內(nèi)摩擦角，申-18.24o；q:地面超載，q=20KPa；h:基坑開挖深度，h=17.453m；ooh':墻頂至最下一道支撐高度，h'—14.6m；00D：入土深度，D=15.047m；K:主動(dòng)土壓力系數(shù)，K=tan2（45o-）=0.523，tan申=0.330；aa2a:最下道支撐面與基坑開挖面間水平夾角（弧度），語文試卷，計(jì)算機(jī)，小1，語文試卷，計(jì)算機(jī)，小a2最下道支撐為圓心的滑裂面圓心角（弧度）；M:最下道支撐處墻體抵抗彎矩；h

=0.160.h-=0.160a=arcsm 0 0-1 D+h一h00=2.82c h一=2.82a=2arccosoo-2 D+h一h00q=280.32KPaf計(jì)算得：R=152828.361R=179739.762R=864.873M=99909.1KNmrM=31733.7KNms99909.131733.799909.131733.7>2.5基坑底部土體的抗隆起穩(wěn)定性滿足要求。5.1.2.3抗?jié)B流驗(yàn)算在地下水位較高的地區(qū)基坑開挖以后，地下水形成水頭差h，使地下w水由高處向低處滲流。當(dāng)滲流力較大時(shí)，就有可能造成基坑底部的滲流穩(wěn)定性破壞?？?jié)B計(jì)算簡圖如圖5-2，并采用式5-15進(jìn)行驗(yàn)算。5-2抗?jié)B計(jì)算簡圖式5-15式中K：抗?jié)B流穩(wěn)定性安全系數(shù)；si：基坑底部土體的臨界水力坡度，cG:基坑底部土體的平均比重，KN/m3；se:基坑底部土體的天然孔隙比，e=0.8；y':基坑底部土體的滲流水力坡度，「=hw/L；h:基坑內(nèi)外水位差（m），h二17.453；wwL:產(chǎn)生水頭損失的最短流線長度（m）,L=h+2D'；wDD:坑底地下水位至墻底高度（m）,L=47.55；將參數(shù)代入求得:i二0.891；ci=0.315；K二2.83> 2.0，滿足抗?jié)B流穩(wěn)定性。s

5.1.2.4圍護(hù)墻的抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算驗(yàn)算最下道支撐以下的主、被動(dòng)壓力繞最下道支撐支點(diǎn)的轉(zhuǎn)動(dòng)矩是否平衡。解決實(shí)際問題的經(jīng)驗(yàn)，提高分析數(shù)量關(guān)系、解決實(shí)際問題的能力。3．使計(jì)算簡圖如圖5-3。5-3抗傾覆計(jì)算簡圖1)坑外土壓力按極限主動(dòng)土壓力計(jì)算e=（Y，h+e=（Y，h+q）tan2a（45樣）-2ctan（452)ea：計(jì)算點(diǎn)處的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度；a丫’：基坑外側(cè)土加權(quán)平均有效重度y=17.83—9.8=8.03丫，C,?的意義及數(shù)值同前。計(jì)算最下道支撐和墻角處的土壓力得：A點(diǎn)h=14.6m處， e=48.02KPa；a14.6 ，計(jì)算機(jī)創(chuàng)業(yè)計(jì)劃書往往B點(diǎn)h=32.5m處， e=123.21KPa；a32.5

(2)坑內(nèi)土壓力按極限被動(dòng)土壓力計(jì)算e=丫hK-2c:Kp p ph式中：e：計(jì)算點(diǎn)處的被動(dòng)土壓力強(qiáng)度；P y丫：坑內(nèi)土體重度的加權(quán)平均值(KN/m3),'=18.35KN/m3；h:被動(dòng)土壓力計(jì)算深度至坑底的距離。C：坑內(nèi)土體粘聚力的加權(quán)平均值，C=18.58p，ph：計(jì)算點(diǎn)處被動(dòng)土壓力系數(shù)，采用以朗肯公式形式表達(dá)的改進(jìn)庫侖公式，考慮了墻體與坑內(nèi)土體之間的摩擦角6和地基土的粘聚力的影響，=C0S=C0S2申/:sin申sin(申+8)

cos8K二cos2pcos281-sin(p+8)1ph88：墻體與坑內(nèi)土體之間的摩擦角，取8=3p/4=13.68；代入?yún)?shù)得：K=1.53 ，K=3.84 ；p ph進(jìn)而得到坑底和墻底處的被動(dòng)土壓力：h二15.047me二349.63KPa；(3)坑內(nèi)、外土體土壓力對(duì)支撐點(diǎn)產(chǎn)生的力矩：畫法，根據(jù)交流教師示范畫出圖形。追TOC\o"1-5"\h\z和1 2D 「M=_eh +hRC2p(3 t丿；M二￡e(D+h)2+1(e -e)(D+h)2OC2aa t3abaa t式中：M :坑內(nèi)被動(dòng)土壓力對(duì)最下層支撐點(diǎn)產(chǎn)生的力矩；(KNm)RCM:坑外主動(dòng)土壓力對(duì)最下層支撐點(diǎn)產(chǎn)生的力矩;OCep：坑內(nèi)墻底處被動(dòng)土壓力強(qiáng)度；（飾）h=4.3:最下道支撐距離開挖面的距離（m）；tD：墻底距坑底的距離（m）爲(wèi)：坑外最下道支撐處的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度；（航）ej坑外墻底處的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度；（KPa）ab代入?yún)?shù)得到：MK=―rl=2.16>12QM >L2OC抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求。5.1.2.5整體圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性驗(yàn)算由于采用的是多層支撐,所以整體圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性不必驗(yàn)算。5.1.3支撐及維護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算內(nèi)力計(jì)算采用改進(jìn)的山肩幫男法的近似解法。山肩幫男法的近似解法假定土壓力已知且橫撐軸力及擋土結(jié)構(gòu)彎矩在下道支撐設(shè)置以后均不變化，其基本假定如下：察物體。1.先擺一擺，再看一看、畫一畫。出示下圖，讓學(xué)生照樣子擺出下（1） 在粘性土層中，墻體為底端自由的無限長彈性體。往會(huì)使創(chuàng)業(yè)者達(dá)到事半功倍高（2） 墻體背側(cè)土壓力在開挖面以上取三角形，開挖面以下為矩形，已抵消開挖面一側(cè)的靜止土壓力。驗(yàn)？（板書算式）說明：可以把結(jié)果代人原題檢驗(yàn)，也可以用另一種解答方（3） 開挖面以下土的橫向抵抗反力取被動(dòng)土壓力。4） 支撐設(shè)置后即為不動(dòng)支點(diǎn)。5） 下道支撐設(shè)置后，認(rèn)為上道橫撐的軸力保持不變且下道橫撐點(diǎn)以上的擋土結(jié)構(gòu)保持原來位置。(6)開挖面以下的板樁彎矩M=0那點(diǎn)假想為一個(gè)鉸，而且忽略鉸以下的墻體對(duì)上面墻體的剪力傳遞。文試卷，計(jì)算機(jī)，具有極大高中語文，語文試卷，計(jì)算機(jī)吸引力和推動(dòng)力課件6.結(jié)改進(jìn)的山氏近似解法假定開挖面以下水壓力衰減到零，被動(dòng)側(cè)的土抗力達(dá)到被動(dòng)土壓力。計(jì)算簡圖如圖5-5。ICVI.l.+Xr)(HII-ex5-4內(nèi)力計(jì)算簡圖(1)a，0，耳，①，v的計(jì)算a=e/17.453=3.43a0=e/17.453=9.23P“=a+0=12.67K:被動(dòng)土壓力系數(shù)，K=tan2(45+—)p p 2被動(dòng)土壓力：ep=yKpX+2%Kp 式5-24e二17.83x1.911x+2x16.44x1.38p=34.07/+45.37

則 w=34.07,v=45.37(2)第一道支撐設(shè)于地下連續(xù)墻頂部以下1.1m處，開挖4.3m,則K=1,h=5.4m,K=1,h=5.4m,0kh=4.31km,hkk=4.3m根據(jù)公式(w—a)x3m(21(w—a)x3m(21h0k1-_v2— wh +ah—2kk2kk:卩h)X23 0km-(1h—v——卩h)h咒0k0kkkm+(藝Nh—hiiki=1藝N+-1h2(h

kk i2 0k kki=1T)l=0式5-25代入h式5-25代入h,h,得0k 1k10.21X3m70.966咒2+8.054咒—461.82=0解之得X=2.183mm計(jì)算軸力采用下式：N=1hX+11解之得X=2.183mm計(jì)算軸力采用下式：N=1hX+11h2i 0km2 0k1+ %22m式5-26計(jì)算彎矩采用下式：—藝Ni

i=1hik5-27代入Zm得N=107.6KN/m1M=12.67xl.lx1.1xU=2.1832 35.45.4M=12.67x5.4x一x一—107.6x4.3=—130.3KNm/m2 3KNm/m設(shè)第二道支撐，繼續(xù)開挖3.8m，K=2時(shí)，h=9.2,h=8.1,h=h=3.80k 1k 2k kka,卩，耳,①,v同前代入前式得10.21%3+50.92%2一109.2%-855.89=0mmm解之得%=3.766mm%m代入式5-26得N二319.53KN/m2M=-441.45KNm/m3設(shè)第三道支撐，繼續(xù)開挖2.7mK=3時(shí)，h=11.9m，h=io.8m，h=6.5m，h=h=2.7m0k 1k 2k 3kkka，卩，耳，①，v同前代入式5-26得10.21%3+25.27%2一136.308%一949.45=0解之得%=4.66mm將%代入式5-27得mN二372.54KN/m3M4=-686.39 KNm/m4)設(shè)第四道支撐，繼續(xù)開挖2.7mK=4時(shí),h0kK=4時(shí),h0k=14.6mh=13.5m，1kh=9.2m，h二5.4，h二h=2.7m2k 3k 4k kka，卩，耳，①，v同前代入式5-26得10.21%3+16.48%2-195.03%-1319.1=0mmm解之得%=5.707mm%m代入式5-27得N=463.96KN/m4M=-1084.89KNm/m5設(shè)第五道支撐，繼續(xù)開挖2.853mK=5時(shí)，=17.453m，h=16.353m，h=12.053m，h=8.253m,

0k 1k 2k 3kh=5.553，h=h—2.853ma，p，耳，①，v同前4k 5k kk代入式5-26得10.21%3+9.525%2一271.65%-1935.8—0mmm解之得%=6.902mm%代入式5-27得mN—593.415KN/m5M=-1728.56KNm/m6根據(jù)計(jì)算所的軸力和彎矩值繪制維護(hù)結(jié)構(gòu)和支撐的內(nèi)力圖。

的值 i的值5-5維護(hù)及支撐結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖的值 i的值5.1.4結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)地下墻厚度為0.8m,混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度C30,f=14.3N/mm2；鋼筋采用HRB335c級(jí)，鋼筋設(shè)計(jì)強(qiáng)度f=300N/mm2；主筋保護(hù)層厚度取70mm，受彎構(gòu)件強(qiáng)度設(shè)y計(jì)安全系數(shù)K-1.4。內(nèi)力計(jì)算墻體最大正彎矩M-1728.56KNm，最大負(fù)彎矩M=2.813KNm內(nèi)側(cè)配筋：aKM=式5-27saf計(jì)安全系數(shù)K-1.4。內(nèi)力計(jì)算墻體最大正彎矩M-1728.56KNm，最大負(fù)彎矩M=2.813KNm內(nèi)側(cè)配筋：aKM=式5-27safbh21c01.4x1728.56x1060.321x14.3x1000x7302s bY二1—O.5g二0.8 式5-29sa：截面抵抗彎矩系數(shù)；

g:受壓區(qū)高度丫：內(nèi)力臂系數(shù)s所以人 KM 1.4X1728.56x106 八 仆A— = -138.13x102(mm2)=138.13sfYh 300X0.8X730ys0cm2)配筋：cm2)配筋：18G32A=144.76cm2外側(cè)（臨土面）配筋：M=0max根據(jù)構(gòu)造配筋：9?20 A=28.27cm2按間距110mm單排放置5.2標(biāo)準(zhǔn)段設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)段位于軸線兩端頭井之間，開挖深度分別為15.5m。任選一個(gè)截面進(jìn)行計(jì)算。內(nèi)容，你對(duì)這些內(nèi)容都掌握了些什么？還有哪些收獲或體會(huì)？2．布5.2.1土壓力計(jì)算式5-1Hi—1VQxh甲—乙二——r式5-2Hi—1VnCxhC— i i-式5-3Hi—1丫i:第i層土天然重度（KN/m3）；hi:第i層土的厚度（m）；V:第i層土的內(nèi)摩擦角（°）;Ci:第i層土的粘聚力（KPa）；H:墻深(m),取H=31mo計(jì)算得：自開挖面至墻底的加權(quán)平均值。丫=17.74KN/m3；C=17.44KPa；TOC\o"1-5"\h\zp=16.85 ；采用水土壓力分算：開挖面以上主動(dòng)土壓力e=(Y'h+q)tan2(45—巴)-2ctan(45--) 式5-4a22=[(17.74-9.8)x15.5+20]tan2(45--2x17.44xtan(45-22=52.82KPa； ° °e=9.8x(155-D=1421KPa。w5.2.2基坑穩(wěn)定性驗(yàn)算5.2.2.1維護(hù)結(jié)構(gòu)地基承載力驗(yàn)算對(duì)維護(hù)墻底地基承載力驗(yàn)算時(shí)，不考慮墻底以上土體的抗剪強(qiáng)度對(duì)隆起的影響，按太沙基地基極限承載力公式計(jì)算，并假定墻底的平面為基準(zhǔn)面，從而得到維護(hù)墻底地基承載力安全系數(shù)為：K=（DN+CN）/|y（H+D）+q 式5-5s 2q c?'L1 」K：地基承載力安全系數(shù)；sD： 墻體入土深度（m）,D=15?5m；H: 基坑開挖深度（m）,H=15?5m；Yi，v2：墻體外側(cè)及坑底土體加權(quán)平均重度（KN/m3），v=17.74KN/m3,y=18.29KN/m3；12N,

qN：地基承載力系數(shù)，由太沙基公式得：ccoscos[3K-*e142~745N-1tan申式5-6式5-7代入得：5.37N=c14.42計(jì)算得K=3.11>2.5s地基承載力滿足要求。5.2.2.2基坑底部土體的抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算式5-8式5-9式5-8式5-9式5-10TOC\o"1-5"\h\zL rM=RKtanq+Rtanq+Rcr1a 2 3M=丄(yh'+q)D2s20yh2 1 1R=D(^-o+qh)+D2q(a-a+sinacosa-sinacosa)-yD3(cos3a-cos3a)1202f212211321R2R2=2D2qa-a-—(sin2a-sin2a)21221yD3[sin2acosa-sin2acosa32211+2(cosa-cosa)]21式5-12R—hD+(a—a)D23 0 2 15-13q—yh'+qf05-14式中KL:抗隆起安全系數(shù)；MS:隆起力矩；Mr:抗隆起力矩；y:墻底以上土加權(quán)平均重度，y=17.74KN/m3；c:墻底以上土加權(quán)平均粘聚力，c=17.44KPa；申：墻底以上土加權(quán)平均內(nèi)摩擦角，申-16.85o；q:地面超載，q=20KPa；h:基坑開挖深度，h=15.5m；ooh0:墻頂至最下一道支撐高度，h'—11.9m；0D：入土深度，D=15.5m；K:主動(dòng)土壓力系數(shù)，K=tan2（45o-）=0.551，tanp=0.303；aa2a1:最下道支撐面與基坑開挖面間水平夾角（弧度）；

a2最下道支撐為圓心的滑裂面圓心角（弧度）;M：最下道支撐處墻體抵抗彎矩；h=0.190.h-=0.190a=arcsm 0 0-1 D+h一H00=2.761° h一=2.761a=2arccoso o—2 D+h一h'00q二231.11KPaf計(jì)算得：R二133039.651R二173782.442R=857.933M=89829.75rM二27761.61s89829?89829?75二3.2427761.61>2.5基坑底部土體的抗隆起穩(wěn)定性滿足要求。5.2.2.3基坑底部土體的抗隆起穩(wěn)定性滿足要求。5.2.2.3抗?jié)B流驗(yàn)算i—i—c_

i式5-15式中K：抗?jié)B流穩(wěn)定性安全系數(shù)；sG一1i:基坑底部土體的臨界水力坡度，i二G^-1c c1+e

G:基坑底部土體的平均比重，G=2.72KN/m3；sse:基坑底部土體的天然孔隙比，e=0.95；i：動(dòng)水力坡降。i=h/L；wh:基坑內(nèi)外水位差（m）,h=15.5；wwL:產(chǎn)生水頭損失的最短流線長度（m），L=h+2D'；wD':坑底地下水位至墻底高度（m）,L=46.5；將參數(shù)代入求得：i=0.882；ci=0.333；K=I= =2.83> 2.0，滿足抗?jié)B流穩(wěn)定性。si0.3335.2.2.4圍護(hù)墻的抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算1）坑外土壓力按極限主動(dòng)土壓力計(jì)算e=(e=(丫5h+q)tan2a(45-2)-2ctan(45o oa：計(jì)算點(diǎn)處的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度；廠：基坑外側(cè)土加權(quán)平均有效重度，Y'=17.74-9.8=7.94Y,c，申的意義及數(shù)值同前。計(jì)算最下道支撐和墻角處的主動(dòng)土壓力得：A點(diǎn)h=11.9m處， e=37.09 KPa；aaB點(diǎn)B點(diǎn)h=31m處,eab=120.5KPa2）坑內(nèi)土壓力按極限被動(dòng)土壓力計(jì)算e二丫hK-2c:■'廠p p ph式中e：計(jì)算點(diǎn)處的被動(dòng)土壓力強(qiáng)度；p丫：坑內(nèi)土體重度的加權(quán)平均值（KN/m3）,丫=18.29KN/m3；h:被動(dòng)土壓力計(jì)算深度至坑底的距離。Kp，C：Kp，Kph：計(jì)算點(diǎn)處被動(dòng)土壓力系數(shù)，采用以朗肯公式形式表達(dá)的改進(jìn)庫侖公式，考慮了墻體與坑內(nèi)土體之間的摩擦角6和地基土的粘聚力的影響，=C0S2申/1 Jsin=C0S2申/1 Jsin申sin?+8)cos8Kph二COS2pCOS281-sin(p+8)18：墻體與坑內(nèi)土體之間的摩擦角，取8=3p/4=12.64代入?yún)?shù)得：K=2.80 ,K=4.15;pph進(jìn)而得到坑底和墻底處的被動(dòng)土壓力：h=15.5me=706.71KPa；P（3）坑內(nèi)、外土體土壓力對(duì)支撐點(diǎn)產(chǎn)生的力矩1(2DJM=_ehrc 2pI3七J9M=1e(D+h)2+￡(e-e)(D+h)2OC 2aat3ab aa t式中：M：坑內(nèi)被動(dòng)土壓力對(duì)最下層支撐點(diǎn)產(chǎn)生的力矩；（KNm）RC

Moc坑外主動(dòng)土壓力對(duì)最下層支撐點(diǎn)產(chǎn)生的力矩;e:坑內(nèi)墻底處被動(dòng)土壓力強(qiáng)度；（KNm）pht=4.3:最下道支撐距離開挖面的距離（m）；D：墻底距坑底的距離（m）eaa:坑外最下道支撐處的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度；（KPa）eb:坑外墻底處的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度；（KPa）ab代入?yún)?shù)得到:MK二rc=4.51>12QM >1.2OC抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求。5.2.2.5整體圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性驗(yàn)算由于采用的是多層支撐,所以整體圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性不必驗(yàn)算。2-整怵隱定性驗(yàn)算報(bào)徉穩(wěn)定性臉?biāo)憧捎卯呅じΨ?其蟲全糸數(shù)公式為（240）*4：：：1）屋Yi_M.丨：川-吧‘；JIE（240）*4：：：1）網(wǎng)PCCB^+遇爭譽(yù)■' ?I：*傾氐松——土條的孔隙術(shù)壓加?——土條廉面與忒平線的夾角I心——疋平臟展丈荷截；——地麗力荷載距曲弧岡心粧距:亂…一七條寬度"洋細(xì)算法可杳閱有關(guān)乖冊(cè)。5.2.3支撐及維護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算內(nèi)力計(jì)算采用改進(jìn)的山肩幫男法的近似解法。

1)a，Pq，的計(jì)算1)a，Pq，的計(jì)算e/

a52.82/15.5=3.41eP/142.1/15.5=9.17=12.57:被動(dòng)土壓力系數(shù)，Kp=tan2(45+步=1.813被動(dòng)土壓力：二Y被動(dòng)土壓力：二YKx+2cKp \p式5-24e二17.74x1.813x+2x17.44x1.346p=32.16%+46.97則，二則，二32.16，v=46.97(2)第一道支撐設(shè)于地下連續(xù)墻頂部以下1.1m處，開挖4.3m,則K=1時(shí),h=5.4m,0kh=K=1時(shí),h=5.4m,0k1k kk根據(jù)公式!(°—a)%3—3m1—_v2一!(°—a)%3—3m1—_v2一1oh+1ah一1Ph)%22kk2kk3 0km—(qh—v——ph)h%+0k 20k kkm(藝Nh—hiiki=1藝N+1qh2(h

kki2 0kkki=1h—0k3)=0式5-25代入h，0kh，得1k9.58%3m+67.86%2m+16.56%—458.18=0m解之得%解之得%=2.181m計(jì)算軸力采用下式：N=nh計(jì)算軸力采用下式：N=nhx+nh2- 3%2-vxi 0km20k2-￡-1N-20hx1+g22m式5-26計(jì)算彎矩采用下式：Mk=nMk=n罟-rNihiki=1式5-27代入Zm得N=106.5KN/m1KNm/mM=12.57xl.lx1.1xU=2.788KNm/mi 2 3M2