復合樁基按強度和變形雙重控制的非線性設計方法與應用

復合樁基按強度和變形雙重控制

的非線性設計方法與應用

xx工業(yè)大學xx地區(qū)巖土力學與工程學術討論會Ⅰ.復合樁基與土和承臺非線性共同作用分析的半解析半數(shù)值方法Ⅱ.復合樁基承臺下土的極限承載力理論解Ⅲ.復合樁基沉降計算的階段應力法Ⅳ.復合樁基沉降計算的最終應力法Ⅴ.復合樁基非線性設計方法與沉降控制——工程應用Ⅵ.采用復合樁基時建筑物最大可建層數(shù)的估計Ⅶ.復合樁基可靠度分析初探Ⅷ.結論與展望目錄Ⅰ.復合樁基與土和承臺非線性共同作用分析的半解析半數(shù)值方法

一、引言二、單樁非線性工作性狀的模擬分析

三、群樁與土和承臺非線性共同作用分析方法

四、算例與實例模擬分析

五、復合樁基非線性共同作用模型試驗分析六、小結一、引言圖1從天然地基到純樁基之間各種狀態(tài)下的曲線

二、單樁非線性工作性狀的模擬分析（一）描述樁周土彈塑性剪切位移場的廣義剪切位移法

土樣試驗曲線及處理塑性應變的分離圖2土樣剪切應力－應變關系的分解

圖3樁周土應力狀態(tài)的分區(qū)和剪切位移計算示意

（a）層元和單元分割及受力（b）地基土有限層元計算模型圖4地基土和樁身的有限層、有限元分割

（二）單樁非線性工作性狀的模擬方法（a）Fi與Si的非線性關系（b）塑性應變的分段計算示意圖5樁側摩阻力合力與剪切位移的關系

（三）單樁數(shù)值模擬結果分析

圖6單樁P-S曲線計算與實測結果比較圖7不同深度樁身內力隨加載的變化及其與實測結果比較圖8樁身摩阻力分布計算結果與實測值的比較

圖9模擬計算P-S曲線與實測結果的比較圖10樁樁側側摩阻力力分布實實測與計計算結果果的比較較三、群樁與土土和承臺臺非線性性共同作作用分析析方法圖11樁樁土支支承體系系和承臺臺底面分分割方式式示意（一）共共同作用用的分析析模式（二）承承臺與樁樁均為剛剛性時的的簡化方方法；；；（三）樁樁土共享享節(jié)點上上樁頂反反力的分分離節(jié)點反力力增量土反力承臺底土土反力增增量樁頂反力力四、算例例與實例例模擬分分析（一）共共同作用用算例分分析圖12帶承臺單單樁樁身身軸力分分布與承承臺寬度度的關系系圖13帶承臺單單樁樁側側摩阻力力分布與與承臺寬寬度的關關系圖14帶帶承臺臺單樁算算例時土土分擔比比和土平均反反力與承承臺寬的的關系對帶有寬寬度為B的剛性承承臺的單單樁進行行了多種種工況的的模擬分分析。當當樁側土土為彈性性時，承承臺的存存在使承承臺下約約1.5B深度范圍圍內樁側側摩阻力力不能充充分發(fā)揮揮。當承承臺寬B逐步減小小，樁側側摩阻力力分布趨趨于純單單樁；特特別是當當B＝0，模擬結結果與Poulos的經(jīng)典解解[15]完全吻合合。承臺臺底土的的荷載分分擔比隨隨承臺寬寬B增加而增增加，承承臺底土土的平均均反力則則隨B增大而減減小。當當樁側土土為彈塑塑性時，，B不變，Q不斷增加加，樁身身下部區(qū)區(qū)段的摩摩阻力先先達到土土的抗剪剪強度，，摩阻力力向上部部發(fā)展，，直到全全樁身都都達到土土的抗剪剪強度。。某點式建建筑樁筏筏基礎算算例承臺臺為剛性性，截面面0.5×0.5m的的鋼筋混混凝土端端承摩擦擦樁長15m，樁距6d，穿過13.5m厚的軟土土層①進進入較硬硬土層，，②布樁樁及土層層情況見見圖12。因端承承較大，，加載初初期，樁樁身上部部有少量量負摩阻阻力出現(xiàn)現(xiàn)；樁與與樁和樁樁與土相相互影響響的疊加加使邊中中樁下部部區(qū)段摩摩阻力發(fā)發(fā)揮不如如角樁(見圖15)。圖16給出了平平均沉降降、基底底平均反反力、土土分擔比比η、樁樁頂平均均荷載、、角樁和和邊中樁樁樁頂荷荷載P1、P2和等與總總荷載Q的關系。。由P1～s和P2～s曲線線可知，，由于共共同作用用，群樁樁中角樁樁極限荷荷載略大大于邊中中樁，且且此時ηη明顯增增加，由由于承臺臺底土直直接參加加承載，，即使各各樁先后后都達到到極限荷荷載，曲曲線也呈呈現(xiàn)非線線性，但但未出現(xiàn)現(xiàn)陡降現(xiàn)現(xiàn)象，體體現(xiàn)樁土土復合支支承體系系有更可可靠的安安全儲備備。算例分析析圖15端端承承摩擦群群樁樁身身摩阻力力計算結結果圖4-19摩擦擦群樁實實例樁位位布置圖17摩摩擦群群樁試驗驗樁位分分布（二）實實測與模模擬對比比分析(a)角角樁與與邊中樁樁(b)中中心樁樁圖19低低承臺臺時樁身身摩阻力力分布計計算與實實測比較較圖18Q～S曲線與實實測對比比五、復合樁基基非線性性共同作作用模型型試驗分分析圖20試試驗驗場地（（模型槽槽2.0m×1.0m×1.5m)（一）單單樁系列列模型試試驗設計計：圖21單單樁樁系列模模型試驗驗模型尺尺寸詳圖圖2×2群群樁系列列模型試試驗設計計：圖222××2群樁樁系列模模型試驗驗模型尺尺寸詳圖圖（二）模模型試驗驗成果:在帶承臺臺單樁試試驗中，，基樁在受受荷過程程中先達達到極限限狀態(tài)，后續(xù)荷荷載增量量由承臺臺下土體體承擔，，復合樁樁基表現(xiàn)現(xiàn)出天然然地基的的受荷特特性。圖23帶帶承承臺單樁樁試驗荷荷載－沉沉降關系系（a）承承臺板寬寬度4d（b）承承臺板寬寬度6d（c）承承臺板寬寬度9d（Q-S：總荷載－沉降Qc-S：凈承臺荷載－沉沉降Qb-S：樁端阻力－沉降降Qs-S：樁側摩阻力－沉沉降）（a）4d樁距群群樁（b）6d樁距群群樁圖242×2群樁荷載－沉降降關系群樁試驗中，在大大樁距的情況下，，樁較早地發(fā)揮到到極限狀態(tài)，隨后后承臺下土體才充充分參加工作，承承擔后續(xù)加荷的主主要部分，進入以以土體承載為主要要表現(xiàn)的極限狀態(tài)態(tài)，表現(xiàn)出天然地地基的受荷特性。。圖25基樁荷荷載承擔特性（a）基樁側摩阻阻力荷載承擔（b）基樁端阻力力荷載承擔當樁距從4d變大大到6d時，基樁樁的工作性狀越來來越接近于單樁的的工作性狀。說明明在樁距超過6d后，在對群樁中中的基樁分析可忽忽略樁與樁之間的的共同作用。六、小結算例和實例的數(shù)值值模擬結果表明，，層狀半空間的有有限層法與樁周土土非線性變形的廣廣義剪切位移法以以及結構有限元法法相結合的半解析析半數(shù)值方法建立立的群樁與土和承承臺非線性共同作作用分析模式是合合理和可行的，可可在微機上實現(xiàn)。。該方法還須經(jīng)大量量計算與實測對比比分析以積累選取取參數(shù)的地區(qū)經(jīng)驗驗，使之趨于完善善。同時模型試驗結果果證實了數(shù)值模擬擬分析的結論。Ⅱ.復合樁基承承臺下土的極限承承載力理論解一、引言二、承臺下土體極極限平衡狀態(tài)下的的滑移場及其簡簡化三、繞樁滑動阻力力引起土體極限承承載力提高值的計計算四、算例與實例的的計算分析五、復合樁基承臺臺下土的極限承載載力理論的新近研研究六、關于極限承載載力提高值理論解解適用范圍的簡單單討論六、結語承臺下土體極限平平衡狀態(tài)下的滑滑移場及其簡化圖1承臺典型型橫剖面圖繞樁滑動阻力引引起土體極限承載載力提高值的計算算圖2ms=0.15時承載力增量系數(shù)數(shù)Hq,Hγ和Hc與Rb,φ關系圖圓形承臺下提高值值Δfu的計算圖3圓形承臺臺局部示意圖圖4圓形承臺臺承載力增量系數(shù)數(shù)H′q,H′γ和H′c與Rb和φ的關系四、算例與實例的的計算分析圖5fu,△fu及△fu/fu與φ,ms關系圖ms對土體的△fu影響不大；當φ較小，即土體為軟軟土時，△fu/fu提高比例比較明顯顯圖6梅花形布布樁條形承臺(單單位:m)圖7典型方形形承臺示意(單位位:m)圖8矩形承臺臺示意(單位:m)實例計算與分析圖10數(shù)值模模擬樁間土體水平平位移矢量圖（a）3d樁距群群樁1B深度（b）4d樁距群群樁1B深度（c）6d樁距距群樁1B深度六、復合樁基承臺臺下土的極限承載載力理論的新近研究（一）數(shù)值模擬和和室內模型試驗研研究：圖11群樁樁半模試驗土體位位移場從試驗結果可以觀觀察到：土體剪切切破壞時的位移場場，在樁基礎受荷荷達到極限狀態(tài)時時，土體位移場呈呈現(xiàn)出天然地基的的破壞模式，這證證明了復合樁基理理論的合理性。（a）模型試驗（沉降為0.025B時承載力提高幅度度為7.2％）（b）數(shù)值模擬（沉降為0.025B時承載力提高幅度度為2.7％）圖12群樁基基礎與天然地基土土體承載力對比圖圖（二）復合樁基下下地基極限承載力力極限分析的研究思思路：圖13土體繞繞圓樁滑動圖14條形樁樁基礎土體側向滑滑移分析圖Ⅲ.復合樁基沉降計算算的階段應力法一、沉降分析二、復合樁基沉降計算的階段應應力法一、沉降分析圖1摩擦群樁樁沉降分布特征試試驗結果圖4PZ-2、、MD-2試驗P-S曲線示意圖5PZ-2試試驗Z-S曲線示示意二、復合樁基沉降降計算的階段應力力法表1比例界限限荷載下各樁受荷荷與單樁比較試驗編號PZ-2NZZMD-1MD-2樁徑(cm)/樁長(m)/樁間距(d)38/15/3.1636/10/3.3312/1.2/2.9215/2.1/3.5承臺板尺寸(m×m)2.3×2.32.4×2.41.05×1.051.05×1.05樁數(shù)4494場地土類別淤泥質粉質粘土淤泥質粉質粘土與粉砂粉質粘土粉土群樁比例界線(A點)荷載p=QA/A(kPa)165234130175A點處樁頂荷載PA=QpA/n(kN)1002351126.5單樁極限承載力Pu1002301127.0(a)比例界線前前(b)比例界界線后的荷載增量量圖6階段應力法法計算沉降的兩階階段荷載形式Ⅳ.復合樁基沉降計算算的最終應力法一、前言言二、常規(guī)樁基沉降降計算的等代實體體深基礎法的直接接套用三、復合樁基沉降降計算的簡化應力力調整法四、復臺樁基沉降降計算的壓縮區(qū)域域分解法五、復合樁基沉降降計算的應力與沉沉降分解法六、工程實例分析析一、前言言

二、常規(guī)樁基基沉降計算的等代代實體深基礎法的的直接套用圖1基底附加應應力系數(shù)沿深度分分布圖的簡化2.1常規(guī)等等代實體深基礎法法2.2修正等等代實體深基礎法法2.3簡化修修正等代實體深基基礎法[6](1)天然地基沉降分層層總和法的簡化[7](2)簡化修正等等代實體深基礎法法[6]三、復合樁基沉降降計算的簡化應力力調整法3.1復合樁樁基地基土中豎向向應力的分布特征征圖2100樁土土中σx沿承臺中心線分布布圖3不同同分擔比時σz沿深度的變化3.2應力調調整法

3.3簡化應力調調整法圖4簡化應力調調整法計算用應力系數(shù)分分布圖四、復臺樁基沉降降計算的壓縮區(qū)域域分解法圖5單樁P-S曲線沉降分解示示意五、復合樁基沉降降計算的應力與沉沉降分解法圖6按彈性理論論和試驗建議的共共同作用系數(shù)得到的沉沉降與結果的比較較圖7群樁沉降比比ρ1、ρ2經(jīng)驗公式結果六、工程實例分析析6.1工程實例之之一某綜合商住樓地上上27層，高88m，地下一層為為車庫?？偨ㄖ婷娣e2.6萬m2，標推層960m2，基底面積1000m2?？蚣芙Y構。地質質情況及基礎剖面面見圖8。采用700鉆孔灌注注樁166根樁長長34~36m，，系摩擦群樁。單單樁承載力設計值值Pa＝2300kN。。壓縮層深度內平平均壓縮模量Es為10MPa，預預計中心處沉降4cm。建筑物總總重（含底板、但但扣除水浮力）為為Q＝510635kN。樁基靜載試試驗2根（SZ-B、SZ-C）），其P-S曲線見圖9。圖8地質與基礎礎剖面圖9試樁P-S曲線序號計算方法

沉降計算結果(cm)參數(shù)選取總沉降分量1規(guī)范等代實體深基礎法7.48S’＝20.78，Ψs=0.36Es=Es1-57.10S’=7.10,

Ψs=1.0Es=5Es1-22修正等代實體深基礎法6.11S’=7.10，Ψe=0.86，Ψ＝1.0Es=5Es1-23簡化修正等代實體深基礎法4.11S’＝4.78,

Ψ1＝1.0,

Ψe=0.86Es=5Es1-24簡化應力調整法1.38S’=1.38，Ψs=1.00≤Z≤L時用Ecomp，Es=5Es1-25應力與沉降分解法7.22(a)Sr=3.37，Sp=3.85(a)Es=5Es1-217.02(b)Sr=3.37，Sp=13.65(b)6壓縮區(qū)域分解法*10.1S1=3.0，S2=7.10Es=5Es1-29.11S1=3.0，S2=6.117.11S1=3.0，S2=4.114.38S1=3.0，S2=1.383.84S1=3.0，S2=0.847簡易理論法2.22S1=1.2，S2=0.84，Ψs＝1.0E2=5Es1-58簡化階段應力法－樁土雙非線性剛度法7.60Ssp1=1.29，Ssp2=0，ρ1＝5.899封頂時實測值Smax=3.0，⊿max=0.55/1000表1某商住樓樓各種沉降計算方方法結果與實測對對比6.2工程實實例分析之二圖11試樁結果果P-S曲線圖10基礎剖面面和地質情況圖12沉降計算算與實測結果表2某綜合樓各各種沉降計算方法法計算結果與實測測對比序號計算方法沉降計算結果(cm)參數(shù)選取總沉降分量1附加應力迭加法3.4

Es=4Es1-22應力與沉降分解法7.5Sr=2.7，Sp=4.8，n=90Es=10Es1-214.2Sr=2.7，Sp=11.5，n=3503相互作用系數(shù)法4.85Sr=2.7，Sp=2.15，20dEs=10Es1-24.10Sr=2.7，Sp=1.40，12d3.59Sr=2.7，Sp=0.89，10d4應力與沉降分解法4.3Sr=2.7，Sp=1.57Es=10Es1-25規(guī)范等代實體深基礎法5.56S’=5.56，Ψs=1.0Es=10Es1-26修正等代實體深基礎法3.79S’=5.56，Ψs=1.0，Ψe=0.618Es=10Es1-27簡化修正等代實體深基礎法6.22S’=9.14，Ψs=1.0，Ψe=0.618Es=10Es1-28簡化應力調整法2.30S’=2.30，Ψs=1.00≤Z≤L時用Ecomp,Es=10Es1-29壓縮區(qū)域分解法*6.56S1=1.0，S2=5.56Es=10Es1-24.79S1=1.0，S2=3.797.22S1=1.0，S2=6.223.30S1=1.0，S2=2.305.10S1=1.0，S2=4.1010簡易理論法4.29S1=0.193，S2=4.10Es=10Es1-211完工實測值3.26，最終沉降4.0~5.0圖13部分點位位基礎反力和樁頂頂反力實測結果Ⅴ.復合樁基非線性設設計方法與沉降控控制——工程應用用一、復合樁基非非線性共同作用用設計二、沉降降控制的的方法三、差異異沉降控控制的實實現(xiàn)四、工程程實例五、結結論一、復合合樁基非非線性共共同作用用設計圖1符符合要求求的單樁樁P-S曲線1.1按單樁極極限承載載力設計計復合樁樁基1.適用用條件2.設計計原則（1）確確定樁數(shù)數(shù)（2）單單樁荷載載與強度度驗算（3）按按Pu和樁頂水水平荷載載對樁身身材料進進行強度度和抗裂裂度驗算算[2]（4）對對復合樁樁基進行行整體安安全度和和沉降量量的雙重重復核。。3.整體體承載力力安全度度計算與與分析表1復復合樁樁基整體體安全度度K與ζζ、ξ和和ψ的關關系0.30.91.3271.5441.7611.9772.1942.4112.6272.8443.0610.81.4631.6751.8882.1002.3132.5252.7382.9503.1630.40.91.3161.5221.7271.9332.1382.3442.5492.7552.9610.81.4501.6501.8502.0502.2502.4502.6502.8503.0500.50.91.3051.4491.6941.8882.0832.2772.4712.6662.8610.81.4381.6251.8132.0002.1862.3752.5632.7502.9380.60.91.2941.4781.6601.8442.0282.2112.3942.5782.7610.81.4251.6001.7751.9502.1252.3002.4752.6502.8250.70.91.2831.4551.6281.8001.9722.1442.3172.4892.6610.81.4131.5751.7381.9002.0632.2252.3882.5502.7130.80.91.2721.4331.5941.7551.9172.0782.2392.4002.5610.81.4001.5501.7001.8552.0002.1502.3002.4502.6000.90.91.2611.4111.5611.7111.8612.0112.1612.3112.4610.81.3881.5251.6631.8001.9382.0752.2122.3502.4881.00.91.2501.3891.5281.6671.8061.9442.0832.2222.3610.81.3751.5001.6251.7501.8752.0002.1252.2502.3750.10.20.30.40,50.60.70.80.90.10.91.3491.5881.8272.0662.3052.5442.7833.0223.2610.81.4881.7251.9632.2002.4382.6752.9133.1503.3880.20.91.3381.5661.7942.0222.2492.4772.7052.9333.1610.81.4751.7001.9252.1502.3752.6002.8253.0503.275圖2K與ζζ、ξ、、ψ的關關系1.2塑塑性支承承樁———卸荷減減沉樁的的概念圖3塑塑性支承承樁的概概念圖4按按塑性支支承樁設設計的示示例二、沉降降控制的的方法2.1平平均沉降降控制———樁與與樁間土土荷載的的合理分分配2.2差差異沉降降控制———樁頂頂反力與與基底土土反力的的合理分分布三、差異異沉降控控制的實實現(xiàn)3.1人人為調節(jié)節(jié)墊層剛剛度分布布3.2人人為調節(jié)節(jié)樁基支支承剛度度分布圖5樁樁基支支承剛度度分布的的人為調調整方式式(a)等等徑不不等距等等長(b)等等徑或或不等距距不等長長；(c)中中心局局部設樁樁(d)不等等徑等距距等長；；(e)不不等徑徑不等距距等長(f)不不等徑不不等距不不等長四、工程程實例4.1xx工業(yè)業(yè)大學圖圖書館工工程實例例4.1.1工工程概況況4.1.2按復復合樁基基設計方方法和塑塑性支承承樁進行行工程設設計圖7典典型地質質剖面圖圖圖6圖圖書書館工程程剖面圖圖表2各各種組組合下的的卸荷量量組合方式2P42P32P2P4P3P2P1卸荷量(kN)340028002000170014001000500樁長(m)21.018.015.521.018.015.58.5節(jié)段長度組合(m)13+810+87+8.513+810+87+8.58.5圖8塑塑性支支承樁樁樁位圖圖9預預計筏筏板底部部ps分布圖4.1.3沉降降預測4.1.4現(xiàn)場場實測結結果與分分析（a）G軸土壓力力分布（b）10軸(南北向)土壓力分分布圖10實實測測土壓力力（a）G軸沉降分分布（b）10軸(南北向)沉降分布布圖11實實測沉沉降與時時間關系系圖12圖圖書書館實測測沉降-時間曲曲線圖圖13塑塑性支支承樁數(shù)數(shù)值分析析簡圖4.1.5數(shù)數(shù)值模擬擬分析圖14單單樁樁P～S曲線圖圖15等等價單樁樁P～S曲線圖16筏筏板板10軸軸基底反反力分布布圖圖17筏筏板G軸軸基底反反力分布布圖18筏筏板10軸鋼鋼筋應力力分布圖圖19筏筏板G軸軸鋼筋應應力分布布圖20筏筏板10軸的的沉降分分布圖圖21筏板板G軸的的沉降分分布4.1.6經(jīng)濟濟效果對對比分析析同常規(guī)樁樁基設計計相比，，按塑性性支承樁樁設計方方案節(jié)約約混凝土土用量490.3m3，為總混混凝土量量的60.63%，故工程程造價也也大幅度度降低，，本工程程樁基工工程節(jié)約約投資104萬元，節(jié)約率率達63.4%。綜上所所述，采采用塑性性支承樁樁的概念念，對特特大間距距復合樁樁基進行行支承剛剛度調整整，在概概念上正正確，方方法可行行，便于于工程實實用，經(jīng)經(jīng)濟效果果顯著。。4.2xx某煉油油廠儲油油罐工程程實例圖22樁樁筏的的剖面圖圖圖圖23樁筏筏的平面面圖圖24彈彈性性計算和和實測沉沉降圖圖圖25非非線性計計算和實實測沉降降圖圖26筏筏板板的彎矩矩圖Ⅵ.采用用復合樁樁基時建建筑物最最大可建建層數(shù)的的估計一、簡化化修正等等代實體體深基礎礎法二、按強度度條件確定定的最大可可建層數(shù)三、按使用用(變形形)條件件確定的最最大可建層層數(shù)四、算例分分析五、結論論一、簡化修修正等代實實體深基礎礎法1.1天然地基沉沉降分層總總和法的簡簡化圖1基基底附加應應力系數(shù)沿沿深度分布布圖的簡化化1.2復復合樁基基修正等代代實體深基基礎法的簡簡化三按使用用(變形形)條件件確定的最最大可建層層數(shù)二按強度度條件確定定的最大可可建層數(shù)四、算例分分析圖2算算例數(shù)據(jù)示示意表1按強度度條件得到到的最大可可建層數(shù)Nmax單樁承載力樁距5d6d150035005000150035005000f/kPa809.312.114.38.610.612.110011.113.916.110.412.413.915015.518.420.514.916.918.420020.022.825.019.321.322.825024.527.329.523.825.627.330028.931.833.928.330.331.7

壓縮模量

樁距5d樁距6dL/d=25S2=0.17m7．70.6860.151.524.790.551650.161.514.240.5516L/d=40S2=0.12m10．50.4460.111.576.180.462750.111.555.480.4628L/d=50S2=0.07m120.3560.091.627.090.422550.101.586.290.4126表2按變變形條件得得到的最大大可建層數(shù)數(shù)NmaxⅦ.復合樁基可可靠度分析析初探一、考慮按按單樁極限限狀態(tài)設計計的復合樁樁基極限狀狀態(tài)方程二、按單樁樁承載力極極限狀態(tài)設設計法可靠靠度評估一、考慮按按單樁極限限狀態(tài)設計計的復合樁樁基極限狀狀態(tài)方程ξ為承臺利用用率系數(shù)；；ζ為單樁利用用系數(shù)；SG和SL分別為靜載載和活載標標準值。其其中恒載和和活活載的的分布根根據(jù)《建筑筑結構設計計統(tǒng)一標準準》中上部部荷載服從從正態(tài)分布布，變異系系數(shù)δＧ=0.07；而活載載的概率分分布服從極極值I型分布，其其均值，，其變變異系數(shù)取取δＬ=0.29。二、按單樁樁承載力極極限狀態(tài)設設計法可靠靠度評估4.1本文文方法驗算算復合樁基基的可靠度度4.2復合合樁基中各各統(tǒng)計變量量敏感性分分析圖1指指標變異性性變化對可可靠度影響響關系曲線線圖圖2K、Ψ不變，β隨ζ、ξ的的變化表1計算算得出各指指標變異性性變化時對對應的可靠靠度指標值值變異系數(shù)δ值內聚力c磨擦角φ極限側阻qsik極限端阻qpkqs1kqs2kqs3kqs4k0．055．7026．5595．5815．5815．5875．5835．5830．15．6485．8915．5815．5805．5855．5835．5820．155．5555．3225．5815．5795．5815．5825．5810．25．4174．8725．585．5785．5755．5825．580．255．2254．5135．585．5765．5675．5815．5790．304．9654．2215．585．5735．5585．5815．577△β/△δ2．4577．7930．0030．0270．0970．0070．02圖3K不變，不不同Ψ值對對應的β變變化曲線圖4不不同組合ζζ、ξ產生生的Ψ與ββ關系圖Ⅷ.結論與與展望一、結論論二、展望望一、結論論（1）復合樁基設設計的新方方法解決了了用樁的數(shù)數(shù)量問題；；復合樁基基人為調整整支承剛度度分布，使使上部結構構與基礎都都達到最優(yōu)優(yōu)的工作狀狀態(tài)，是以以差異沉降降最小為目目標來解決決樁的布置置方式，即即樁基設計計質的問題題。試驗與與實例分析析表明這是是可行的，，并顯示了了良好的應應用發(fā)展前前景。（2）提出出了塑性支支承樁———卸荷減沉沉樁的概念念及其應用用的原則。。塑性支承承樁是指在在樁頂荷載載P達到Pu之后，其支支承荷載恒恒為Pu，不參與新新的荷載分分配，其剛剛度具有自自適應性和和任意的可可調