5000t水泥生產(chǎn)工藝指導(dǎo)手冊(cè)(修改稿)

--紹與基本原理 (一)關(guān)于KH、LSF的解釋 (二)分解爐溫度的控制 (三)預(yù)分解窯預(yù)分解系統(tǒng)的堵塞及防堵措施 (四)預(yù)分解窯降低窯襯消耗的研究 (五)預(yù)分解窯結(jié)皮機(jī)理研究 (六)窯圈的生成過程和防止對(duì)策 (七)新型干法窯系統(tǒng)操作的一般原則 (八)快燒急冷是提高熟料質(zhì)量的重要措施12言集團(tuán)技術(shù)人員編制，個(gè)人針對(duì)本公司的工藝現(xiàn)狀進(jìn)行窯操作員、窯系統(tǒng)崗位人員及相關(guān)工藝管理人員研謝謝參閱！生產(chǎn)部修改編制第1頁(yè)共40頁(yè)1--紹與基本原理工藝流程，預(yù)熱預(yù)分后進(jìn)入預(yù)熱器。生料自上而下與自下而上的熱氣體在懸浮狀態(tài)下進(jìn)行換熱，爐，在分解爐中生料吸收煤粉燃燒及窯尾廢氣中的熱再入五級(jí)旋風(fēng)筒分離收集，然后經(jīng)窯尾煙室喂入回轉(zhuǎn)成的高溫廢氣經(jīng)煙室從分解爐主爐底部入爐。在分三次風(fēng)、預(yù)熱后的生料及回轉(zhuǎn)窯的高溫廢氣，通過二次處一部分作為二次風(fēng)入窯供煤粉燃燒，統(tǒng)工藝流程圖見中控相關(guān)控制界面。 制造硅酸鹽水泥主要原料是石灰質(zhì)原料(主要提供氧化鈣)和粘土質(zhì)原料(主要提供氧化硅和氧化鋁，也提供部分氧化鐵)。由于我國(guó)的粘土質(zhì)原料 40頁(yè)2 --，含氧化鐵不足，因此，絕大多數(shù)地區(qū)需要鐵料。生料的化學(xué)、物理和礦物性質(zhì)對(duì)易燒性和反應(yīng)活性影反應(yīng)活性可基本反映固、液、氣相環(huán)境下，在規(guī)定的溫度的物理化學(xué)變化形成熟料的難易程度。在水泥熟料的煅燒很好地滿足阿利特相的生成，生料的易燒性愈好，生料煅燒性愈差，煅燒溫度愈高。一般在實(shí)際生產(chǎn)中，我們使用鹽水泥熟料主要由氧化鈣、氧化硅、氧化鋁、氧化鐵四種氧化物組(1)KHKH=23232從公式來看，它表示的是水泥熟料中的CaO總量減去飽和酸性氧化物 頁(yè)共40頁(yè)3-- (2)LSFa.公式：LSF=22323量。由于熟料冷卻過程中，不可能達(dá)到平衡冷卻，這 (3)總結(jié)物(C3S、C3A)中。此時(shí)，如再增加石灰石含量，那真正是多余的了，即使ALOLSF與KH值很接近，4--來，隨著石灰含量的增加，LSF (二)分解爐溫度的控制爐有多種型式,其結(jié)構(gòu)性能雖有差異,但要起的主要作用卻是相同的:生料碳酸鹽分解的吸熱過程在其中以懸浮態(tài)或流速地進(jìn)行,使入窯生料碳酸鹽分解率提高,從而減輕窯的熱負(fù)荷,質(zhì)量。而分解爐的溫度控制對(duì)整個(gè)預(yù)分解窯系統(tǒng)的1分解爐溫度與燃料燃燒燃燒過程的放熱速率與生料分解過程的吸行,分解爐的溫度于860~920℃范圍,燃料燃燒放出的熱量就會(huì)迅速傳遞給生料,并被分解燃料燃燒的熱解所需的吸熱量,此時(shí)分解爐的溫度就會(huì)超過平衡溫度范圍。,分解爐內(nèi)燃料的燃燒與回轉(zhuǎn)窯內(nèi)燃料燃燒有 40頁(yè)5 --料燃燒溫度,故煤在分解爐內(nèi)的燃燒時(shí)間受煤種類的影響比回轉(zhuǎn)得多。如分解爐容積偏小的情況下,當(dāng)使用低揮發(fā)分、高灰分的煤時(shí)情況則有所改善。煤粉細(xì)度對(duì)于回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的燃燒是相當(dāng)敏感的,受擴(kuò)散控制,即受邊界層擴(kuò)散時(shí)輸送速率的控制;而煤粉細(xì)度對(duì)分解足,以至還原氣氛低分解爐的溫度,如果操作人員減少分解爐用煤量,以圖改變煤粉燃燒的情況下,分解爐少,分解爐溫度降低,煤的燃燒速度隨溫度降低而迅速下降,煤粉始終是偏條件的地方可燃料用量的比例對(duì)整個(gè)預(yù)分解窯系統(tǒng)的熱力分布有著富，可從側(cè)面反映本小節(jié)的問題同時(shí)也適用于TDF)該預(yù)分解窯在一定的范的燃燒用量比例存在著一個(gè)最佳值。在該條件下,最佳值為約的的,而是非線性的。有的廠統(tǒng)計(jì)得出兩者的關(guān)系是 共40頁(yè)6 --窯頭喂煤越多越好或分解爐喂煤越多越好,實(shí)際上是最佳值,從而產(chǎn)生分解爐用燃料比例與熱耗關(guān)系是線性關(guān)系的錯(cuò)覺而已。為定的預(yù)分解窯其燃料用量比例存在一個(gè)最佳范圍,高于或低于此最佳范圍熱耗會(huì)增加?盡管對(duì)于不同的預(yù)分解窯相應(yīng)的最佳范圍是不同的,但都?xì)鉁囟榷济黠@增高,爐列的廢氣量比窯列的廢氣量大,即總的廢氣帶的煤,窯列廢氣溫爐與窯頭燃料用量比例都存在著一個(gè)最佳的范圍,在此范圍內(nèi)就可為分解爐燃料用量比例過高或過低都IDIntegral。DD 頁(yè)7 --內(nèi)煤粉的燃燒及分解爐的出口溫度亦有著面會(huì)影響熟料質(zhì)一方面使落入篦冷機(jī)的熟料溫度亦降低,在同等的操作條件下,其三次風(fēng)風(fēng)溫降低就會(huì)對(duì)分解爐內(nèi)燃料燃燒產(chǎn)生影響,特別是對(duì)于揮發(fā)分燒。此時(shí)即使次風(fēng)溫,亦即提高及穩(wěn)定了二次風(fēng)溫,對(duì)分解爐及窯頭,穩(wěn)定一定的篦冷機(jī)篦底壓力,意味著可保證篦床上的熟料層厚度3分解爐溫度與末級(jí)旋風(fēng)筒溫度及物料、燃料情況在分解爐內(nèi)燃燒放熱,料粉在其中吸熱分解;隨后,氣固兩相流離開分解旋風(fēng)筒,進(jìn)行氣固分離;分離后的物料進(jìn)入回轉(zhuǎn)窯,而氣體進(jìn)入上一出口溫度會(huì)高不完全,則未完全燃燒的煤粉在旋風(fēng)筒內(nèi)繼續(xù)燃燒,此時(shí)則會(huì)使最末料的溫度比分解爐出口溫度還要高。如煤粉質(zhì)量明顯下的 8頁(yè)共40頁(yè)8 --燃燒,五級(jí)旋風(fēng)筒下部溫度比分解爐出口溫度還高。在對(duì)分解爐出口溫度及末級(jí)旋風(fēng)筒下部溫度當(dāng)通風(fēng)量過大,分解爐內(nèi)氣流速度過快,燃料及物料在分解爐內(nèi)停留時(shí)間不足；反之，當(dāng)通風(fēng)量過小,供氣不足,燃料燃燒同樣受影響?？傊?通風(fēng)量的波動(dòng),窯風(fēng)量的分配不當(dāng),都會(huì)影響分解爐燃料的燃燒,從而導(dǎo)致分解爐還應(yīng)考慮產(chǎn)量及物料的情況。當(dāng)產(chǎn)量較低,即喂料量較解爐能力許可的情況下應(yīng)適當(dāng)提高分解爐溫度,減輕回轉(zhuǎn)窯的應(yīng)活性 (三)預(yù)分解窯預(yù)分解系統(tǒng)的堵塞及防堵措施 40頁(yè)9 --塞，但主要發(fā)生在分解爐上面的次各級(jí)下料管及翻板閥內(nèi)堵塞，若發(fā)現(xiàn)不及時(shí)，有時(shí)能、責(zé)任心及操作手段等幾方面認(rèn)真細(xì)致地分析研究。對(duì)，經(jīng)過分析、研究找出原因，為以后生產(chǎn)中防塞時(shí)應(yīng)采取的措施提供重要依據(jù)。管道、旋風(fēng)筒錐體內(nèi)壁上粘結(jié)的一層層硬素較多，其中最主要的因素是由于窯內(nèi)和分解爐內(nèi)燃燒不完全跑到預(yù)熱器內(nèi)二次燃燒、器系統(tǒng)的內(nèi)壁上而形成結(jié)皮。 生產(chǎn)部修改編制第10頁(yè)共40頁(yè)10 --尾和窯尾廢氣一起進(jìn)入預(yù)熱器內(nèi)。這種不完入，能降低粘附溫度，再加上局部高溫很容易形成高溫至物料出現(xiàn)液相，很容易形成爐內(nèi)結(jié)皮；過量的煤粉時(shí)，可被帶至末級(jí)旋風(fēng)筒內(nèi)形成二次燃燒，導(dǎo)致末級(jí)減煤不及時(shí)，跟不上喂料量的變化，甚至出現(xiàn)短期斷，以硫酸鹽或氯化物的形態(tài)冷凝在原料上。在O 11 --的熱氣流會(huì)經(jīng)過下料管通過翻板閥漏入上一級(jí)旋風(fēng)筒內(nèi)。這風(fēng)筒分離效率，增加循環(huán)負(fù)荷，也是短路、塌料、堵塞的原為：下一級(jí)氣體從下料管內(nèi)經(jīng)過時(shí)，會(huì)使預(yù)熱器收集下來的沒有相當(dāng)數(shù)量的料子就不會(huì)向下沉落。一旦料子收集得過多件，便是一大股物料經(jīng)過翻板閥落下，造成下料不均，分散門、下料管翻板閥軸、各連接管道的法蘭、預(yù)熱器頂蓋和 生產(chǎn)部修改編制第12頁(yè)共40頁(yè)12 --部高溫結(jié)皮，或漏入冷風(fēng)、降低溫度，致結(jié)皮塌落而卡死下料管或排灰閥，械性堵塞。如：預(yù)分解系統(tǒng)的檢查門磚蓋、分解爐頂蓋及內(nèi)筒襯料剝落；旋風(fēng)筒內(nèi)筒或撒板閥板燒壞或轉(zhuǎn)動(dòng)不靈；檢修時(shí)有耐火磚或鋼鐵件等落入窯后或生產(chǎn)中容易堵塞下料管或錐體，開窯前關(guān)閉檢查門用磚封閉時(shí)不小心，或慎，致磚掉入預(yù)熱器內(nèi)，或因檢查門封閉不嚴(yán)，負(fù)壓較大將磚吸入預(yù)熱器內(nèi)；其二是在正常生產(chǎn)中發(fā)生的襯剝落掉磚的部位通常是預(yù)熱器平行管道的分料墻、進(jìn)出口管、作不當(dāng)造成的堵塞 生產(chǎn)部修改編制第13頁(yè)共40頁(yè)13 --一定要及時(shí)投造成物料在窯尾煙室堆積，這時(shí)即使回轉(zhuǎn)窯仍在運(yùn)不能夠很快地輸送出去，易在煙室與窯連接處形成實(shí)的量過小時(shí)，風(fēng)速降低，難以使料團(tuán)沖散，當(dāng)， 生產(chǎn)部修改編制第14頁(yè)共40頁(yè)14 --查、活動(dòng)各級(jí)翻板閥。當(dāng)預(yù)熱器出現(xiàn)異常時(shí)，未生產(chǎn)創(chuàng)造有利條件，某些部位設(shè)計(jì)不合理，將造成先天不足易發(fā)生堵塞。例如：①預(yù)熱器系統(tǒng)水平連接管道過長(zhǎng)或連接管道角度過?。虎诟骷?jí)預(yù)熱器的進(jìn)風(fēng)口高寬比較??；③預(yù)熱器錐體的角度較?。虎茴A(yù)熱器內(nèi)筒過長(zhǎng)；⑤預(yù)熱器砌內(nèi)襯時(shí)，錐體底部留有容積倉(cāng)；清理干凈。檢查預(yù)熱器內(nèi)襯是否完好、牢固。 生產(chǎn)部修改編制第15頁(yè)共40頁(yè)15 --每當(dāng)開窯后溫度逐漸上升，投料前后一段時(shí)間，應(yīng)勤活動(dòng)各處翻板閥，章制度和操作規(guī)程操作，保持溫度壓力，前后兼顧，密切協(xié)調(diào)，加減料要及時(shí)，風(fēng)煤料要同步。因缺料或其它原因被迫減料時(shí)，排風(fēng)不原、燃料質(zhì)量勻穩(wěn)定，搭配合理。首先應(yīng)限制原、燃料中有害采用完全造成結(jié)皮堵塞的一項(xiàng)措施。所謂提出堵塞原因及時(shí)處理，防止處理不及時(shí)而 生產(chǎn)部修改編制第16頁(yè)共40頁(yè)16 --素很多，所以要想操作好窯，必須嚴(yán)，搞好系統(tǒng)密封，加強(qiáng)崗位工的責(zé)任心，提高原、燃料的配料方案，穩(wěn)定系統(tǒng)的熱工制度。掌握規(guī)律，預(yù)防和處理 (四)預(yù)分解窯降低窯襯消耗的研究主要消耗之一。窯襯消耗的大小不僅造成襯料的低預(yù)分解窯窯襯消耗是當(dāng)前普遍研究和探索的重要課題。結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，亦有只將預(yù)分解窯劃分為分解帶和燒成帶(包括放熱反應(yīng)帶、燒成帶、冷卻分解窯燒成帶主要采用堿性磚。性原或還原－氧化反應(yīng)、過熱、熱震、熱疲勞、擠壓和磨刷。但這8種因素對(duì) 生產(chǎn)部修改編制第17頁(yè)共40頁(yè)17 --窯內(nèi)不同帶磚襯的破壞作用各有不同，現(xiàn)就這8種因素?fù)p壞堿性磚的機(jī)理分 ，滲入相主要是C2S、S會(huì)析出鉀霞石；而熔體則會(huì)充填磚襯內(nèi)氣孔，使該部分磚層致密化和脆化；550℃以上即開始形成，而預(yù)分解窯入窯物料溫度已達(dá)800℃~860℃，因此于整個(gè)預(yù)分解窯窯內(nèi)，即熟料熔體對(duì)預(yù)分解窯各帶窯襯均(2)揮發(fā)性組分的凝聚。預(yù)分解窯內(nèi)，堿性硫酸鹽和氯化物等組分揮發(fā)凝襯的選型?；蛎浀捏w積效應(yīng)反復(fù)發(fā)生，磚便產(chǎn)生化學(xué)疲勞。這生產(chǎn)部修改編制第18頁(yè)共40頁(yè)18--(4)過熱。當(dāng)窯熱負(fù)荷過高，使磚面長(zhǎng)時(shí)間失去窯皮的保護(hù)時(shí)，熱面層基向冷面層方向遷移，而使磚襯冷面層致密化，熱面層則疏(5)熱震。當(dāng)窯運(yùn)轉(zhuǎn)不正?；蚋G皮不穩(wěn)定時(shí)，堿性磚易受熱震而損壞。窯開停使磚內(nèi)頻繁產(chǎn)生交變熱應(yīng)力。當(dāng)熱應(yīng)力一旦超出磚襯的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度時(shí)，磚就突然開裂，并沿其結(jié)構(gòu)弱化處不斷加大加深，降低窯襯消耗的措施生產(chǎn)部修改編制第19頁(yè)共40頁(yè)19--以及燃燒充分且一次風(fēng)比例較少的多帶、冷卻帶及窯門罩、冷卻機(jī)高溫區(qū)以及燃燒器外側(cè)等部高于傳統(tǒng)窯。因此，燒成帶正火點(diǎn)可使用直接結(jié)合鎂鉻磚、或含鋯增韌白云石磚(本廠燒成帶和上下過度帶分別采用RHI公司的鎂鉻磚和尖晶石磚)。窯卸料口內(nèi)襯是大型窯窯襯中最薄弱環(huán)節(jié)之一，新窯或規(guī)則的磚、尖晶石磚或直接結(jié)合鎂鉻磚。對(duì)窯口溫度較低的窯，可剛(2)把好進(jìn)貨質(zhì)量關(guān)和窯襯施工質(zhì)量關(guān)。要嚴(yán)格遵守“水泥回轉(zhuǎn)窯用耐火性。重點(diǎn)應(yīng)對(duì)耐火泥的配制、磚縫和膨脹縫處理等一修改編制第20頁(yè)共40頁(yè)20--(3)準(zhǔn)確把握局部挖補(bǔ)與整段更換窯襯的界限。兩者界定的一般原則為：亂現(xiàn)象，這時(shí)可采用挖補(bǔ)的方法。否則就需要進(jìn)行整段更換。正確的判斷，過大的熱應(yīng)力而導(dǎo)致磚襯開裂、剝落。由于耐火磚的品烘烤時(shí)窯速的控制原則一般為：溫度在300℃~500℃范圍內(nèi)每30minn溫有些廠在更換窯襯后急于投料生產(chǎn)，常采用6h~8h的快速烘窯制度，損過的修改編制第21頁(yè)共40頁(yè)21--煤耗較大，窯氣溫度高，為了降低廢濕塔系統(tǒng)。③選用適當(dāng)?shù)哪突鸫u，堿性磚在工況韌性，顯氣孔率不能太小，厚度亦應(yīng)嚴(yán)格控制。其中直接結(jié)合鎂鉻磚對(duì)6h~8h的快速烘窯不適應(yīng)，應(yīng)注意。動(dòng)試車，還要確保供電。此外，停窯時(shí)窯襯的冷卻用壽命有很大影響，因此停窯不換磚時(shí)必須慢冷以，并在24h后方可打開窯門進(jìn)行快速冷卻。(5)窯皮的粘掛及保護(hù)。燒成帶及其兩側(cè)過渡帶磚襯上窯皮的穩(wěn)定與否，壽命的決定性條件。成該處熟料中熔體含量過多且粘度小，。第一層窯皮粘掛的質(zhì)量?jī)?yōu)劣對(duì)延長(zhǎng)窯襯壽命有重應(yīng)嚴(yán)格保證系統(tǒng)溫度及燒成帶溫度，使第一批窯位置及火焰形修改編制第22頁(yè)共40頁(yè)22--狀，并使之保持正常。預(yù)分解窯掛窯皮時(shí)間一般為1d。(6)減少停窯次數(shù)，提高預(yù)分解窯的運(yùn)轉(zhuǎn)率。由于頻繁的非計(jì)劃開停窯，，會(huì)造成襯磚熱面迅速冷卻，收縮過快，磚內(nèi)產(chǎn)生嚴(yán)重窯頻繁作用于磚內(nèi)，導(dǎo)致其過早開裂損壞。再次皮剝落，還使窯襯內(nèi)磚位扭曲，降低窯襯使用壽命。表3為某兩個(gè)廠歷年運(yùn)轉(zhuǎn)率與窯襯消耗的對(duì)應(yīng)關(guān)系。存在重大問題或剛進(jìn)行過系統(tǒng)檢修期間，但通度穩(wěn)定。修改編制第23頁(yè)共40頁(yè)23--，風(fēng)溫，同時(shí)兼顧的預(yù)分解窯，從而達(dá)到既可降低消耗， (五)預(yù)分解窯結(jié)皮機(jī)理研究1結(jié)皮的分類組分所形成的粘附在窯尾系統(tǒng)內(nèi)壁的層狀尾筒的下料管、分解爐內(nèi)等處。結(jié)皮使通風(fēng)通道的有效截面積 修改編制第24頁(yè)共40頁(yè)24 --結(jié)皮類型外表顏色取樣感覺質(zhì)地的堅(jiān)實(shí)度I型結(jié)皮淺黃色容易疏松II堅(jiān)硬窯后，在窯的高溫帶揮發(fā)，以氣態(tài)形式存在于窯氣中，窯為液態(tài)的鹽類，并很快吸附于物料的表面。由于微細(xì)粉塵附量更多。冷凝后的有害組分又隨生料一起入窯，再次進(jìn)，所以結(jié)皮中揮發(fā)性有害組分的含量高于生、熟料。含硫中導(dǎo) 修改編制第25頁(yè)共40頁(yè)25 --；煤粉在高溫下也表現(xiàn)出焦渣特性，特別是在系統(tǒng)中還出煤焦油；局部高溫使揮發(fā)性有害成分的循環(huán)富集更加更加容易形成與硬化。而尾溫過高反映了窯、爐中存在3預(yù)分解窯結(jié)皮機(jī)理3.1揮發(fā)性組分的來源揮發(fā)性組分，主要是堿、氯、硫，它們?cè)谄鲝U堿(ROH)、氯化堿(RCl)、硫酸堿(R2SO4)及碳酸堿(R2CO3)和云母、伊利石的硫通常較原料中多。 修改編制第26頁(yè)共40頁(yè)26 --燃性，在高溫下，一部分會(huì)分解生成含硫較低，但由于其蒸汽壓高而容易揮發(fā)，3.2結(jié)皮特征礦物的研究的爭(zhēng)論比較激烈。一般認(rèn)為，結(jié)皮CSCaCO曾對(duì)8AO果對(duì)結(jié)皮礦物進(jìn)行綜述。 修改編制第27頁(yè)共40頁(yè)27 --解(預(yù)分解窯入窯生料的碳酸鈣分解率為85%~95%)，入窯生料中就可能含預(yù)分解窯生料入窯時(shí)，其中的CaCO3有85%~95%已經(jīng)分解，并且由個(gè)方面：其一是煤中含有不具備可燃性的硅方解石是一種被研究得比較普遍的過渡礦物。在實(shí)驗(yàn)室電爐內(nèi)， 修改編制第28頁(yè)共40頁(yè)28 --進(jìn)，也由堿所促進(jìn)。即有害組分的循環(huán)富集有利。粉狀物料中一旦形成硅方解石，粉料便堅(jiān)實(shí)化起來。所當(dāng)有害組分的循環(huán)富集達(dá)到一定程度足以將粉料結(jié)實(shí)地粘可能造成影響的結(jié)皮。在溫度進(jìn)一步升高后，KNaSO由此可以推論，當(dāng)分解爐或窯頭煤粉燃燒不完全時(shí)，可能造成部A 修改編制第29頁(yè)共40頁(yè)29 --操作參3.3結(jié)皮機(jī)理組分與生料粉所形成的粘附在襯料內(nèi)壁上的層上的吸力造成的表面粘結(jié)及纖維狀或網(wǎng)狀物質(zhì)的交織作窯氣中的堿、氯、硫等有害組分在窯尾及預(yù)熱器和分解爐中冷凝時(shí)，會(huì)使最低共熔溫度降低，因此窯氣中的堿、氯、硫等凝聚時(shí)，的堿、氯、硫等有害組分，在生料通過窯的高溫帶時(shí)會(huì)而有利于結(jié)皮的形成，如一般情況下，生料的最低共熔 產(chǎn)部修改編制第30頁(yè)共40頁(yè)30 --高，這是形成結(jié)皮的關(guān)鍵因素。系統(tǒng)中如果產(chǎn)生局部高溫，料中有害組分的揮發(fā)及冷凝循環(huán)，并使內(nèi)循環(huán)發(fā)生的區(qū)方面也可能使液相出現(xiàn)，把生料粘附在襯料的內(nèi)壁而形理論知道，液體的表面張力隨著溫度的升高而下降，表面張力與觸角之間滿足關(guān)系式：研究之中：如果預(yù)分解窯局部溫度偏高，則使出現(xiàn)的熔體的表面張力下降，原因燃燒不完全產(chǎn)部修改編制第31頁(yè)共40頁(yè)31--濕塔收集下來的量小，在生料均化庫(kù)中不容易被混合均勻，從而造成入窯生影響窯的熱工制度的穩(wěn)定性；再則由于回灰中含有一定量的重新入窯必然加劇揮發(fā)性組分的循環(huán)富集，這些都容易引起，則物料溫度和生產(chǎn)，系統(tǒng)排風(fēng)必須加大，因而廢氣量增大，飛揚(yáng)粉，導(dǎo)致入窯生料溫度下降，能耗上升。當(dāng)預(yù)熱器漏進(jìn)的4防止結(jié)皮的措施定見下表。Cl-/%S/%硫堿比 產(chǎn)部修改編制第32頁(yè)共40頁(yè)32 --斯洪堡法基灰，以減少有害組分的相形態(tài)存在的“揮發(fā)物”冷凝在飛灰上，下來排出窯系統(tǒng)，以減少有害組分的循環(huán)。通過“旁不應(yīng)再回到窯內(nèi)。由于“旁路”系統(tǒng)投資大及“旁路”系消極影響，通常應(yīng)該控制“旁路”廢氣量，一般放風(fēng)用高灰分及灰分熔點(diǎn)低的煤。材料。日本最新公布的一項(xiàng)專利報(bào)道了含石墨的耐火材料而 (六)窯圈的生成過程和防止對(duì)策， 產(chǎn)部修改編制第33頁(yè)共40頁(yè)33 --料更加均勻并提高熱效。。正成為產(chǎn)量下降，熱耗單位上升的原因。窯皮中一部分向圓錐方向連續(xù)形成的窯皮叫窯圈.一)．結(jié)圈的形成要素1.窯內(nèi)原料管理(化學(xué)構(gòu)成及不均勻)☉IM,特別注意Fe2O3含量☉SM☉堿性成分,S含量2.運(yùn)轉(zhuǎn)條件1)窯內(nèi)非正常的原料流程a.窯回轉(zhuǎn)速度的變動(dòng)b.窯內(nèi)氣體速度的變動(dòng)c.窯內(nèi)氣體溫度分布情況的變動(dòng)2)燃燒條件a.一次空氣比例c.過剩空氣比例 產(chǎn)部修改編制第34頁(yè)共40頁(yè)34 --d.燃燒器位置e.一次空氣旋回及與燃料的混合度3)窯的結(jié)構(gòu)及其他a.窯的傾斜度b.耐火磚材質(zhì)等諸多原因大大減少了化學(xué)成分的變動(dòng)幅度，又繼技術(shù)的提高及發(fā)展，可以看到在我集團(tuán)中結(jié)圈的，窯內(nèi)結(jié)圈生成處往往是高溫段，而其他地方的生成應(yīng)屬于特殊情況。窯內(nèi)溫度中氣體溫度〉爐壁溫度〉原料溫度〉。一般情況下比高溫氣體低的爐壁表面加熱后，易變成液相并帶不一樣。形成結(jié)圈的溫度是窯內(nèi)投料后，發(fā)生最初溶相。結(jié)圈的化學(xué)組成比(%)IgIg-lossSiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOCr2O3SO3TotalA0.4020.865.252.7564.852.79-2.5599.45B0.2921.4010.252.7560.453.06-1.0899.28C0.6222.449.594.0359.303.11-0.8299.91 產(chǎn)部修改編制第35頁(yè)共40頁(yè)35 --DD1.3219.909.083.1261.263.07Trace1.5099.25E0.6018.1017.8017.8051.5610.541.710.96101.27路都明確顯現(xiàn)出來。各層的紋路生成時(shí)期，或生成后的熱處理過程所致。其表層與熟料很相越近其成分差別越大，特別是與耐火磚越接近更呈現(xiàn)耐火磚圈形成時(shí)原料和耐火磚之間發(fā)生過化學(xué)反應(yīng)。結(jié)圈的組成礦750℃~900℃2CaO.SiO2.CaCO3900℃以上2CaO.SiO2+CaO 速平穩(wěn)，防止窯內(nèi)原料的波動(dòng)過大。 (2)使原料的喂料量均勻。 (3)維持穩(wěn)定的燃燒條件，使窯內(nèi)氣體溫度分布變動(dòng)變小。 MM象。(燃燒使用量的適當(dāng)化) 產(chǎn)部修改編制第36頁(yè)共40頁(yè)36 -- 穩(wěn)定的原料成分防止化學(xué)成分的變化。成分有著密切的關(guān)系，所以要求嚴(yán)因素，對(duì)已形成的結(jié)圈效果并非樂觀， (七)新型干法窯系統(tǒng)操作的一般原則一般原則，就是根據(jù)工廠外部條件變化，適時(shí)調(diào)整系統(tǒng)參數(shù)，最大限度地保持系統(tǒng)“均衡穩(wěn)定”地運(yùn)轉(zhuǎn)，不斷提高設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)衡穩(wěn)定，是控制室操作