常壓與低壓儲罐通風(fēng)的推薦作法

常壓與低壓儲罐通風(fēng)的推薦作法SY/T6673-2006常壓與低壓儲罐通風(fēng)的推薦作法Recommendedpracticeventingatmosphericandlow-pressurestoragetanks

（APIStd2000：1998,IDT）目次刖言引言范圍規(guī)范性引用文件術(shù)語和定義非低溫地面儲罐4.1總則4.2超壓或真空產(chǎn)生的原因4.3通風(fēng)要求的確定4.4通風(fēng)措施4.5通風(fēng)裝置的選擇、安裝和維護(hù)4.6通風(fēng)裝置的測試與標(biāo)記地面和地下低溫儲罐5.1總則5.2超壓或真空的原因5.3通風(fēng)要求的確定5.4通風(fēng)措施5.5通風(fēng)裝置的選擇、安裝和維護(hù)附錄A（資料性附錄）表1和表2正常通風(fēng)量計算的說明附錄B（資料性附錄）表3和表5緊急通風(fēng)量計算的說明附錄C（資料性附錄）通風(fēng)裝置的類型和工作特性刖言本標(biāo)準(zhǔn)等同采用APIStd2000：1998《常壓與低壓儲罐通風(fēng)》（英文版，第五版）。本標(biāo)準(zhǔn)等同翻譯APIStd2000：1998。本標(biāo)準(zhǔn)討論了常壓與低壓儲罐超壓和真空產(chǎn)生的原因，確定了通風(fēng)的要求，通風(fēng)的措施,通風(fēng)裝置的選擇、安裝和維護(hù)，以及安全排放裝置的測試和標(biāo)記。本標(biāo)準(zhǔn)刪去了APIStd2000：1998中與主題無關(guān)的內(nèi)容，包括標(biāo)準(zhǔn)的扉頁、特別聲明本標(biāo)準(zhǔn)由石油工業(yè)安全專業(yè)標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會提出并歸口。本標(biāo)準(zhǔn)起草單位：中國石化集團(tuán)公司勝利石油管理局安全環(huán)保處。本標(biāo)準(zhǔn)主要起草人：張勇、劉瑞霞。引言本標(biāo)準(zhǔn)提供的通風(fēng)要求是基于對儲存在鋼制儲罐中己烷的研究成果做出的。如果要把這些要求引用到其他液體和非金屬儲罐上，必須進(jìn)行良好的工程判斷。對一個特定的儲罐和它的操作情況的詳細(xì)的工程研究所得到的相應(yīng)的通風(fēng)量可能與按照本標(biāo)準(zhǔn)確定的通風(fēng)量不一致。如果儲罐的運(yùn)行條件偏離了制定本標(biāo)準(zhǔn)使用時的條件，就必須對它進(jìn)行詳細(xì)的工程研究。常壓與低壓儲罐通風(fēng)的推薦作法1范圍本標(biāo)準(zhǔn)包括了從真空到壓力為1.034bar(15lb/in[sup]2[/sup])運(yùn)行條件下，對地面石油液體儲罐或石油產(chǎn)品儲罐和低溫地面及地下儲罐中揮發(fā)氣正常和緊急通風(fēng)口的要求。本標(biāo)準(zhǔn)討論了超壓和真空產(chǎn)生的原因，確定了通風(fēng)的要求，通風(fēng)的措施，通風(fēng)裝置的選擇、安裝和維護(hù)，以及安全排放裝置的測試和標(biāo)記。2規(guī)范性引用文件下列文件中的條款通過本標(biāo)準(zhǔn)的引用而成為本標(biāo)準(zhǔn)的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改單(不包括勘誤的內(nèi)容)或修訂版均不適用于本標(biāo)準(zhǔn)，然而，鼓勵根據(jù)本標(biāo)準(zhǔn)達(dá)成協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本適用于本標(biāo)準(zhǔn)。APIBull2521使用的呼吸閥減少常壓儲罐的揮發(fā)損失APIRP520煉油廠中泄壓裝置的尺寸、選擇和安裝第1部分：尺寸和選擇APIRP521泄壓和降壓系統(tǒng)的指南APIRP576泄壓裝置的檢查APIRP2210石油產(chǎn)品儲罐通風(fēng)口的阻火器APIRP2350儲罐的過量充裝保護(hù)APIStd620大型焊接低壓儲罐的設(shè)計和建造APIStd650焊接的鋼制儲油罐APIStd2510液化石油氣(LPG)裝置的設(shè)計和建造ASMEPTC19.5液體流量計第2部分：“應(yīng)用”儀器儀表的臨時補(bǔ)充ASMEPTC25安全泄壓裝置鍋爐和壓力容器準(zhǔn)則第八篇第1部壓力容器的建造原則3術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本標(biāo)準(zhǔn)。積聚值accumulation當(dāng)排氣閥門是安全泄壓閥時，儲罐內(nèi)壓力超過其最大允許工作壓力的增加值（用壓力單位或允許的最大工作壓力的百分比來表示）。最大允許積聚值一般由運(yùn)行和火災(zāi)應(yīng)急涉及的規(guī)范來確定。桶barrel液體計量單位，等于0.159m[sup]3[/sup]（42USgal）。3.3英制熱量單位Btu將一磅水提高一華氏度所需的熱能。緊急通風(fēng)emergencyventing當(dāng)儲罐外部或內(nèi)部出現(xiàn)異常情況時，如內(nèi)部加熱盤管破裂或外部的火災(zāi)時所需要的通風(fēng)。非低溫儲罐nonrefrigeratedtank不由儲罐內(nèi)部揮發(fā)或循環(huán)制冷系統(tǒng)產(chǎn)生制冷環(huán)境來儲存液態(tài)材料的容器。一般地，儲存溫度接近或高于周圍環(huán)境的溫度。正常通風(fēng)normalventing由于運(yùn)行和大氣環(huán)境變化而需求的通風(fēng)。超壓overpressure當(dāng)閥門泄壓時，閥門入口壓力增加到超過設(shè)定壓力，用壓力單位或設(shè)定壓力的百分比來表示。在閥門壓力被設(shè)定到允許的最大工作壓力并且入口管線壓力損失為0時，超壓值和積聚值是等值的。石油petroleum原油。石油產(chǎn)品petroleumproducts從原油中分離的烴類材料或其他產(chǎn)品。呼吸閥PVvalve重力負(fù)荷式、先導(dǎo)式或彈簧式閥門，用于排放在罐中形成的超壓或真空。額定排放能力ratedrelievingcapacity在標(biāo)準(zhǔn)條件、設(shè)計壓力或真空狀態(tài)下，泄壓裝置排放氣體的流量。低溫儲罐r(nóng)efrigeratedtank以低于大氣溫度儲存液體的容器。這種容器可能使用，也可能不使用由儲罐內(nèi)部揮發(fā)或循環(huán)制冷系統(tǒng)產(chǎn)生制冷環(huán)境。泄壓裝置reliefdevice用于排放在儲罐內(nèi)形成的超壓和（或）真空的裝置。排放壓力relievingpressure在要求的排放流量下，泄壓裝置的入口壓力。要求的排放流量requiredflowcapacity在極端的操作條件或緊急狀態(tài)下，為防止過度超壓或真空，泄壓裝置所要求的流量。3.16標(biāo)準(zhǔn)立方英尺每小時SCFH在15.6°C（60°F）和1.014bar（14.7lb/in[sup]2[/sup]）絕對壓力下的體積，氣體或燃?xì)鈽?biāo)準(zhǔn)計量單位。3.17立方米每小時m[sup]3[/sup]/h[sup]2[/sup]在溫度為0C和壓力為1.014bar下的體積，氣體或燃?xì)鈽?biāo)準(zhǔn)計量單位。3.18設(shè)定壓力setpressure在運(yùn)行狀態(tài)下，泄壓裝置開始打開時入口的表壓（從閥盤開啟時記起）。熱吸入thermalinbreathing氣候條件變化（如氣溫降低）導(dǎo)致罐內(nèi)揮發(fā)氣減少或冷凝，氣體或密封氣體進(jìn)入罐內(nèi)。熱呼出thermaloutbreathing氣候條件變化（如氣溫升高）導(dǎo)致罐內(nèi)揮發(fā)氣膨脹或罐內(nèi)液體揮發(fā)，揮發(fā)氣呼出罐外。浸潤面積wettedarea罐體內(nèi)部接觸液體，外部又受到火焰加熱的表面面積。4非低溫地面儲罐4.1總則本章包括了對非低溫地面石油儲罐或石油產(chǎn)品儲罐正常和緊急通風(fēng)的要求。本標(biāo)準(zhǔn)中討論了超壓和真空產(chǎn)生的原因，確定了通風(fēng)的要求，通風(fēng)的措施，通風(fēng)裝置的選擇、安裝和保養(yǎng)，以及排放裝置的測試和標(biāo)記。4.2超壓或真空產(chǎn)生的原因4.2.1總則要確定罐內(nèi)超壓或真空產(chǎn)生的原因時，必須考慮下列情況：a）液體進(jìn)、出儲罐。b）由于氣候變化（如壓力或溫度的變化）導(dǎo)致的儲罐氣體的小呼吸。c）曝露于火焰。d）由于設(shè)備故障和操作錯誤導(dǎo)致的其他情況。這些情況中的一些在4.2.2?4.2.5描述得更詳細(xì)。還有許多不包含在本標(biāo)準(zhǔn)中的其他情況，應(yīng)由設(shè)計人員考慮。4.2.2液體進(jìn)、出儲罐液體從儲罐流出會吸入氣體，液體流入儲罐或由于揮發(fā):包括進(jìn)料液體的閃蒸）會呼出氣體。當(dāng)進(jìn)料的溫度可能接近或高于罐內(nèi)壓力下該進(jìn)料的沸點(diǎn)時，進(jìn)料閃蒸可能比較明顯。4.2.3氣溫變化由于氣溫降低或其他天氣變化，如風(fēng)、降雨等，會使揮發(fā)氣收縮或冷凝而吸入氣體，由于氣溫上升或天氣變化而產(chǎn)生的膨脹和揮發(fā)會呼出氣體。4.2.4接觸火焰當(dāng)儲罐從外部火焰吸收熱量時，由于揮發(fā)氣膨脹和液體的揮發(fā)會呼出氣體。4.2.5其他情況總則在確定可能導(dǎo)致儲罐超壓和真空的原因時，設(shè)計者應(yīng)對其他情況，如設(shè)備故障和操作失誤，加以考慮和評估。但本標(biāo)準(zhǔn)中沒有提供其他情況的計算方法。425.2氣壓卸油超壓利用氣體壓力完成從其他容器、油槽車和油罐車卸油。在卸油結(jié)束前，接收罐可能由于氣體的突進(jìn)形成氣體沖擊，其與接受罐內(nèi)的壓力和頂部空間大小有關(guān)。額外氣體體積在罐內(nèi)足以產(chǎn)生超壓?？刂品椒ㄊ窃诮邮芄迌?nèi)安裝一個換向器或?qū)Я髌魇躬M小的頂部空間能吸收波動壓力。類似的情況如管線清管時，在清管器后面裝一個氣流導(dǎo)向器。惰性氣體充填和吹掃惰性氣體的充填和吹掃能夠給罐內(nèi)物料的混合氣體空間提供保護(hù)的作用,維持罐內(nèi)的氣體不可燃。惰性氣體的充填和吹掃系統(tǒng)，一般情況下有一個供應(yīng)調(diào)節(jié)器和背壓調(diào)節(jié)器可以維持罐內(nèi)壓力在一個較窄的范圍內(nèi)。惰性氣體供應(yīng)調(diào)節(jié)器故障能導(dǎo)致氣體無限制流入儲罐、減少氣流流入或使氣流完全損失。背壓調(diào)節(jié)器故障能導(dǎo)致超壓。外部換熱裝置蒸汽、熱水和熱油是常用的保持儲罐較高溫度的熱媒。如果儲罐進(jìn)料控制閥、溫度傳感器或控制系統(tǒng)出現(xiàn)故障，會造成儲罐夾套的熱媒流量增加，儲罐內(nèi)的液體揮發(fā)加強(qiáng)，必須排放由此出現(xiàn)的超壓。如果空儲罐保持在較高的溫度，當(dāng)儲罐進(jìn)液時可能會產(chǎn)生過多的揮發(fā)氣。如果儲罐中溫度控制系統(tǒng)，由處于氣相空間中的溫度傳感器控制，儲罐的熱媒將會因罐壁的最高溫度而以最大的流量循環(huán)。在這樣的情況下進(jìn)料，可能會導(dǎo)致過多的物料揮發(fā)。當(dāng)罐壁冷卻且液體覆蓋了溫度傳感器，將會立刻停止過多的物料揮發(fā)。對于使用冷卻夾套或盤管的儲罐，必須考慮制冷劑損失導(dǎo)致的液體揮發(fā)。425.5內(nèi)部換熱裝置儲罐內(nèi)部的加熱或冷卻裝置的機(jī)械故障可能會使裝置中使用的熱媒或制冷劑與罐儲物料接觸。在低壓儲罐中，假定裝置出現(xiàn)故障后，熱載體將流進(jìn)儲罐，所以必須考慮儲罐物料和熱載體的化學(xué)性質(zhì)的兼容，熱載體（如蒸汽）安全排放裝置是必要的。在裝置修理或更換之前必須考慮對罐內(nèi)物料進(jìn)行處理。425.6集氣系統(tǒng)如果由集氣系統(tǒng)將儲罐的揮發(fā)氣收集后進(jìn)行處理，就需要考慮集氣系統(tǒng)可能會出現(xiàn)故障，這種故障必須進(jìn)行評估。影響儲罐安全的故障可能包括由管道問題（進(jìn)料流量小和沉積物多）形成的背壓、其他設(shè)備的排放物進(jìn)入罐上部空間或設(shè)備故障造成堵塞。對于直接排放到大氣中的緊急通風(fēng)裝置，其設(shè)定壓力值要比正常使用的集氣系統(tǒng)的壓力要高。對于有毒或危險揮發(fā)氣，應(yīng)考慮選用失效后能安全處理（無失效）的集氣系統(tǒng)。425.7公用設(shè)施失效局部和工廠范圍內(nèi)的動力和公用工程失效可能會導(dǎo)致超壓或真空。停電將直接影響所有的電動閥門或控制器，并且可能也會停止儀表風(fēng)的供應(yīng)。還有，在電力故障期間制冷劑和熱媒可能會流失。425.8輸入儲罐液流的溫度變化由于制冷能力降低或輸入熱量的增加而引起的輸入儲罐液流溫度變化，可能會引起儲罐的超壓?；瘜W(xué)反應(yīng)某些儲罐的物料可能介入化學(xué)反應(yīng)，會產(chǎn)生熱量或揮發(fā)氣。化學(xué)反應(yīng)的某些例子包括無意中將水帶進(jìn)裝酸或廢酸的罐中，因此產(chǎn)生水蒸氣和/輕烴揮發(fā)及石碳酸罐的失控反應(yīng)等。在某些情況中，材料可能形成泡沫，引起氣液兩相排放。緊急排放設(shè)計協(xié)會DIERS）制定的方法可以用于評價這些情況。0液體過量灌裝保護(hù)有關(guān)液體過量灌裝保護(hù)的資料，見APIStd620APIStd2510APIRP2350?？捎赏ㄟ^合理的設(shè)計和操作步驟來避免液體過量灌裝，如兩個可靠和可修理的液面指示計及一個獨(dú)立的高液位警報器，通過關(guān)閉進(jìn)液閥阻止灌裝操作。1大氣壓力變化大氣壓力升高或降低是儲罐超壓或真空的可能原因之一。2控制閥故障由于連接到儲罐的管線控制閥故障會導(dǎo)致熱交換設(shè)備超負(fù)荷并引起高溫物料進(jìn)入儲罐,所以必須對此加以考慮。控制閥故障可能也會導(dǎo)致向儲罐進(jìn)料的帶壓容器的液面低于容器出口，使高壓揮發(fā)氣進(jìn)入儲罐。3蒸汽泄漏如果蒸汽進(jìn)入未加絕熱層的儲罐，由于環(huán)境冷卻導(dǎo)致的冷凝速度可能會大于本標(biāo)準(zhǔn)中確定的通風(fēng)流量。所以增大通風(fēng)量（打開人孔）和減慢儲罐冷卻速度方式對于防止過度的罐內(nèi)真空都是必要的。4未加絕熱層儲罐在暴風(fēng)雨期間，未加絕熱層儲罐內(nèi)的異常高溫氣體的收縮會引起過度的真空，使通風(fēng)要求超過本標(biāo)準(zhǔn)的通風(fēng)要求。推薦對氣體空間溫度超過49°C（120°F）、加熱的未加絕熱層的儲罐進(jìn)行工程分析。4.3通風(fēng)要求的確定4.3.1總則由下列條件確定通風(fēng)要求：a）儲罐液體的最大排出流量引發(fā)的吸入。b）氣體空間最大溫度降低導(dǎo)致的蒸汽冷凝或收縮產(chǎn)生的吸入（熱吸入）。c）儲罐的進(jìn)液最大流量導(dǎo)致的揮發(fā)引起的呼出。d）由氣體空間最大溫升引起的氣體膨脹和揮發(fā)產(chǎn)生的呼出（熱呼出）。e）罐被火焰包圍引起的呼出。雖然本標(biāo)準(zhǔn)沒有提至到4.2.5討論的其他情況的設(shè)計原則，但也應(yīng)對它們進(jìn)行考慮。4.3.2正常通風(fēng)能力的要求總的正常通風(fēng)能力至少應(yīng)是大、小呼吸所需通風(fēng)量總和。在儲罐允許的正常操作壓力范圍內(nèi)，由于揮發(fā)氣的產(chǎn)生和冷凝將提供所需的部分或全部通風(fēng)量，因此對于揮發(fā)性產(chǎn)品，其通風(fēng)要求可能降低。在存在冷凝性揮發(fā)氣的場合，應(yīng)考慮上面的因素。表1和表2所示的是由于液體流出和流入儲罐及小呼吸引起的吸入和呼出通風(fēng)要求的數(shù)據(jù)。這些要求在和中討論。表1A正常通風(fēng)要求（單位液體流量所需的通風(fēng)量SCFH）（英制單位）閃點(diǎn)/廉點(diǎn)?人nftli港播盧出建呼出閃點(diǎn)566沸點(diǎn)>34?T5.6見哀縝6W^<100T5.6JLA2A12見^2A民&見駁2A12見表2A'閃點(diǎn)誠沸點(diǎn)的赴館都-Ililft用.在兩護(hù)郝有時，悝用囚點(diǎn)〔零WJW鍛表1B正常通風(fēng)要求（單位液體流量所需的通風(fēng)量m[sup]3[/sup]/h）（公制單位）閔點(diǎn)/沸點(diǎn)」呼岀械體竄出!燼吸人液悴rti人轉(zhuǎn)呼也閃點(diǎn)比卻sr1194見蛍2Btoi見衷2B0.弘1也表2B1.01見麗2BWA<37.代a94見我羽2.02見蓉2B^<148.。.冏2.02見哀期兇點(diǎn)戒濤點(diǎn)的數(shù)據(jù)揷可以便用*耗陷桿柿冇時"使邛閃點(diǎn)（舉見附誡人人表2A小呼吸通風(fēng)能力要求（英制單位）

噸人<K?)醉出列2*閔點(diǎn)鼻lUOT述正站齊點(diǎn)^300T閃點(diǎn)UUX)*F成正當(dāng)WAOWTbeird疋9CFH吒徉SCFH藝體9CFH*CW60J5C0340fiO1004200Ittl60100M0210005003W5CC100042000lOOO600tooo200084OQ020001200200Qyuoo1260003O?1800MfflO40001$??04IXK)24?)4M0son2(000050003000souu100004200001WW600010000I5O00^aotxM)L50W9000150008*)00030000120002D0QO25WJOI0500Q0240(10150002400030000126OGW38000iTOOO2SUM35000147000031QW1W0D31000400001^8000034000210003000450001S90G0Q37TO02WG03WO?uon21OO0CM>4QOOO2400040000400002S2O0O04400027000440007000029400004?0W2W0048000800003WW52^X)JLffiK)520009000Q37SOOTO5600034OK)$60W￥000004200000600W34000WHK?1200WS0400W6SOOO4100068OW140000568WOO750?45OW75000ewxm)6720000A20UIJ5UJOOm*o1?OOWTMOOOD9000054O0090000亠對護(hù)容笊労陰80砧，C3TO0O1沁rd】矗卽上的犧練.Jt空悄況的通鳳典求盡量接近于理論汁算(ft*豐萍和草ME；域誓平力素也￡77間ThtiSCFH.毎早方範(fàn)尺九對于琴就那于31加卅tatMGbarrd)的蔑空條件整求為闿糰相1于甜工芳索0”聰々tiSCFH*毎爭方英尺)怕％體.送帚有于37.朗C(]00T>蠻化帕平均比略￡參見謝就應(yīng)對％相空IMli鷹堆持4S9V(120V).校強(qiáng)竜熔儲旳的忸■逼荷工理楡畫￡見4.2,5.14>*'對于諸存閃點(diǎn)為幻用pawr>廉収土的產(chǎn)品，穀宦呼出昱吸人要求的co%.廉皿鼻越體ifl度在枉冊條件卩上升郝不能快于下澤.例如圭蕪燃的掙爾黃.’聊于曲存閔點(diǎn)低于H.EUC100>)的產(chǎn)將*內(nèi)牲IR轉(zhuǎn)％律岸友賃■的通真世.假就對于砰曲番求等予帯人聲求，以允許ift佯液面揮離和斜*界駄在糾行中間的僭BL町用翻人搓姜靈兇上內(nèi)蜉自打険璉.春■大于31)000胡tlflOOMbarreb單整確宦?詵謨的附加驀本伯Q拓見附求At表2B小呼吸通風(fēng)能力要求(公制單位)

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表2中第二列所示的要求。應(yīng)對氣相空間的溫度保持在48.9°C(120°F)以上，受熱的未加絕熱層儲罐進(jìn)行工程分析(見425.14)。4.322閃點(diǎn)大于37.8C(100°F)的液體的呼出(壓力排放)4.322.1液體流入儲罐最大流量的通風(fēng)能力，以及閃點(diǎn)大于或等于37.8C(100F)或正常沸點(diǎn)大于或等于148.9C(300°F)液體的揮發(fā)所需要的通風(fēng)能力，相當(dāng)于最大進(jìn)液流量為一立方米每小時時，通風(fēng)量為1.01m[sup]3[/sup]/h(6SCFH)。注：本標(biāo)準(zhǔn)中沒有提到過量充裝保護(hù)，但在APIStd620和APIRP2350中都提到。4.3.222對于儲存閃點(diǎn)大于或等于37.8C(100F)或常壓沸點(diǎn)大于或等于148.9C(300°F)的液體的儲罐，其熱呼出，包括熱揮發(fā)的通風(fēng)能力的要求應(yīng)至少滿足表2第3列所示的條件。閃點(diǎn)小于37.8C(100F)的液體的呼出(壓力排放).1液體流入儲罐最大流量的通風(fēng)能力，以及閃點(diǎn)小于37.8C(100°F)或正常沸點(diǎn)小于148.9C(300°F)液體的揮發(fā)所需要的通風(fēng)能力要求，相當(dāng)于最大進(jìn)液流量為一立方米每小時時，通風(fēng)量為2.02m[sub]3[/sub]/h(12SCFH)(基本要求參見附錄A)。在罐內(nèi)壓力下，液體在沸點(diǎn)或沸點(diǎn)附近注入儲罐所要求的呼出能力要高于表1中所列出的數(shù)據(jù)。上面和表1中所提到的數(shù)據(jù)是基于注入液體有0.5%的揮發(fā)。如果灌注是在沸點(diǎn)以上進(jìn)行的，可能揮發(fā)速度會顯著提高。例如，己烷在罐內(nèi)壓下、沸點(diǎn)以上，溫度提高.56C(1°F)就增加0.4%的揮發(fā)。注：本標(biāo)準(zhǔn)中沒有提到過量充裝保護(hù)，但在APIStd620和APIRP2350中都提到。4.323.2對于儲存閃點(diǎn)小于37.8C(100°F)或常壓沸點(diǎn)小于148.9C(300°F)的液體的儲罐，其熱呼出，包括熱揮發(fā)的通風(fēng)能力的要求應(yīng)至少滿足表2第4列所示的條件。4.3.3儲罐遭受火災(zāi)危險時的緊急通風(fēng)要求當(dāng)儲罐遭受火災(zāi)時，通風(fēng)量可能超過正常大小呼吸總和的要求。在這樣的情況下，儲罐的結(jié)構(gòu)將決定是否必須提供額外的通風(fēng)。頂一殼連接薄弱的儲罐在APIStd650中所描述的頂一殼連接薄弱的固定頂儲罐，頂一殼連接將在其他連接出現(xiàn)問題前損壞，將多余壓力安全排放。對于按照這種標(biāo)準(zhǔn)建造的儲罐，不需要考慮任何額外的緊急通風(fēng)。然而，額外的緊急通風(fēng)可用于避免連接出現(xiàn)問題。應(yīng)采取措施確保滿足薄弱頂一殼的要求，特別是小型儲罐。無頂一殼連接薄弱的儲罐當(dāng)儲罐沒有安裝中所述薄弱的頂一殼連接時，應(yīng)使用43321?43326中給出的程序，評估火災(zāi)要求的通風(fēng)能力。.1對于遭受火災(zāi)的儲罐，應(yīng)按式(1A)和式(1B)中的要求確定通風(fēng)能力。英制單位：SCFH=3.091SCFH=3.091卑上(1A)式中：SCFH――通風(fēng)能力，單位為標(biāo)準(zhǔn)立方英尺每小時(SCFH)；Q——來自火災(zāi)的熱輸入，單位為英制熱量單位每小時(Btu/h)，熱量輸入?yún)⒁姼戒汢的圖B-1或下表；fF設(shè)卄壓力psifl熱最輸人Btu/h<20()Q=2DWKJ/1<15Q=1993UOAn^Qk刪押泌"4*>2800Q=2lOWJlA*Ha>2800<114090000A儲罐浸潤面積，單位為平方英尺(ft[sup]2[/sup]),見表3A的腳注a和b；F――表4A提到的環(huán)境因子，贊同只采用一個環(huán)境因子；L——排放壓力和溫度下儲存液體氣化潛熱，單位為英制熱量單位每磅(Btu/lb)；T――排放揮發(fā)氣的溫度，單位為蘭氏度(°R)，正常下假定排放揮發(fā)氣的溫度與儲存液體在排放壓力下的沸點(diǎn)對應(yīng)；M排放揮發(fā)氣的相對分子質(zhì)量。公制單位：膚弘=881.膚弘=881.55卑空-(1B)式中：m[sup]3[/sup]/h通風(fēng)能力，單位為立方米每小時(m[sup]3[/sup]/h)；Q來自火災(zāi)的傳熱量輸入，單位為瓦(W),傳熱量輸入見下表；

義潤面積ma設(shè)計壓力barg熱就輸人W<18.6<1.034!Q=6315(3/1^18.ft—<93<1.034<1.034壓07~仏034之間Q-432mAQ,i孑260<0.07Q=4125>?A儲罐浸潤面積，單位為平方米(m[sup]2[/sup]),見表3B的腳注a和b；F――表4B提到的環(huán)境因素，只采用一個可信的環(huán)境因素；L——排放壓力和溫度下儲存液體的氣化潛熱，單位為焦耳每千克(J/kg)；T――排放揮發(fā)氣的溫度，單位為開(K),正常下假定排放揮發(fā)氣的溫度與儲存液體在排放壓力下的沸點(diǎn)對應(yīng)；M揮發(fā)氣體的相對分子質(zhì)量。4.3.322在精度要求不嚴(yán)格的地方，要求的通風(fēng)能力可以由表3或式(2A)、式(2B)來確定，如下列摘要所示：英制單位：設(shè)計壓力要求通岡卷力SCFH<2800G5見表3A和去3,3.2.&C1743000(M*3,3.23)>2800在1~沾之閭式<2A)表3A火災(zāi)中對應(yīng)不同浸潤面積所需要的緊急通風(fēng)能力(英制單位)

ft1通坷宴求SCFH撓潤面粗?ii!通鳳慕求SCFH20304050加71}即IO(J1201加160180酗)251]31R]211003160042100527006M007珈X)8420094W)tosoou126000U7000ISflffiMfct900002TI0OD2391X)1)2&S00U35040050060070080090U10001200140016001800200024oa2800>2ffl)0b289000312000354000392000蛀班林]462000J95IMK1524O0C)S57OWJ5871MX]6I40W1639000跑啲TiMfNK]743000"曄權(quán)或僻祁容雅刖程調(diào)面機(jī)應(yīng)按下列方祛進(jìn)行計算：]＞球休利橢圓休樓科曲尉導(dǎo)于55%總店面秧誠地璋以上9.1斗謚C30h）高度的議面稅中較玄宵.2＞臥真諾編——沒潤面稅譽(yù)于？5貽息履血積戲地耳以上9.Mm＜30fT）商度的族ifii積申較丈的.3＞矍式加——捉潤面頸呀于立式權(quán)悴地慕以上（30（1｝商度點(diǎn)個裁血積*對于去裝在地血的応或儲感?踐底板不包含柜粧潤面軌中.對于地面上的立式島黑構(gòu)，可說把底板的一部井作為附加的収刑面稅.鶴轄化火災(zāi)中的第底部井的血飆由儲里的/（腔和福度而定.任評價躍壽在火災(zāi)中的前釈時盛進(jìn)行工秤判虬11對于憑于360n?）的feHQ面剔?5^4-3X2.2^4.3,3.2-3*略去3和式＜2A）.式（2B）中的#*1107和期2井別廉自式（1＞和ffiB-l.條付是在常壓下，己烷相對分子質(zhì)It為跖17”ffli逗揮發(fā)氣掘度圧15.6PC60*F｝下己烷的氣化黔建tlWBni/]b^334900j/kKk這種方旌對于許零相假特性的灌障血町以捷供一個帝應(yīng)吋接量的結(jié)掘（搟見附誡B）.表3B火災(zāi)中對應(yīng)不同浸潤面積所需要的緊急通風(fēng)能力（公制單位）

翟潤面秋nf通疋晏求mP/hWR面秋m3通鳳整求tnVh2缶雉35電規(guī)39B4087214!21745932251521陽561H251W7I721M71〕11971R243412*11192738M)I3?(tl111347111)1546313395515(]1575115陽151)J6532175172175174161957HC)K1910225￡砂260晶q307411>2^—-借理或徉黑的浸刑血撫宜按F利山躍進(jìn)？HI算：1＞域體利IffiBnl休粧淘術(shù)曲導(dǎo)于勢啊總此血數(shù)成地拆以1:9i4m(Mt)扁虞的袁廊機(jī)中校丸屈.“臥式薊線裡刑面積彎于7勺歸總?cè)パ獧C(jī)或地站門」畀1J加E加仍離虞的⑷向機(jī)屮較丸的+WWW——程那U詡熾于H式練體地擢以1：宀Mm(3THO話厘總的農(nóng)血札時于空裝在地麗的比蟲fiftff-審應(yīng)板和但青起栓筑血報中?對于地i*fl:的X云高握AL可以把底板的郵分柞為附加帕檯冊血敘.“#燭電的"稲井的囪積曲槁電的亶徑和離度面對在粉災(zāi)中的匱職時應(yīng)逬行I.程料虬h對F大于御〕in」｛期町淚、的檯淘砒用【+見*王M2,2jtl屯3艮2S骼也［和式2加、式□勵中的常litIM7和劉附.』分煙來J1式扁l*IB】■冊件R祀常缶下*C烷和時分子質(zhì)星為陥17,飆宦?lián)]發(fā)吒溫度出k5.tr(fit)TJ下己烘的％化楷謀｛mRtu/IbdEJ^JfMU/lw),這種方祕對于許爭相個帝性倘液體祁吋以捉供-牛榊庭可摧覺的誹果(魯見附誡囪.SCFH=1107F?AftK(2A)式中：SCFH——-通鳳能力.單位為標(biāo)鹿立方英尺毎小時＜SCFH)tF——表4A提到的環(huán)境閭于.貝采用一亍可倍的環(huán)境因IUA—儲儲樓潤面積.單位為平方英尺＜ftJ)(見湛3A的弭注詁.注丄式(2A)出里于下忒得出的：或公制單位：祝潤面積m1設(shè)卄壓力bar?嬰求通風(fēng)能力n?/h<260^1,054見我3B和4,湖60^0.0719910(見4.XX23>在Q”07~1一》4之閭式(2B)ni7A-2DB.2Fni7A-2DB.2F?(2B)式中’-通風(fēng)能為.單位為立方米每小時(n?/hhF——表4B提到的環(huán)境因子.只采用一個可信的環(huán)境因子'A儲鑽沒同面積.單位為平方米<m3)(見表3B的騰注町.越，式<21?展搭于下式得出的，Q-XJZOQA'*'4被吸收的總熱量Q在式(2A)用Btu表示，在式(2B)中用瓦表示。表3和式(2A)、式(2B)中的常量1107和208.2分別來自式(1A)和圖B—1,它們是在常壓下和相對分子質(zhì)量為86.17的己烷，假定揮發(fā)氣溫度為15.6°C(60°F)的情況下，使用己烷氣化潛熱(144Btu/lb或334900J/kg)得出的。這種方法可以為許多有相似性質(zhì)的液體提供可接受的準(zhǔn)確結(jié)果(參見附錄B)。.3根據(jù)從表4選擇的環(huán)境因子F,由表3確定的總通風(fēng)量可能是多個的，但只有一個環(huán)境因子是可信的。表4A非低溫地面儲罐的環(huán)境因子(英制單位)儲和址innest特持系最|&u/mT)維熱層的斥度inF開于—無堆站圧儲鋼—1)1.04.(]1帶絕熾出的隹雇礎(chǔ)6F2.U2*忖!.0413.075*蓮絕船瓜的企嵋楠畢?0.(1760.05b帶絕鴆肚的洼JW碑1T05S0.0G75fc惜皚魁出的金嵐捕IT0.410n.幅11懵絕站W(wǎng)的洼JWfJMTQ3312ikras*混凝土或耐火儲嚅—見r水噴桝設(shè)施"——III酬汗和放邸Bt龍’-—Lt)——[1itfcAfcW1;^地覆掘暗帝——a(ks遠(yuǎn)離閒踴的眾駅—亠Ik5?絶燭材料應(yīng)能承受火血擁魯?shù)臎_擊，爪品熾燒.在禪度^^537.SX?(1000-F)時不分解"用戶負(fù)資繡屯堆熱林斛圧儈儺虛嚨便用的滅比坯備的沖擊，帥束蹩煤材料不詭満足這燮標(biāo)雜，絕農(nóng)就不町伯?旳想系獨(dú)位叢里F絕悄肚艸英廿犀度傳軸附數(shù)為斗恤1/<h^f?>T)［得頫腳事度艸7￡詔?亡口驚出的”用『噴枇確進(jìn)便用絕煥材料估實(shí)凍傳烘暮歎值，捷期捧英寸序應(yīng)的特暫黑數(shù)4&注Ch-k1-'￥)［制即來爪像網(wǎng)(m2?的機(jī)宦值*h這甚F因于足圧F決中的椅博廉歳和按鼎3d銘1的甑抿件，*卷為期氐9￡"fiODU禪人熱賦為21叩肺呼(hUtO(66200W/D?)得出的.當(dāng)這斗杲件轉(zhuǎn)不存在時?應(yīng)fltJUT利網(wǎng)晰逸肆不同胸FI4f誡提拱H他儲離火竟的防護(hù)措趙.七覘用峙絕煥膽的陽第系數(shù)棚第的FEM子*H*；理迪條件下?覆盤僉屬占唧的水膜擁吸收大那莎軸時熱*木噴淋訛施的町樣性注足F許整兇購■塞複的g玄風(fēng)、系境魁璀.水噴解訛施和儲電農(nóng)閒茶付郁儲肪弗水痕覆能情此*因?yàn)檫@戟都楚*確室的.斯以小世皤端述瑋覽岡散*熬mi如胸所述?恰與的fcU冃水可儲扯很科蚊的.‘町以便用減壓裝W+但冰能因此檢布火究盤總通地他尺寸?“必顋稠繪下刊務(wù)件：注儲編和靜酒池之間應(yīng)提供坡度不小fl%.艮度至少為l5nH卻仍的斜坡，屛訊池的容娥應(yīng)不小Ht人它的肛大歸律的徉耿?從誹嫌到氏裁就鮑的推放路級不陡崢過It也儲ML所有儲樣例蒂液池｛無它屋遠(yuǎn)離還足訓(xùn)握咖由口郝穀込予布區(qū)僵得肖蘇機(jī)趟充橢時*液而距離借權(quán)不小于15m⑼『譏表4B非低溫地面儲罐的環(huán)境因子(公制單位)

W/（訐?K）cm帯絕紬畑的念屛祎議?誹地鵝層的企購?奮絕鵝層的金需制!■?排挹鵝層的金厲佛■?帶蠟儲鼠的金Kfwr帶絕轉(zhuǎn)愿的金購WUT帶絕博層的金駕儲■’泄壓和啟穹進(jìn)JT地下卅存地*以上接地覆■埔存近離鈿■怕柢水*22.711-J51.9025510；!2530L00.護(hù)0.15>①仍110,05ka0375*O.Q3h0.025^f/L*toI.U0n.u3a.5J絕昭材料魚能承受火丸謹(jǐn)?的神擊*不期世燒，在粗鷹到537-riV<l（m?T）時不井解.用戶曲聲確定絕冉材料越訝掩祇曼僅用的天火設(shè)帚的沖擊"如果蹩魁材科不能歯足這整標(biāo)總.絕想就帛町疽?骨號系數(shù)Mffi于繪昭層誓英寸斥庚恃鼎系般均斗兇皿命?忖-T1［蒔厘來厚度（n??￡）］得曲的*用戶負(fù)貴確宦悝用地蠱封料的冥際傳熬廉?dāng)?shù)ttb慢用部英寸斥度的祐魁系蛟4曲訶（h*fis*V5［毎rtfJSJVJf9W/W*D］的tfl建teLh這些F曙子用墻于衣中的恃魁杲數(shù)廂按照4FIStd521的懺定條祥*SW.9TTk（hUl1）（662IWW/H?）得咄的.呀這歧鼻件杯不存在時，険使用工舉料斷選釋不M的F因子或握哄扶他簡爭咒克的前護(hù)措蠅?E便用與皚煤層的傳熬泵敷相尊ISF內(nèi)子-J在理熾揺件下*喪孟金■宸而的水模能吸收尢歸分人射期!H.水膜的可慕性抉道予許冬網(wǎng)索*塞冷的天氣、大風(fēng)*果址歆事，不町靠的水咦琳設(shè)鐸和翎第我面象冉棉憔妨科水畝密董軸況.因?yàn)檫@姿攝堆母確定的.所且并推揮《（減環(huán)度因散.齡而如前所述*怡當(dāng)?shù)乃盟赡苁呛苡形玫?f可以使用啟壓璇牲，但不允許謎荷火咒應(yīng)怠時通罠震■悄選峨.r必圖肯圧下網(wǎng)條杵t枉刪1和善談池之網(wǎng)應(yīng)攤供坡度不小于［壞、戰(zhàn)度至15m（5?h）的料坡，■鞭趙的魯Nt城不小于排人它的最大刪?審*.從刪到其■液池的料程曲轡不備繪過M弛儲謙.所有射1單的蕭液池￡無堆是遠(yuǎn)冑還是用握陽圈性｝都更適當(dāng)和臥便側(cè)當(dāng)ffift他克廉時，港面距扁儲41用小于15m⑶気.4由于火災(zāi)期間忽略正常的小呼吸，同時假定沒有液體流入儲罐，所以為正常通風(fēng)提供的通風(fēng)能力是充分可信的。.5如果正常的通風(fēng)裝置不夠，應(yīng)按442中提供的類型安裝額外的緊急通風(fēng)裝置，保證通風(fēng)總能力至少要達(dá)到表3或式⑴或式（2）中的要求。.6總通風(fēng)能力應(yīng)以4.5.1中指出的壓力為基礎(chǔ)確定。4.4通風(fēng)措施4.4.1正常通風(fēng)正常的壓力和真空通風(fēng)應(yīng)使用呼吸閥（PV閥門）或通氣管，通氣管可以帶有或者不帶符合?441.5要求的阻火器。不推薦使用配重杠桿式排放裝置。所有排放裝置的設(shè)計都應(yīng)保證在任何基本部件失效的事故中能保護(hù)儲罐。常壓儲罐推薦使用呼吸閥（PV閥門）。常壓儲罐主要用來儲存閃點(diǎn)低于37.8（100°F）和罐內(nèi)液體溫度可能會超過閃點(diǎn)的石油或石油產(chǎn)品。在呼吸閥（PV閥門）和大氣的連接處不需要考慮使用阻火器，因?yàn)榛鹧嫠俣刃∮趽]發(fā)氣通過呼吸閥（PV閥門）閥座的速度（見APIRP2210）。441.3儲存閃點(diǎn)低于37.8°C（100°F）和罐內(nèi)液體溫度可能會超過閃點(diǎn)的石油或石油產(chǎn)品儲罐的呼吸閥（PV閥門），可以用帶有阻火器的通風(fēng)管替代。不帶阻火器的通風(fēng)管可以在下列情況中使用：a）儲存閃點(diǎn)37.8C（100F）及以上的石油及石油產(chǎn)品的儲罐，所儲物料不進(jìn)行加熱或其溫度不會超過閃點(diǎn)。b）內(nèi)有加熱裝置的儲罐，但石油及石油產(chǎn)品的儲存溫度低于其閃點(diǎn)。c）用于儲存任何產(chǎn)品，儲量小于9.46m[sup]3[/sup]（59.5barrel）[9460L（2500USgal）的儲罐。d）用于原油，儲量小于477m[sup]3[/sup]（3000barrel）[477000L（12600USgal）的儲罐。物料為稀釋瀝青或滲透瀝青等粘性油的情況下，由于頂板的損壞或阻火器堵塞導(dǎo)致罐板塌陷的危險大于火焰?zhèn)魅肟赡苄栽斐傻奈ｋU時，可以使用通風(fēng)管。這是441.2和中有關(guān)呼吸閥（PV閥門）或阻火器要求的一個例外情況。附錄C中討論了通風(fēng)裝置的類型和操作特性。在嚴(yán)格管制揮發(fā)氣蔓延的區(qū)域，通風(fēng)管是不可行的，并且通風(fēng)裝置的選擇應(yīng)考慮儲罐正常操作期間最大的排放要求。4.4.2緊急通風(fēng)緊急通風(fēng)可以通過以下形式完成：a）比441.2和441.3中限定使用的更大型或附加通風(fēng)管。b）大型或額外的呼吸閥（PV閥門）。c）在內(nèi)部壓力異常的情況下，允許量油口的蓋打開。d）在內(nèi)部壓力異常的情況下，人孔蓋打開。e）罐體頂一殼連接要比最薄弱殼一立板連接或者殼一底板連接弱。注：APIStd650中所述的帶有頂一殼連接易損件的儲罐不要求緊急通風(fēng)裝置。但在確定是否使用緊急通風(fēng)前，應(yīng)確保頂一殼連接易損件滿足要求，特別是小型儲罐。f）已被證明能達(dá)到泄壓目的的其他結(jié)構(gòu)形式。g）防爆片。4.5通風(fēng)裝置的選擇、安裝和維護(hù)4.5.1通風(fēng)要求壓力.1泄壓裝置或緊急通風(fēng)裝置應(yīng)能適應(yīng)排放最大單獨(dú)事故的流量，或所有可能發(fā)生的事故合理組合的流量。然而，所要求的能力對某些產(chǎn)品可能會降低，這些產(chǎn)品在罐壓允許的范圍內(nèi)的蒸發(fā)、冷凝，全部或部分客觀上滿足了通風(fēng)要求，這種情況也會存在不可凝物，在計算中應(yīng)予以考慮。.2建議儲罐設(shè)計者、通風(fēng)專業(yè)的人員和通風(fēng)裝置制造商之間進(jìn)行協(xié)商，以確保通風(fēng)裝置與儲罐的設(shè)計相符。通風(fēng)裝置的設(shè)定壓力和開啟壓力必須小于儲罐的設(shè)計壓力以保證裝置有足夠的排量。工作壓力應(yīng)低于設(shè)定壓力以允許儲罐溫度變化或其他因素導(dǎo)致的氣相空間壓力變化。設(shè)定壓力和排放壓力必須與儲罐設(shè)計和制造標(biāo)準(zhǔn)的要求相一致。有些標(biāo)準(zhǔn)提出了具體的要求，而有些標(biāo)準(zhǔn)可能沒有。APIStd620中泄壓裝置設(shè)計和制造要求在APIStd620的第6章規(guī)定。當(dāng)儲罐頂部壓力等于罐的設(shè)計工作壓力并且儲罐液面在設(shè)計的最高水平時，泄壓裝置的設(shè)定壓力不應(yīng)超過它所處位置的最大壓力。在正常條件下，泄壓裝置必須有足夠的流量，以防止工作壓力超出最大允許工作壓力10%以上而產(chǎn)生危險，在發(fā)生火災(zāi)的緊急情況下，泄壓裝置應(yīng)有能力防止壓力超出最大允許工作壓力20%以上。APIStd650沒有像APIRP520那樣明確地提出通風(fēng)要求。APIStd650的附錄F規(guī)定低壓儲罐泄壓裝置的尺寸及設(shè)定壓力按額定流量確定，在正常操作條件下儲罐的內(nèi)部壓力不應(yīng)超過設(shè)計壓力或最大設(shè)計壓力。APIStd650的附錄F明確確定了這些壓力值。對于符合APIStd650的其他儲罐，泄壓裝置的選擇應(yīng)受內(nèi)壓大小限制，以防止儲罐頂蓋過多起伏。罐頂起伏是由罐頂重量決定，由內(nèi)部壓力產(chǎn)生的總力不能超過罐頂加上附件（如平臺和扶手）的重量。例如，4.76mm（3/16in）厚的碳鋼罐頂?shù)膲毫?yīng)限制在大約3.5mbarg（1.4in水柱）。真空應(yīng)安裝真空泄壓裝置以便讓空氣、其他氣體或揮發(fā)氣進(jìn)入儲罐，避免產(chǎn)生過度真空。然而，對某些產(chǎn)品通風(fēng)量要求可以減少，是因?yàn)檫@些產(chǎn)品在罐操作壓力下的揮發(fā)，能夠提供全部或部分通風(fēng)要求。這種情況下計算，要考慮有不可凝物存在。真空泄壓裝置應(yīng)能排放最大事故或可能發(fā)生的事故的合理組合要求的流量。若罐內(nèi)物料通常加熱較少，因此揮發(fā)量小，就允許減少真空排放能力?？赡苄枰獛в锌刂频臍怏w壓力管線和氣源以避免氣體進(jìn)入儲罐。限制真空泄壓裝置能力的氣體加壓系統(tǒng)的設(shè)計要求不在本標(biāo)準(zhǔn)討論范圍之內(nèi)，并且只有當(dāng)進(jìn)入的氣體導(dǎo)致危險大于或等于儲罐故障時才加以考慮。為真空泄壓設(shè)定的排放壓力是為了防止對儲罐造成損害，并且必須限制真空度不大于儲罐的設(shè)計能力。在氣體以最大設(shè)計通風(fēng)量進(jìn)入儲罐時，儲罐的真空泄壓裝置應(yīng)在設(shè)定的真空度下打開，以確保不超過儲罐設(shè)計真空度。4.5.2呼吸閥的安裝呼吸閥的安裝應(yīng)遵循：a）與氣相空間直接連通，并且不能被儲罐內(nèi)液體浸沒。b）安裝在儲罐和呼吸閥之間的截斷閥、閥門或呼吸閥與排放口之間的閥門關(guān)閉時，要能夠保護(hù)儲罐。這些可以通過鎖定或鉛封沒有安裝過量排放能力的截斷閥在打開位置；或提供帶多路閥、內(nèi)鎖閥或密封截斷閥，以便安裝這些閥門后不會使其原有的排放能力減少到低于要求的水平。c）確保入口和出口配件，包括所有截斷閥，都具有呼吸閥所要求的流量。在確定呼吸閥的尺寸時，必須考慮在泄壓期間形成的入口壓力損耗。在確定這些損耗時，進(jìn)入容器的入口管線部分、在呼吸閥上游使用的截斷閥和入口管線形成的壓力降都必須加以考慮。4.5.3排放管線由泄壓裝置或排放管匯引出的排放管線的安裝應(yīng)注意：a）導(dǎo)向一個安全位置。b）避免機(jī)械的危害。c）從泄壓裝置和相關(guān)管線上隔絕或清除大氣的水分和冷凝物，可以使用開口暢通的雨帽或排水溝來做到這點(diǎn)，但是必須核算在這些方面壓力損耗的影響。如果有排水溝，應(yīng)能防止火焰由此侵入儲罐、管線、設(shè)備和構(gòu)筑物。d）排放區(qū)域應(yīng)該做到：1）防止火焰對人員、儲罐、管線、設(shè)備和構(gòu)筑物的損害。2）能防止揮發(fā)氣進(jìn)入密閉空間。e）在泄壓溫度低于0°C（32°F）時，要防止在泄壓時循環(huán)氣體進(jìn)入閥體，以免結(jié)冰。f）防止儲罐揮發(fā)氣結(jié)冰。4.532在儲罐位于建筑物內(nèi)時，儲罐的通風(fēng)裝置應(yīng)排放到建筑物外。強(qiáng)度薄弱的頂一殼連接不能作為建筑物內(nèi)儲罐緊急通風(fēng)裝置的保護(hù)措施。一個或多個儲罐的泄壓裝置排放管線可能會被連接到一個管匯上，提供的管匯要遵守本章的其他要求。應(yīng)避免使用會產(chǎn)生過多背壓導(dǎo)致泄壓裝置不能完全發(fā)揮作用的集液器。如果可能會形成妨礙泄壓裝置發(fā)揮正常作用的背壓，其他通風(fēng)道、排水管、放水閥和泄壓裝置不應(yīng)匯入管匯。在確定排放匯管尺寸、泄壓裝置尺寸以及補(bǔ)償非平衡泄壓裝置調(diào)壓時應(yīng)考慮排放環(huán)境所造成的背壓（見APIStd521）。4.5.4核準(zhǔn)設(shè)定壓力所有呼吸閥在投入使用前，應(yīng)對裝置的設(shè)定壓力進(jìn)行測試核準(zhǔn)。4.5.5建造材料應(yīng)選擇與泄壓裝置及相關(guān)管線儲存產(chǎn)品的溫度和壓力相適應(yīng)的材料。材料也應(yīng)與儲存產(chǎn)品的儲罐及排放期間在泄壓裝置附近形成的所有產(chǎn)品相容。4.5.6維護(hù)推薦使用的維護(hù)和檢查程序參見APIBull2521和APIRP576。4.6通風(fēng)裝置的測試與標(biāo)記4.6.1通風(fēng)裝置的測試通風(fēng)能力的確定應(yīng)按照46121，.2或46123中描述的方法或461.2中描述的計算方法來確定通風(fēng)裝置的流量。對于46121,.2,.3中描述的測試方法，測試設(shè)備、方法和程序以及監(jiān)督測試的有關(guān)人員都應(yīng)滿足4.6.1和ASMEPTC25中所描述的相應(yīng)要求。如果有沖突，以本文為準(zhǔn)。測試報告應(yīng)描述通風(fēng)裝置、入口和出口管線如何設(shè)置和測試。如果使用的是液體而不是氣體，報告中應(yīng)記錄液體的名稱、使用溫度、密度。確定排放系數(shù)的方法：3種或更多不同尺寸裝置的專門設(shè)計對于幾何尺寸相似流動路線的專門設(shè)計，使用下列程序?yàn)橥L(fēng)裝置建立排放系數(shù)。三套裝置至少每個有三種尺寸（總共9套）在不同的壓力下來進(jìn)行測試。測試壓力至少有一個是最小的設(shè)計壓力或真空，一個是最大的設(shè)計壓力或真空，其他的測試壓力應(yīng)均勻分布在最大和最小設(shè)計壓力之間。所有的測試壓力都應(yīng)在閥盤升高到足以讓排放口控制流動或升高到固定的停止點(diǎn)來確定。每次測試的排放系數(shù)由式(3)確定:式中:K――裝置的排放系數(shù)。理論流量由式(4A)或式(4B)確定。英制單位：(4A)SCFH=278700P1?“需芬疥刖藥尊(4A)式中：SCFH測試介質(zhì)(比較典型的是氣體)理論流量，單位為標(biāo)準(zhǔn)立方英尺每小時(SCFH)；A裝置的最小流通面積，單位為平方英寸(in[sup]2[/sup])；p[sub]1[/sub]裝置入口壓力，單位為磅每平方英寸(絕壓)(lb/in[sup]2[/sup])；p[sub]2[/sub]裝置出口壓力，單位為磅每平方英寸(絕壓)psia；k——測試介質(zhì)的熱比率；T――裝置入口的熱力學(xué)溫度，單位為開(K)；M——測試介質(zhì)的相對分子質(zhì)量；Z—壓縮因子，采用入口時的計算值(如果未知，使用Z=1.0)。公制單位：(4B)(4B)式中：m[sup]3[/sup]/h――測試介質(zhì)(比較典型的是氣體)理論流量，單位為立方米每小時(m[sup]3[/sup]/h)；A裝置的最小流通面積，單位為平方厘米(cm[sup]2[/sup])；p[sub]1[/sub]裝置入口壓力，單位為巴(絕壓)(bara)；

p[sub]2[/sub]裝置出口壓力，單位為巴(絕壓)(bara)；T――裝置入口的熱呼學(xué)溫度，單位為開(K)。用被測裝置測得的排放系數(shù)與出入口絕對壓力比率關(guān)系的數(shù)據(jù)繪出最佳擬合曲線。所有測得的系數(shù)都應(yīng)在曲線上對應(yīng)點(diǎn)的上下5%范圍內(nèi)變動(見圖1)。測試壓力范圍內(nèi)任何壓力下的流量，可以由這種壓力下的理論流量值乘以按測試曲線確定的壓力值對應(yīng)的排放系數(shù)的95%來得出。0.900.850.800.75/測?曲罐/、、y甲曲域的”)5*)0.900.850.800.75/測?曲罐/、、y甲曲域的”)5*)△上iAF獨(dú)■的mI叫yns*J=*6700.650.600.700.75第對壓力比搴晉圖1使用排放系數(shù)方法測試通風(fēng)裝置容量的典型比率范圍.1確定排放系數(shù)的方法：單個閥門方法。每個尺寸的裝置可以使用下列程序建立排放系數(shù)。在不同的壓力下，應(yīng)對四種不同管線尺寸和排放口尺寸組合的裝置進(jìn)行測試。測試壓力至少有一個是最小的設(shè)計壓力或真空，一個是最大的設(shè)計壓力或真空，其他的測試壓力應(yīng)均勻分布在最大和最小設(shè)計壓力之間。所有的測試壓力都應(yīng)在閥盤升高到足以讓排放口控制流動的地方或升高到固定的停止點(diǎn)來確定。每個裝置的排放系數(shù)都應(yīng)按照來確定。用被測裝置的、隨著絕對壓力比變化的泄放系數(shù)值繪出最佳擬合曲線。所有測得的系數(shù)都應(yīng)在曲線上對應(yīng)點(diǎn)的上下5%范圍內(nèi)變動。測試壓力范圍內(nèi)任何壓力下的排放流量，可以由這種壓力下的理論流量值乘以按測試曲線確定的壓力值對應(yīng)的排放系數(shù)的95%來得出。46122流量法：特殊設(shè)計類型。對于具體設(shè)計類型，至少要對一個產(chǎn)品的各種尺寸通風(fēng)裝置都進(jìn)行流量測試。每種通風(fēng)裝置都應(yīng)設(shè)定在最小的設(shè)計壓力或真空狀態(tài)下，并且應(yīng)在足夠的設(shè)定壓力或真空的增量下,測定流量并繪出流量曲線。這些測量都應(yīng)在開啟壓力值上下，尤其是開啟壓力的1.10倍、1.20倍、1.50倍和2.0倍，以及真空開啟壓力的1.50倍和2.0倍來得出，以建立這些點(diǎn)附近的流量。另外，要測量在閥盤升高到足以讓管口控制流動的地方或升高到固定的停止點(diǎn)的流量。這些數(shù)據(jù)也可以用作建立大于最大測試壓力的設(shè)定壓力或真空的流量曲線，提供它能證明推斷數(shù)據(jù)是有效的。46123計算法：人孔蓋。人孔蓋充分打開時，任何壓力下的流量可以用其在中得出的理論流量值乘以0.5算出。測試罐.1測試罐的結(jié)構(gòu)應(yīng)能經(jīng)得起通風(fēng)裝置的高速噴射。.2測試介質(zhì)的脈動應(yīng)進(jìn)行緩沖，以避免流量計量誤差。測試通風(fēng)裝置的安裝46141為減少人口損耗的影響，通風(fēng)裝置應(yīng)安裝在測試罐頂部靠近中心的一個基本平整的位置。這個區(qū)域的直徑至少要大于測試裝置公稱直徑的5倍。46142被測通風(fēng)裝置應(yīng)安裝在和通風(fēng)裝置有同樣公稱直徑相同的直管接管上，直管接管的長度應(yīng)是管徑的1.5倍。直管應(yīng)垂直進(jìn)入測試罐頂部，靠近上述平整區(qū)域的中心。接管的端部應(yīng)加工成與軸線成90[sup]o[/sup]角并與儲罐內(nèi)表面平齊。入口邊緣的四周不能超出罐頂內(nèi)表面的0.80mm（0.031in）。流量計461.5.1測試裝置應(yīng)使用空氣或其他適合的氣體。461.5.2應(yīng)按照ASMEPTC19.5來測量空氣或氣體流量。流量數(shù)據(jù)46161流量數(shù)據(jù)應(yīng)使用曲線或表格的格式來表示，給出在儲罐接管處流過通風(fēng)裝置的體積隨著壓力或真空度的變化。數(shù)據(jù)應(yīng)指出閥盤升高到閥座口足以控制流量的高度或達(dá)到固定停止點(diǎn)時的壓力或真空度，還應(yīng)表明通風(fēng)裝置關(guān)閉處的壓力或真空度。在設(shè)定壓力或真空度下，充分打開的可調(diào)節(jié)通風(fēng)裝置的通風(fēng)量可以用一系數(shù)來表達(dá)，這個系數(shù)是在同樣最小流通面積狀態(tài)下，通風(fēng)裝置流量與理想裝置流量的比。46162流量應(yīng)用氣體在60°F的SCFH或在0°C時的m[sup]3[/sup]/h的數(shù)值來表示。.3壓力應(yīng)使用oz/in[sup]2[/sup]，psig,inH[sub]2[/sub]O,mbarg，barg或mmH[sub]2[/sub]O表示。4.6.2通風(fēng)裝置的標(biāo)記制造商應(yīng)對每個通風(fēng)裝置要求的數(shù)據(jù)進(jìn)行清晰地標(biāo)記，確保在使用中標(biāo)記不會消失。標(biāo)記可以放置在裝置或金屬板上，或牢固固定在裝置的金屬板上。所要求的數(shù)據(jù)可以使用壓印、刻印、烙印或鑄在裝置或銘牌上。雖然可以有額外的數(shù)據(jù)可以標(biāo)記，但最少要包括：a）制造商的名字或可識別的商標(biāo)。b）制造商的設(shè)計或類型編號。c）裝置入口的管線尺寸。d）設(shè)定的壓力和/或真空度，如可能，使用46163中指定的測量單位來表示。e）在指示泄壓壓力下氣體的額定流量單位使用60F的SCFH或0C的m[sup]3[/sup]/h來表示。f）泄壓壓力和/或真空度，使用46163中指定的測量單位來表示。5地面和地下低溫儲罐5.1總則本章包括了液體石油產(chǎn)品低溫儲罐正常和緊急的揮發(fā)氣通風(fēng)要求,設(shè)計操作壓力是從真空到1.034barg（15lb/in[sup]2[/sup]）。液體石油產(chǎn)品低溫儲罐可以是雙層頂、雙層壁的內(nèi)儲罐；浮頂雙層壁儲罐，帶有或不帶有浮頂?shù)膯螌觾蕖１緲?biāo)準(zhǔn)中討論了超壓和真空產(chǎn)生的原因，確定了通風(fēng)的要求，通風(fēng)的措施，通風(fēng)裝置的選擇、安裝和維護(hù)，以及泄壓裝置的測試和標(biāo)記。5.2超壓或真空的原因5.2.1總則在確定罐內(nèi)產(chǎn)生超壓或真空的可能原因時，必須考慮下列情況：a）液體進(jìn)、出儲罐。b）由于氣候變化（如壓力或溫度的變化）導(dǎo)致的儲罐呼吸。c）曝露在火焰下。d）由于設(shè)備故障和操作錯誤導(dǎo)致的其他情況。這些情況中的一些在5.2.2?5.2.5描述得更詳細(xì)。還有許多不包含在本標(biāo)準(zhǔn)中的其他情況應(yīng)由設(shè)計人員考慮和評估。5.2.2液體進(jìn)、出儲罐由于液體或揮發(fā)氣從儲罐流出而產(chǎn)生吸入。由于液體流入儲罐而產(chǎn)生呼出，也有流入液體閃蒸的原因。流入液體的溫度在罐內(nèi)壓力的沸點(diǎn)附近或以上，閃蒸可能是很大的。裝油期間產(chǎn)生的揮發(fā)也可能來自熱的充裝液體、輸入管線的傳熱量、輸油泵運(yùn)行發(fā)熱；氣體收縮及冷凝也由于儲罐和裝油管線變涼以及揮發(fā)氣被進(jìn)入的液體替換。5.2.3氣溫變化當(dāng)周圍環(huán)境條件（溫度、風(fēng)、降雨等）發(fā)生變化并引起溫度下降和罐內(nèi)液體的蒸氣壓力降低時，就可能在儲罐內(nèi)形成真空。5.2.4接觸火焰當(dāng)儲罐從外部火焰吸收熱量時，呼出將由揮發(fā)氣膨脹和液體的揮發(fā)而產(chǎn)生。5.2.5其他情況總則在確定可能導(dǎo)致儲罐超壓和真空的原因時，設(shè)計者應(yīng)對其他情況如設(shè)備故障和操作失誤加以考慮和評估。但本標(biāo)準(zhǔn)中沒有提供其他情況的計算方法。525.2氣壓卸油噴溢利用配置的帶壓氣體的容器的壓力幫助全部或部分完成從其他容器、儲罐車和油槽車或小罐車進(jìn)行卸油。這樣接收罐可能由于氣體的突進(jìn)形成沖擊液流。對于接受儲罐的先前存在的壓力和頂部空間，額外的氣體體積在罐內(nèi)足以產(chǎn)生超壓。控制裝置是一個安裝在接收罐內(nèi)的疏導(dǎo)器，以便使狹小的頂部空間能吸收波動壓力。在管線進(jìn)行清洗時，如果在清洗裝置后面裝置了一個揮發(fā)氣疏導(dǎo)器，也會出現(xiàn)類似的情況。525.3惰性氣體充填和吹掃惰性氣體充填和吹掃能夠給罐中的物料的混合氣體空間提供保護(hù)的作用,維持罐內(nèi)的氣相空間不可燃。惰性氣體充填和吹掃系統(tǒng)，一般情況下有一個供應(yīng)調(diào)節(jié)和背壓調(diào)節(jié)可以在一個較窄的范圍內(nèi)維持罐內(nèi)壓力。供應(yīng)調(diào)節(jié)故障能導(dǎo)致氣體無限制流入儲罐，減少氣流流入或使氣流完全損失。背壓調(diào)節(jié)故障能導(dǎo)致超壓。525.4傳熱裝置對于帶有冷卻夾套或盤管的儲罐來說，由于冷卻功能降低導(dǎo)致的液體揮發(fā)必須加以考慮。內(nèi)部傳熱裝置儲罐內(nèi)部的冷卻裝置的機(jī)械故障可能會使裝置中使用的冷卻介質(zhì)與罐儲物料接觸。在低壓儲罐中，假定裝置出現(xiàn)故障后熱載體將流進(jìn)儲罐，所以必須考慮儲罐物料和熱載體的化學(xué)性質(zhì)的兼容。除中的考慮之外，內(nèi)部冷卻裝置其他的能導(dǎo)致超壓或真空的原因也必須加以考慮。在裝置修理或更換之前，必須考慮對罐內(nèi)物進(jìn)行處理。集氣系統(tǒng)如果由集氣系統(tǒng)將儲罐的揮發(fā)氣收集后進(jìn)行處理，（就需要考慮）集氣系統(tǒng)可能會出現(xiàn)故障，這種故障必須進(jìn)行評估。影響儲罐安全的故障可能包括由管道問題（進(jìn)料流量小和沉積物多）形成的背壓、其他設(shè)備的安全排放物料進(jìn)入罐上部空間或設(shè)備故障造成堵塞。直接排放到大氣中的緊急通風(fēng)裝置其啟動壓力值要比正常使用的集氣系統(tǒng)的壓力值要高。對于有毒或危險揮發(fā)氣，應(yīng)考慮選用失效后能安全處理（無失效）的集氣系統(tǒng)。公用設(shè)施失效局部和工廠范圍內(nèi)的動力和公用工程失效可能會導(dǎo)致超壓或真空。失去電力將直接影響所有的電動閥門或控制器，并且可能也會停止儀表風(fēng)的供應(yīng)。還有，在電力故障期間制冷和加熱媒可能會流失。525.8儲罐輸入液流的溫度變化由制冷減少或熱量輸入增加而引起的儲罐輸入溫度變化可能會引起儲罐的超壓。由于溫度更低的介質(zhì)進(jìn)入氣相空間帶來揮發(fā)氣壓力減少而導(dǎo)致真空。注：正常情況下安全閥不具備充分排放溫度劇烈變化產(chǎn)生氣體壓力的尺寸。盡管劇烈變化產(chǎn)生的揮發(fā)氣是潛在的超壓源，但一般來說還沒有公認(rèn)的有效計算這些揮發(fā)氣排放要求的方法。任何時候都能防止這種劇烈變化產(chǎn)生的措施，才是儲運(yùn)系統(tǒng)最佳設(shè)計和運(yùn)行的關(guān)鍵（見APIStd2510第9章）。525.9化學(xué)反應(yīng)某些儲罐的物料可能介入化學(xué)反應(yīng)，會產(chǎn)生熱量或揮發(fā)氣。化學(xué)反應(yīng)的某些例子包括無意中將水帶進(jìn)裝酸或廢酸的罐中，因此產(chǎn)生揮發(fā)氣和/輕質(zhì)烴揮發(fā)，及石碳酸罐的失控反應(yīng)等。在某些情況中，材料可能形成泡沫，引起氣液兩相排放。緊急排放設(shè)計協(xié)會（DIERS）制定的方法可以用于評價這些情況。0熱滲入低溫儲罐如果存在熱滲入會導(dǎo)致儲罐超壓。1液體過量灌裝保護(hù)有關(guān)液體過量灌裝保護(hù)的資料見APIStd620APIStd2510和APIRP2350。液體過量灌裝可由提供積極的設(shè)計和操作來解決，如兩個可靠和可修理的液面指示計及獨(dú)立的高液位報警器，通過關(guān)閉進(jìn)液閥獨(dú)立阻止灌裝操作。2大氣壓力變化大氣壓力升高或降低是儲罐超壓或真空的可能原因之一。3控制閥故障必須要考慮到儲罐液體管線控制閥發(fā)生故障,因?yàn)榭刂崎y故障可能會對進(jìn)入儲罐的液流造成負(fù)面影響。由于控制閥故障會導(dǎo)致進(jìn)入儲罐的液體流量增加，而液體流量的增加可能會導(dǎo)致制冷器超負(fù)荷，導(dǎo)致較高溫度介質(zhì)進(jìn)入儲罐?？刂崎y故障可能也會導(dǎo)致向儲罐進(jìn)料的帶壓容器的液面低于容器出口，使高壓揮發(fā)氣進(jìn)入儲罐。4水蒸氣冷凝如果低溫儲罐未絕熱部分充滿水蒸氣,環(huán)境冷卻導(dǎo)致的水蒸氣冷凝速度可能會大于本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的通風(fēng)量。為防止儲罐內(nèi)真空度過高有必要采取其他措施，包括采用大口徑通風(fēng)口（打開透光孔）和減緩儲罐冷卻速度。5泵循環(huán)在泵的循環(huán)或再循環(huán)操作期間產(chǎn)生的揮發(fā)氣也可能導(dǎo)致儲罐超壓。5.3通風(fēng)要求的確定5.3.1總則雖然本標(biāo)準(zhǔn)沒有提到5.2.5討論的其他情況的設(shè)計原則，但也應(yīng)對其進(jìn)行考慮。通風(fēng)要求由下列條件確定：a）由儲罐液體的大流量排出引發(fā)的吸入。b）由儲罐的大流量進(jìn)料和由此導(dǎo)致的大量揮發(fā)氣引發(fā)的呼出。c）由被火焰包圍引起的呼出。5.3.2正常通風(fēng)能力的要求假定儲罐所有的出口都被關(guān)閉時，泄壓裝置應(yīng)排放的流量取決于但不限于最大單獨(dú)事故的流量，或所有可能發(fā)生的事故合理組合的流量。5.322假定儲罐所有的出口都被關(guān)閉時，真空泄壓裝置應(yīng)排放的流量取決于但不限于最大單獨(dú)事故的流量，或所有可能發(fā)生的事故合理組合的流量。對于物料溫度的小幅上升導(dǎo)致的揮發(fā)量，可以降低對真空泄壓閥的要求?？赡苄枰獛в锌刂频膿]發(fā)氣體加壓管線和氣源以避免儲罐抽入氣體。如果要使用氣體加壓系統(tǒng)，它應(yīng)附加在真空泄壓裝置上，并且不影響真空泄壓裝置的流量。5.323對于任何閃點(diǎn)的液體流出儲罐要求的通風(fēng)能力，相當(dāng)于最大排液流量為一立方米每小時時，通風(fēng)量為0.94m[sup]3[/sup]/h（5.6SCFH）。液體以最大流量流入儲罐以及液體揮發(fā)所需要的通風(fēng)能力，相當(dāng)于最大進(jìn)液流量為一立方米每小時時，通風(fēng)量為2.02m[sup]3[/sup]/h（12SCFH）（基本要求參見附錄A）。在罐壓下沸點(diǎn)或沸點(diǎn)附近向儲罐進(jìn)液需要比上述流量更大的呼出流量。上面的數(shù)據(jù)是在充裝液體的蒸發(fā)率為0.5%的基礎(chǔ)上得出的。如果充裝液體溫度在沸點(diǎn)以上，則揮發(fā)速度就會很大。以己烷為例，在儲罐壓力下每高于沸點(diǎn)0.56°C（1°F）就增加0.4%的揮發(fā)量。注：本標(biāo)準(zhǔn)中沒有提到過量充裝保護(hù)，但在APIStd620和APIStd2350中都提到了這

點(diǎn)。5.3.3儲罐遭受火災(zāi)危險時的緊急通風(fēng)要求當(dāng)儲罐遭受火災(zāi)時，要求的通風(fēng)量可能會超過其他情況。5.331和5.332中的程序可用于評估儲罐遭受火災(zāi)時要求的通風(fēng)流量。單層低溫儲罐在火災(zāi)曝露情況下的緊急通風(fēng)應(yīng)按照.1?5.331.6及表5和表6中的因子來確定遭受火災(zāi)的單層低溫儲罐使用的泄壓閥的排放流量。.1對于遭受火災(zāi)的儲罐，應(yīng)按式(5A)和式(5B)確定通風(fēng)能力。英制單位：SCFHT0912^-SCFHT0912^-(5A)式中:SCFH――通風(fēng)能力，單位為標(biāo)準(zhǔn)立方英尺每小時(SCFH)；Q――來自火災(zāi)的熱量輸入，單位為英制熱量單位每小時(Btu/h)，其數(shù)值見附錄B的圖B—1或下表；浸漓面積設(shè)計表壓psig熱量輸入Btu/b<200015Q=200(X)A^200—<1000<15Q=1總￡3=963400^^^2800<15Q=21000A"11A儲罐浸潤面積，單位為平方英尺(ft[sup]2[/sup])(見表5A腳注);F――表6A提到的環(huán)境因子，可以只考慮一個可以信賴的環(huán)境因素;L——排放壓力和溫度下儲存液體氣化潛熱，單位為英制熱量單位每磅(Btu/lb)；T――排放揮發(fā)氣的溫度，單位為蘭氏度(°R)，正常情況下假定排放揮發(fā)氣的溫度與儲存液體在排放壓力下的沸點(diǎn)對應(yīng)；M排放的揮發(fā)氣相對分子質(zhì)量。公制單位:m3/A=88Lm3/A=88L55?(5B)式中：m[sup]3[/sup]/h通風(fēng)能力，單位為立方米每小時(m[sup]3[/sup]/h)；Q――來自火災(zāi)的熱量輸入，單位為瓦(W),其數(shù)值見下表;tn1設(shè)卄表壓熱議輸人W<18.6<1.034Q-6315OA>18,6?<93Q'22421MlAK!6t>93—<260<1.034Q-630400A"w>260<1.034Q=432WAa,lJA儲罐浸潤面積，單位為平方米(m[sup]2[/sup])(見表5B腳注)；F――表6B提到的環(huán)境因子，可以只考慮一個可以信賴的環(huán)境因素;L――排放壓力和溫度下儲存液體氣化潛熱，單位為千焦耳每千克(kJ/kg)；T――排放揮發(fā)氣的溫度，單位為開(K),正常情況下假定排放揮發(fā)氣的溫度與儲存液體在排放壓力下的沸點(diǎn)對應(yīng)；M排放的揮發(fā)氣相對分子質(zhì)量。5.331.2如果精確度要求不高，要求的通風(fēng)能力可以由表5或式(5)來確定，如下表所/示O英制單位:設(shè)計表壓P血蟄求通風(fēng)能力9CFH<2800<15見*5A和久玄3.1.3<5式(5A)SCFH=1107F*A082(6A)式中：SCFH――通風(fēng)能力，單位為標(biāo)準(zhǔn)立方英尺每小時(SCFH)；F――表6A提到的環(huán)境因子，可以只考慮一個可信的環(huán)境因素；A儲罐浸潤面積，單位為平方英尺(ft[sup]2[/sup])(見表5A的腳注a)o注：式(6A)是基于下式得出的：Q=21000A[sup]0.82[/sup]或公制單位:浸潤而積設(shè)計壓力barg要求通鳳能力mJ/h<260^1.034見表5B和5.311.32260<1.034式（5B>m3/A=208,2F-A082(6B)式中：m[sup]3[/sup]/h通風(fēng)能力，單位為立方米每小時(m[sup]3[/sup]/h)；F――表6A提到的環(huán)境因子，可以只考慮一個可信的環(huán)境因素；A儲罐浸潤面積，單位為平方米(m[sup]2[/sup])(見表5B,腳注a)。注：式(6B)是基于下式得出的：Q=43200A[sup]0.82[/sup]在式(2A)中吸收的總熱量Q的單位是Btu/h，在式(2B)中的單位是瓦。表5和式(5A)、式(5B)中的常量1107和208.2分別來自式(5A)和圖B-1,在推導(dǎo)過程中，利用了己烷在常壓下的氣化潛熱(144Btu/lb或334900J/kg)和相對分子質(zhì)量，并假定揮發(fā)氣溫度為15.6°C(60°F)。對于許多具有相似性質(zhì)的流體，該方法提供的結(jié)果精確度是可以接受的(參見附錄B)。.3由表5確定的總通風(fēng)量可以乘以一個合適的環(huán)境因子F,F值可以從表6確定，在確定F值時可以只考慮一個可信的環(huán)境因素。表5A火災(zāi)中對應(yīng)不同浸潤面積所需要的緊急通風(fēng)能力(英制單位)

通罠耍球SCPH浸洌面耳fft2逓風(fēng)要求SCFH203。40506U70$090100120140腳ISO抑*3002HW31血4210092JOO6321X173700S42009XB1K)105000126000I47UX)16H0iWl9W0ti2HOOn239(?C2650WJ3504005W?600700SOOWOlOOfi12C01収twv18W200024003900>28^28BW03120(X1354ft)039200042BWX)462000刖3fK)0524WX)557000587［羽］6141IM6390?］問UDOTWOOO74200D*碣/或儲槨客器的fitiW曲昌噸按卜洌方軼遅襯訃算：卻體和IBBB體——泓潤而印導(dǎo)于總談面積的55歸或龜棊口上弘Mm（3（^0商摩的展面職中較大軒*臥式Wf*f——樓灑直職等于總詵嗝積的7$開或地?fù)e以匕Wt+m（Wfi）離度的衣rti執(zhí)叩較大看+立式閒掠——住解面取尊于逞式耳律到地増収上乩M亦（30的廟度息鴨連面擁.對于蛍諼花抱而的迸式訓(xùn)■、底脈面視不越靜慮祓潤面蚪中.材于立式亦架仙塞，可以把底面的一那舟作列盼加的理耦面釈.當(dāng)督杞火寅中的冊底祁分的而釈曲地斗上儲0的H輕和府度用足*對與壽在火孌中部位的囪積的評價慮狽便釧丄事方魁計龍和m.b對于玄于261W<28OOP）的樓淸血積業(yè)5S3.1.九注：輕5和成（6A>,式<6B］中的?ttH07和迅呎2井坷來禽式（5>和ftlB-3,猱并圧柑;犠用下.己烷抽對芬予質(zhì)就対腸1齊槪宦?lián)]發(fā)弋ill度是15.6亡（6<}T>F己堆的氣猶㈱熱（144liu/Lb4334W（）J/kg>.對干具有和幟性幀的許爹酬體，試芳城所得結(jié)興的用黑嚏超引栓旻的（姜!附険國*表5B火災(zāi)中對應(yīng)不同浸潤面積所需要的緊急通風(fēng)能力（公制單位）

糧關(guān)血取?14風(fēng)螢垠棧制面機(jī).ifiKOn?/hm1nt^/h260S3539巧4U?7214121745仍竝51跖輸6呦WHW717沁料I1V71R243480IMI19273890I3MH1133471101呂祐113珊51301575115456315016532175172175174361757W32(X11Q220226217230191022566842MIWI03()7+11>26^—*儲趙咸舗祁容2S的股潤面取應(yīng)按下刈力帖進(jìn)扌i計祥：球捧和柿岡體——亂潤（4軌爭于總股曲別的5$兀藍(lán)地壟斗上*葉<30ft）離度的衣而楓中較乂？L臥式牖字技涮面難等于盤廢血秧的75%或純第以E9.14m（30fO応度的我曲積中較大遐?立式愉錄一StiW而稅訴于立成/障捌地苗以上9,対期｛刃們斯度總的衣IS積.對于安轉(zhuǎn)在地曲的世式訓(xùn)ML底板南枳不包含在趙湘面積業(yè)?對】北式離餵箱草+町以把底面的揶骨fl為附加的松需曲眾，舉輔任丸克中的碟底都芬曲Ift複由地M卜”卻當(dāng)?shù)?魁和薛圧向定.對眸輔圧火炭唯都位的面眾的評忻￡煩便用丄稗方法J十算和料斷-k肘于丸于260訐faaxjf』的栓海璽見乩3?I3*帕￡5和式｛林0、式5區(qū)申伯常常八晶和麵2井搭來自式⑸刁陽B-1.薰件歴示訴矗卜二己探棚對井干質(zhì)欄為跖17?假宣揮繪痿肚帖■??<6l）V>F己烷的氣化稱宓￡144Btu/lb或334卿OHkffh對于耳有棚似性質(zhì)的許務(wù)裁休?詼方法所咼結(jié)果的柿輸度堆町接蹙的｛霧見雜求①*表6A低溫地面儲罐和部分地下儲罐的環(huán)境因子（英制單位）儲變裁i”配貫件蠱系秋Bru/<h*fr*V)絶也腔沖度in14t*jn^1_1.FEM予尢絕想尼梯韁TnI.U冊憶建層的卸簞?4.tiQ.3*帯絕録層的林??紉才：0.】於帯維繰層的估審?Ml4'O.V75h帯絕粽肚的儲ar(ILfi76D.IJ5b帶鍵磔肚的閒0,51&C).(]375h帶綸緘肚的補(bǔ)*?0.4咯4UrI15b聊絕繳肚的咼ar|0.33]2也D2V視耗土欣耐火測Mt—一見1帶水噴綁逆SfeT——1.0破圧利曲空設(shè)fife，—一I.u—0咆塔口上廈：tM"—一[LU3遠(yuǎn)離他播的她力'址打栽液也'1-1IL5-絶熱材料應(yīng)龍承盤況火設(shè)備的沖擊.不擠弊燒.莊視度鬭運(yùn)打7冷1（KXH）T3時帛分斛+州戶負(fù)衣確定絕轉(zhuǎn)材料址件龜樂量町使用的觀或設(shè)需的沖由?材料不ne涌足這氣標(biāo)燕?絕熔戟不吋們?餾博層的傳能系散建耳于將奧才障腥恃熱理數(shù)為4由皿（h?￡i力［制用堆璃度汛刃仃#*€打帕H的*片I門員坍埔逛?JFI艷咚楙料的實(shí)際樓熱霍散備?待熱爲(wèi)數(shù)區(qū)用眥皿lh*EF?T）［毎何來斥底們亂Inf?口］的保訐饑*這建F閔亍址料于加斥的恃熱垂敦利按黠AfJ］訕521帖設(shè)淀援件囲料賈怛肢皿＜h+護(hù)｝Lf^xiW/?U］的JtMft人時的側(cè)來為SSftyX?UMJOV）的胳紬上得出的.號這些條丼欄齊存住時，應(yīng)使用I；程用斷毎樣車対胸F調(diào)予成限拱典他吋斷滬補(bǔ)肇火災(zāi)的措施-、加泉股種闡II的傳熔系數(shù)9毎亍地?zé)ㄊ碌闹聩^菜散相當(dāng).細(xì)便片I與絕*Ml郴同的蘆岡子.?在疏患條ft卜.覆￡金購4（面的水擁旄吸牧大祁分入射輻則-忒噴林設(shè)砲啣町常性決進(jìn)于許多誡童?煤掙的云飛、玄地*系址陽*h1^1ft的供木系tti和痔■卓曲星件都陡燒毋水■［話情況.用対這戟撤￡不埔定的，撕口不推薦理小殲廉丙子.想而511伺所述.怡當(dāng)?shù)拟笥盟艹笕赣袘?zhàn)的*r叩以悚用域壓裝巡“但不能岡此稅冇火災(zāi)象急通風(fēng)的尺寸*1必頸橋足卜*列抽件t沱睛■利揮釉池之間魚捉供坡度車沖于】％,拴度全少為1湎⑸加的斜城?解酒葩前界葉礁不小F業(yè)大林亀排岀的睿4L從竄■創(chuàng)區(qū)■液趙的并啟躋線不能婭過其他儲鑼.所旳儲■的輝蔽池f尤論址述離還堆川萌火蜒!！n口祁毀適芳布?xì)w.豐得肖蘇檢池兒瀟時*薇而蛇離儲踴車小于15m⑶負(fù)〕.表6B低溫地面儲罐和部分地下儲罐的環(huán)境因子（公制單位）

|傳舊廉嫂W/W?K>cmFl?子尤鮑煥層晞嫌苗絕熾涇的制ST帶絕縹繪的捕1T罄絕緣雇的坤HP帶堆絳層的林MT帶堆垛層的inap苗絕繚圧的儲峨」227It.45.73.82.&230255ID15胡251.00.3h0.15>0.J75k0.05h(kCB751-0.(15hJ絕籍材輕應(yīng)備承受滅火設(shè)備的沖擊.不期魅燒“住沮度到達(dá)劉工fHC(1000T)吋不好解?用〃甌賈第逛絕烘材料建否能葷受可便用的滅火諛㈱的沖擊.如來絕熱材料不儲刪足這啣標(biāo)絕黑就不可伯.絕熱肚的傳船系數(shù)迪耳于每英寸厚度傳翦系數(shù)為4也打Ch*K-T)［齢閘當(dāng)厚度9W/(赤叮得出的.用F負(fù)炭確宦便用絕熱材料的實(shí)際傳熱系數(shù)借.艮鼎察數(shù)便用*Btu/押*［部原當(dāng)厚度艸卩(卅?D］的探h球笠F闔茫止味于顯示的傳熱杲數(shù)和按照AR覘史1的設(shè)定軸喚用210mBtu/ChHe2)［f63W/rrf*X?］的黑輸人吋的斯趨為姍?亡＜l6ftOT)的基珊上禪出的?卻這些眾仲都不存亞時”垃祕用工理舁靳選押用冋的F因子直提供Jt也的防護(hù)礎(chǔ)t火災(zāi)的惜施.「如梟進(jìn)科歸鏗的傳熱系數(shù)與邯牛蹩穗糠的傳熱系數(shù)抖當(dāng)，剛湮用導(dǎo)絕熱鉛相同的戸因子.d在理粧條件樓狀金耀衷面的水臉陡觀收大髀井人姑輔劃*水抽游設(shè)