現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書

建三江至虎林高速公路建設(shè)項目橋梁工程B3合同現(xiàn)澆箱梁滿支架計算書

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書我標(biāo)段K81+380橋為20m+30m×2+20m后張法現(xiàn)澆連續(xù)箱梁橋高1.15m面寬8.5m梁采用C40混凝土采用滿堂碗扣式支架施工。滿堂支架的基礎(chǔ)用山皮石處理，上鋪10cm凝土墊層，采用混凝土，然后上部鋪設(shè)×10cm方承托支架。支架最高，采用Φ48mm，壁厚管搭設(shè)，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)頂托，現(xiàn)澆箱梁腹板及底板中心位置縱距、橫距采用60cm90cm布置形式，現(xiàn)澆箱梁跨中位置支架步距采用120cm布置形式，現(xiàn)澆板梁墩頂位置支架步距采用60cm布置形式，立桿頂設(shè)二層12cm×12cm方木，間距為90cm。門洞臨時墩采用Φ×3.5(Q235)碗扣式腳手架搭設(shè)立桿，縱向間距、橫向間距均為，橫桿步距按照行布置。門洞橫梁采用12I40a字鋼，其中墩柱兩側(cè)采用雙排工字鋼，其余按間距70cm平均布置。驗算結(jié)果序號

驗算部位

驗算值

允許值

驗算結(jié)果1

碗扣式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算AA斷面立桿強度驗算AA斷面立桿穩(wěn)定性驗算BB斷面立桿強度驗算BB斷面立桿穩(wěn)定性驗算

28.37KN75.01KN/mm17.55KN80.54KN/mm

<40KN<205KN/mm<30KN<205KN/mm

滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求2

滿堂支架整體抗傾覆驗算

1.83

>1.3

滿足要求3立桿底座下橫橋向方木驗算強度驗算剛度驗算4碗扣式支架立桿頂托上順橋向方木驗算強度驗算剛度驗算5箱梁底模板計算模板厚度計算模板剛度驗算6立桿底座和地基承載力計算立桿底托驗算立桿地基承載力驗算7支架預(yù)留門洞計算結(jié)構(gòu)驗算撓度驗算臨時墩立桿強度驗算臨時墩立桿剛度驗算中鐵十三局集團有限公司

138.9kPa1/2209941.28MPa1/47875.2mm1.17×m23.663KN43.82KPa0.13×mm30.75mm138.9kPa1/220994

14.5MPa1/40014.5MPa1/40012mm510m40KN190Kpa1.09×mm312.5mm14.5MPa1/400

滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求-1-

1q＝=＝1建三江至虎林高速公路建設(shè)項目橋梁工程B3合同1荷載計算1q＝=＝1

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：⑴q——箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取1

3

。根據(jù)現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點，我們?nèi)〗孛?、Ⅱ－Ⅱ截面兩個代表截面進行箱梁自重計算，并對兩個代表截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。①Ⅰ-Ⅰ截面處q計算1圖1.1-1

現(xiàn)澆箱梁Ⅰ-Ⅰ截面根據(jù)橫斷面圖，則：26q＝=c＝4.1

＝注—箱梁底寬，，箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。②Ⅱ－Ⅱ截面處q計算1圖1.1-2

現(xiàn)澆箱梁Ⅱ－Ⅱ截面根據(jù)橫斷面圖，則：γ＝kPa注：B—箱梁底寬，取，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。⑵q——箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算2取q＝1.0kPa（偏于安全2中鐵十三局集團有限公司

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現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書⑶q——施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計算模板及其下3肋條時??；當(dāng)計算肋條下的梁時?。划?dāng)計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。⑷q——振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取，對側(cè)板取。4⑸q——新澆混凝土對側(cè)模的壓力。5根據(jù)規(guī)范規(guī)定凝土對模板的側(cè)壓力內(nèi)部振搗器時按下列兩式計算，并取兩式中較小值。

FcF0.22

vc02γ：新澆混凝土的重力密度（kN/m）,取值25kN/m；cH：混凝土側(cè)壓力計算位置至新澆混凝土頂面時的高度（），取t

0

：新澆混凝土的初凝時間（測確定。取8h。T：混凝土的溫度（°），取℃。β：外加劑影響修正系數(shù)，摻具有緩凝作用的外加劑時取。1β：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，50～90mm，取。2ν：混凝土的澆筑速度，取。

FkPacF0.22kPac2F：新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力取。⑹q——傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取。6⑺q——支架自重，取。7表1.1模板、支架設(shè)計計算荷載組合

2結(jié)構(gòu)檢算2.1扣式鋼支架立桿強及穩(wěn)定驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“├”型中鐵十三局集團有限公司

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現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出以上，甚至超過本工程現(xiàn)澆箱梁支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算，根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的強度及穩(wěn)定性計算公式進行分析計算（碗扣架用鋼管規(guī)格為φ48×⑴A－A截面處墩頂4.0m范圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采60×90×60cm布置結(jié)構(gòu)，如下圖2.1－1。支架A斷面圖

定型鋼模板C2O混凝土圖2.1-1腳手架60cm×90cm×60cm布置圖①、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝40kN（參見公路施工手冊-橋涵立桿實際承受的荷載為：（N+N）+0.85×1.4ΣN（組合風(fēng)荷載時）G1KG2KQKN—支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；G1KN—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力G2KΣN—施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；QK于是，有：N=0.6×0.9×q=0.6×0.9×35.82=19.34KNG1K1N=0.6×0.9×q=0.6×0.9×4.0=2.16KNG2K7ΣN=0.6×0.9×(q+q+q)=0.54×(1.0+1.0+2.0)=2.16KNQK234N+NNG1KG2KQK2.16=28.37KN＜［N］＝40KN，強度滿足要求中鐵十三局集團有限公司

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現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書②、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA(chǔ)+M/W≤fWN—鋼管所受的垂直荷載N+N）N（組合風(fēng)荷載時G1KG2KQK同前計算所得；f—鋼材的抗壓強度設(shè)計值f＝205N/mm技術(shù)規(guī)范》表5.1.6得。

2

參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全A—支架立桿的截面積A＝489mm

2

(取φ48mm×3.5mm鋼管的截面積。Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比λ查表即可求得Φ。i—截面的回轉(zhuǎn)半徑建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范錄得i＝15.8㎜。長細比λ＝。L—水平步距，L＝0.6m。于是，λL/i＝參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.893。M—計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；WM=0.85×1.4×W×La×hWK

2

/10W=0.7u×u×wKzs

0u—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉表得u=1.95zzu—風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)第36b項得=1.3ssw—基本風(fēng)壓，查〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范w=0.75KN/m00

2

（佳木斯地區(qū)）故：W=0.7u×u×w=0.7×1.95×1.3×0.75=1.33KN/m2Kzs0La—立桿縱距0.9m；h—立桿步距0.6m,M×1.4×W×La×h2WK

/10=0.051W—截面模量查表〈建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范〉附表得：W=5.08×10

3mm

3則，N/ΦA(chǔ)+M/W＝28.37×10W

3

/（0.893×489）+0.051×10

6

/（5.08×10

3

）＝75.01N/mm

2

≤f＝205N/mm

2計算結(jié)說明支架是全穩(wěn)定。中鐵十三局集團有限公司

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現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書⑵B－B截面處20m跨中4m～12m圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用×90cm×120cm布置結(jié)構(gòu)，如下圖。支架B斷面圖

定型鋼板C2O混凝土圖2.1-2腳手架60×90cm×cm布置圖①、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝30kN（參見公路施工手冊-橋涵立桿實際承受的荷載為：（N+N）+0.85×1.4ΣN（組合風(fēng)荷載時）G1KG2KQKN—支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；G1KN—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力G2KΣN—施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；QK于是，有：N=0.6×0.9×q=0.6×0.9×19.12=10.32KNG1K1N=0.6×0.9×q=0.6×0.9×4.0=2.16KNG2K7ΣN=0.6×0.9×(q+q+q)=0.54×(1.0+1.0+2.0)=2.16KNQK234N+NNG1KG2KQK3.78=17.55KN＜［N］＝30KN，強度滿足要求②、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA(chǔ)+M/W≤fWN—鋼管所受的垂直荷載N+N）N（組合風(fēng)荷載時G1KG2KQK同前計算所得；中鐵十三局集團有限公司

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建三江至虎林高速公路建設(shè)項目橋梁工程B3合同f—鋼材的抗壓強度設(shè)計值f＝205N/mm技術(shù)規(guī)范》表5.1.6得。

2

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全A—支架立桿的截面積A＝489mm

2

(取φ48mm×3.5mm鋼管的截面積Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比λ查表即可求得Φ。i—截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄B得i＝15.8㎜。長細比λ＝。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λL/i＝參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.744。M—計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；WM=0.85×1.4×W×La×hWK

2

/10W=0.7u×u×wKzs

0u—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉表得u=1.95zzu—風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)第36b項得=1.3ssw—基本風(fēng)壓，查〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范w=0.75KN/m2（佳木斯地區(qū)）00故：W=0.7u×u×w=0.7×1.95×1.3×0.75=1.33KN/m2Kzs0La—立桿縱距0.9m；h—立桿步距1.2mM=0.85×1.4×W×La×hWK

2

/10=0.205W—截面模量查表〈建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范〉附表得：W=5.08×10

3mm

3則，N/ΦA(chǔ)+M/W＝17.55×10W

3

/（0.744×489）+0.205×10

6

/（5.08×10

3

）＝80.54N/mm

2

≤f＝205N/mm

2計算結(jié)說明支架是全穩(wěn)定。2.2堂支架體抗傾覆驗依據(jù)《公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊》9.2.3要求支架在自重和風(fēng)荷載作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩×N/ΣMw0i支架抗傾覆能力：中鐵十三局集團有限公司

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現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書橋梁寬度8.5m，長采用60cm×90cm×120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向104排，支架縱向排，高度6m；頂托TC60共需要×13=1352個；立桿需要104××6=8112m;縱向橫桿需要104×6/1.2×8.5=4420m；橫向橫桿需要13×6/1.2×100=6500m；故：鋼管總重（8112+4420+65003.84/1000=73.08t;頂托TC60總重為：×7.2/1000=9.73t；故q=（73.08+9.739.8=811.54KN；穩(wěn)定力矩=y×N×811.54=3449.04KN.miy=b/2=8.5/2=4.25依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算W=0.7u×u×w=0.7×1.95×1.3×0.75=1.33KN/mKzs0

2受力為：q=1.33×6×（0.048×6×104+0.048×4×100）=392.23KN；根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范考慮到箱梁模板橫橋向的風(fēng)荷載，將該風(fēng)荷載加載于支架上，安全。梁高1.15m，橫橋向箱梁模板風(fēng)荷載×1.15m×100m=106.61KN傾覆力矩=q×3+×3+106.61K=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=3449.04/1877.65=1.83>1.30計算結(jié)說明本方案堂支架足抗傾覆要。2.3梁底模橫橋向方木算本施工方案中箱梁底模下橫橋向采12cm×方木向跨度L＝20cm進行受力計算。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照木方進行計算。q(KN/m)q(KN/m)圖2.3箱梁底模下橫橋向方木受力簡圖中鐵十三局集團有限公司

尺寸單位方木材質(zhì)為松木，［］E=11000MPa

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現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書(1)強度驗算單位荷載：q=(q+q+q+q)×b＝(35.82+1.0+2.5+2)×1234跨中彎矩：M=ql1/2

2

/8=8.26×

2

/8=0.04kN·截面模量為：W=(bh

2

)/6=(0.12

3

)/6=0.000288m

3跨中最大正應(yīng)力：σ=M/W=0.04/0.000288=138.9kPa木方容許彎曲應(yīng)力為[σ]=14.5MPa，由強度條138.9kPa<[σ]，可知滿足要求。ww(2)剛度驗算方木的彈性模量E

kN/m

2方木的慣性矩：3)/12=(0.12×0.123)/12=1.728×10-5m4f=(5/384)×(qlmax

4

)/(EI)（5/384（0.2

4

)/(11×

6

××

-5

)=9.05×10

-7

m/=9.05×

-7

/0.2=1/220994＜[/]=1/400計算結(jié)說明箱梁底下橫橋方木，滿足求。2.4扣式支立桿頂托上橋向方驗算本施工方案中支架頂托上順橋向采用1212cm方木作為縱向分配梁。順橋向方木的跨距，根據(jù)立桿布置間距，按L＝90cm（橫向間隔＝90cm）進行驗算。將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全許應(yīng)力和彈性模量的取值參照木方進行計算。nP(kN)520202020590圖2.4立桿頂托上順橋向方木受力簡圖(1)強度驗算作用力：P=ql/2＝8.26×0.2/2=0.826kNn=0.9/0.2=4（取整數(shù)）最大彎矩：M=（n/8）××0.8260.9=0.37kN·mmax

尺單：方材為木[δw]=14.5MPaE=11000MPa截面模量為：W=(bh2)/6=(0.123)/6=0.000288m

3跨中最大正應(yīng)力：σ=M/W=0.37/0.000288=1.28MPa中鐵十三局集團有限公司

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max建三江至虎林高速公路建設(shè)項目橋梁工程B3合同max

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書木方容許彎曲應(yīng)力為：[σ]=14.5MPa由強度條件1.28MPa<[σ]，可知滿足要求。ww(2)剛度驗算方木的彈性模量E

kN/m

2方木的慣性矩：

3

)/12=(0.12×0.12

3

)/12=1.728×10

-5

m

4f=

23843841.728

1.88×10-4m/=1.88×

-4

/0.9=1/4787＜[/]=1/400計算結(jié)說明碗扣式架立桿托上順橋向木，滿要求。2.5梁底模計算箱梁底模采用優(yōu)質(zhì)竹膠板，鋪設(shè)在支架立桿頂托上順橋向方木上的橫橋向方木上。按20cm間距布置。取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全起見，計算采用12mm膠板通過前面分析計算及布置方案，在橋墩旁實心段（取墩頂截面）處，為底模板荷載最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E＝5000MPa.竹膠板慣性矩I=(bh3)/12=(1.22×0.0123)/12=1.7610-7m4底模及支撐系統(tǒng)簡圖q(kN/m)竹膠板

2012×12

cm

橫橋向方木底模驗算簡圖q(kN/m)20尺寸單位：

cm圖2.5底模支撐系統(tǒng)及驗算簡圖①模板厚度計算q=(q+q+q+q)l=(35.82+1.0+2.5+2)0.2=8.264kN/m1234中鐵十三局集團有限公司

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現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書則：M=max

ql2

8.264×0.2

2

/8=0.041kN.m竹膠板容許彎曲應(yīng)力為：[σw]=45MPa模板需要的截面模量：

M[]W

45

m

3模板的寬度為0.2m，根據(jù)W、b得h為：h=

66b

12mm竹膠板滿足求，可采用1220×244012mm格的竹膠板②模板剛度驗算f

=max

ql4EI128

1.17m0.2/400m=5×10

-4

m故厚竹板撓度足要求。2.6桿底座地基承載力算60(90)cm60(90）cm圖2.7支架下地基處理示意圖⑴立桿承受荷載計算現(xiàn)澆箱梁腹板及底板中心位置縱距、橫距采用×90cm的布置形式，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全）每根立桿上荷載為：N＝a××＝a××＝0.6××(35.82+1.0+1.0+2.0+4.0)=23.663kN⑵立桿底托驗算立桿底托驗算：N≤R

d通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載為：中鐵十三局集團有限公司

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現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書底托承載力（抗壓）設(shè)計值，一般取=40KN;d得：23.663KN＜計算結(jié)說明立桿底符合要。⑶立桿地基承載力驗算跟據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)情況，經(jīng)過壓實處理后，地基承載力大于。在1平方米面積上地基最大承載力F＝a××＝a××

為:＝1.0××(35.82+1.0+1.0+2.0+4.0)=43.82kPa則，F(xiàn)＝43.82KPa＜[f]=190Kpak經(jīng)過地處理后，可滿足要。2.7架變形支架變形量值F的計算：F＝f1＋f2＋f3①f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為，立桿的截面積按489mm

2

計算。于是f1=б×L/Eб＝23.663÷489×103＝48.39N/mm2則f1＝48.39×÷（2.06×10

5

）＝2.35mm。②f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形括桿件接頭的擠壓壓縮δ方木對方木壓縮δ2兩部分，分別取經(jīng)驗值為2mm、3mm，即＝δ1＋δ2＝5mm。③f3為支架地基沉降量取經(jīng)驗值故支架變形量值F為:F＝f1＋f2＋f3=2.35+5+5=12.35mm2.8架預(yù)留洞計算門洞臨時墩采用Φ×3.5(Q235)碗扣式腳手架搭設(shè)立桿，縱向間距橫向間距均為，橫桿步距按照行布置。門洞橫梁采用12I40a字鋼，其中墩柱兩側(cè)采用雙排工字鋼，其余按間距70cm平均布置。立桿分別按軸心受壓和偏心受壓桿件計算，橫桿不予考慮。中鐵十三局集團有限公司

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建三江至虎林高速公路建設(shè)項目橋梁工程B3合同

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書I40a工字鋼

圖2.8門洞工字鋼受力簡圖

⑴工字鋼延縱向按0.7m置，門洞寬度為5.0m。上鋪設(shè)×12cm橫方木，間距90cm。從安全角度考慮按簡支體系進行驗算，擬采用的工字鋼型號為型。①荷載計算：I40a自重取0.66kN/m箱梁自重按Ⅱ—Ⅱ斷面計算

2

，則q1=35.82×12.0×4.1=1762.3kN內(nèi)外模板荷載1.0kPa，12.0m范圍內(nèi)外模板總重q2=1KPa×8.5m×12.0m=102kN振搗混凝土對底板產(chǎn)生的荷載2.0KPa，12.0m范圍內(nèi)振搗混凝土q3=2KPa×8.5m×12.0m=204kN工字鋼荷載q4=12.0m×12×0.66kN/m×12=95.04kN總荷載Q=q1+q2+q3+q4=2163.3kN單根工字鋼q=Q/12/12=15.02kN/m工字鋼的受力形式為三不等跨連續(xù)梁，支點處彎矩為：M=內(nèi)力系數(shù)×qlB

2

=0.151×15.02×3.5

2

=27.78KN.m（M內(nèi)力系數(shù)查表得：0.151）Bn=1000×M/ql2=1000×27.78/15.02×52=74AB查得最大應(yīng)力系數(shù)中鐵十三局集團有限公司

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現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書跨中最大彎矩為：

2

/1000=50×15.02×5

2

/1000=18.78kN.m②結(jié)構(gòu)驗算：查型工字鋼的彎曲應(yīng)力為[w]=Mpa梁所需要的截面抵抗矩為：W=M/[σw]=18.78kN.m/145MPa=0.1310需BC

6

㎜3查《材料力學(xué)》得型工字鋼:

Wx=1090cm

3

=1.09×10

6

㎜3

,滿足③工字鋼跨中撓度驗算：K=4M/qlB

2

=4×27.78/15.02×5

2

=0.3查的最大撓度系數(shù)=0.0875f數(shù)

q24

=0.087515.02

4

×

12

/(24×

5

×21720104)=0.75mm＜5/400m=12.5mm

撓度滿足要求。通過以計算，I40a工字鋼度滿足要求可使用70㎝間距I40a型工鋼。⑵洞門臨時墩處支架，碗扣式鋼管支架體系