地基基礎(chǔ)概念設(shè)計(jì)三筏形基礎(chǔ)稿

地基基礎(chǔ)概念設(shè)計(jì)三筏形基礎(chǔ)稿2023/3/141第一頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

（2）筏形基礎(chǔ)幾種常見的計(jì)算方法。

a倒樓蓋法是目前國(guó)內(nèi)應(yīng)用最多的簡(jiǎn)化方法。當(dāng)?shù)鼗容^均勻、上部結(jié)構(gòu)剛度較好，且柱荷載及柱間距的變化不超過(guò)20%時(shí)可以采用。2023/3/142第二頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日b美國(guó)ACI(AmericanConcreteInstitute)建議在柱荷載及柱距比較均勻（相鄰柱的變化不超過(guò)20%）、上部結(jié)構(gòu)為剛性時(shí)，筏形基礎(chǔ)可采用剛性方法計(jì)算.c傳統(tǒng)的彈性地基梁板方法

d數(shù)值計(jì)算方法(有限差分法有限單元法)2023/3/143第三頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

(3)構(gòu)造要求筏基的構(gòu)造要求與箱基有許多相同之處，設(shè)計(jì)時(shí)可以參考箱基的有關(guān)內(nèi)容。

a地下室的使用功能決定了對(duì)筏基的防滲要求越來(lái)越高。但防滲問(wèn)題并未很好地解決。JGJ6-99建議重要建筑采用自防水并設(shè)架空排水層方案。2023/3/144第四頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

b梁板式筏基的板厚不應(yīng)小于300mm，且板厚與板格的最小跨度之比不宜小于1/20。對(duì)12層以上的建筑，梁板式筏基的板厚不應(yīng)小于400mm，且板厚與最大雙向板格的短邊凈跨之比不得小于1/14。2023/3/145第五頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

梁板式筏基底板的板格應(yīng)滿足受沖切承載力的要求，驗(yàn)算時(shí)以板格為單元，用地基反力扣除底板自重作為沖切荷載，地基反力應(yīng)取反力大的區(qū)域，如邊角區(qū)域的反力。梁板式筏基底板受沖切承載力和斜面受剪切承載力的計(jì)算方法可參考箱基底板的沖切和剪切計(jì)算。2023/3/146第六頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日c當(dāng)需要擴(kuò)大筏形基礎(chǔ)底板面積時(shí)，應(yīng)優(yōu)先考慮沿建筑物的寬度方向擴(kuò)展。對(duì)基礎(chǔ)梁外伸的梁板式筏基，筏基底板挑出的長(zhǎng)度，從基礎(chǔ)梁外皮起算橫向不宜大于1200mm,縱向不宜大于600mm。2023/3/147第七頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日d梁板式筏基的梁的截面由正截面受彎及斜截面受剪承載力控制。據(jù)有關(guān)資料介紹，剪切應(yīng)力比彎曲應(yīng)力的影響更大，因此應(yīng)注意抗剪切鋼筋的配置。此外，尚應(yīng)驗(yàn)算底層柱下基礎(chǔ)梁頂面的局部受壓承載力。2023/3/148第八頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

e由于筏形基礎(chǔ)的實(shí)際力學(xué)狀態(tài)較難分析，而且其剛度比箱形基礎(chǔ)要小得多。因此必須重視構(gòu)造要求。對(duì)于地下室底層柱、剪力墻與梁板式筏基的基礎(chǔ)梁的連結(jié)構(gòu)造一定要符合規(guī)范的規(guī)定。

2023/3/149第九頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日f(shuō)平板式筏基的厚度應(yīng)能滿足受沖切承載力的要求，尤其要注意邊柱和角柱下板的抗沖切驗(yàn)算，板的最小厚度不宜小于400mm。對(duì)平板式筏基，擴(kuò)大基礎(chǔ)面積的原則同梁板式筏基，其挑出長(zhǎng)度從柱外皮起算，橫向不宜大于1000mm,縱向不宜大于600mm。

2023/3/1410第十頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日g沖切問(wèn)題比彎曲和剪切問(wèn)題更為復(fù)雜，對(duì)其破壞機(jī)理的試驗(yàn)研究和理論分析至今還未得到令人滿意的結(jié)果。2023/3/1411第十一頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

影響筏形基礎(chǔ)抗沖切強(qiáng)度的主要因素有：基礎(chǔ)材料的特性與質(zhì)量，包括混凝土強(qiáng)度和配筋率等；沖切荷載的加荷面積、形狀與筏板厚度；地基土的性狀與邊界約束條件。2023/3/1412第十二頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

研究結(jié)果還表明，板的極限抗沖切強(qiáng)度在很大程度上與板的抗彎強(qiáng)度有關(guān)，就像柱的軸壓與彎曲密切相關(guān)一樣。目前，規(guī)范僅以混凝土抗拉強(qiáng)度作為影響沖切強(qiáng)度的主要因素，即僅用了混凝土的弱點(diǎn)，而一點(diǎn)也不考慮鋼筋的抗力，因此計(jì)算結(jié)果是偏于保守和安全的。2023/3/1413第十三頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

當(dāng)柱荷載較大，等厚度筏板的受沖切承載力不能滿足要求時(shí)，可在筏板上面增設(shè)柱墩或在筏板下局部增加板厚或采用抗沖切箍筋來(lái)提高受沖切承載能力。2023/3/1414第十四頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

h地下室內(nèi)外墻及其厚度和首層樓板的剛度對(duì)筏基剛度有顯著影響，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意。筏基地下室外墻厚度不應(yīng)<250mm，內(nèi)墻厚度不應(yīng)<200mm。墻體內(nèi)應(yīng)設(shè)置雙面鋼筋，鋼筋配置量除滿足承載力要求外，豎向和水平鋼筋直徑不應(yīng)<10mm，間距不應(yīng)>200mm。內(nèi)外墻的墻頂處也應(yīng)按箱形基礎(chǔ)那樣配置兩根直徑≮20mm的通長(zhǎng)構(gòu)造鋼筋。2023/3/1415第十五頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日i從室內(nèi)模型試驗(yàn)得知，板的邊角區(qū)域是剛度和強(qiáng)度的薄弱環(huán)節(jié)。因此，建議無(wú)論在任何條件下，都要注意對(duì)邊角區(qū)域采取加強(qiáng)措施?？稍谒慕沁m當(dāng)增加輻射狀配筋，在板邊緣適當(dāng)增大配筋量，亦可適當(dāng)增大邊角區(qū)域的厚度。2023/3/1416第十六頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日j筏形基礎(chǔ)的施工縫或后澆帶等垂直接縫，應(yīng)布置在剪力較小的部位。2023/3/1417第十七頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

（4）高層建筑大底盤框架厚筏基礎(chǔ)

隨著地下空間利用要求日益提高，將多幢高層建筑建在一個(gè)大底盤上的建筑結(jié)構(gòu)體系得到了發(fā)展。這類建筑一般設(shè)二至三層地下室，埋深在10米左右，柱距為8米，筏厚一般超過(guò)2米，有的厚達(dá)3米。2023/3/1418第十八頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

大空間框架厚筏結(jié)構(gòu)代替了剛度很大的箱基，這種基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵問(wèn)題是其調(diào)整不均勻沉降及其承受相對(duì)彎曲的能力如何。它涉及到高層建筑主樓、地下室框架厚筏結(jié)構(gòu)與地基的共同作用，影響因素多，難度大。2023/3/1419第十九頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

中國(guó)建筑科學(xué)研究院地基所的博士研究生們從以下問(wèn)題出發(fā)對(duì)大底盤框架厚筏基礎(chǔ)進(jìn)行了較為系統(tǒng)的試驗(yàn)研究和工程實(shí)例分析：

1、沉降變形特征與基底反力分布規(guī)律；

2、裙房及其基礎(chǔ)是否具有擴(kuò)散主樓荷載的作用，其擴(kuò)散的范圍有多大；

3、同一個(gè)大底盤框架厚筏基礎(chǔ)上的塔樓之間相互影響的程度如何。2023/3/1420第二十頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日一些結(jié)論：

a沉降和反力明顯是主樓下面大：二跨裙房時(shí)的沉降曲線

2023/3/1421第二十一頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

二跨裙房時(shí)的反力曲線2023/3/1422第二十二頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日雙塔樓模型試驗(yàn)2023/3/1423第二十三頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日2023/3/1424第二十四頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日雙塔樓共同作用下的沉降變形曲線基本上可以看作是每個(gè)塔樓單獨(dú)作用下的沉降變形曲線的疊加。2023/3/1425第二十五頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日雙塔樓共同作用下的地基反力可以看作是每個(gè)塔樓單獨(dú)作用下地基反力的疊加。2023/3/1426第二十六頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

b大型地下框架厚筏的變形與高層建筑的布置、荷載的大小有關(guān)。筏板變形具有以高層建筑為變形中心的不規(guī)則變形特征，高層建筑間的相互影響與加載歷程有關(guān)。高層建筑本身的變形仍具有剛性結(jié)構(gòu)的特征，框架—筏板結(jié)構(gòu)具有擴(kuò)散高層建筑荷載的作用。2023/3/1427第二十七頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日c高層建筑下的地基反力分布具線性分布特征，連同其擴(kuò)散部分為一整體彎曲面，其撓度與筏板的厚度、裙房的荷載有關(guān)，其影響范圍是有限的。2023/3/1428第二十八頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

d任意組合的多組塔樓在同一大底盤框架厚筏基礎(chǔ)上時(shí)，其地基變形特征為：各塔樓獨(dú)立作用下產(chǎn)生的變形效應(yīng)通過(guò)以各個(gè)塔樓下面一定范圍內(nèi)的區(qū)域?yàn)槌两抵行?，各自沿徑向向外圍衰減，并在其共同的影響范圍內(nèi)相互疊加。地基反力的分布規(guī)律與此相同。2023/3/1429第二十九頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

e由于主樓荷載擴(kuò)散范圍的有限性和地基變形的連續(xù)性，在通常的樓層范圍內(nèi)，對(duì)于同一大底盤框架厚筏基礎(chǔ)上的并列多塔樓，應(yīng)用疊加原理計(jì)算基礎(chǔ)的沉降變形和地基反力是可行的。2023/3/1430第三十頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

f隨著塔樓彼此間位置的不同以及塔樓層數(shù)的差異，對(duì)于基礎(chǔ)筏板表現(xiàn)出的不規(guī)則的變形特征，在筏板設(shè)計(jì)時(shí)需要采用整體分析的方法進(jìn)行計(jì)算。2023/3/1431第三十一頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

g當(dāng)裙房荷載不大，且筏板的變形滿足要求，需要減薄筏板的厚度以節(jié)省材料時(shí)，可自主樓邊緣向外一跨的位置開始逐漸減薄筏板；當(dāng)筏板的變形不能滿足要求，需要設(shè)置后澆帶時(shí)，后澆帶的位置應(yīng)設(shè)在自主樓邊緣向外一跨處，確保地下室裙房有一跨與主樓整澆在一起，以減少高層下的附加應(yīng)力，充分發(fā)揮“共同作用的有效范圍”的合理受力形式。2023/3/1432第三十二頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日2023/3/1433第三十三頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

3樁與樁箱樁筏基礎(chǔ)（1）關(guān)于樁和樁基的一般規(guī)定樁的作用是把建筑物的荷載傳遞給地基，不同樁徑、不同樁長(zhǎng)、不同形狀、不同材質(zhì)、不同施工方法和不同地質(zhì)狀況中的樁，可以提供不同的單樁承載力，也具有不同的變形特征。2023/3/1434第三十四頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

按樁的荷載傳遞特征可分為摩擦型樁和端承型樁。摩擦型樁的樁頂豎向荷載主要由樁側(cè)阻力承受；端承型樁的樁頂豎向荷載主要由樁端阻力承受。2023/3/1435第三十五頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日a樁和樁基的構(gòu)造，一般應(yīng)符合下列要求：

10摩擦型樁的中心距不宜小于樁身直徑的3倍；擴(kuò)底灌注樁的中心距不宜小于擴(kuò)底直徑的1.5倍，當(dāng)擴(kuò)底直徑大于2m時(shí)，樁端凈距不宜小于1m。在確定樁距時(shí)尚應(yīng)考慮施工工藝中擠土等效應(yīng)對(duì)鄰近樁的影響。2023/3/1436第三十六頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日20擴(kuò)底灌注樁的擴(kuò)底直徑，不應(yīng)大于身直徑的3倍。2023/3/1437第三十七頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日30樁底進(jìn)入持力層的深度，根據(jù)地質(zhì)條件、荷載及施工工藝確定，宜為樁身直徑的1~3倍。在確定樁底進(jìn)入持力層深度時(shí)，尚應(yīng)考慮特殊土、巖溶以及震陷液化等影響。嵌巖灌注樁周邊嵌入完整和較完整的未風(fēng)化、微風(fēng)化、中風(fēng)化硬質(zhì)巖體的最小深度，不宜小于0.5m。2023/3/1438第三十八頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日40布置樁位時(shí)宜使樁基承載力合力點(diǎn)與豎向永久荷載合力作用點(diǎn)重合。2023/3/1439第三十九頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日50預(yù)制樁的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C30；灌注樁不應(yīng)低于C20；預(yù)應(yīng)力樁不應(yīng)低于C40。2023/3/1440第四十頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日60樁的主筋應(yīng)經(jīng)計(jì)算確定。預(yù)制樁的最小配筋率不宜小于0.8%；靜壓預(yù)制樁的最小配筋率不宜小于0.6%；灌注樁最小配筋率不宜小于0.2%~0.65%（小直徑樁取大值）。2023/3/1441第四十一頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日70配筋長(zhǎng)度：

1）受水平荷載和彎矩較大的樁，配筋長(zhǎng)度應(yīng)通過(guò)計(jì)算確定。

2）樁基承臺(tái)下存在淤泥、淤泥質(zhì)土或液化土層時(shí)，配筋長(zhǎng)度應(yīng)穿過(guò)淤泥、淤泥質(zhì)土層或液化土層。2023/3/1442第四十二頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日3）坡地岸邊的樁、8度及8度以上地震區(qū)的樁、抗拔樁、嵌巖端承樁應(yīng)通長(zhǎng)配筋。

4）樁徑大于600㎜的鉆孔灌注樁，構(gòu)造鋼筋的長(zhǎng)度不宜小于樁長(zhǎng)的2/3。2023/3/1443第四十三頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日80樁頂嵌入承臺(tái)的長(zhǎng)度不宜<50mm。主筋伸入承臺(tái)的錨固長(zhǎng)度不宜<30d（I級(jí)鋼）和35d（II、Ⅲ級(jí)鋼）(d--鋼筋直徑)。當(dāng)大直徑灌注樁采用一柱一樁時(shí)，可設(shè)置承臺(tái)或?qū)吨苯舆B接。樁、柱的連接可按（GB50007-2002）關(guān)于高杯口基礎(chǔ)的要求選擇截面尺寸和配筋，柱縱筋插入樁身的長(zhǎng)度應(yīng)滿足錨固長(zhǎng)度的要求。2023/3/1444第四十四頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

b確定單樁豎向承載力特征值應(yīng)符合下列規(guī)定：

10單樁豎向承載力特征值應(yīng)通過(guò)單樁豎向靜載荷試驗(yàn)確定。在同一條件下的試樁數(shù)量，不宜少于總樁數(shù)的1%，且不應(yīng)少于3根。單樁的靜載荷試驗(yàn)，應(yīng)按GB50007-2002附錄Q進(jìn)行。2023/3/1445第四十五頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

當(dāng)樁端持力層為密實(shí)砂卵石或其它承載力類似的土層時(shí)，對(duì)單樁承載力很高的大直徑端承型樁可采用深層平板載荷試驗(yàn)確定樁端土的承載力特征值，試驗(yàn)方法應(yīng)符合GB50007-2002附錄D的規(guī)定。2023/3/1446第四十六頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日20地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)的建筑物，可采用靜力觸探及標(biāo)貫試驗(yàn)參數(shù)確定Ra值。

30初步設(shè)計(jì)時(shí)單樁豎向承載力特征值可根據(jù)樁長(zhǎng)、樁徑、土層狀況按規(guī)范公式估算。2023/3/1447第四十七頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

40嵌巖灌注樁樁端以下三倍樁徑范圍內(nèi)應(yīng)無(wú)軟弱夾層、斷裂破碎帶和洞穴分布；并在樁底應(yīng)力擴(kuò)散范圍內(nèi)應(yīng)無(wú)巖體臨空面。當(dāng)樁端無(wú)沉渣時(shí)，樁端巖石承載力特征值，應(yīng)按下式汁算或按GB50007-2002附錄H用巖基載荷試驗(yàn)確定：

fa=ψrfrk2023/3/1448第四十八頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

fa=ψrfrk

式中fa——巖基承載力特征值(kPa)

frk——巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kPa），可按GB50007-2002附錄J確定；ψr——折減系數(shù)。根據(jù)巖體完整程度以及結(jié)構(gòu)面的間距、寬度、產(chǎn)狀和組合，由地方經(jīng)驗(yàn)確定。無(wú)經(jīng)驗(yàn)時(shí)，對(duì)完整巖體可取0.5；對(duì)較完整巖體可取0.2～0.5；對(duì)較破碎巖體可取0.1～0.2。折減系數(shù)值未考慮施工因素及建筑物使用后風(fēng)化作用的繼續(xù)；對(duì)于粘土質(zhì)巖，在確保施工期及使用期不致遭水浸泡時(shí)，也可采用天然濕度的試樣，不進(jìn)行飽和處理。2023/3/1449第四十九頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日c單樁水平承載力特征值取決于樁的材料強(qiáng)度、截面剛度、入土深度、土質(zhì)條件、樁頂水平位移允許值和樁頂嵌固情況等因素，應(yīng)通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)水平載荷試驗(yàn)確定。必要時(shí)可進(jìn)行帶承臺(tái)樁的載荷試驗(yàn)，試驗(yàn)宜采用慢速維持荷載法。

2023/3/1450第五十頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日d當(dāng)作用于樁基上的外力主要為水平力時(shí)，應(yīng)根據(jù)使用要求對(duì)樁頂變位的限制，驗(yàn)算樁基的水平承載力。當(dāng)外力作用面的樁距較大時(shí)，樁基的水平承載力可視為各單樁的水平承載力的總和。當(dāng)承臺(tái)側(cè)面的土未經(jīng)擾動(dòng)或回填密實(shí)時(shí)，應(yīng)計(jì)算土抗力的作用。當(dāng)水平推力較大時(shí)，宜設(shè)置斜樁。2023/3/1451第五十一頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

e當(dāng)樁基承受拔力時(shí)，應(yīng)對(duì)樁基進(jìn)行抗拔驗(yàn)算及樁身抗裂驗(yàn)算。

f樁身混凝土強(qiáng)度應(yīng)滿足樁的承載力設(shè)計(jì)要求。2023/3/1452第五十二頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

g對(duì)以下建筑物的樁基應(yīng)進(jìn)行沉降驗(yàn)算：

10地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)的建筑物樁基；

20體型復(fù)雜、荷載不均勻或樁端以下存在軟弱土層的設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)的建筑物樁基；

30摩擦型樁基。2023/3/1453第五十三頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日h嵌巖樁、設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)的建筑物樁基、對(duì)沉降無(wú)特殊要求的條形基礎(chǔ)下不超過(guò)兩排樁的樁基、吊車工作級(jí)別A5及A5以下的單層工業(yè)廠房樁基（樁端下為密實(shí)土層），可不進(jìn)行沉降驗(yàn)算。當(dāng)有可靠地區(qū)經(jīng)驗(yàn)時(shí)，對(duì)地質(zhì)條件不復(fù)雜、荷載均勻、對(duì)沉降無(wú)特殊要求的端承型樁基也可不進(jìn)行沉降驗(yàn)算。2023/3/1454第五十四頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日i樁基礎(chǔ)的沉降不得超過(guò)建筑物的允許沉降值，并應(yīng)符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》表5.3.4的要求。2023/3/1455第五十五頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

j樁基礎(chǔ)最終沉降量宜按單向壓縮分層總和法計(jì)算。地基內(nèi)的應(yīng)力分布宜采用各向同性均質(zhì)線性變形體理理論，計(jì)算采用實(shí)體深基礎(chǔ)假定（樁距不大于6d）或其他方法，也包括明德林方法。詳見GB50007-2002附錄R。

2023/3/1456第五十六頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日k應(yīng)按有關(guān)規(guī)范的規(guī)定考慮特殊土對(duì)樁基的影響。應(yīng)考慮巖溶等場(chǎng)地的特殊性，并在樁基設(shè)計(jì)中采取有效措施。抗震設(shè)防區(qū)的樁基按現(xiàn)行《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。2023/3/1457第五十七頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日l(shuí)軟土地區(qū)的樁基應(yīng)考慮樁周土自重固結(jié)、蠕變、大面積堆載及施工中擠土對(duì)樁基的影響；在深厚軟土中不宜采用大片密集有擠土效應(yīng)的樁基。2023/3/1458第五十八頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

m位于坡地岸邊的樁基應(yīng)進(jìn)行樁基穩(wěn)定性驗(yàn)算。

n對(duì)于預(yù)制樁，尚應(yīng)進(jìn)行運(yùn)輸、吊裝和錘擊等過(guò)程中的強(qiáng)度和抗裂驗(yàn)算。2023/3/1459第五十九頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

O以控制沉降為目的的樁基，應(yīng)符合地區(qū)經(jīng)驗(yàn)，并滿足下列要求：

10樁身強(qiáng)度應(yīng)按樁頂荷載設(shè)計(jì)值驗(yàn)算；

20樁、土荷載分配應(yīng)按上部結(jié)構(gòu)與地基共同作用分析確定；

30樁端進(jìn)入較好的土層，樁端平面處土層應(yīng)滿足下臥層承載力設(shè)計(jì)要求；

40樁距可采用4d～6d（d為樁身直徑）。2023/3/1460第六十頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

p樁基設(shè)計(jì)時(shí)樁、土、承臺(tái)的共同工作問(wèn)題，應(yīng)結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗(yàn)考慮。2023/3/1461第六十一頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

q樁基承臺(tái)的構(gòu)造，除滿足抗沖切、抗剪切、抗彎承載力和上部結(jié)構(gòu)的要求外，尚應(yīng)符合現(xiàn)行規(guī)范的要求。承臺(tái)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C20，縱向鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度不應(yīng)小于70mm，當(dāng)有混凝土墊層時(shí)，不應(yīng)小于40mm。2023/3/1462第六十二頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

r柱下樁基承臺(tái)的受彎、受沖切、受剪切的計(jì)算均按現(xiàn)行規(guī)范的規(guī)定進(jìn)行。2023/3/1463第六十三頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

（2）樁箱與樁筏基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)計(jì)算（略）四基坑支護(hù)（略）五地基處理方法概要（略）2023/3/1464第六十四頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

六概念設(shè)計(jì)實(shí)例亮馬河大廈擴(kuò)建辦公樓地基基礎(chǔ)概念設(shè)計(jì)

2023/3/1465第六十五頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

該工程位于北京市東三環(huán)北路，原為辦公樓、公寓、賓館各一幢組成的建筑群。辦公樓高104m,地下3層，地上29層，平面為32×32m切角正方形。公寓、賓館均為:高50.1m,地下3層（局部2層），地上15層，平面為L(zhǎng)形。總平面如下圖所示2023/3/1466第六十六頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日2023/3/1467第六十七頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

擬擴(kuò)建辦公樓一座，高23層，88m,建筑面積約24000m2,平立面形狀、大小、風(fēng)格與原辦公樓一致。位置如上圖紅線所示。2023/3/1468第六十八頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日參考原有地質(zhì)報(bào)告，地質(zhì)狀況大致是：土層層厚（約m）雜填土2~5粉質(zhì)粘土5~6粉細(xì)砂2.9卵石1粉質(zhì)砂土8粉細(xì)砂4卵石以下2023/3/1469第六十九頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

基礎(chǔ)方案設(shè)計(jì)

1根據(jù)建筑方案，擬建工程距原辦公樓僅4m,距鍋爐房?jī)H2m,地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)除保證新樓自身安全外，主要考慮它對(duì)原辦公樓及鍋爐房的影響。2023/3/1470第七十頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日2新樓基坑開挖造成原辦公樓和鍋爐房一側(cè)卸荷，可能引起二者向另一側(cè)傾斜。開挖過(guò)深則會(huì)造成原辦公樓和鍋爐房地基土滑移，二者向基坑傾斜。2023/3/1471第七十一頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日3如果施工降水處理不當(dāng)，也將造成原辦公樓和鍋爐房的不均勻沉降及傾斜。

4新樓沉降量過(guò)大更會(huì)直接導(dǎo)致原辦公樓和鍋爐房的不均勻沉降及傾斜。2023/3/1472第七十二頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

基礎(chǔ)設(shè)計(jì)原則

1采用樁基礎(chǔ)方案，保證新樓沉降最小。保證原有建筑物的安全。樁基沉降分析采用相互影響的計(jì)算方法；2023/3/1473第七十三頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

2減小基坑開挖深度，采用一層地下室，以降低基坑開挖的難度，減少卸荷對(duì)原建筑物的影響。2023/3/1474第七十四頁(yè)，共八十九頁(yè)，2022年，8月28日

3根據(jù)地