辦公樓工程模板(扣件鋼管高架)工程施工方案及計算書Word版

模板（扣件鋼管高架）工程施工方案及計算書一、工程概況工程名稱：連云港xxxx技術紡織有限公司辦公樓工程；工程地點：海州開發(fā)區(qū)；結構層次：框架結構，地上4層；建筑高度：17.1m；總建筑面積：2792.88m2。本工程由連云港xxxx技術紡織有限公司投資建設，xxxx六度建筑設計有限公司設計，連云港市經緯工程建設監(jiān)理有限公司監(jiān)理，江蘇啟安建設集團有限公司組織施工；由張惠兵擔任項目經理，范沖擔任技術負責人。施工區(qū)段：3-A軸～3-D軸/3-1軸～3-3軸。該區(qū)段梁、板、柱的模板支設高度均大于5m，施工難度和危險性較大，系模板（扣件鋼管高架）工程。二、編制依據1、高支撐架的計算依據：《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。2、依據施工圖紙。因本工程模板支架高度大于4米（建筑物總高度達17.1m，根據有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。三、樓板模板計算（一）參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m)：1.00；縱距(m)：1.00；步距(m)：1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0.10；模板支架搭設高度(m)：17.10；采用的鋼管(mm)：Φ48×2.8；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數：0.80；板底鋼管的間隔距離(mm)：800.00；支架基礎為素土夯實后澆筑150厚C25混凝土。2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.500。3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2)：9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2)：13。4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):120.00；圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元（二）模板面板計算模板面板為受彎構件，按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m最大彎矩M=0.1×7.52×8002=481280N·m；面板最大應力計算值σ=M/W=481280/54000=8.913N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為8.913N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.35kN/m面板最大撓度計算值ν=0.677×3.35×8004/(100×9500×48.6×104)=2.012mm；面板最大允許撓度[ν]=800/250=3.2mm；面板的最大撓度計算值2.012mm小于面板的最大允許撓度3.2mm,滿足要求!（三）縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩w=5.08cm3截面慣性矩I=12.19cm41.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.8×0.12+0.35×0.8=2.68kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=(2.5+2)×0.8=3.6kN/m；2.鋼管強度驗算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2靜荷載：q1=1.2×q1=1.2×2.68=3.216kN/m；活荷載：q2=1.4×3.6=5.04kN/m；最大彎矩Mmax=(0.1×3.216+0.117×5.04)×12=0.911kN.M；最大支座力計算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力N=(1.1×3.216+1.2×5.04)×1=9.586kN；鋼管的最大應力計算值σ=M/W=0.911×106/5080=179.386N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2；縱向鋼最大應力計算值為179.386N/mm2小于縱向鋼管的抗壓強度設計值205.0N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:νmax=0.677q1l4/(100EI)靜荷載q1=2.68kN/m；三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度ν=0.677×2.68×10004/(100×206000×12.19×104)=0.723mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10mm,滿足要求!（四）橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝6.016kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.982kN·m；最大變形Vmax=2.268mm；最大支座力Qmax=8.49kN；最大應力σ=981811.2/5080=193.27N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值193.27N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為2.268mm小于1000/150與10mm,滿足要求!（五）扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=8.49kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（六）模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.138×17.1=2.367kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.12×1×1=3kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=5.717kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=13.16kN；（七）立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N----立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=13.16kN；φ----軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比lo/i查表得到；i----計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58cm；A----立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0----計算長度(m)；按下式計算:l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；l0/i=1700/15.8=108；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ=0.53；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=13159.968/（0.53×489）=50.777N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=50.777N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.046×(1.5+0.1×2)=2.075m；k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數，h+2a=1.7按照表2取值1.046；Lo/i=2075.159/15.8=131；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ=0.391；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=13159.968/（0.391×489）=68.829N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=68.829N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。（八）立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=120×1=120kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=120kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=13.16/0.25=52.64kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=13.16kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=52.64≤fg=120kpa。地基承載力滿足要求！（九）梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求（工程經驗）除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現下沉、松動和變形情況及時解決。四、梁模板計算（一）梁段：WKL8（2）、WKL3（3）A、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：17.10；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為Φ48×2.8；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：14.4；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：4；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，350mm，450mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；B、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、14.400kN/m2，取較小值14.400kN/m2作為本工程計算荷載。C、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.5×14.4=8.64kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度:l=(650-120)/(4-1)=176.67mm；面板的最大彎矩M=0.1×8.64×[(650-120)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(650-120)/(4-1)]2=3.72×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.640×[(650-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(650-120)/(4-1)]/1000=2.273kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=3.72×104/3.33×104=1.1N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=1.1N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=8.64N/mm；l--計算跨度:l=[(650-120)/(4-1)]=176.67mm；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×8.64×[(650-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)=0.028mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(650-120)/(4-1)]/250=0.707mm；面板的最大撓度計算值ν=0.028mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.707mm，滿足要求！D、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.273/0.500=4.545kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=10000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.114kN·m，最大支座反力R=2.500kN，最大變形ν=0.076mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=1.14×105/6.40×104=1.8N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=1.8N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.076mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.5kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=10000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.187kN·m，最大支座反力R=4.845kN，最大變形ν=0.044mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經計算得到，主楞的受彎應力計算值:σ=1.87×105/1.28×105=1.5N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=1.5N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.044mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.044mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.375mm，滿足要求！E、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000×20×20/6=6.67×104mm3；I=1000×20×20×20/12=6.67×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.65+0.30]×1.00=20.250kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；q=20.250+5.600=25.850kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8×25.85×3002=2.91×105N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×25.85×0.3=3.878kNσ=Mmax/W=2.91×105/6.67×104=4.4N/mm2；梁底模面板計算應力σ=4.4N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=16.875kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值:ν=5×20.25×3004/(384×6000×6.67×105)=0.534mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.534mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=1.2mm，滿足要求！F、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.878/1=3.878kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照兩跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.125ql2=0.125×3.878×12=0.485kN·m；最大應力σ=M/W=0.485×106/64000=7.6N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值7.6N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.625×3.878×1=2.423kN；方木受剪應力計算值τ=3×2.423×1000/(2×60×80)=0.757N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.6N/mm2；方木的受剪應力計算值0.757N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.6N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400方木最大撓度計算值ν=0.521×3.878×10004/(100×10000×256×104)=0.789mm；方木的最大允許撓度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大撓度計算值ν=0.789mm小于方木的最大允許撓度[ν]=4mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=3.878kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.300)/4×1.000×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.000×(0.650-0.120)×0.300=0.851kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=4.728kN；最大彎矩Mmax=0.709kN·m；最大撓度計算值Vmax=1.165mm；最大應力σ=0.709×106/5080=139.6N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值139.6N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求!G、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算H、扣件抗滑移的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為1.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=4.728kN；R<8.00kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!I、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=4.728kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×17.1=2.649kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×[(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×1.00×0.30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×1.00×0.120×(1.50+24.00)]=3.326kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.500/2+(0.600-0.300)/4]×1.000=4.620kN；N=N1+N2+N3+N4=4.728+2.649+3.326+4.62=15.324kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--計算長度附加系數，取值為：1.167；μ--計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.8=188；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ=0.203；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=15323.532/(0.203×489)=154.4N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=154.4N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！J、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=120×1=120kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=120kPa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=15.324/0.25=61.294kPa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=15.324kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=61.294≤fg=120kPa。地基承載力滿足要求！K、梁模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現下沉、松動和變形情況及時解決。（二）梁段：WKL6、WKL7、KL3A、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.35；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：17.10；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為Φ48×2.8；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：14.4；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：4；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，350mm，450mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；B、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、14.400kN/m2，取較小值14.400kN/m2作為本工程計算荷載。C、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.5×14.4=8.64kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度:l=(800-120)/(4-1)=226.67mm；面板的最大彎矩M=0.1×8.64×[(800-120)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(800-120)/(4-1)]2=6.12×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.640×[(800-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(800-120)/(4-1)]/1000=2.916kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=6.12×104/3.33×104=1.8N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=1.8N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=8.64N/mm；l--計算跨度:l=[(800-120)/(4-1)]=226.67mm；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×8.64×[(800-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)=0.077mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(800-120)/(4-1)]/250=0.907mm；面板的最大撓度計算值ν=0.077mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.907mm，滿足要求！D、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.916/0.500=5.832kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=10000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.146kN·m，最大支座反力R=3.208kN，最大變形ν=0.098mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=1.46×105/6.40×104=2.3N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=2.3N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.098mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.208kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=10000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.380kN·m，最大支座反力R=9.862kN，最大變形ν=0.175mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經計算得到，主楞的受彎應力計算值:σ=3.80×105/1.28×105=3N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=3N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.175mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=230/400=0.575mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.175mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.575mm，滿足要求！E、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000×20×20/6=6.67×104mm3；I=1000×20×20×20/12=6.67×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.80+0.30]×1.00=24.840kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；q=24.840+5.600=30.440kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8×30.44×3502=4.66×105N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×30.44×0.35=5.327kNσ=Mmax/W=4.66×105/6.67×104=7N/mm2；梁底模面板計算應力σ=7N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=20.700kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=350.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=350.00/250=1.400mm；面板的最大撓度計算值:ν=5×24.84×3504/(384×6000×6.67×105)=1.213mm；面板的最大撓度計算值:ν=1.213mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=1.4mm，滿足要求！F、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.327/1=5.327kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照兩跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.125ql2=0.125×5.327×12=0.666kN·m；最大應力σ=M/W=0.666×106/64000=10.4N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值10.4N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.625×5.327×1=3.329kN；方木受剪應力計算值τ=3×3.329×1000/(2×60×80)=1.04N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.6N/mm2；方木的受剪應力計算值1.04N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.6N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400方木最大撓度計算值ν=0.521×5.327×10004/(100×10000×256×104)=1.084mm；方木的最大允許撓度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大撓度計算值ν=1.084mm小于方木的最大允許撓度[ν]=4mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=5.327kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.350)/4×1.000×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.000×(0.800-0.120)×0.300=0.881kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=6.208kN；最大彎矩Mmax=0.776kN·m；最大撓度計算值Vmax=1.31mm；最大應力σ=0.776×106/5080=152.8N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值152.8N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求!G、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算H、扣件抗滑移的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為1.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=6.208kN；R<8.00kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!I、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=6.208kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×17.1=2.649kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×[(1.50/2+(0.60-0.35)/4)×1.00×0.30+(1.50/2+(0.60-0.35)/4)×1.00×0.120×(1.50+24.00)]=3.276kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.500/2+(0.600-0.350)/4]×1.000=4.550kN；N=N1+N2+N3+N4=6.208+2.649+3.276+4.55=16.683kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--計算長度附加系數，取值為：1.167；μ--計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.8=188；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ=0.203；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=16683.132/(0.203×489)=168.1N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=168.1N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！J、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=120×1=120kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=120kPa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=16.683/0.25=66.733kPa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=16.683kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=66.733≤fg=120kPa。地基承載力滿足要求！K、梁模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現下沉、松動和變形情況及時解決。（三）梁段：WKL1（3）A、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：17.10；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為Φ48×2.8；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：14.4；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：4；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，350mm，450mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；B、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、14.400kN/m2，取較小值14.400kN/m2作為本工程計算荷載。C、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.5×14.4=8.64kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度:l=(800-120)/(4-1)=226.67mm；面板的最大彎矩M=0.1×8.64×[(800-120)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(800-120)/(4-1)]2=6.12×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.640×[(800-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(800-120)/(4-1)]/1000=2.916kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=6.12×104/3.33×104=1.8N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=1.8N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=8.64N/mm；l--計算跨度:l=[(800-120)/(4-1)]=226.67mm；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×8.64×[(800-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)=0.077mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(800-120)/(4-1)]/250=0.907mm；面板的最大撓度計算值ν=0.077mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.907mm，滿足要求！D、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.916/0.500=5.832kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=10000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.146kN·m，最大支座反力R=3.208kN，最大變形ν=0.098mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=1.46×105/6.40×104=2.3N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=2.3N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.098mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.208kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=10000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.380kN·m，最大支座反力R=9.862kN，最大變形ν=0.175mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經計算得到，主楞的受彎應力計算值:σ=3.80×105/1.28×105=3N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=3N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.175mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=230/400=0.575mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.175mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.575mm，滿足要求！E、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000×20×20/6=6.67×104mm3；I=1000×20×20×20/12=6.67×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.80+0.30]×1.00=24.840kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；q=24.840+5.600=30.440kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8×30.44×3002=3.42×105N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×30.44×0.3=4.566kNσ=Mmax/W=3.42×105/6.67×104=5.1N/mm2；梁底模面板計算應力σ=5.1N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=20.700kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值:ν=5×24.84×3004/(384×6000×6.67×105)=0.655mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.655mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=1.2mm，滿足要求！F、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.566/1=4.566kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×4.566×12=0.457kN·m；最大應力σ=M/W=0.457×106/64000=7.1N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值7.1N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V