KM結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件在應(yīng)用中的問(wèn)題解析

PKPM結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件在應(yīng)用中的問(wèn)題解析（2005.7）磚混底框的設(shè)計(jì)計(jì)（一）“按經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)考慮墻梁上上部作用的荷荷載折減”⑴由于墻梁的的反拱作用，使使得一部分荷荷載直接傳給給了豎向構(gòu)件件，從而使墻墻梁的荷載降降低。⑵若選擇此項(xiàng)項(xiàng)，則程序?qū)?duì)所有的托墻墻梁均折減，而而不判斷該梁梁是否為墻梁梁。（二）“按規(guī)范范墻梁方法確確定托梁上部部荷載”⑴若選擇此項(xiàng)項(xiàng)，則則程序序自動(dòng)判斷托托墻梁是否為為墻梁，若是是墻梁則自動(dòng)動(dòng)按照規(guī)范要要求計(jì)算梁上上的荷載，若若不是墻梁則則按均布荷載載方式加到梁梁上。⑵若同時(shí)選擇“按經(jīng)驗(yàn)考慮慮墻梁上部作作用的荷載折折減”和“按規(guī)范墻梁梁方法確定托托梁上部荷載載”兩項(xiàng)，則程程序?qū)τ趬α毫簞t執(zhí)行“按規(guī)范墻梁梁方法確定托托梁上部荷載載”，對(duì)于非墻墻梁則執(zhí)行“按經(jīng)驗(yàn)考慮慮墻梁上部作作用的荷載折折減”。（三）“底框結(jié)構(gòu)剪剪力墻側(cè)移剛剛度是否應(yīng)該該考慮邊框柱柱的作用”若選擇此項(xiàng)項(xiàng)，則程序在在計(jì)算側(cè)移剛剛度比時(shí)，與與邊框柱相連連的剪力墻將將作為組合截截面考慮。否否則程序分別別計(jì)算墻、柱柱側(cè)移剛度。一一般而言，對(duì)對(duì)混凝土抗震震墻可選擇考考慮邊框柱的的作用，對(duì)磚磚抗震墻可選選擇不考慮邊邊框柱的作用用。（四）混凝土墻墻與磚墻彈性性模量比的輸輸入⑴適用范圍：：混凝土墻與與磚墻彈性模模量比只有在在該結(jié)構(gòu)在某某一層既輸入入了混凝土墻墻，又輸入了了磚墻時(shí)才起起作用。⑵物理意義：：混凝土墻與與磚墻的彈性性模量比。⑶參數(shù)大小：：該值缺省時(shí)時(shí)為3，大小在3～6之間。⑷如何填寫：：一般而言，混混凝土墻的彈彈性模量是磚磚墻的10倍以上。如如果是同等墻墻厚，則混凝凝土墻的剛度度就是磚墻的的10倍以上。但但實(shí)際上，在在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)，一方面混混凝土墻的厚厚度小于磚墻墻，從而使混混凝土墻的剛剛度有所降低低；另一方面面，在實(shí)際地地震力作用下下混凝土墻所所受的地震力力是否就是磚磚墻的10倍以上還是是未知數(shù)，因因此我們不能能將該值填得得過(guò)高。（五五）磚混底框框結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載載的計(jì)算⑴TAT軟件可以直直接計(jì)算風(fēng)荷荷載。⑵SATWE軟件不可以以直接計(jì)算風(fēng)風(fēng)荷載，需要要設(shè)計(jì)人員在在特殊風(fēng)荷載載定義中人為為輸入。（六六）磚混底框框不計(jì)算地震震力時(shí)該如何何設(shè)計(jì)？⑴目前的PMCAD軟件不能計(jì)計(jì)算非抗震的的磚混底框結(jié)結(jié)構(gòu)。⑵處理方法：①設(shè)計(jì)人員可可以按6度設(shè)防計(jì)算算，磚混抗震震驗(yàn)算結(jié)果可可以不看。②磚混抗震驗(yàn)驗(yàn)算完成后執(zhí)執(zhí)行SATWE軟件進(jìn)行底底框部分內(nèi)力力的計(jì)算。⑶處理方法的的基本原理：：①一般來(lái)說(shuō)，磚磚混底框結(jié)構(gòu)構(gòu)，按6度設(shè)防計(jì)算算時(shí)地震力并并非控制工況況。②對(duì)于構(gòu)件的的彎矩值，基基本上都是恒恒+活載控制；；剪力值，有有可能某些斷斷面由地震力力控制，但該該剪力值的大大小與恒+活載作用下下的剪力值相相差也不會(huì)很很大。直接用用該值設(shè)計(jì)首首先肯定安全全，其次誤差差很小。③如果個(gè)別構(gòu)構(gòu)件出現(xiàn)其彎彎矩值和剪力力值由地震力力控制，這種種情況一般出出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)的的外圍構(gòu)件中中。設(shè)計(jì)人員員或者直接使使用該值進(jìn)行行設(shè)計(jì)，誤差差不大，或者者作為個(gè)案單單獨(dú)處理。（七）磚混底框框結(jié)構(gòu)剛度比比的計(jì)算與調(diào)調(diào)整方法探討討（A）規(guī)范要求求《建筑抗震震設(shè)計(jì)規(guī)范》第7.1.8條第3款明確規(guī)定：底層框架－抗震墻房屋的縱橫兩個(gè)方向，第二層與底層側(cè)向剛度的比值，6、7度時(shí)不應(yīng)大于2.5，8度時(shí)不應(yīng)大于2.0，且均不應(yīng)小于1.0?！督ㄖ拐鹪O(shè)計(jì)規(guī)范》第7.1.8條第4款明確規(guī)定：底部?jī)蓪涌蚣埽拐饓Ψ课莸目v橫兩個(gè)方向，底部與底部第二層側(cè)向剛度應(yīng)接近，第三層與底部第二層側(cè)向剛度的比值，6、7度時(shí)不應(yīng)大于2.0，8度時(shí)不應(yīng)大于1.5，且均不應(yīng)小于1.0。（B）規(guī)范精神⑴由于過(guò)渡層為磚房結(jié)構(gòu)，受力復(fù)雜，若作為薄弱層，則結(jié)構(gòu)位移反應(yīng)不均勻，彈塑性變形集中，從而對(duì)抗震不利。⑵充分發(fā)揮底部結(jié)構(gòu)的延性，提高其在地震力作用下的抗變形和耗能能力。（C）PMCAD對(duì)混凝土墻體剛度的計(jì)算⑴對(duì)無(wú)洞口墻體的計(jì)算①如果墻體高寬比M<1.0，則只計(jì)算剪切剛度，計(jì)算公式為(略)②如果墻體高寬比M>1.0，則需計(jì)算剪彎剛度，計(jì)算公式為(略)⑵對(duì)小洞口墻體的計(jì)算①小洞口墻體的判別標(biāo)準(zhǔn)α＝(略)≤0.4②目前的PMCAD軟件，對(duì)于磚混底框結(jié)構(gòu)，只允許開(kāi)設(shè)小洞口的剪力墻。對(duì)于α≥0.6或洞口高度大于等于0.8倍墻高的大洞口剪力墻，則只能分片輸入。③PMCAD軟件根據(jù)開(kāi)洞率按照《抗震規(guī)范》表7.2.3乘以墻段洞口影響系數(shù)計(jì)算小洞口剪力墻的剛度。（D）工程算例：（例子還有圖形等，未錄入）本例通過(guò)不改變剪力墻布置而用剪力墻開(kāi)豎縫的方法來(lái)滿足其剛度比的要求。(略)（E）設(shè)豎縫的剪力墻墻體的構(gòu)造要求⑴豎縫兩側(cè)應(yīng)設(shè)置暗柱。⑵剪力墻的豎縫應(yīng)開(kāi)到梁底，將剪力墻分乘高寬比大于1.5，但也不宜大于2.5的若干個(gè)墻板單元。⑶對(duì)帶邊框的低矮鋼筋混凝土墻的邊框柱的配筋不應(yīng)小于無(wú)鋼筋混凝土抗震墻的框架柱的配筋和箍筋要求。⑷帶邊框的低矮鋼筋混凝土墻的邊框梁，應(yīng)在豎縫的兩側(cè)1.5倍梁高范圍內(nèi)箍筋加密，其箍筋間距不應(yīng)大于100mm。⑸豎縫的寬度可與墻厚相等，豎縫處可用預(yù)制鋼筋混凝土塊填入，并做好防水。（F）底部框架－剪力墻部分為兩層的磚混底框結(jié)構(gòu)，可以通過(guò)開(kāi)設(shè)洞口的方式形成高寬比大于2的若干墻段。注：本條因?yàn)槲淖志庉嫷脑蚵匀チ艘恍┕?，這些公式可以從其他一些書上看到。第二章剪切、剪剪彎、地震力力與地震層間間位移比三種種剛度比的計(jì)計(jì)算與選擇地震力與地震層層間位移比的的理解與應(yīng)用用⑴規(guī)范要求：：《抗震規(guī)范范》第3.4.2和3.4.3條及《高規(guī)規(guī)》第4.4.2條均規(guī)定：：其樓層側(cè)向向剛度不宜小小于上部相鄰鄰樓層側(cè)向剛剛度的70％或其上相相鄰三層側(cè)向向剛度平均值值的80％。⑵計(jì)算公式：Ki=Vii/Δui⑶應(yīng)用范圍：①可用于執(zhí)行行《抗震規(guī)范范》第3.4.2和3.4.3條及《高規(guī)規(guī)》第4.4.2條規(guī)定的工工程剛度比計(jì)計(jì)算。②可用于判斷斷地下室頂板板能否作為上上部結(jié)構(gòu)的嵌嵌固端。（二二）剪切剛度度的理解與應(yīng)應(yīng)用⑴規(guī)范要求：①《高規(guī)》第E.0.1條規(guī)定：底底部大空間為為一層時(shí)，可可近似采用轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層上、下下層結(jié)構(gòu)等效效剪切剛度比比γ表示轉(zhuǎn)換層層上、下層結(jié)結(jié)構(gòu)剛度的變變化，γ宜接近1，非抗震設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)γ不應(yīng)大于3，抗震設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)γ不應(yīng)大于2。計(jì)算公式式見(jiàn)《高規(guī)》151頁(yè)。②《抗震規(guī)范范》第6.1.114條規(guī)定：當(dāng)當(dāng)?shù)叵率翼敯灏遄鳛樯喜拷Y(jié)結(jié)構(gòu)的嵌固部部位時(shí)，地下下室結(jié)構(gòu)的側(cè)側(cè)向剛度與上上部結(jié)構(gòu)的側(cè)側(cè)向剛度之比比不宜小于2。其側(cè)向剛剛度的計(jì)算方方法按照條文文說(shuō)明可以采采用剪切剛度度。計(jì)算公式式見(jiàn)《抗震規(guī)規(guī)范》253頁(yè)。⑵SATWE軟件所提供供的計(jì)算方法法為《抗震規(guī)規(guī)范》提供的的方法。⑶應(yīng)用范圍：：可用于執(zhí)行行《高規(guī)》第第E.0.1條和《抗震震規(guī)范》第6.1.114條規(guī)定的工工程的剛度比比的計(jì)算。（三三）剪彎剛度度的理解與應(yīng)應(yīng)用⑴規(guī)范要求：①《高規(guī)》第E.0.2條規(guī)定：底底部大空間大大于一層時(shí)，其其轉(zhuǎn)換層上部部與下部結(jié)構(gòu)構(gòu)等效側(cè)向剛剛度比γ）計(jì)算。γe宜接近1，非抗震設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)γe不應(yīng)大于2，抗震設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)γe不應(yīng)大于1.3。計(jì)算公式式見(jiàn)《高規(guī)》151頁(yè)。②《高規(guī)》第E.0.2條還規(guī)定：：當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)設(shè)置在3層及3層以上時(shí)，其其樓層側(cè)向剛剛度比不應(yīng)小小于相鄰上部部樓層的60％。⑵SATWE軟件所采用用的計(jì)算方法法：高位側(cè)移移剛度的簡(jiǎn)化化計(jì)算。⑶應(yīng)用范圍：可可用于執(zhí)行《高高規(guī)》第E.0.2條規(guī)定的工工程的剛度比比的計(jì)算。（四）《上海規(guī)規(guī)程》對(duì)剛度度比的規(guī)定《上上海規(guī)程》中中關(guān)于剛度比比的適用范圍圍與國(guó)家規(guī)范范的主要不同同之處在于：：⑴《上海規(guī)程程》第6.1.119條規(guī)定：地地下室作為上上部結(jié)構(gòu)的嵌嵌固端時(shí)，地地下室的樓層層側(cè)向剛度不不宜小于上部部樓層剛度的的1.5倍。⑵《上海規(guī)程程》已將三種種剛度比統(tǒng)一一為采用剪切切剛度比計(jì)算算。（五）工工程算例：⑴⑴工程概況：：某工程為框框支剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)，共27層（包括二二層地下室），第第六層為框支支轉(zhuǎn)換層。結(jié)結(jié)構(gòu)三維軸測(cè)測(cè)圖、第六層層及第七層平平面圖如圖1所示（圖略略）。該工程程的地震設(shè)防防烈度為8度，設(shè)計(jì)基基本加速度為為0.3g。⑵1～13層X(jué)向剛度比的的計(jì)算結(jié)果：：由于列表困困難，下面每每行數(shù)字的意意義如下：以以“／”分開(kāi)三種剛剛度的計(jì)算方方法，第一段段為地震剪力力與地震層間間位移比的算算法，第二段段為剪切剛度度，第三段為為剪彎剛度。具具體數(shù)據(jù)依次次為：層號(hào)，RJX，Ratx1，薄弱層／RJX，Ratx1，薄弱層／RJX，Ratx1，薄弱層。其其中RJX是結(jié)構(gòu)總體體坐標(biāo)系中塔塔的側(cè)移剛度度（應(yīng)乘以10的7次方）；Ratx1為本層塔側(cè)側(cè)移剛度與上上一層相應(yīng)塔塔側(cè)移剛度70％的比值或或上三層平均均剛度80％的比值中中的較小者。具具體數(shù)據(jù)如下下：1，7.82225，2.33667，否／13.2004，1.64008，否／11.6994，1.92551，否2，4.72883，3.96002，否／11.4444，1.51227，否／8.67776，1.63336，否3，1.72551，1.65227，否／9.09995，1.24996，否／6.09667，1.25998，否4，1.34007，1.25995，否／9.63448，1.07226，否／6.90007，1.15557，否5，1.23004，1.25556，否／9.63448，0.90118，是／6.92221，0.97116，是6，1.34333，1.35334，否／8.03773，0.64339，是／4.32551，0.49551，是7，1.41779，2.21777，否／16.0114，1.31446，否／11.1445，1.30666，否8，0.91338，1.92775，否／16.0114，1.35442，否／11.2447。1.35559，否9，0.67770，1.79992，否／14.7882，1.25000，否／10.3669，1.25000，否10，0.53775，1.71993，否／14.7882，1.25000，否／10.3669，1.25000，否11，0.44666，1.66776，否／14.7882，1.25000，否／10.3669，1.25000，否12，0.38112，1.61007，否／14.7882，1.25000，否／10.3669，1.25000，否13，0.33110，1.54664，否／14.7882，1.25000，否／10.3669，1.25000，否注1：SATWE軟件在進(jìn)行“地震剪力與與地震層間位位移比”的計(jì)算時(shí)“地下室信息”中的“回填土對(duì)地地下室約束相相對(duì)剛度比”里的值填“0”；注2：在SATWE軟件中沒(méi)有有單獨(dú)定義薄薄弱層層數(shù)及及相應(yīng)的層號(hào)號(hào)；注3：本算例主主要用于說(shuō)明明三種剛度比比在SATWE軟件中的實(shí)實(shí)現(xiàn)過(guò)程，對(duì)對(duì)結(jié)構(gòu)方案的的合理性不做做討論。⑶計(jì)算結(jié)果分分析①按不同方法法計(jì)算剛度比比，其薄弱層層的判斷結(jié)果果不同。②設(shè)計(jì)人員在SATWE軟件的“調(diào)整信息”中應(yīng)指定轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層第六層層薄弱層層號(hào)號(hào)。指定薄弱弱層層號(hào)并不不影響程序?qū)?duì)其它薄弱層層的自動(dòng)判斷斷。③當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)設(shè)置在3層及3層以上時(shí)，《高高規(guī)》還規(guī)定定其樓層側(cè)向向剛度比不應(yīng)應(yīng)小于相鄰上上部樓層的60％。這一項(xiàng)SATWE軟件并沒(méi)有有直接輸出結(jié)結(jié)果，需要設(shè)設(shè)計(jì)人員根據(jù)據(jù)程序輸出的的每層剛度單單獨(dú)計(jì)算。例例如本工程計(jì)計(jì)算結(jié)果如下下：1.34333×1077／（1.41779×1077）＝94.74％>60％滿足規(guī)范范要求。④地下室頂板板能否作為上上部結(jié)構(gòu)的嵌嵌固端的判斷斷：a)采用地震剪剪力與地震層層間位移比＝＝4.72883×1077／（1.72551×1077）＝2.74＞2地下室頂板板能夠作為上上部結(jié)構(gòu)的嵌嵌固端b)采用剪切剛剛度比＝11.4444×1077／（9.09995×1077）＝1.25＜2地下室頂板板不能夠作為為上部結(jié)構(gòu)的的嵌固端⑤SATWE軟件計(jì)算剪剪彎剛度時(shí)，H1的取值范圍圍包括地下室室的高度，H2則取等于小小于H1的高度。這這對(duì)于希望H1的值取自0.00以上的設(shè)計(jì)計(jì)人員來(lái)說(shuō)，或或者將地下室室去掉，重新新計(jì)算剪彎剛剛度，或者根根據(jù)程序輸出出的剪彎剛度度，人工計(jì)算算剛度比。以以本工程為例例，H1從0.00算起，采用用剛度串模型型，計(jì)算結(jié)果果如下：轉(zhuǎn)換換層所在層號(hào)號(hào)為6層（含地下下室），轉(zhuǎn)換換層下部起止止層號(hào)為3～6，H1=211.9m，轉(zhuǎn)換層上上部起止層號(hào)號(hào)為7～13，H2=211.0m。K1=[11/(1/66.09677+1/6..9007++1/6.99221+11/4.32251)]××107=11.46077×107KK2=[1//(1/111.145++1/11..247+11/10.3369)×1107=1..5132××107Δ1=1/KK1；Δ2=1/KK2則剪彎剛剛度比γe=(Δ1×H2))/(Δ2×H1))=0.99933(六)關(guān)于三種剛剛度比性質(zhì)的的探討⑴地震剪力與與地震層間位位移比：是一一種與外力有有關(guān)的計(jì)算方方法。規(guī)范中中規(guī)定的Δui不僅包括了了地震力產(chǎn)生生的位移，還還包括了用于于該樓層的傾傾覆力矩Mi產(chǎn)生的位移移和由于下一一層的樓層轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)而引起的的本層剛體轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)位移。⑵剪切剛度：：其計(jì)算方法法主要是剪切切面積與相應(yīng)應(yīng)層高的比，其其大小跟結(jié)構(gòu)構(gòu)豎向構(gòu)件的的剪切面積和和層高密切相相關(guān)。但剪切切剛度沒(méi)有考考慮帶支撐的的結(jié)構(gòu)體系和和剪力墻洞口口高度變化時(shí)時(shí)所產(chǎn)生的影影響。⑶剪彎剛度：：實(shí)際上就是是單位力作用用下的層間位位移角，其剛剛度比也就是是層間位移角角之比。它能能同時(shí)考慮剪剪切變形和彎彎曲變形的影影響，但沒(méi)有有考慮上下層層對(duì)本層的約約束。三種剛剛度的性質(zhì)完完全不同，它它們之間并沒(méi)沒(méi)有什么必然然的聯(lián)系，也也正因?yàn)槿绱舜?，?guī)范賦予予了它們不同同的適用范圍圍。第三章短肢剪剪力墻結(jié)構(gòu)的的計(jì)算短肢剪力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)中底部?jī)A覆覆力矩的計(jì)算算⑴規(guī)范要求：：《高層建筑筑混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第7.1.2條第2款規(guī)定：抗震設(shè)計(jì)時(shí)，筒體和一般剪力墻承受的第一振型底部地震傾覆力矩不宜小于結(jié)構(gòu)總底部地震傾覆力矩的50％。⑵TAT與SATWE軟件對(duì)短肢剪力墻的判斷：①TAT軟件按雙向判斷；②舊版SATWE軟件按單向判斷，新版SATWE軟件按雙向判斷。⑶工程算例①工程概況該工程為一層地下室，第六層（包括地下室）為框支轉(zhuǎn)換層，轉(zhuǎn)換層以上為短肢剪力墻結(jié)構(gòu)，共31層。地震烈度為8度（設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.2g），框支框架抗震等級(jí)為一級(jí)，剪力墻抗震等級(jí)為二級(jí)、轉(zhuǎn)換層以上結(jié)構(gòu)平面圖如下圖所示（圖略）②TAT和SATWE軟件底部地震傾覆力矩計(jì)算結(jié)果：用TAT計(jì)算，Mx短＝99548.0、Mx＝340276.0、Mx短/Mx＝22.63%；My短＝103067.2、My＝338728.8、My短/My＝23.33%。用SATWE舊版計(jì)算，Mx短＝313757.7、Mx＝598817.6、Mx短/Mx＝52.40%；My短＝266632.3、My＝620842.5、My短/My＝42.95%。用SATWE新版計(jì)算，Mx短＝320114.2、Mx＝173764.8、Mx短/Mx＝35.18%；My短＝128251.8、My＝353020.7、My短/My＝30.95%。（二）帶框支結(jié)結(jié)構(gòu)短肢剪力力墻的計(jì)算⑴⑴結(jié)構(gòu)體系的的選擇：復(fù)雜雜高層結(jié)構(gòu)還還是短肢剪力力墻結(jié)構(gòu)？⑵規(guī)范規(guī)定①抗震等級(jí)：a）復(fù)雜高層層：當(dāng)轉(zhuǎn)換層層的位置設(shè)置置在3層及3層以上時(shí)，其其框支柱、剪剪力墻底部加加強(qiáng)部位的抗抗震等級(jí)宜按按表4.8.2和表4.8.3的規(guī)定提高高一級(jí)采用，已已經(jīng)是特一級(jí)級(jí)的不再提高高。對(duì)于轉(zhuǎn)換換層的位置設(shè)設(shè)置在3層及3層以下時(shí)，不不要求提高抗抗震等級(jí)；b）短肢剪力力墻：其抗震震等級(jí)，應(yīng)比比表4.8.2規(guī)定提高一一級(jí)采用。注注意，這里不不含表4.8.3，這是因?yàn)锽級(jí)高度的高高層建筑和9度抗震設(shè)計(jì)計(jì)的A級(jí)高度的高高層建筑，不不應(yīng)采用短肢肢剪力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)。②剪刀墻軸壓壓比：a）復(fù)雜高層層：剪刀墻軸軸壓比限值不不要求降低；；b）短膠剪力力墻：當(dāng)抗震震等級(jí)為一、二二、三級(jí)時(shí)，分分別不宜大于于0.5、0.6、0.7；對(duì)于無(wú)翼翼緣或端柱的的一字形短肢肢剪力培，其其軸壓比限值值相應(yīng)降低0.1。③內(nèi)力計(jì)算：a）復(fù)雜高層層：特一、一一、二級(jí)落地地剪力培底部部加強(qiáng)部位的的彎矩設(shè)計(jì)值值，應(yīng)按墻體體底截面有地地震組合的彎彎矩值乘以增增大系數(shù)1.8、1.5、1.25；其剪力設(shè)設(shè)計(jì)值，應(yīng)按按規(guī)程第7.2.110條的規(guī)定調(diào)調(diào)整，特一級(jí)級(jí)應(yīng)來(lái)以增大大系數(shù)1.9；b）短肢剪力力墻：除底部部加強(qiáng)部位應(yīng)應(yīng)按規(guī)程第7.2.110條的規(guī)定調(diào)調(diào)整外，其他他各層短肢剪剪力墻的剪力力設(shè)計(jì)值，一一、二級(jí)抗震震等級(jí)應(yīng)分別別乘以增大系系數(shù)1.4和1.2。注意：短短肢剪力墻并并沒(méi)有要求對(duì)對(duì)底部加強(qiáng)部部位的彎矩設(shè)設(shè)計(jì)值按照復(fù)復(fù)雜高層那樣樣乘以放大系系數(shù)。④配筋率：a）復(fù)雜高層層：底部加強(qiáng)強(qiáng)部位墻體水水平和豎向分分布筋最小配配筋率，抗震震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)應(yīng)小于0.3％；b）短肢剪力力墻：其截面面的全部縱向向鋼筋的配筋筋率，底剖加加強(qiáng)部位不宜宜小于1.2％，其他部部位不宜小于于1.0％。注意：：對(duì)于配筋率率，規(guī)范對(duì)“復(fù)雜高層”和“短肢剪力墻”這兩種結(jié)構(gòu)構(gòu)體系的要求求是不一樣的的。前者強(qiáng)調(diào)調(diào)的是水平和和堅(jiān)向分布筋筋的配筋率，而而后者強(qiáng)調(diào)的的是縱向鋼筋筋的配筋率。⑤底部加強(qiáng)部部位高度：a）復(fù)雜高層層：剪力墻底底部加強(qiáng)部位位高度取框支支層加上框支支層以上兩層層的高度及墻墻肢總高度的的1/8二者的較大大值；b）短肢剪力力墻：其底部部加強(qiáng)部位高高度并沒(méi)有特特殊要求，僅僅僅是墻膠總總高度的1/8和底部二層層兩者的較大大值。⑶工程算例①工程概況：：某高層帶短短肢剪力墻的的框支結(jié)構(gòu)，共31層（包括一層地下室）。該工程的第6層（地下室為第1層）為框支轉(zhuǎn)換層，轉(zhuǎn)換層以上為短肢剪力墻結(jié)構(gòu)。地震烈度為7度（設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g），框支框架的抗震等級(jí)為一級(jí)，剪力墻抗震等級(jí)為二級(jí)。（圖略）②計(jì)算結(jié)果分析：兩種結(jié)構(gòu)體系的計(jì)算結(jié)果如表1和表2所示：－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表1“短肢剪刀墻”結(jié)構(gòu)體系計(jì)算分析結(jié)果樓層/第3層/第3層/第7層/第7層/第11層/第11層/剪力墻類別/短剪墻3/普剪墻3/短剪墻7/普剪墻7/短剪墻11/普剪墻11/抗震等級(jí)/特一級(jí)/一級(jí)/一級(jí)/一級(jí)/一級(jí)/二級(jí)/M1(kn-m)/-168(1)/160(1)/807(37)/402(1)/286(39)/121(1)/N1(kn)/-3372(1)/-15677(1)/-949(37)/-15183(1)/-457(39)/-9136(1)/As(mm2)/9898(1)/14700(1)/1600(37)/2875(1)/678(39)/1280(1)/ρSV(%)/1.82/1.82/2.01/2.01/0.8/0.8/V2(kn)/564(31)/-6401(39)/56(1)/140(1)/307(35)/9(1)/N2(kn)/-3191(31)/-7209(39)/-4546(1)/-15183(1)/-1615(35)/-9136(1)/Ash(mm2)/324.9(31)/547.1(39)/200(1)/125(1)/233.7(35)/100(1)/N3(kn)/-2895/-13483/-3913/-13057/-1271/-7851/Uc/0.48/0.32/0.43/0.34/0.45/0.45/－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表2“復(fù)雜高層”結(jié)構(gòu)體系計(jì)算分析結(jié)果樓層/第3層/第3層/第7層/第7層/第11層/第11層/剪力墻類別/短剪墻3/普剪墻3/短剪墻7/普剪墻7/短剪墻11/普剪墻11/抗震等級(jí)/一級(jí)/一級(jí)/二級(jí)/一級(jí)/二級(jí)/二級(jí)/M1(kn-m)/-168(1)/26595(39)/840(37)/402(1)/238(39)/121(1)/N1(kn)/-3372(1)/-7209(39)/-949(37)/-15183(1)/-457(39)/-9136(1)/As(mm2)/9898(1)/15315(39)/1600(37)/2875(1)/2039(39)/1280(1)/ρSV(%)/1.82/1.82/2.01/2.01/0.8/0.8/V2(kn)/475(31)/-6401(39)/407(41)/140(1)/220(35)/9(1)/N2(kn)/-3191(31)/-7209(39)/-1199(41)/-15183(1)/-1615(35)/-9136(1)/Ash(mm2)/202.8(31)/547.1(39)/200(41)/125(1)/100(35)/100(1)/N3(kn)/-2895/-13483/-3913/-13057/-1271/-7851/Uc/0.48/0.32/0.43/0.34/0.45/0.45/－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表3荷載組合分項(xiàng)系數(shù)組合號(hào)/VD/VL/WX/WY/EX/EY/EV/1/1.35/0.98/0.00/0.00/0.00/0.00/0.00/31/1.20/0.60/0.00/-0.28/0.00/-1.30/0.00/35/1.20/0.60/0.00/-0.28/0.00/1.30/0.00/37/1.00/0.50/-0.28/0.00/-1.30/0.00/0.00/38/1.00/0.50/0.00/0.28/0.00/1.30/0.00/39/1.00/0.50/0.00/-0.28/0.00/-1.30/0.00/41/1.00/0.50/-0.28/0.00/1.30/0.00/0.00/－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－a）抗震等級(jí)：從表中看不一樣。b）內(nèi)力分析：由表中看出，這兩種體系的內(nèi)力計(jì)算結(jié)果非常復(fù)雜，即使是同一片墻在不同的結(jié)構(gòu)體系控制工況下其結(jié)果也不一樣。按“使雜高層”計(jì)算阿“普剪墻3”的“M1”值，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于按“短肢剪力墻”計(jì)算的“普剪墻3”’的“M1”值。這主要是因?yàn)镾ATWE軟件在進(jìn)行工況組合時(shí)，當(dāng)發(fā)現(xiàn)所有工況組合計(jì)算的配筋面積均小于構(gòu)造配筋面積時(shí)，程序僅按第一種工況組合輸出內(nèi)力和工況號(hào)（即恒十活）；只有當(dāng)發(fā)現(xiàn)控制工況組合計(jì)算的配筋面積大于構(gòu)造配筋面積時(shí)，才按最大控制工況組合輸出內(nèi)力和工況號(hào)。再?gòu)膬蓚€(gè)表中“短剪墻3”的“V2”計(jì)算過(guò)程進(jìn)行分析，規(guī)范規(guī)定，短膠剪力墻底部加強(qiáng)部位的剪力應(yīng)按規(guī)程第7.2,10條的規(guī)定調(diào)整，一級(jí)為1.6，特一級(jí)為1.9，我們結(jié)合上面的兩個(gè)計(jì)算表，驗(yàn)證如下：475×（1.9/1.6）＝564（kn）其計(jì)算結(jié)果正好為“短肢剪力墻計(jì)算表”中的“V2”值。可見(jiàn)，程序考慮了規(guī)范的規(guī)定。同樣，程序也考慮了“短肢剪力培”結(jié)構(gòu)體系非底部加強(qiáng)部位一、二級(jí)抗震等級(jí)應(yīng)分別來(lái)以增大系數(shù)1.4和1.2的要求（“短肢剪力墻計(jì)算表”中第十一層的“短剪墻3”，其V2＝220×1.4＝308（kn）。c）配筋率：只有定義了“短股剪力墻”結(jié)構(gòu)，SATWE程序才對(duì)自動(dòng)判斷的短肢剪力墻，其截面的全部縱向鋼筋的配筋率，底部加強(qiáng)部位不宜小于1.2％，其他部位不宜小于1.0％，而“復(fù)雜高層”卻無(wú)此功能。構(gòu)造邊緣構(gòu)件為何也輸出體積配箍率？根據(jù)《高規(guī)》7.2.17條規(guī)定：抗震設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)于復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)、混合結(jié)構(gòu)、框架－剪力墻結(jié)構(gòu)、簡(jiǎn)體結(jié)構(gòu)以及B級(jí)高度的剪力墻結(jié)構(gòu)中的剪力墻，其構(gòu)造邊緣構(gòu)件的配箍特征值λV不宜小于0.1。由于程序沒(méi)有判斷A級(jí)高度和B級(jí)高度的功能，所以程序不論約束邊緣構(gòu)件還是構(gòu)造邊緣構(gòu)件，均統(tǒng)一輸出體積配箍率。⑷其他注意事項(xiàng)：a）設(shè)計(jì)人員在“特殊構(gòu)件補(bǔ)充定義”里的【抗震等級(jí)】中定義了抗震等級(jí)后，程序?qū)丛O(shè)計(jì)人員定義的抗震等級(jí)進(jìn)行設(shè)計(jì)，不再自動(dòng)提高。b）對(duì)于非框支框架的框架結(jié)構(gòu)，可以按規(guī)范規(guī)定，將地下一層以下的豎向構(gòu)件的抗震等級(jí)定義為三級(jí)或四級(jí)的結(jié)構(gòu)，其抗震等級(jí)均需設(shè)計(jì)人員人為定義，程序不能自動(dòng)判斷。c）《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第10.2.13條的各項(xiàng)規(guī)定，程序目前沒(méi)有執(zhí)行。第四章多塔結(jié)結(jié)構(gòu)的計(jì)算（一）帶變形縫縫結(jié)構(gòu)的計(jì)算算⑴帶變形縫結(jié)結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)：：①通過(guò)變形縫縫將結(jié)構(gòu)分成成幾塊獨(dú)立的的結(jié)構(gòu)。②若忽略基礎(chǔ)礎(chǔ)變形的影響響，各單元之之間完全獨(dú)立立。③縫隙面不是是迎風(fēng)面。⑵計(jì)算方法：①整體計(jì)算的的注意事項(xiàng)：：a）在SATWE軟件中將結(jié)結(jié)構(gòu)定義為多多塔結(jié)構(gòu)；b）所給振型型數(shù)要足夠多多，以保證有有效質(zhì)量系數(shù)數(shù)＞90％；c）定義為多多塔后，對(duì)于于老版本軟件件，程序?qū)?duì)對(duì)每一個(gè)縫隙隙面都計(jì)算迎迎風(fēng)面，因此此風(fēng)荷載計(jì)算算偏大；新版版本軟件增加加了一項(xiàng)新的的功能．即可可以人為定義義遮擋面．從從而有效地解解決了這一問(wèn)問(wèn)題。d）周期比計(jì)計(jì)算有待商討討。②分開(kāi)計(jì)算的的注意事項(xiàng)：：a）舊版軟件件除風(fēng)荷載計(jì)計(jì)算有些偏大大外，其余結(jié)結(jié)果都沒(méi)問(wèn)題題，新版軟件件定義遮擋面面后，風(fēng)荷載載計(jì)算也沒(méi)有有問(wèn)題了。b）一般而言言，對(duì)于基礎(chǔ)礎(chǔ)連在一起的的帶變形縫結(jié)結(jié)構(gòu)，由于基基礎(chǔ)對(duì)上部結(jié)結(jié)構(gòu)整體的協(xié)協(xié)調(diào)能力有限限，所以建議議采用分開(kāi)計(jì)計(jì)算。（二）大大底盤多塔結(jié)結(jié)構(gòu)的計(jì)算⑴⑴大底盤多塔塔結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)點(diǎn)：①各塔樓擁有有獨(dú)立的迎風(fēng)風(fēng)面。②各塔樓之間間的變形沒(méi)有有直接影響，但但都通過(guò)大底底盤間接影響響其他塔樓。③塔樓與剛性性板之間沒(méi)有有—一對(duì)應(yīng)關(guān)系系，一個(gè)塔樓樓可能只有一一塊剛性板，也也可能有幾塊塊剛性板。④大底盤頂板板應(yīng)有足夠的的剛度以協(xié)調(diào)調(diào)各塔樓之間間的內(nèi)力、變變形和位移。⑵計(jì)算方法：：①在SATWE軟件中將結(jié)結(jié)構(gòu)定義為多多塔結(jié)構(gòu)；②位移比、大大底盤以上的的各塔樓的剛剛度比均正確確；③周期比、轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換部位的剛剛度比計(jì)算有有待商討。⑶大底盤多塔塔結(jié)構(gòu)剛度比比的計(jì)算方法法：大底盤多多塔結(jié)構(gòu)在大大底盤與各主主體之間的剛剛度比如何計(jì)計(jì)算規(guī)范并沒(méi)沒(méi)有說(shuō)明，但但也沒(méi)有說(shuō)不不要求。SATWE軟件僅僅輸輸出1號(hào)塔的主體體與大底盤相相比較的結(jié)果果，其它塔與與大底盤相比比的結(jié)果則用用“＊”號(hào)表示。①大底盤多塔塔結(jié)構(gòu)剛度比比的整體計(jì)算算：根據(jù)龔思思禮先生主編編的《建筑抗抗震設(shè)計(jì)手冊(cè)冊(cè)》提供的方方法：要求在在計(jì)算大底盤盤多塔結(jié)構(gòu)的的地下室樓層層剪切剛度比比時(shí)，大底盤盤地下室的整整體剛度與所所有塔樓的總總體剛度比不不應(yīng)小于2，每棟塔樓樓范圍內(nèi)的地地下室剪切剛剛度與相鄰上上部塔樓的剪剪切剛度比不不宜小于1.5。②大底盤多塔塔結(jié)構(gòu)剛度比比的分開(kāi)計(jì)算算：a）根據(jù)《上上海規(guī)程》第第6.1.119條中條文說(shuō)說(shuō)明中建議的的方法：如遇遇到較大面積積地下室而上上部塔樓面積積較小的情況況，在計(jì)算地地下室相對(duì)剛剛度時(shí)，只能能考慮塔樓及及其周圍的抗抗側(cè)力構(gòu)件的的貢獻(xiàn)，塔樓樓周圍的范圍圍可以在兩個(gè)個(gè)水平方向分分別取地下室室層高的2倍左右。b）在各塔樓樓周邊引45度線，45度線范圍內(nèi)內(nèi)的豎向構(gòu)件件作為與上部部結(jié)構(gòu)共同作作用的構(gòu)件。第五章總剛計(jì)計(jì)算模型不過(guò)過(guò)的主要原因因（一）多塔定義義不對(duì)⑴同一構(gòu)件同同時(shí)屬于兩個(gè)個(gè)塔。（圖略略）⑵定義為空塔塔。（圖略）⑶某些構(gòu)件不不在塔內(nèi)。（圖圖略）（二）懸懸空構(gòu)件⑴用戶輸入斜斜梁、層間梁梁或不與樓面面等高的梁時(shí)時(shí)，如果不仔仔細(xì)檢查，可可能出現(xiàn)梁在在梁端不與任任何構(gòu)件相連連的情況，即即梁被懸空。（圖圖略）注意：：節(jié)點(diǎn)處如果果有墻，則變變節(jié)點(diǎn)高是不不起作用的，與與此節(jié)點(diǎn)相連連的任一構(gòu)件件標(biāo)高均與樓樓層相同。⑵節(jié)點(diǎn)處有柱柱時(shí)，與同一一柱相連的梁梁，如果標(biāo)高高差小于500時(shí)，標(biāo)高較較低的節(jié)點(diǎn)會(huì)會(huì)被合并到較較高的節(jié)點(diǎn)處處，大于500則不合并，但但最多只允許許3種不同的標(biāo)標(biāo)高。如下圖圖所示（圖略略）。（三）鉸鉸接構(gòu)件定義義不對(duì)⑴設(shè)計(jì)人員在在定義鉸接構(gòu)構(gòu)件時(shí)，使結(jié)結(jié)構(gòu)成為可變變體系（如下下圖所示）。（圖圖略）該工程程頂層為網(wǎng)架架模型，各節(jié)節(jié)點(diǎn)處梁均設(shè)設(shè)為鉸接，這這樣就出現(xiàn)了了與同一節(jié)點(diǎn)點(diǎn)相連的桿件件均為鉸接的的情況，這在在程序中是不不允許的。⑵鋼支撐在SATWE中是默認(rèn)為為兩端鉸接的的，對(duì)于越層層鋼支撐，用用戶常常忽略略這一點(diǎn)，同同樣造成與同同一節(jié)點(diǎn)相連連的村件（這這里為上下層層的兩段支撐撐）均為鉸接接的情況，為為避免這種情情況，用戶應(yīng)應(yīng)在SATWE前處理的“特殊構(gòu)件補(bǔ)補(bǔ)充定義”中將越層支支撐設(shè)為兩端端固接（如下下圖所示）。（圖圖略）第六章錯(cuò)層結(jié)結(jié)構(gòu)的計(jì)算（一）錯(cuò)層結(jié)構(gòu)構(gòu)的模型輸入入⑴錯(cuò)層高度不不大于框架架架高時(shí)的錯(cuò)層層結(jié)構(gòu)的處理理；⑵對(duì)于錯(cuò)層高高度大于框架架梁高的單塔塔錯(cuò)層結(jié)構(gòu)的的輸入⑶對(duì)于錯(cuò)層高高度大于框架架梁高的多塔塔錯(cuò)層結(jié)構(gòu)的的輸入⑷錯(cuò)層洞口的的輸入（二）錯(cuò)錯(cuò)層結(jié)構(gòu)的計(jì)計(jì)算⑴規(guī)范要求⑵錯(cuò)層結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)中應(yīng)注意意的問(wèn)題：SATWE軟件在計(jì)算算錯(cuò)層結(jié)構(gòu)時(shí)時(shí)，會(huì)在越層層的柱和墻處處施加水平力力。由于在越越層處水平力力的存在，從從而使越層構(gòu)構(gòu)件上下端的的配筋不一樣樣，設(shè)計(jì)人員員在出施工圖圖時(shí)可以取二二者的大值。（本本章可能是講講課人員的提提綱，沒(méi)有具具體內(nèi)容。后后面還有相類類似的情況，只只有標(biāo)題）第七章PKPPM軟件關(guān)于混混凝土柱計(jì)算算長(zhǎng)度系數(shù)的的計(jì)算（一）規(guī)范要求求⑴《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》（GB500010-20002）（以下簡(jiǎn)簡(jiǎn)稱《混凝土土規(guī)范》）第第7.3.111條第2款規(guī)定：一一般多層房屋屋梁柱為剛接接的框架結(jié)構(gòu)構(gòu)，各層柱的的計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)可按表7.3.111-2取用。⑵第7.3.111條第3款規(guī)定：當(dāng)當(dāng)水平荷載產(chǎn)產(chǎn)生的彎矩設(shè)設(shè)計(jì)值占總彎彎矩設(shè)計(jì)值的的75％以上時(shí)，框框架柱的計(jì)算算長(zhǎng)度l0可按下列兩兩個(gè)公式計(jì)算算，并取其中中的較小值：：l0＝［l＋0.15（Ψu＋Ψl)]H（7.3.111-1）l0＝（2十0.2Ψmin）H（7.3.111-2）式中：Ψu、Ψl——柱的上端、下下端節(jié)點(diǎn)處交交匯的各柱線線剛度之和與與交匯的各梁梁線剛度之和和的比值；Ψmin——比值Ψu、Ψl中的較小值值；H——柱的高度，按按表7.3.111-2的注采用。（二二）工程算例例⑴工程概況：：某工程為十十層框架錯(cuò)層層結(jié)構(gòu)，首層層層高2m，第二層層層高4.5m。其第一、二二層結(jié)構(gòu)平面面圖、結(jié)構(gòu)三三維軸側(cè)圖如如圖1所示。（圖圖略）（三）SATWE軟件的計(jì)算算結(jié)果⑴計(jì)算結(jié)果表表：－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表1柱1、柱2、柱3按照表7.3.111-2直接取值的的計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)柱1／3.25／3.25／1.44／1.44／柱2／1.00／3.25／1.25／1.44／柱3／1.00／1.00／1.25／1.25／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表2柱1、柱2、柱3按公式7.3.111-1和7.3.111-2計(jì)算的計(jì)算算長(zhǎng)度系數(shù)柱柱1／3.59／3.83／1.60／1.70／柱2／1.33／3.83／1.42／1.70／柱3／1.19／1.12／2.23／2.14／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表中數(shù)數(shù)據(jù)依次為：：柱號(hào)／首層層Cx／首層Cy／二層Cx／二層Cy／柱1是邊柱，首首層無(wú)梁，二二層與三根梁梁相連；柱2也是邊柱，首首層下向有一一根梁，二層層與三根梁相相連；柱3是中柱，首首層、二層均均與四根梁相相連。⑵結(jié)果分析：①表1中Cx、Cy的計(jì)算過(guò)程②表2中Cx、Cy的計(jì)算過(guò)程程根據(jù)公式（7.3.111-1)和（7.3.111-2)，Ψux=(EECIC下/LC1++ECIC上/LC2))/[(ECCIb左/Lb1++ECIb右/Lb2))×2]對(duì)于底層柱柱，由于柱底底沒(méi)有梁，所所以程序自動(dòng)動(dòng)取Ψlx＝0.1。（四）注意意事項(xiàng)⑴采用公式（7.3.111-1）和（7.3.111-2）計(jì)算柱的的計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)時(shí)，程序序采用以下原原則計(jì)算梁、柱柱構(gòu)件的剛度度：①?zèng)]有按規(guī)范范要求判斷水水平荷載產(chǎn)生生的彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值占總彎矩矩設(shè)計(jì)值的75％以上這個(gè)個(gè)條件；②對(duì)于混凝土土梁，程序采采用架的剛度度放大系數(shù)值值恒為2.0；對(duì)于鋼梁梁，則采用設(shè)設(shè)計(jì)人員輸入入的梁剛度放放大系數(shù)；③程序?qū)τ诹砹硪欢瞬慌c柱柱（墻）相連連的梁按遠(yuǎn)端端梁鉸接處理理；④當(dāng)梁的兩端端與柱鉸接時(shí)時(shí)．不考慮梁梁的剛度；⑤當(dāng)梁的一端端與柱剛接、另另一端與柱鉸鉸接時(shí)．對(duì)于于混凝土梁，梁梁的剛度折減減50％，并不受受有無(wú)側(cè)限的的限制；對(duì)于于鋼梁，有側(cè)側(cè)限時(shí)折減50％，無(wú)側(cè)限限時(shí)不折減；；⑥當(dāng)柱一端鉸鉸接時(shí)．則相相應(yīng)端梁與柱柱的剛度比取取0.1；⑦斜柱（支撐撐）剛度不考考慮在約束剛剛度比的計(jì)算算中；⑧單向墻托柱柱、柱托單向向墻，面內(nèi)按按固端計(jì)算，剛剛度比取10，面外按實(shí)實(shí)際情況計(jì)算算；⑨雙向墻托柱柱、柱托雙向向墻，雙向剛剛度比均取10（柱端已定定義為鉸接的的不在此列）。⑵斜柱（支撐）的計(jì)算長(zhǎng)度取1.0。⑶地下室的越層柱，程序不能自動(dòng)搜索，而按層逐段計(jì)算柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)。⑷所有邊框柱，其計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)內(nèi)定為0.75。⑸對(duì)于混凝土柱，其計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)上限為2.5，鋼柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)上限為6.0。⑹程序只執(zhí)行現(xiàn)澆樓蓋的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，沒(méi)有執(zhí)行裝配式樓蓋的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)。⑺目前的SATWE軟件對(duì)有吊車或無(wú)吊車的排架結(jié)構(gòu)的柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)仍按框架結(jié)構(gòu)實(shí)行。⑻對(duì)于SATWE軟件，設(shè)計(jì)人員修改柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)后，不要再進(jìn)行“形成SAIWE數(shù)據(jù)”和“數(shù)據(jù)檢查”等操作，而應(yīng)該直接計(jì)算，否則程序仍然按照原來(lái)的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)進(jìn)行計(jì)算。（五）如何判斷“水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值的75%以上”這個(gè)條件？由于目前的SATWE軟件沒(méi)有直接判斷“水平荷載產(chǎn)生的彎拒設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值的75%以上”這個(gè)條件的功能，因此需要設(shè)計(jì)人員自己進(jìn)行判斷，具體判斷過(guò)程我們可以遵循以下步驟：⑴在新版的SATWE軟件中首先按照不執(zhí)行《混凝土規(guī)范》7.3.11-3條的方法進(jìn)行計(jì)算，從而得到所有荷載產(chǎn)生的總彎矩設(shè)計(jì)值；⑵點(diǎn)取SATWE軟件“總信息”中“恒活載計(jì)算信息”里的“不計(jì)算恒活載”選項(xiàng)，然后進(jìn)行計(jì)算，從而得到水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值；⑶將頭兩步計(jì)算得到的彎矩設(shè)計(jì)值相比看是否滿足《混凝土規(guī)范》7.3.11-3條中的條件；⑷在選擇彎矩設(shè)計(jì)值時(shí)要注意盡量選擇同一工況荷載作用下的內(nèi)力值。（各位網(wǎng)友如發(fā)現(xiàn)或懷疑可能有的筆誤，請(qǐng)發(fā)短消息給我。）第八章梁上架架柱結(jié)構(gòu)的荷荷載導(dǎo)算（一）工程概況況某工程為梁梁抬柱結(jié)構(gòu)，共30層，含4層地下室，地震設(shè)防烈度為8度，地震基本加速度為0.2g，如圖1(a)所示，第四層的節(jié)書點(diǎn)1處為梁1和梁2的交點(diǎn)，該節(jié)點(diǎn)抬了一根1200×1200的勁性混凝土柱1，該結(jié)構(gòu)的第四層和第五層干面圖如圖1所示（圖略）。（二）內(nèi)力分析經(jīng)計(jì)算，得到如下結(jié)果：⑴柱1在恒載作用下的柱底軸力標(biāo)準(zhǔn)值為-586.5kn。⑵結(jié)構(gòu)總質(zhì)量進(jìn)行核核：①PMCAD軟件中“平面荷載顯示校核”里計(jì)算出的結(jié)構(gòu)總質(zhì)量為84012.4噸。②SATWE軟件中質(zhì)量文件WMASS.OUT中顯示的結(jié)構(gòu)總質(zhì)量為84233.484噸。⑶計(jì)算結(jié)果：不同梁截面尺寸下的柱底軸力（單位：kn）柱1／-586.5／-2110.5／-4692.8／-7033.9／柱2／-9015.7／-8944.8／-8824.5／-8715.8／柱3／-12176.2／-11701.1／-10895.3／-10164.5／柱4／--9204.3／-9130.2／-9004.6／-8891.1／柱5／-11251.7／-10999.0／-10570.8／-10182.5／柱6／-10081.0／-10010.2／-9890.1／-9781.7／柱7／-15007.5／-14555.5／-13789.1／-13094.6／柱8／-9732.7／-9666.4／-9554.0／-9452.5／柱9／-10731.8／-10487.2／-10072.3／-9692.2／節(jié)點(diǎn)1位移(mm)／-86.06／-74.8／-55.695／-38.397／表中后面四個(gè)數(shù)據(jù)依次為梁1和梁2截面尺寸為／250×600／300×900／200×1200／500×1500／時(shí)的數(shù)據(jù)。柱3和柱7在節(jié)點(diǎn)1的左和右，柱5和柱9在節(jié)點(diǎn)1的上和下，柱2在節(jié)點(diǎn)1的左下角，柱8在節(jié)點(diǎn)1的右下角，柱4在節(jié)點(diǎn)1的左上角，柱6在節(jié)點(diǎn)1的右上角。⑷結(jié)果分析：產(chǎn)生這種情況的主要原因是梁的剛度太小，節(jié)點(diǎn)位移太大，從而使內(nèi)力轉(zhuǎn)移到其他的豎向構(gòu)件中。第九章如何選擇剪力墻連梁的兩種剛度模型在SATWE軟件中，剪刀墻連梁剛度的計(jì)算有兩種模型，第一種為桿元模型，即連梁按照普通梁的方式輸入，另一種為殼元模型，即連梁以洞口的方式形成。在設(shè)計(jì)中這兩種剛度模型如何選擇是設(shè)計(jì)人員非常關(guān)心的問(wèn)題。（一）剪力墻連梁變形的相對(duì)位移⑴以雙肢墻為例，采用連續(xù)化算法推導(dǎo)剪切變形與相對(duì)位移比的計(jì)算公式。⑵剪力墻連梁變形的計(jì)算⑶通過(guò)公式推導(dǎo)，得出剪切變形與相對(duì)位移比的計(jì)算公式：δν／δ＝1／［1＋1／3×（2×a／hp）×（2×a／hp）］-----(1)⑷根據(jù)式（1），本文列出δν／δ和連梁跨高比之間的相對(duì)關(guān)系，如表1所示：表1δν／δ和連梁跨高比之間的相對(duì)關(guān)系跨高比/0.5/1.0/1.5/2.0/2.5/3.0/3.5/4.0/4.5/5.0/δν／δ/0.923/0.75/0.571/0.428/0.324/0.25/0.197/0.158/0.129/0.107/（二）結(jié)論⑴連梁跨高比大干5.0時(shí)可按照普通梁輸入；⑵連梁跨高比小于2.5時(shí)可以洞口方式形成；⑶連梁跨高比大于2.5，但小于5.0時(shí)可視具體情況酌情處理。⑷連梁形成方式的不同，對(duì)結(jié)構(gòu)的整體剛度、周期、位移以及連梁的內(nèi)力計(jì)算都會(huì)產(chǎn)生影響。板帶截面法計(jì)算算板柱剪力墻墻結(jié)構(gòu)體系（一）板往剪力力墻結(jié)構(gòu)體系系的計(jì)算方法法⑴等代框架法⑵有限元法（二二）有限元法法計(jì)算的問(wèn)題題⑴局部應(yīng)力的的大小與有限限元?jiǎng)澐值拇蟠笮∶芮邢嚓P(guān)關(guān)，不便于設(shè)設(shè)計(jì)人員掌握握；⑵用SATWE軟件的“復(fù)雜樓板有有限元分杯”子菜單分析析板柱剪力墻墻結(jié)構(gòu)，其內(nèi)內(nèi)力和配筋是是以點(diǎn)值或極極值的方式輸輸出的。“點(diǎn)值”方式不利于于確定配筋范范圍，“極值”方式又未免免配筋太大，造造成浪費(fèi)。（三三）板帶截面面法的特點(diǎn)⑴⑴首先采用有有限元法進(jìn)行行內(nèi)力和配筋筋設(shè)計(jì)。⑵根據(jù)設(shè)計(jì)人人員已定義的的骨架線（即即相鄰支座的的連線，骨架架線上有梁（包包括虛梁）或或剪力墻）劃劃分板帶。⑶既能保證計(jì)計(jì)算精度，又又具備方便的的后處理功能能。⑷目前的板帶帶截面法，樓樓板荷載計(jì)算算比較大。參參考文獻(xiàn)：趙趙勇、李云貴貴、黃鼎業(yè)《基基于有限元分分析結(jié)果的混混凝土板板帶帶截面設(shè)計(jì)法法》載《建筑筑結(jié)構(gòu)》雜志志2004年第8期。第十一章彈性性樓板的計(jì)算算和選擇（一）什么是彈彈性樓板在外外力作用下能能夠產(chǎn)生彈性性變形的樓板板。（二）彈彈性樓板的造造擇與判斷⑴⑴樓飯局部大大開(kāi)洞（圖略略）⑵板柱體系或或板柱—抗震墻體系系：《高規(guī)》第5.3.3條規(guī)定：對(duì)于平板無(wú)梁樓蓋，在計(jì)算中應(yīng)考慮板的平面外剛度的影響，其平面外剛度可按有限元方法計(jì)算或近似將柱上板帶等效為扁梁計(jì)算。根據(jù)《高規(guī)》的此項(xiàng)規(guī)定，板—柱體系要考慮樓板的平面外剛度，因此板柱體系要定義彈性樓板（如圖2所示）。（圖略）⑶框支轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)：研究表明，對(duì)于框支轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換梁不僅會(huì)產(chǎn)生彎矩和剪力，而且還會(huì)產(chǎn)生較大的軸力，這個(gè)軸力不能忽略。在SATWE軟件中，只有定義彈性樓板才能產(chǎn)生轉(zhuǎn)換梁的軸力。因此，對(duì)于框支轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)，必須整層定義彈性樓板。⑷厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)：對(duì)于厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)，由于其厚板的面內(nèi)剛度很大，可以認(rèn)為是平面內(nèi)無(wú)限剛，其平面外的剛度是這類結(jié)構(gòu)傳力的關(guān)鍵。因此，此類結(jié)構(gòu)的厚板轉(zhuǎn)換層應(yīng)定義為彈性樓板。⑸多塔聯(lián)體結(jié)構(gòu)：多塔聯(lián)體結(jié)構(gòu)的連廊定義為彈性樓板。（三）四種計(jì)算模式的意義和適用范圍⑴剛性板假定假定樓板平面內(nèi)無(wú)限剛，平面外剛度為零。①梁剛度放大系數(shù)的應(yīng)用《高規(guī)》第5.2.2條規(guī)定：在結(jié)構(gòu)內(nèi)力與位移計(jì)算中，現(xiàn)澆樓面和裝配整體式樓面中梁的剛度可考慮翼緣的作用予以放大。樓面梁剛度增大系數(shù)可根據(jù)翼緣情況取1.3～2.0。對(duì)于無(wú)現(xiàn)澆面層的裝配式結(jié)構(gòu)，可不考慮樓面翼緣的作用。②適用范圍：樓板形狀比較規(guī)則的結(jié)構(gòu)。⑵彈性板6假定①樓板的平面內(nèi)剛度和平面外剛度均為有限剛。②適用范圍：板柱體系或板柱－剪力墻結(jié)構(gòu)。⑶彈性膜假定①采用平面應(yīng)力膜單元真實(shí)地反映樓板的平面內(nèi)剛度，同時(shí)又忽略了平面外剛度，即假定樓板平面外剛度為零。②適用范圍：廣泛應(yīng)用于樓板厚度不大的彈性板結(jié)構(gòu)中，比如體育場(chǎng)館等空曠結(jié)構(gòu)、樓板局部大開(kāi)洞結(jié)構(gòu)、樓板平面布置時(shí)產(chǎn)生的狹長(zhǎng)板帶（如圖1（C）所示，圖略）、框支轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)中的轉(zhuǎn)換層樓板、多塔聯(lián)體結(jié)構(gòu)中的弱連接板（如圖3所示，圖略）等結(jié)構(gòu)。⑷彈性板3假定①樓板平面內(nèi)剛度無(wú)限大，平面外剛度為有限剛。程序采用中厚板彎曲學(xué)元來(lái)計(jì)算樓板平面外剛度。②適用范圍：厚板轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)和板厚比較大的板柱體系或板柱－抗震墻體系。③注意事項(xiàng)：a）要在PMCAD軟件的人機(jī)交互式建模中輸入100mm×100mm的虛粱。虛梁在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中是一種無(wú)剛度、無(wú)自重的梁，不參與結(jié)構(gòu)計(jì)算。它的主要作用有以下三點(diǎn)：☆為SATWE或PMSAP軟件提供板的邊界條件；☆傳遞上部結(jié)構(gòu)的豎向荷載?！顬閺椥詷前鍐卧膭澐痔峁┍匾獥l件。b）采用彈性板3模式進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，與厚板相鄰的上下層的層高應(yīng)包含厚板厚度的一半。（四）工程實(shí)例⑴工程概況：某工程為框支剪力墻結(jié)構(gòu)，共30層，帶一層地下室，地面以上第4層為框支轉(zhuǎn)換層，地震設(shè)防烈度為8度，地震基本加速度為0.2g，場(chǎng)地類別為三類場(chǎng)地土，中梁剛度放大系數(shù)取2.0，邊梁剛度放大系數(shù)取1.5，轉(zhuǎn)換層樓板厚度為180mm，結(jié)構(gòu)體系按復(fù)雜高層計(jì)算，并考慮偶然偏心的影響。該結(jié)構(gòu)的三維軸測(cè)圖、框支轉(zhuǎn)換層和框支轉(zhuǎn)換層上一層的結(jié)構(gòu)平面圖如囹4所示。（圖略）⑵計(jì)算結(jié)果將轉(zhuǎn)換層樓板分別采用彈性板6、彈性膜和剛性板假定進(jìn)行計(jì)算，該結(jié)構(gòu)的周期、轉(zhuǎn)換層處層間位移角和轉(zhuǎn)換梁1的內(nèi)力和配筋計(jì)算結(jié)果分別如表1、表2和表3所示。表1周期計(jì)算表T1（X向）／1.3627／1.3639／1.3572／T2（Y向）／1.2143／1.2147／1.2060／T3（扭轉(zhuǎn)）／1.0468／1.0473／1.0323／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表2轉(zhuǎn)換層處層間位移角計(jì)算表X向／1/2933／1/2899／1/3187／Y向／1/3006／1/2995／1/3274／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表3轉(zhuǎn)換梁1的內(nèi)力和配筋計(jì)算表-M（kn-m)／-218（30）／-225（30）／-198（29）／TopAst／2000／2000／2000／+M（kn-m)／1060（30）／1071（30）／1015（30）／BtmAst／4116／4156／2814／Shear／-587（30）／-597（30）／-538（30）／Asv／825／825／825／Nmax（kn）／567（29）／572（29）／0／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－以上三張表中的后面3個(gè)數(shù)值依次分別為樓板條件是（／彈性板6／彈性膜／剛性板／）時(shí)的數(shù)值。表4相應(yīng)工況下的荷載組合分項(xiàng)系數(shù)Ncm／V-D／V-L／X-W／Y-W／X-E／Y-E／Z-E29／1.20／0.60／-0.28／0.00／-1.30／0.00／0.0030／1.20／0.60／0.00／0.28／0.00／1.30／0.00－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－⑶結(jié)果分析①本工程剛性板假定下結(jié)構(gòu)剛度大于彈性板6假定下結(jié)構(gòu)的剛度。②彈性膜假定下其結(jié)構(gòu)的剛度最小，結(jié)構(gòu)的位移和周期均最大。③通過(guò)對(duì)表3的分析可以看出，三種計(jì)算模式下梁的負(fù)端彎矩和跨中彎矩相差并不大，但采用彈性板6和彈性膜假定下梁的跨中縱向鋼筋的配筋面積明顯大于采用剛性極假定下梁的配筋面積、這主要是由于框支梁按照拉彎構(gòu)件設(shè)計(jì)造成的。在表3中，采用彈性板6和彈性膜計(jì)算模式時(shí)，框支梁會(huì)產(chǎn)生較大的軸力，而采用剛性板假定時(shí)，框支梁的軸力為0。④由于彈性板6模式考慮了樓板的平面外剛度，因此，框支梁計(jì)算的安全儲(chǔ)備降低，從表3可以看出，采用彈性膜假定計(jì)算出的框支梁1的彎矩、剪刀和軸力均大于采用彈性板6假定下的計(jì)算結(jié)果。在本工程中，這兩種模式的計(jì)算結(jié)果雖然不大，但這種計(jì)算結(jié)果的差異與樓板厚度有關(guān)，板厚越大，計(jì)算結(jié)果的差異也越大。第十二章斜屋屋面結(jié)構(gòu)的計(jì)計(jì)算（一）斜屋面的的建模⑴通過(guò)設(shè)置“梁兩端標(biāo)高”或者“改上節(jié)點(diǎn)高”等方式形成成屋面斜板。⑵在PMCAD建模時(shí)，屋屋面斜梁不能能直接落在下下層柱的柱項(xiàng)項(xiàng)，斜梁下應(yīng)應(yīng)輸入100mm高的短柱（如如圖1所示，圖略略）。短柱通通常只傳遞荷荷載和內(nèi)力，而而沒(méi)有設(shè)計(jì)意意義。⑶當(dāng)采用TAT和SATWE軟件計(jì)算時(shí)時(shí)，頂部?jī)A斜斜的剪力墻程程序不能計(jì)算算，PMSAP可以計(jì)算，但但要在“復(fù)雜結(jié)構(gòu)空空間建?！睕_將其定義義為彈性板6。（二）軟件件對(duì)屋面斜板板的處理⑴TAT和SATWE軟件只能計(jì)計(jì)算斜粱，對(duì)對(duì)斜屋面的剛剛度不予考慮慮。⑵PMSAP軟件可以計(jì)計(jì)算屋面斜板板的剛度對(duì)整整體結(jié)構(gòu)的影影響。（三）斜斜屋面結(jié)構(gòu)的的計(jì)算⑴簡(jiǎn)化模型1：忽略斜屋屋面剛度對(duì)整整體結(jié)構(gòu)的影影響，將屋面面斜板的荷載載導(dǎo)到斜梁上上，用TAT或SATWE軟件計(jì)算。⑵簡(jiǎn)化模型2：將斜屋面面剛度用斜撐撐代替，屋面面斜板的荷載載導(dǎo)到斜梁上上，用TAT或SATWE軟件計(jì)算。斜斜撐的主要目目的是為了模模擬斜屋面的的傳力，其本本身的內(nèi)力計(jì)計(jì)算沒(méi)有意義義，但在計(jì)算算屋面荷載時(shí)時(shí)，應(yīng)適當(dāng)考考慮斜撐自重重。⑶真實(shí)模型：：考慮斜屋面面剛度對(duì)整體體結(jié)構(gòu)的影響響，用PMSAP軟件計(jì)算。（四四）工程實(shí)例例⑴工程概況：：某工程為框框架結(jié)構(gòu)的仿仿古建筑，共共4層，第二層層的兩端和第第四層的中間間部分布置了了較多的斜屋屋面，該結(jié)構(gòu)構(gòu)斜屋面組成成比較復(fù)雜（如如圖1所示，圖略略），板厚為為180mm，地震設(shè)防防烈度為8度，地震基基本加速度為為0.2g，周期折減減系數(shù)0.7，考慮偶然然偏心的影響響，并用總剛剛模型計(jì)算。該該結(jié)構(gòu)的三維維軸測(cè)圖、首首層平面圖和和第四層斜梁梁線框圖如圖圖1所示（圖略略）。⑵斜屋面結(jié)構(gòu)構(gòu)的計(jì)算為了了能夠有效地地體現(xiàn)屋面斜斜板對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)的影響，現(xiàn)現(xiàn)分別采用三三種計(jì)算模型型對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行行計(jì)算，第一一種模型為考考慮斜屋面，按按真實(shí)模型進(jìn)進(jìn)行計(jì)算；第第二種模型為為忽略斜屋面面，將斜屋面面引起的荷載載傳遞給斜梁梁，按簡(jiǎn)化模模型1計(jì)算；第三三種模型為將將斜屋面用斜斜撐代替，斜斜屋面引起的的荷載傳遞給給斜梁，按簡(jiǎn)簡(jiǎn)化模型2計(jì)算。這三三種計(jì)算模型型中結(jié)構(gòu)周期期和位移的計(jì)計(jì)算如表1所示，某根根構(gòu)件的內(nèi)力力計(jì)算如表2、表3和表4所示。表1三種計(jì)算算模型中結(jié)構(gòu)構(gòu)周期和位移移的計(jì)算周期期／真實(shí)模型型／簡(jiǎn)化模型型1／簡(jiǎn)化模型2／T1／0.997（Y）／1.119（Y）／1.027（Y）／T2／0.964（X）／1.018（X）／0.981（X）／T3／0.801（T）／0.891（T）／0.826（T）／最大層層間位移角（X向）／1/363／1/338／1/354／最大層間間位移角（Y向）／1/366／1/298／1/326／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表2三種模型型中梁1的彎矩計(jì)算①恒載下真實(shí)實(shí)模型的彎矩矩標(biāo)準(zhǔn)值：110(左端)／-77.33(跨中)／86.2(右端)②恒載下簡(jiǎn)化化模型1的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：106.55(左端)／-77.88(跨中)／89.8(右端)③恒載下簡(jiǎn)化化模型2的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：107.11(左端)／-77.99(跨中)／89.2(右端)④X向地震下真真實(shí)模型的彎彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：：-204(左端)／-42.77(跨中)／199.55(右端)⑤X向地震下簡(jiǎn)簡(jiǎn)化模型1的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：-178..9(左端)／-36.66(跨中)／174.55(右端)⑥X向地震下簡(jiǎn)簡(jiǎn)化模型2的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：-202(左端)／-42.22(跨中)／197.88(右端)⑦真實(shí)模型的的彎矩設(shè)計(jì)值值：-399..5(左端)／193.99(跨中)／-366(右端)⑧簡(jiǎn)化模型1的彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值：-403..6(左端)／193.22(跨中)／-376(右端)⑨簡(jiǎn)化模型2的彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值：-394(左端)／185(跨中)／-367(右端)－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表3三種模型型中梁2的彎矩計(jì)算①恒載下真實(shí)實(shí)模型的彎矩矩標(biāo)準(zhǔn)值：57.5(左端)／-43.44(跨中)／7.2(右端)②恒載下簡(jiǎn)化化模型1的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：126.99(左端)／-62(跨中)／109.77(右端)③恒載下簡(jiǎn)化化模型2的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：127.11(左端)／-62.00(跨中)／109.55(右端)④X向地震下真真實(shí)模型的彎彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：：-5.2(左端)／-0.5(跨中)／8.0(右端)⑤X向地震下簡(jiǎn)簡(jiǎn)化模型1的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：-7.6(左端)／-3.0(跨中)／-1.7(右端)⑥X向地震下簡(jiǎn)簡(jiǎn)化模型2的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：-6.0(左端)／-2.1(跨中)／1.7(右端)⑦真實(shí)模型的的彎矩設(shè)計(jì)值值：-98(左端)／69.6(跨中)／-95(右端)⑧簡(jiǎn)化模型1的彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值：-155..9(左端)／111.55(跨中)／-135..5(右端)⑨簡(jiǎn)化模型2的彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值：-156(左端)／115(跨中)／-135(右端)－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表4三種模型型中柱1的彎矩（My）計(jì)算①恒載下真實(shí)實(shí)模型的彎矩矩標(biāo)準(zhǔn)值：-9.7(上端)／3.5(下端)②恒載下簡(jiǎn)化化模型1的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：-10.99(上端)／4.7(下端)③恒載下簡(jiǎn)化化模型2的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：-11.00(上端)／4.7(下端)④X向地震下真真實(shí)模型的彎彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：：-296..8(上端)／334.44(下端)⑤X向地震下簡(jiǎn)簡(jiǎn)化模型1的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：-258..7(上端)／291.55(下端)⑥X向地震下簡(jiǎn)簡(jiǎn)化模型2的彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：-292..8(上端)／330.11(下端)⑦真實(shí)模型的的彎矩設(shè)計(jì)值值：456.77(上端)／528.77(下端)⑧簡(jiǎn)化模型1的彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值：467.77(上端)／541.66(下端)⑨簡(jiǎn)化模型2的彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值：423.22(上端)／528.44(下端)－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－梁1是一根首層層的邊框架梁梁；梁2是四層與柱1相連的斜梁梁；柱1是一根框架架邊柱，梁1一端與之相相連。⑶結(jié)果分析①?gòu)谋?可以看出，屋屋面斜板對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)的周期和和位移均有一一定影響。采采用簡(jiǎn)化模型型1計(jì)算，由于于忽略了斜屋屋面的面內(nèi)剛剛度和面外剛剛度，計(jì)算結(jié)結(jié)果偏柔；采采用簡(jiǎn)化模型型2計(jì)算，由于于斜撐起到了了一定的樓板板剛度的作用用，因此其計(jì)計(jì)算結(jié)果介于于簡(jiǎn)化模型1和真實(shí)模型型之間；②表2和表4主要反映的的是屋面斜板板對(duì)其他樓層層的水平和豎豎向構(gòu)件內(nèi)力力的影響。從從中可以看出出，在豎向荷荷載作用下（如如恒載），三三種計(jì)算模型型算出的構(gòu)件件內(nèi)力相差很很小，幾乎可可以認(rèn)為相等等；在水平荷荷載作用下（如如地震力），簡(jiǎn)簡(jiǎn)化模型1與真實(shí)模型型和簡(jiǎn)化模型型2計(jì)算出的構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力有一一定差別，但但差別也不是是很大。真實(shí)實(shí)模型和簡(jiǎn)化化模型2計(jì)算出的構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力則相相差很??；③表3主要反映的的是屋面斜板板對(duì)屋面斜梁梁內(nèi)力的影響響。從中可以以看出，由于于屋面斜板定定義了彈性板板6，從而使采采用簡(jiǎn)化模型型計(jì)算的梁內(nèi)內(nèi)力值明顯大大于采用真實(shí)實(shí)模型計(jì)算的的梁內(nèi)力值。第十三章次梁梁按主梁輸和和按次梁輸?shù)牡膮^(qū)別（一）導(dǎo)荷方式式相同這兩種種輸入方式形形成的次梁均均可將樓板劃劃分成雙向或或單向板，以以雙向或單向向板的方式進(jìn)進(jìn)行導(dǎo)荷。（二二）空間作用用不同⑴次梁按次梁梁輸時(shí)，輸入入的次粱僅僅僅將其上所分分配的荷載傳傳遞到主梁上上，次梁本身身的剛度不代代入空間計(jì)算算中，即對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)的剛度、周周期、位移等等均不產(chǎn)生影影響。⑵次梁按主梁梁輸時(shí)，輸入入的次梁本身身的剛度參與與到空間計(jì)算算中，即對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)的剛度、周周期、位移等等均會(huì)產(chǎn)生影影響。（三）內(nèi)內(nèi)力計(jì)算不同同⑴次梁按次梁梁輸時(shí)，次梁梁的內(nèi)力按連連續(xù)梁方式一一次性計(jì)算完完成，主梁是是次梁的支座座。⑵次梁按主梁梁輸時(shí)，程序序不分主次梁梁，所有梁均均為主梁。梁梁的內(nèi)力計(jì)算算按照空間交交叉梁系方式式進(jìn)行分配。即即根據(jù)節(jié)點(diǎn)的的變形協(xié)調(diào)條條件和各梁線線剛度的大小小進(jìn)行計(jì)算。主主梁和次梁之之間沒(méi)有嚴(yán)格格的支座關(guān)系系。（四）工工程實(shí)例⑴本工程實(shí)例例主要用于說(shuō)說(shuō)明為什么有有些懸挑梁在在計(jì)算時(shí)沒(méi)有有按懸挑梁計(jì)計(jì)算？該工程程局部懸挑梁梁的布置如圖圖1所示（圖略略，圖1顯示的局部部懸挑梁布置置是平行的三三道梁，上下下兩道為框架架梁，中間為為支承在另一一方向上的框框架梁上的連連續(xù)梁，均有有挑梁）。⑵計(jì)算結(jié)果如如上圖所示，從從主框架梁中中間懸挑出去去的梁端負(fù)筋筋明顯小于從從柱懸挑出去去的梁端負(fù)筋筋。以下是這這兩種梁的內(nèi)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果果：表1圖中中間間懸挑梁內(nèi)力力值截面號(hào)／／I／1／2／3／4／5／6／7／J／－M／-61.0／-52.2／-43.9／-36.3／-29.8／-24.3／-19.6／-15.6／-12.4／TopAst／652／652／652／652／652／652／652／652／652／＋M／0.0／0.8／1.5／1.9／2.1／1.9／1.5／0.8／0.0／BtmAst／652／652／652／652／652／652／652／652／652／Shear／40.0／38.2／35.6／32.2／27.9／23.7／20.2／17.6／15.9／Asv／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表2圖中下部部懸挑梁內(nèi)力力值截面號(hào)／／I／1／2／3／4／5／6／7／J／－M／-61.0／-52.2／-43.9／-36.3／-29.8／-24.3／-19.6／-15.6／-12.4／TopAst／652／652／652／652／652／652／652／652／652／＋M／0.0／0.8／1.5／1.9／2.1／1.9／1.5／0.8／0.0／BtmAst／652／652／652／652／652／652／652／652／652／Shear／40.0／38.2／35.6／32.2／27.9／23.7／20.2／17.6／15.9／Asv／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－⑶內(nèi)力分析通通過(guò)梁的內(nèi)力力文件可以看看出，從主框框架梁中間懸懸挑出去的梁梁端負(fù)彎矩明明顯小于從柱柱懸挑出去的的梁端負(fù)彎矩矩。這主要是是因?yàn)楫?dāng)這兩兩種懸桃梁都都按主梁輸時(shí)時(shí)，梁的內(nèi)力力計(jì)算按照空空間交叉梁系系方式進(jìn)行計(jì)計(jì)算。由于柱柱的線剛度大大，變形小，因因此對(duì)懸挑梁梁的約束能力力強(qiáng)，則相應(yīng)應(yīng)的梁端負(fù)彎彎矩大。而主主框架梁的平平面外抗扭剛剛度小，變形形大，因此對(duì)對(duì)懸桃梁的約約束能力低，則則相應(yīng)的梁端端負(fù)彎矩就小小。第十四章不規(guī)規(guī)則結(jié)構(gòu)方案案調(diào)整的幾種種主要方法（一）工程算例例１⑴工程概況：：某工程為一一幢高層住宅宅建筑，純剪剪力墻結(jié)構(gòu)，結(jié)結(jié)構(gòu)外形呈對(duì)對(duì)稱Y形。一層地地下室，地上上共23層，層高2.8m。工程按8度抗震烈度度設(shè)防，地震震基本加速度度為0.2g，建筑抗震震等級(jí)為二級(jí)級(jí)，計(jì)算中考考慮偶然偏心心的影響。其其結(jié)構(gòu)平面圖圖如圖1所示。（圖圖略）⑵這個(gè)工程的的主要特點(diǎn)是是：①每一個(gè)樓層層沿Y向?qū)ΨQ。②結(jié)構(gòu)的角部部布置了一定定數(shù)量的角窗窗。③結(jié)構(gòu)平面沿Y向凹進(jìn)的尺尺寸10.2m，Y向投影方向向總尺寸為22.3m。開(kāi)口率達(dá)45%，大于相應(yīng)應(yīng)投影方向總總尺寸的30%，屬于平面面布置不規(guī)則則結(jié)構(gòu)，對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)抗震性能能不利。⑶本工程在初初步設(shè)計(jì)時(shí)，結(jié)結(jié)構(gòu)外墻取250厚，內(nèi)墻取200厚。經(jīng)試算算結(jié)果如下：：結(jié)構(gòu)周期：T1＝1.49995s，平動(dòng)系數(shù)數(shù)：0.21（X），扭轉(zhuǎn)系系數(shù)：0.79TT2＝1.09554s，平動(dòng)系數(shù)數(shù)：0.79（X），扭轉(zhuǎn)系系數(shù)：0.21TT3＝1.07668s，平動(dòng)系數(shù)數(shù)：1.00（Y），扭轉(zhuǎn)系系數(shù)：0.00周期比：T1／T2＝1.37，T1／T3＝1.39最大層間位位移比：1.54最大值層間間位移角：1／1163⑷通過(guò)對(duì)上述述計(jì)算結(jié)果的的分析可以看看出，該結(jié)構(gòu)構(gòu)不僅周期比比大于規(guī)范規(guī)規(guī)定的0.9限值，而且且在偶然偏心心作用下的最最大層間位移移比也超過(guò)1.5的最高限值值。經(jīng)過(guò)分析析我們得知，之之所以產(chǎn)生這這樣的結(jié)果，主主要是由于結(jié)結(jié)構(gòu)的抗扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)能力太差引引起的。⑸為了有效地地提高結(jié)構(gòu)的的抗扭轉(zhuǎn)能力力，經(jīng)與建筑筑協(xié)商，在該該結(jié)構(gòu)的深開(kāi)開(kāi)口處前端每每隔3層布置兩道道高lm的拉梁，拉梁間布置200mm厚的連接板（如圖2所示）。（圖略）經(jīng)過(guò)上述調(diào)整后，計(jì)算結(jié)果如下：T1＝1.3383s，平動(dòng)系數(shù)：0.22(X)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.78T2＝1.0775s，平動(dòng)系數(shù)：0.78(X)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.22T3＝1.0488s，平動(dòng)系數(shù)：1.00(Y)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.00周期比：T1／T2=1.24，T1／T3=1.28最大層間位移比：1.48最大值層間位移角：1／1250⑹從上述結(jié)果中可以看出，由于設(shè)置了拉梁和連續(xù)板，使結(jié)構(gòu)的整體性有所提高，抗扭轉(zhuǎn)能力得到了一定的改善。結(jié)構(gòu)的周期比和位移比有所降低，但仍不滿足要求。經(jīng)過(guò)分析得知，一方面，必須進(jìn)一步提高結(jié)構(gòu)的抗扭轉(zhuǎn)能力以控制周期比；另一方面，結(jié)構(gòu)的最大位移值出現(xiàn)在角窗部位，因此，控制最大位移值就成為改善位移比的關(guān)鍵。為此，對(duì)本工程采取如下措施：①盡量加大周邊混凝土構(gòu)件的剛度。具體做法是將結(jié)構(gòu)外圍剪力墻厚增加到300以提高抗扭轉(zhuǎn)的能力。②將轉(zhuǎn)角窗處的折梁按反梁設(shè)計(jì)，其斷面尺寸由原來(lái)的200×310改為350×1000，從而控制其最大位移。③將外墻洞口高度由2490mm降為2000mm，以增大周邊構(gòu)件連梁的剛度。④加大結(jié)構(gòu)內(nèi)部剪力墻洞口的寬度和高度，以降低結(jié)構(gòu)內(nèi)部的剛度。經(jīng)過(guò)上述調(diào)整后，計(jì)算結(jié)果如下：T1＝1.0250s，平動(dòng)系數(shù)：1.00(X)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.00T2＝0.9963s，平動(dòng)系數(shù)：1.00(Y)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.00T3＝0.8820s，平動(dòng)系數(shù)：0.00，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：1.00周期比：T3／T1＝0.86；T3／T2＝0.88最大層間位移比：1.29最大值層間位移角：1／1566該工程最大層間位移比為1.29，根據(jù)《復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》建議的表7.2.3（如下表所示）可知，本工程在小震下最大水平層間位移角限值為1／1240，滿足要求。表7.2.3扭轉(zhuǎn)變形指標(biāo)ξ＝Umax/U／1.2／1.3／1.4／1.5／1.6／1.7／1.8／中震下最大水平層間位移角限值／2.8／2.26／1.81／1.4／1.05／0.74／小震下最大水平層間位移角限值／1／1/1.24／1/1.55／1/2／1/2.67／1/3.78／1/6－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－⑺通過(guò)上述調(diào)整后，可以看出結(jié)構(gòu)的整體抗扭轉(zhuǎn)能力得到了很大的提高，周期比和位移比都能滿足規(guī)范要求，設(shè)計(jì)合理。⑻對(duì)于角窗結(jié)構(gòu)，宜在角窗處的樓板內(nèi)設(shè)置暗梁等措施以提高結(jié)構(gòu)端部的整體性。（二）工程算例2⑴工程概況：某超高層商辦樓，主樓41層，結(jié)構(gòu)高度184.3m。地下室共5層，深19.5m，結(jié)構(gòu)體系為鋼筋混凝土筒體和框架組成的鋼－混結(jié)構(gòu)體系，框架由鋼骨混凝土柱和鋼柱組成。本工程按7度抗震烈度設(shè)防，建筑抗震等級(jí)按二級(jí)，因工程平面復(fù)雜，構(gòu)造措施按提高一級(jí)。其結(jié)構(gòu)平面圖如圖1所示。（圖略，該結(jié)構(gòu)總長(zhǎng)35m，總寬42m，結(jié)構(gòu)右上角和左下角均缺少14X16.8m的部分結(jié)構(gòu)）⑵工程特點(diǎn)：本工程筒體剛度較大，但延性較差，結(jié)構(gòu)初算側(cè)移很小，但平扭周期偏大，在地震作用下質(zhì)心與其他角點(diǎn)以及邊緣點(diǎn)的位移比亦不滿足要求。究其原因，因筒體偏離整個(gè)平面較大，中部連接板帶尺寸過(guò)小。⑶調(diào)整方法①剪力墻核心筒開(kāi)計(jì)算洞以降低剛度；②結(jié)構(gòu)角部加水平隅撐以加強(qiáng)結(jié)構(gòu)邊緣節(jié)點(diǎn)的約束；③薄弱層樓板加厚以提高樓板剛度，增加結(jié)構(gòu)水平的協(xié)調(diào)能力。④筒體內(nèi)主要角部暗埋了豎向H型鋼，在周邊連梁內(nèi)暗埋H型鋼，以提高筒體的延性。⑷計(jì)算結(jié)果結(jié)構(gòu)自振周期計(jì)算結(jié)果如下表所示：ModeNoPeriodAngleMovementTorsion14.810314.530.930.0723.869797.380.850.1533.1442136.60.230.77周期比：T3／T1＝0.653：T3／T2＝0.813；地震作用下的位移比均小于1.40。地震作用下的最大層間相對(duì)位移：X向?yàn)?／1220，Y向?yàn)?／1328。第十五章用SATWE軟件計(jì)算井字梁結(jié)構(gòu)，為什么其計(jì)算結(jié)果與查井字梁結(jié)構(gòu)計(jì)算表相差很大？（一）、計(jì)算假定不同查表法假定梁瑞無(wú)論是固接還是鉸接，均沒(méi)有豎向位移。而SATWE軟件采用空間交叉梁系計(jì)算井字架結(jié)構(gòu)，梁端位移的大小取決于結(jié)構(gòu)的剛度。（二）計(jì)算假定不同的結(jié)果正是由于計(jì)算假定的不同，采用SATWE軟件計(jì)算，當(dāng)梁瑞為主框架梁時(shí)，由于框架梁剛度較小，位移較大，從而使內(nèi)力按照節(jié)點(diǎn)位移進(jìn)行分配，則其計(jì)算結(jié)果與查表法相差較大：當(dāng)梁端為剪力墻等豎向剛度較大的構(gòu)件時(shí)，該節(jié)點(diǎn)的豎向位移很小，基本為0，則其計(jì)算結(jié)果與查表法相近。（三）工程算例現(xiàn)以梁端鉸接為例，介紹一下在恒載標(biāo)準(zhǔn)值作用下兩種方式的計(jì)算過(guò)程。該工程算例并字梁間距為3m×3m，面荷載為5kn/m2。在采用SATWE軟件計(jì)算時(shí)，將面荷載轉(zhuǎn)化為作用在節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，以便使荷載輸入方式與《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》的簡(jiǎn)化方式一樣。同時(shí)將SATWE軟件中混凝土容重改為0，這樣可以不計(jì)梁自重。以邊梁為例，當(dāng)梁端為主框架架時(shí)，該梁的跨中最大彎矩為194.9kn-m；當(dāng)梁瑞為剪力墻時(shí)，該梁的跨中最大彎矩為135.6kn-m。查《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》得該梁的跨中最大彎矩為：M＝1.0641×5×3×3×3＝143.65kn-m[（143.65－135.6）／143.65］×100%＝5.6％由此可以看出，只要計(jì)算假定和各種計(jì)算條件相同，空間計(jì)算法和查表祛二者之間的計(jì)算誤差是很小的。（四）磚混結(jié)構(gòu)，井字梁樓蓋，如何計(jì)算？目前的SAWE和TAT軟件都不能計(jì)算磚墻，因此對(duì)于這種結(jié)構(gòu)形式只能進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算。由上述分析可知，井字梁內(nèi)力的大小與梁端構(gòu)件的相對(duì)豎向剛度有關(guān)。這種結(jié)構(gòu)形式梁端一般均鉸接在磚墻上。我們?cè)诤?jiǎn)化時(shí)可以將磚墻簡(jiǎn)化為混凝土墻，但要注意相對(duì)豎向剛度的正確性。比如某結(jié)構(gòu)井字梁周邊磚墻墻厚有370或240，則在將磚墻簡(jiǎn)化為混凝土墻時(shí)也應(yīng)在相應(yīng)位置布置墻厚為370或240的混凝土剪力墻。第十六章JCCAD軟件應(yīng)用中的主要問(wèn)題（一）地質(zhì)資料的輸入⑴±0相對(duì)于絕對(duì)標(biāo)高是什么意思？±0相對(duì)于絕對(duì)標(biāo)高指大地坐標(biāo)，設(shè)計(jì)人員只要根據(jù)地質(zhì)勘探報(bào)告給出的大地坐標(biāo)直接輸入即可。⑵孔點(diǎn)標(biāo)高怎么輸？與上±0相對(duì)于絕對(duì)標(biāo)高一樣，可直接輸入大地坐標(biāo)，程序會(huì)根據(jù)設(shè)計(jì)人員輸入的坐標(biāo)值自動(dòng)判斷孔口高度。⑶孔點(diǎn)坐標(biāo)的單位是什么？孔點(diǎn)坐標(biāo)的單位是米，不是毫米。（二）荷載的輸入⑴“一層上部結(jié)構(gòu)荷載作用點(diǎn)標(biāo)高”是什么意思？該參數(shù)主要是用于求出基底剪力對(duì)基礎(chǔ)底面產(chǎn)生的附加彎矩作用。在填寫該參數(shù)時(shí)，應(yīng)輸入PMCAD中確定的柱底標(biāo)高，即柱根部的位置。注意：該參數(shù)只對(duì)柱下獨(dú)基和樁承臺(tái)基礎(chǔ)有影響，對(duì)其他基礎(chǔ)沒(méi)有影響。⑵自動(dòng)計(jì)算覆土重對(duì)什么基礎(chǔ)起作用？“自動(dòng)計(jì)算覆土重”主要是指自動(dòng)計(jì)算基礎(chǔ)和基礎(chǔ)以上回填土的平均重度，主要用于獨(dú)基和條形基礎(chǔ)的計(jì)算，對(duì)筏板基礎(chǔ)沒(méi)有影響。⑶筏板上覆土重如何輸入？筏板上覆土重在“筏板荷載”中輸入（如下圖所示，圖略）⑷讀取荷載時(shí)需要將所有荷載都選上嗎？如果都選上會(huì)怎么樣？讀取荷載時(shí)不需要將所有荷載都選上。如果都選上，則只有獨(dú)基和墻下條基會(huì)在計(jì)算時(shí)考慮所有組合并選最不利進(jìn)行設(shè)計(jì)，其他基礎(chǔ)只認(rèn)一種軟件傳下來(lái)的荷載。⑸什么叫當(dāng)前組合？屏幕上當(dāng)前所顯示的組合值就叫當(dāng)前組合。⑹當(dāng)前組合是控制工況嗎？當(dāng)前組合僅表示當(dāng)前屏幕上所顯示的值。并不是說(shuō)基礎(chǔ)的最終控制組合就一定是它。⑺什么叫目標(biāo)組合？某一最大內(nèi)力所對(duì)應(yīng)的組合值，比如最大軸力或最大彎矩下所對(duì)應(yīng)的組合值。⑻目標(biāo)組合能作為基礎(chǔ)設(shè)計(jì)依據(jù)嗎？目標(biāo)組合并不一定是最不利組合，比如最大軸力下所對(duì)應(yīng)的組合值其彎矩值有可能很小，不一定是控制工況，所以目標(biāo)組合不能作為基礎(chǔ)設(shè)計(jì)依據(jù)。⑼標(biāo)準(zhǔn)組合與基本組合程序能夠自動(dòng)識(shí)別嗎？程序能夠按照規(guī)范的要求自動(dòng)識(shí)別標(biāo)準(zhǔn)組合與基本組合。（三）筏板基礎(chǔ)的輸入⑴不等高筏板基礎(chǔ)如何布置？（有張圖，無(wú)說(shuō)明，圖略）⑵不等厚筏板基礎(chǔ)如何布置？（有張圖，無(wú)說(shuō)明，圖略）⑶程序在計(jì)算柱下筏板時(shí)，可以加柱墩嗎？可以加柱墩。設(shè)計(jì)人員在“基礎(chǔ)人機(jī)交互”中“上部構(gòu)件”中定義柱墩。⑷“第一塊地基板上沒(méi)有布置覆土荷載和板面設(shè)計(jì)荷載，如需要請(qǐng)?jiān)诜ぐ宀贾弥休斎搿闭?qǐng)問(wèn)是什么意思？我已經(jīng)讀取了SATWE荷載，為什么還有這個(gè)提示？這主要是因?yàn)?/p>