2023年一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》考點速記速練200題（詳細解析）

PAGEPAGE22023年一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》考點速記速練200題（詳細解析）一、單選題1.下列關(guān)于地基處理的論述，何項是正確的？（）[2014年真題]A、換填墊層的厚度應(yīng)根據(jù)置換軟弱土的深度及下臥土層的承載力確定，厚度宜為0.5～5.0mB、經(jīng)處理后的人工地基，當(dāng)按地基承載力確定基礎(chǔ)底面積時，均不進行地基承載力的基礎(chǔ)埋深修正C、換填墊層和壓實地基的靜載試驗的壓板面積不應(yīng)小于1.0m2；強夯置換地基靜載荷試驗的壓板面積不宜小于2.0m2D、微型樁加固后的地基，應(yīng)按復(fù)合地基設(shè)計答案：C解析：A項錯誤，根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第4.1.4條規(guī)定，換填墊層的厚度應(yīng)根據(jù)置換軟弱土的深度及下臥土層的承載力確定，厚度宜為0.5～3.0m.。B項錯誤，根據(jù)第3.0.4條規(guī)定，經(jīng)處理后的人工地基，當(dāng)按地基承載力確定基礎(chǔ)底面積及埋深而需要對本規(guī)范確定的地基承載力特征值進行修正時應(yīng)符合有關(guān)規(guī)定。C項正確，根據(jù)附錄A第A.0.2條規(guī)定，平板靜載荷試驗采用的壓板面積應(yīng)按需檢驗土層的厚度確定，且不應(yīng)小于1.0m2；對夯實地基，不宜小于2.0m2。D項錯誤，根據(jù)第9.1.2條規(guī)定，微型樁加固后的地基，當(dāng)樁與承臺整體連接時，可按樁基礎(chǔ)設(shè)計；樁與基礎(chǔ)不整體連接時，可按復(fù)合地基設(shè)計。2.某燒結(jié)普通磚砌體結(jié)構(gòu)，因特殊需要需設(shè)計有地下室，如圖所示，房屋的長度為L，寬度為B，抗浮設(shè)計水位為－1.0m?；A(chǔ)底面標(biāo)高為－4.0m，算至基礎(chǔ)底面的全部恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為g=50kN/m2，全部活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為p=10kN/m2，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0=0.9。1.在抗漂浮驗算中，關(guān)于漂浮荷載效應(yīng)值γ0S1與抗漂浮荷載效應(yīng)S2之比，下列哪一項是正確的？（）提示：砌體結(jié)構(gòu)按剛體計算，水浮力按活荷載計算。A、γ0S1/S2=0.85＞0.8；不滿足漂浮驗算B、γ0S1/S2=0.75＜0.8；滿足漂浮驗算C、γ0S1/S2=0.70＜0.8；滿足漂浮驗算D、γ0S1/S2=0.65＜0.8；滿足漂浮驗算答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第4.1.6條規(guī)定，計算如下：漂浮荷載為水浮力，按活荷載計算，其荷載效應(yīng)為：γ0S1=0.9×1.4×（4-1）×10=37.8kN/m2；抗漂浮荷載僅考慮永久荷載，不考慮活荷載，其荷載效應(yīng)為：S2=50kN/m2；γ0S1/S2=37.8/50=0.756＜0.8，滿足漂浮驗算。3.某六層混凝土砌塊結(jié)構(gòu)住宅，屋面及樓板均采用現(xiàn)澆混凝土，橫墻、縱墻承重，標(biāo)準(zhǔn)層層高為2.8m，所有承重墻均為190mm厚砌塊。全部墻體采用Mu10砌塊、Mu10砂漿，芯柱Cb20混凝土，設(shè)防烈度7度。圖4-28所示為單元的平、剖面圖。下列四項中，哪一項是五層地震剪力設(shè)計值V5（kN）？（）A、296.33B、300.32C、385.23D、390.42答案：A解析：4.位于9度抗震設(shè)防區(qū)、設(shè)計基本地震加速度值為0.40g，設(shè)計地震分組為第一組，建筑場地屬Ⅱ類的辦公大樓，地面以上有10層，總高40m，結(jié)構(gòu)形式為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。剖面和平面如圖所示。該樓層頂為上人屋面。通過計算，已知每層樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值共12500kN，每層樓面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值共2100kN；屋面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值共13050kN，屋面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值共2100kN。經(jīng)動力分析，考慮了填充墻的剛度后的結(jié)構(gòu)基本自振周期T1為0.9s。該樓的結(jié)構(gòu)布置、側(cè)向剛度及質(zhì)量等均對稱、規(guī)則、均勻、屬規(guī)則結(jié)構(gòu)。2.第8層的豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值Fv8k最接近于（）kN。A、3065B、3303C、3751D、3985答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.3.1條式（5.3.1-2）計算，結(jié)構(gòu)質(zhì)點i的豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：則第八層豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。5.某工程由兩幢7層主樓及地下車庫組成，統(tǒng)一設(shè)一層地下室，采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，樁基礎(chǔ)。工程樁采用泥漿護壁旋挖成孔灌注樁，樁身縱筋錨入承臺內(nèi)800mm，主樓樁基礎(chǔ)采用一柱一樁的布置形式，樁徑800mm，有效樁長26m，以碎石土層作為樁端持力層，樁端進入持力層7m；地基中分布有厚度達17m的淤泥，其不排水抗剪強度為9kPa。主樓局部基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況如圖5-8所示，地下水位穩(wěn)定于地面以下1m，λ為抗拔系數(shù)。提示：按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。A、4800B、6500C、8000D、10000答案：A解析：6.某8層辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，如圖所示?？拐鹪O(shè)防烈度為8度，設(shè)計地震加速度0.20g，設(shè)計地震分組為第一組，該房屋屬丙類建筑，建于Ⅱ類場地，設(shè)有兩層地下室，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，室內(nèi)外高差450mm。梁柱的混凝土強度等級均為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），鋼筋采用HRB335鋼（fy=300N/mm2），質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。[2011年真題]2.已知二層頂某跨框架邊梁AB，在地震及各荷載作用下梁B端截面所產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值如下：永久荷載下MGk=-65kN·m；樓面活荷載下MQk=-20kN·m；風(fēng)荷載下Mwk=±70kN·m；水平地震作用下MEhk=±260kN·m。試問，滿足規(guī)范要求時，AB梁B端截面考慮地震作用組合的最不利組合彎矩設(shè)計值MB（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、-430B、-440C、-530D、-540答案：A解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）表5.6.4可知，高度超過60m的高層建筑尚需考慮重力荷載、水平地震作用及風(fēng)荷載的組合；本題結(jié)構(gòu)未超過60m，不應(yīng)考慮風(fēng)荷載作用效應(yīng)參與組合，重力荷載及水平地震作用分項系數(shù)分別取1.2和1.3。根據(jù)第4.3.6條第2款，一般民用建筑的可變荷載的組合值系數(shù)取0.5，則：MB=-[1.2×（65+0.5×20）+1.3×260]kN·m=-428kN·m。7.圖3-34所示斜壓桿AC之方管與單壁節(jié)點板連接節(jié)點，節(jié)點板插入方管中心。則下列六處圖示中，存在不當(dāng)之處的有（）處。①方管尺寸標(biāo)注；②插入管中的節(jié)點板邊投影；③管端處理；④節(jié)點板厚；⑤高強螺栓；⑥方管與節(jié)點板接觸處。A、0B、2C、4D、6答案：D解析：對六處圖示分別進行分析：①方管尺寸160指外邊至外邊，圖示尺160應(yīng)為144；②節(jié)點板在管內(nèi)部分因未與管壁接觸，不應(yīng)示出虛線；③管端應(yīng)封閉，圖中未封閉；④斜桿內(nèi)力456kN，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）條文說明表10可知，節(jié)點板厚應(yīng)為10mm；⑤方管與節(jié)點板不能用高強螺栓連接；⑥方管與節(jié)點板相接處應(yīng)示出焊縫。8.某車間起重機梁端部車擋采用焊接工字形截面，鋼材采用Q235B鋼，車擋截面特性如圖所示。作用于車擋上的起重機水平?jīng)_擊力設(shè)計值為H=201.8kN，作用點距車擋底部的高度為1.37m。[2011年真題]1.試問，對車擋進行抗彎強度計算時，截面的最大應(yīng)力設(shè)計值（N/mm2）應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？提示：計算截面無栓（釘）孔削弱。（）A、115B、135C、145D、150答案：A解析：本題中所要求計算的受彎構(gòu)件顯然沒有疲勞計算問題，因此，可以考慮塑性發(fā)展。由計算截面無削弱可知，題中所給出的截面模量即為凈截面模量。由《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）表5.2.1可得，根據(jù)式（4.1.1）計算，截面的最大應(yīng)力設(shè)計值為：其中，繞x軸的彎矩為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。9.某預(yù)制裝配式T形梁橋的翼板（車行道）構(gòu)成鉸接懸臂板，如圖7-15所示，其主梁中距1800mm，梁腹板寬180mm。行車道板尺寸：板端厚100mm，板加腋處厚180mm，車行道板容重25kN/m3。橋面鋪裝為：上層為瀝青混凝土，厚80mm，容重23kN/m3；下層為混凝土面層，厚70mm，容重24kN/m3。鉸接懸臂板加腋處的每米板寬恒載彎矩最接近于（）kN·m。A、－2.30B、－3.68C、－4.56D、－10.26答案：A解析：10.某6層框架結(jié)構(gòu)，如圖所示，設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.209，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6＝4750kN，G2-5＝6050kN，G1＝7000kN。采用底部剪力法計算。提示：使用規(guī)范《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）。4.若該框架為鋼結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)的基本自振周期T1＝1.2s，結(jié)構(gòu)阻尼比ζ＝0.035，其他數(shù)據(jù)不變，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk最接近于（）kN。A、2413B、2628C、2839D、3140答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.5條式（5.1.5-1）計算，由此可知，B項數(shù)值最為接近。11.鋼筋混凝土簡支矩形截面梁尺寸為250mm×500mm，混凝土強度等級為C30，梁受拉區(qū)配置3Φ20的鋼筋（As=942mm2），混凝土保護層c＝25mm，承受均布荷載，梁的計算跨度l0＝6m。若已知梁的短期效應(yīng)剛度Bs＝29732.14kN·m2，按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的跨中彎矩值Mk＝90kN·m，按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的跨中彎矩值Mq＝50kN·m，梁受壓區(qū)配有218的鋼筋，則跨中撓度最接近于（）mm。A、10.2B、14.3C、16.3D、17.9答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第7.2.3條規(guī)定，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的配筋率為：縱向受拉鋼筋配筋率為：根據(jù)第7.2.5條第1款規(guī)定，荷載長期效應(yīng)組合對撓度增大的影響系數(shù)為：根據(jù)第7.2.2條式（7.2.2-1）計算，受彎構(gòu)件的長期剛度為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。12.對直徑為1.65m的單樁嵌巖樁，當(dāng)檢驗樁底有無空洞、破碎帶、軟弱夾層等不良地質(zhì)現(xiàn)象時，應(yīng)在柱底下的下述何種深度（m）范圍進行？（）A、3B、5C、8D、9答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第8.5.6條第6款規(guī)定，嵌巖灌注樁樁端以下3倍樁徑且不小于5m范圍內(nèi)應(yīng)無軟弱夾層、斷裂破碎帶和洞穴分布，且在樁底應(yīng)力擴散范圍內(nèi)應(yīng)無巖體臨空面。即：3d＝3×1.65＝4.95m＜5m，取深度為5m。13.某混凝土構(gòu)件局部受壓情況如圖所示，局部受壓范圍無孔洞、凹槽，并忽略邊距的影響，混凝土強度等級為C25，安全等級為二級。[2013年真題]假定，局部受壓面積a×b=400mm×250mm，局部受壓計算底面積Ab=675000mm2，局部受壓區(qū)配置焊接鋼筋網(wǎng)片l2×l1=600mm×400mm，其中心與F1重合，鋼筋直徑為6（HPB300），鋼筋網(wǎng)片單層鋼筋n1=7（沿l1方向）及n2=5（沿l2方向），間距s=70mm。試問，局部受壓承載力設(shè)計值（kN）應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、3500B、4200C、4800D、5300答案：A解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.6.1條和第6.6.3條進行計算，βc=1.0，Al=100000mm2，Ab=675000mm2，由此可知，A項數(shù)值最為接近。14.某多層橫墻承重砌體結(jié)構(gòu)房屋，橫墻間距為7.8m。底層內(nèi)橫墻（墻長8m）采用190mm厚單排孔混凝土小型空心砌塊對孔砌筑，砌塊強度等級為MU10，砂漿強度等級為Mb7.5，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。底層墻體剖面如圖所示，軸向壓力的偏心矩e=19mm；靜力計算方案為剛性方案。[2014年真題]提示：按《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）作答。2.假定，底層墻體采用100％灌孔砌體，砌塊砌體中灌孔混凝土面積和砌體毛截面積的比值為46.7％，灌孔混凝土的強度等級為Cb25。試問，該墻體的抗壓強度設(shè)計值fg（MPa），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、6.0B、5.5C、5.0D、4.5答案：C解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條第5款式（3.2.1-2）計算，砌塊砌體中灌孔混凝土面積和砌體毛截面積的比值為：α=0.467。Cb25混凝土fc=11.9MPa。根據(jù)第3.2.1條表3.2.1-4可得，單排孔混凝土砌塊砌體（MU10、Mb7.5），f=2.50MPa。根據(jù)第3.2.1條式（3.2.1-1）計算，灌孔混凝土墻體的抗壓強度設(shè)計值為：fg=f+0.6αfc=2.5+0.6×0.467×11.9=2.5+3.33=5.83MPa>2×2.5=5.0MPa。灌孔砌體的抗壓強度設(shè)計值，不應(yīng)大于未灌孔砌體的抗壓強度設(shè)計值的2倍。所以取fg=5.0MPa。由此可知，C項數(shù)值最為接近。15.某二級于線公路上一座標(biāo)準(zhǔn)跨徑為30m的單跨簡支梁橋，其總體布置如圖7-5所示。橋面寬度為12m，其橫向布置為：1.5m（人行道）+9m（車行道）+1.5m（人行道）。橋梁上部結(jié)構(gòu)由5根各長29.94m、高2.0m的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁組成，梁與梁間用現(xiàn)澆混凝土連接；橋臺為單排排架樁結(jié)構(gòu)，矩形蓋梁、鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。設(shè)計荷載：公路I級、人群荷載3.0kN/m2。前述橋梁的主梁為T形梁，其下采用矩形板式氯丁橡膠支座，支座內(nèi)承壓加勁鋼板的側(cè)向保護層每側(cè)各為5mm；主梁底寬度為500mm。若主梁最大支座反力為950kN（已計入沖擊系數(shù)）。試問，該主梁的橡膠支座平面尺寸[長（橫橋向）×寬（縱橋向），單位為mm]選用下列何項數(shù)值較為合理？（）提示：假定橡膠支座形狀系數(shù)符合規(guī)范。A、450×200B、400×250C、450×250D、310×310答案：C解析：16.某學(xué)校田徑場建造在軟弱地基上，由于場地原始地面標(biāo)高較低，需要大面積填土2m，填土及地基土層分布情況見圖。為減少田徑場的后期沉降，需采取地基處理措施，建設(shè)所在地區(qū)常用的地基處理方法有如下幾種：①預(yù)壓法；②強夯法和強夯置換法；③振沖法；④砂石樁法；⑤水泥粉煤灰碎石樁法；⑥水泥土攪拌樁法。[2011年真題]4.條件同（2），并已知旋噴樁的壓縮模量Ep為80MPa，假設(shè)置換率m為15％。試問，旋噴樁與①層淤泥質(zhì)黏土形成的復(fù)合土層壓縮模量Esp（MPa），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）攪拌樁復(fù)合土層壓縮模量的相關(guān)規(guī)定作答。A、8B、10C、14D、18答案：C解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.3.2條，采用高壓旋噴樁處理后，地基性能的改善主要體現(xiàn)在復(fù)合土層壓縮模量的提高，在上部荷載作用下，地基沉降減少，達到控制變形的目的。根據(jù)式（7.3.2-5）計算，復(fù)合土層壓縮模量Esp為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。17.關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)用于抗震結(jié)構(gòu)，下列說法不正確的是（）。A、采用配置一定數(shù)量非預(yù)應(yīng)力鋼筋的混合配筋方式B、預(yù)應(yīng)力混凝土框架柱的內(nèi)力也要按“強柱弱梁”原則調(diào)整C、預(yù)應(yīng)力混凝土框架節(jié)點的內(nèi)力也要按“更強節(jié)點”原則調(diào)整D、應(yīng)采用低強度等級混凝土，可以改善構(gòu)件的延性答案：D解析：預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)對混凝土強度等級有最低要求，不能隨意采用低強度等級混凝土。A項，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第11.8.4條第2款規(guī)定，在預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁中，應(yīng)采用預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋混合配筋的方式；BC兩項，“強柱弱梁”和“更強節(jié)點”原則對混凝土框架結(jié)構(gòu)都適用。18.某公路橋梁由若干l＝20m的等跨梁組成，橋?qū)?2m。橋梁的總體布置如圖7-9所示。下部結(jié)構(gòu)采用柔性墩，橋墩支承于基巖上，采用的是C30混凝土；截面尺寸為：順橋向0.6m，橫橋向4m，0號、1號、2號、3號、4號、5號墩計算高度依次為10m、10m、6m、6m、8m、8m。各單跨梁除0號墩及5號墩上分別設(shè)置滑動支座外，其他橋墩上分別設(shè)置固定支座（五跨一聯(lián)）。在該柔性墩臺橋梁結(jié)構(gòu)中，由汽車荷載產(chǎn)生的水平制動力為200kN，并假定作用在該五跨一連的0～5號墩間的梁上。則2號墩所承受的水平制動力值（假定作用在墩頂）最接近于（）kN。A、50B、75.82C、100D、200答案：B解析：19.某商業(yè)樓為五層框架結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，基礎(chǔ)擬采用承臺下樁基，柱A截面尺寸為800mm×800mm，預(yù)制方樁邊長為350mm，樁長為27m，承臺厚度為800mm，有效高度h0取750mm，板厚為600mm，承臺及柱的混凝土強度等級均為C30（ft=1.43N／mm2），抗浮設(shè)計水位+5.000，抗壓設(shè)計水位+3.500。柱A下基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2013年真題]提示：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）作答，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。1.地下室底板面積為1000m2，結(jié)構(gòu)（包括底板）自重及壓重之和為60000kN。試問，當(dāng)僅考慮采用壓重措施進行抗浮穩(wěn)定驗算時，為滿足《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）的抗浮要求，還需增加的壓重（kN）最小值與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：答案中0表示不需要另行增加壓重。A、3000B、2000C、1000D、0答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.4.3條第2款規(guī)定，抗浮穩(wěn)定性不滿足設(shè)計要求時，可采用增加壓重或設(shè)置抗浮構(gòu)件等措施。在整體滿足抗浮穩(wěn)定性要求而局部不滿足時，也可采用增加結(jié)構(gòu)間剛度的措施。由及可知，還需增加的壓重最小值為：1.05×10×6×1000－60000=3000kN。由此可知，A項數(shù)值最為接近。20.某鋼筋混凝土偏心受拉構(gòu)件b×h=350mm×450mm，承受軸向拉力設(shè)計值N=838.0kN，彎矩設(shè)計值M=91.0kN·m，混凝土強度等級為C30，fc=14.3N/mm^2，采用HRB400級鋼筋，fy=360N/mm^2，則所需鋼筋面積As、As′最接近于（）。提示：γ0=1.0，as=as′=35mm。A、1829.2mm2；498.7mm2B、1892.2mm2；338.6mm2C、2195.0mm2；338.6mm2D、1829.1mm2；498.6mm2答案：D解析：21.某城市主干路的一座單跨30m的梁橋，可通行雙向兩列車，其抗震基本烈度為7度，地震動峰值加速度為0.15g。試問，該橋的抗震措施等級應(yīng)采用下列何項數(shù)值？（）A、6度B、7度C、8度D、9度答案：C解析：根據(jù)《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（CJJ166—2011）第3.1.1條表3.1.1可得，該橋的抗震設(shè)防分類為丙類；根據(jù)3.1.4條第2款規(guī)定，7度地震區(qū)的丙類橋梁抗震措施，應(yīng)比橋址處的地震基本烈度提高一度，即8度。22.下列關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)重力二階效應(yīng)的觀點，哪一項相對準(zhǔn)確？（）A、當(dāng)結(jié)構(gòu)滿足規(guī)范要求的頂點位移和層問位移限值時，高度較低的結(jié)構(gòu)重力二階效應(yīng)的影響較小B、當(dāng)結(jié)構(gòu)在地震作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的10%時，應(yīng)計入重力二階效應(yīng)的影響，風(fēng)荷載作用時，可不計入C、框架柱考慮多遇地震作用產(chǎn)生的重力二階效應(yīng)的內(nèi)力時，尚應(yīng)考慮《混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范》GB50010—2010承載力計算時需要考慮的重力二階效應(yīng)D、重力二階效應(yīng)影響的相對大小主要與結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度和自重有關(guān)，隨著結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度的降低，重力二階效應(yīng)的不利影響呈非線性關(guān)系急劇增長，結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度滿足水平位移限值要求，有可能不滿足結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定要求答案：D解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第5.4.1條規(guī)定，重力二階效應(yīng)主要與結(jié)構(gòu)的剛重比有關(guān)，結(jié)構(gòu)滿足規(guī)范位移要求時，結(jié)構(gòu)高度較低，并不意味重力二階效應(yīng)小，A項不準(zhǔn)確。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第5.4.1條、第5.4.4條及條文說明規(guī)定，重力二階效應(yīng)影響是指水平力作用下的重力二階效應(yīng)影響，包括地震作用及風(fēng)荷載作用，B項不準(zhǔn)確。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第3.6.3條及條文說明規(guī)定，混凝土柱考慮多遇地震作用產(chǎn)生的重力二階效應(yīng)的內(nèi)力時，不應(yīng)與混凝土規(guī)范承載力計算時考慮的重力二階效應(yīng)重復(fù)。砌體結(jié)構(gòu)和混凝土墻結(jié)構(gòu)，通常不需要考慮重力二階效應(yīng)。C項不準(zhǔn)確。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第5.4.1條、第5.4.4條及條文說明規(guī)定，對混凝土結(jié)構(gòu)，隨著結(jié)構(gòu)剛度的降低。重力二階效應(yīng)的不利影響呈非線性增長。若結(jié)構(gòu)的剛重比進一步減小，則重力二階效應(yīng)將會呈非線性關(guān)系急劇增長，直至引起結(jié)構(gòu)的整體失穩(wěn)，D項準(zhǔn)確。23.非預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋架如圖2-36所示。已知集中荷載P＝GK＋QK，靜載GK＝10.5kN（包括構(gòu)件自重），活載QK＝9.6kN。提示：活載標(biāo)準(zhǔn)值大于4.0kN/m2，計算屋架桿件內(nèi)力時不考慮節(jié)點次應(yīng)力的影響。2.在靜載和活載共同作用下，上弦桿S1的內(nèi)力設(shè)計值最接近于（）kN。A、134.83B、140.20C、145.57D、151.69答案：B解析：取節(jié)點A為隔離體，如圖2-37所示。由y軸受力平衡可得，（此處假設(shè)S1為拉力）；解得，上弦桿內(nèi)力設(shè)計值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。24.某五層重點設(shè)防類建筑，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)如圖，抗震等級為二級，各柱截面均為600mm×600mm，混凝土強度等級C40。假定，二層框架梁KL1及KL2在重力荷載代表值及x向水平地震作用下的彎矩圖如圖2-20所示，as=a's=35mm，柱的計算高度H=4000mm。試問，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010），KZ2二層節(jié)點核心區(qū)組合的x向剪力設(shè)計值Vi（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）a）正X向水平地震作用下梁彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（kN·m）；b）重力荷載代表值作用下梁彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（kN·m）A、1700B、2100C、2400D、2800答案：A解析：25.非抗震設(shè)防區(qū)某四層教學(xué)樓局部平面如圖所示。各層平面布置相同，各層層高均為3.6m。樓、屋蓋均為現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，靜力計算方案為剛性方案。墻體為網(wǎng)狀配筋磚砌體，采用MU10級燒結(jié)普通磚，M10級水泥砂漿砌筑，鋼筋網(wǎng)采用乙級冷拔低碳鋼絲方格鋼筋網(wǎng)間距為40mm，網(wǎng)的豎向間距130mm?？v橫墻厚度均為240mm，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。第二層窗間墻A的軸向力偏心距e=24mm。[2012年真題]1.試問，第二層窗間墻A的網(wǎng)狀配筋磚砌體受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：房屋橫墻間距s=10800mm。A、0.45B、0.55C、0.65D、0.75答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005—2011）附錄D第D.0.2條規(guī)定，網(wǎng)狀配筋磚砌體受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)按下式計算，根據(jù)第8.1.2條式（8.1.2-3）計算，體積配筋百分率為：根據(jù)表5.1.3可知，由于橫墻間距：s=10800mm＞2H=2×3600=7200mm，又由于靜力計算方案為剛性方案，則墻體的計算高度：H0=1.0H=3600mm；又根據(jù)第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，構(gòu)件高厚比為：將數(shù)據(jù)代入式，可得：穩(wěn)定系數(shù)為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。26.某建筑物的地基設(shè)計等級為乙級，獨立柱基的尺寸及樁的布置見圖。荷載效應(yīng)的基本組合為：由上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向荷載設(shè)計值Fk=8000kN，力矩設(shè)計值Mk=1200kN·m；基礎(chǔ)采用泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁徑d=600mm，承臺埋置深度3m，各土層的樁基礎(chǔ)設(shè)計參數(shù)見表。.4.由豎向荷載和力矩共同作用下產(chǎn)生的3號樁的豎向力最接近于（）kN。A、950B、1100C、1200D、1300答案：C解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.1.1條式（5.1.1-1）計算，本題計算的是由豎向荷載和力矩共同作用下產(chǎn)生的3號樁的豎向力，由圖可知，1號、2號和3號樁的豎向力都是最大值，得：由此可知，C項數(shù)值最為接近。27.某現(xiàn)澆鋼筋混凝土三層框架，計算簡圖如圖2-16所示，各梁、柱的相對線剛度及樓層側(cè)向荷載標(biāo)準(zhǔn)值如圖2-16所示。假設(shè)，該框架滿足用反彎點法計算內(nèi)力的條件，首層柱反彎點在距本層柱底2/3柱高處，二、三層柱反彎點在本層1/2柱高處。試問，一層頂梁L1的右端在該側(cè)向荷載作用下的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、29B、34C、42D、50答案：B解析：28.關(guān)于預(yù)埋件及連接件設(shè)計的下列4種說法：Ⅰ.預(yù)埋件錨筋中心至錨板邊緣的距離不應(yīng)小于2d和20mm（d為錨筋直徑）；Ⅱ.受拉直錨筋和彎折錨筋的錨固長度不應(yīng)小于35d（d為錨筋直徑）；Ⅲ.直錨筋與錨板應(yīng)采用T形焊接，當(dāng)錨筋直徑不大于20mm時宜采用壓力埋弧焊；Ⅳ.當(dāng)一個預(yù)制構(gòu)件上設(shè)有4個吊環(huán)時，應(yīng)按3個吊環(huán)進行計算，在構(gòu)件的自重標(biāo)準(zhǔn)值作用下，每個吊環(huán)的鋼筋應(yīng)力不應(yīng)大于50N／mm2。試問，以下何項是全部正確的？（）[2013年真題]A、Ⅰ.Ⅲ.ⅣB、Ⅰ.Ⅱ.ⅢC、Ⅱ.ⅢD、Ⅰ.Ⅲ答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.7.4條規(guī)定，說法Ⅰ正確；根據(jù)第9.7.4條規(guī)定，說法Ⅱ錯誤，受拉直錨筋和彎折錨筋的錨固長度不應(yīng)小于la；根據(jù)第9.7.1條規(guī)定，說法Ⅲ正確；根據(jù)第9.7.6條規(guī)定，說法Ⅳ錯誤，每個吊環(huán)的鋼筋應(yīng)力不應(yīng)大于65N／mm2。29.A、17B、22C、26D、30答案：B解析：30.某鋼筋混凝土T形懸臂梁，安全等級為一級，混凝土強度C30，縱向受拉鋼筋采用HRB335級鋼筋，不考慮抗震設(shè)計。荷載簡圖及截面尺寸如圖2-21所示。梁上作用有均布恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk（已計入梁自重）。局部均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk，集中恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk。[2011年真題]1.已知：gk=15kN/m，qk=6kN/m，Pk=20kN，活荷載的分項系數(shù)為1.4，活荷載的組合值系數(shù)為0.7。試問，構(gòu)件承載能力設(shè)計時，懸臂梁根部截面按荷載效應(yīng)組合的最大彎矩設(shè)計值Ma（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、580B、600C、620D、640答案：C解析：31.下列關(guān)于荷載作用的描述哪項是正確的？（）A、地下室頂板消防車道區(qū)域的普通混凝土梁在進行裂縫控制驗算和撓度驗算時可不考慮消防車荷載B、屋面均布活荷載可不與雪荷載和風(fēng)荷載同時組合C、對標(biāo)準(zhǔn)值大于4kN／m2的樓面結(jié)構(gòu)的活荷載，其基本組合的荷載分項系數(shù)應(yīng)取1.3D、計算結(jié)構(gòu)的溫度作用效應(yīng)時，溫度作用標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)根據(jù)50年重現(xiàn)期的月平均最高氣溫Tmax和月平均最低氣溫Tmin的差值計算答案：A解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）表5.1.1可得，消防車的準(zhǔn)永久值系數(shù)為0，A項正確；根據(jù)第5.3.3條規(guī)定，不上人的屋面均布活荷載可不與雪荷載和風(fēng)荷載同時組合，B項錯誤；根據(jù)第3.2.4條規(guī)定，對標(biāo)準(zhǔn)值大于4kN／m2的工業(yè)房屋樓面結(jié)構(gòu)的活荷載，其基本組合的荷載分項系數(shù)應(yīng)取1.3，其它情況應(yīng)取1.4，C項錯誤；根據(jù)第9.3.1條規(guī)定，對于結(jié)構(gòu)最大溫升和最大溫降的工況，其計算公式是不同的，D項錯誤。32.下列關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的描述哪項是錯誤的？（）[2013年真題]A、預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，除應(yīng)根據(jù)設(shè)計狀況進行承載力計算及正常使用極限狀態(tài)驗算外，尚應(yīng)對施工階段進行驗算B、預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)計算時，其支座截面最大負彎矩設(shè)計值不應(yīng)進行調(diào)幅C、計算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)的正截面和斜截面受彎承載力時，錨固長度范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度設(shè)計值在錨固起點處應(yīng)取為零D、后張預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件外露金屬錨具，應(yīng)采取可靠的防腐及防火措施，采用混凝土封閉時，其強度等級宜與構(gòu)件混凝土強度等級一致，且不應(yīng)低于C30答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第10.1.8條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)計算時，其支座截面最大負彎矩設(shè)計值應(yīng)進行調(diào)幅，且調(diào)幅幅度不宜超過重力荷載下彎矩設(shè)計值的20%。A項，根據(jù)第10.1.1條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，除應(yīng)根據(jù)設(shè)計狀況進行承載力計算及正常使用極限狀態(tài)驗算外，尚應(yīng)對施工階段進行驗算；C項，根據(jù)第10.1.10條規(guī)定，計算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)的正截面和斜截面受彎承載力時，錨固長度范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度設(shè)計值在錨固起點處應(yīng)取為零；D項，根據(jù)第10.3.13條規(guī)定，后張預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件外露金屬錨具，應(yīng)采取可靠的防腐及防火措施，采用混凝土封閉時，其強度等級宜與構(gòu)件混凝土強度等級一致，且不應(yīng)低于C30。33.某城市橋梁，位于7度地震區(qū)，為5孔16m簡支預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁結(jié)構(gòu)，全寬19m，橋梁計算跨徑15.5m；中墩為兩跨雙懸臂鋼筋混凝土矩形蓋梁，三根Φ1.1m的圓柱；伸縮縫寬度均為80mm；每片板梁兩端各置兩塊氯丁橡膠板式支座，支座平面尺寸為200mm（順橋向）×250mm（橫橋向），支點中心距墩中心的距離為250mm（含伸縮縫寬度）。試問，根據(jù)現(xiàn)行橋規(guī)的構(gòu)造要求，該橋中墩蓋梁的最小設(shè)計寬度（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1640B、1390C、1000D、1200答案：A解析：根據(jù)《公路橋梁抗震設(shè)計細則》（JTG/TB02-01—2008）第11.2.1條規(guī)定，簡支梁梁端至蓋梁邊緣的最小值a（單位cm）應(yīng)滿足下式要求：a≥70+0.5L（L為梁的計算跨徑，以米計）；即蓋梁寬度Ba=2a+b0（伸縮縫寬度）=[2×（70+0.5×15.5）+8]×10=1635≈1640mm。由此可知，該橋蓋梁要滿足規(guī)范要求，其寬度應(yīng)為1640mm。34.關(guān)于鋼材和焊縫強度設(shè)計值的下列說法中，何項有誤？（）Ⅰ.同一鋼號不同質(zhì)量等級的鋼材，強度設(shè)計值相同；Ⅱ.同一鋼號不同厚度的鋼材，強度設(shè)計值相同；Ⅲ.鋼材工作溫度不同（如低溫冷脆），強度設(shè)計值不同；Ⅳ.對接焊縫強度設(shè)計值與母材厚度有關(guān)；Ⅴ.角焊縫的強度設(shè)計值與焊縫質(zhì)量等級有關(guān)。A、Ⅱ、Ⅲ、ⅤB、Ⅱ、ⅤC、Ⅲ、ⅣD、Ⅰ、Ⅳ答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）條文規(guī)范逐項判別。前三項，根據(jù)第3.4.1條表3.4.1-1可知，鋼材強度設(shè)計值隨鋼材厚度增加而降低，與工作溫度和質(zhì)量等級無關(guān)；后兩項，根據(jù)第3.4.1條表3.4.1-3可知，對接焊縫強度設(shè)計值隨母材厚度增加而降低，角焊縫的強度設(shè)計值僅與焊條型號有關(guān)。35.某重級工作制吊車的單層廠房，其邊跨縱向柱列的柱間支撐布置及幾何尺寸如圖所示。上段、下段柱間支撐ZC-1、ZC-2均采用十字交叉式，按柔性受拉斜桿設(shè)計，柱頂設(shè)有通長剛性系桿。鋼材采用Q235鋼，焊條為E43型。假定，廠房山墻傳來的風(fēng)荷載設(shè)計值R=110kN，吊車縱向水平剎車力設(shè)計值T=125kN。[2013年真題]1.假定，柱頂通長剛性系桿采用熱軋無縫鋼管d=152mm，t=5mm，A=2309mm2，i=52mm。試問，按軸心受壓桿穩(wěn)定驗算，在風(fēng)荷載作用下，該桿截面壓應(yīng)力設(shè)計值（N／mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、100B、120C、130D、145答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，軸心受壓桿的應(yīng)力為：36.某抗震設(shè)防烈度為8度（0.30g）的框架結(jié)構(gòu)，采用摩擦型長螺旋鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，初步確定某中柱采用如圖5-11所示的四樁承臺基礎(chǔ)，已知樁身直徑為400mm，單樁豎向抗壓承載力特征值Ra=700kN，承臺混凝土強度等級C30（ft=1.43N/mm2），樁間距有待進一步復(fù)核?？紤]x向地震作用，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于承臺底面標(biāo)高處的豎向力FEk=3341kN，彎矩MEk=920kN·m，水平力VEk=320kN，承臺有效高度h0=730mm，承臺及其上土重可忽略不計。假定x向地震作用效應(yīng)控制樁中心距，X、Y向樁中心距相同，且不考慮y向彎矩的影響。試問，根據(jù)樁基抗震要求確定的樁中心距s（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1400B、1800C、2200D、2600答案：C解析：37.某多層砌體結(jié)構(gòu)房屋，各層層高均為3.6m，內(nèi)外墻厚度均為240mm，軸線居中。室內(nèi)外高差0.3m，基礎(chǔ)埋置較深且有剛性地坪。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓、屋蓋，平面布置圖和A軸剖面見圖4-12所示。各內(nèi)墻上門洞均為1000mm×2600mm（寬×高），外墻上窗洞均為1800mm×1800mm（寬×高）假定該房屋第二層橫向（Y向）的水平地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值V2k=2000kN。試問，第二層⑤軸墻體所承擔(dān)的地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值Vk（kN），應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、110B、130C、160D、180答案：C解析：38.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，首層層高4.2m，其余層層高3.9m，地面到基礎(chǔ)頂面1.1m，框架抗震等級為二級，受力縱筋采用HRB400級，箍筋采用HRB335級，混凝土強度等級柱為C30，梁為C25。as＝as′＝40mm。若首層柱上端某節(jié)點處各構(gòu)件彎矩值如下：節(jié)點上柱下端Mcu＝－708kN·m；節(jié)點下柱上端Mcd＝708kN·m；節(jié)點左梁右端Mbl＝＋882kN·m（左需時）；Mbl＝－442kN·m（右需時）；節(jié)點右梁左端Mbr＝＋388kN·m（左需時）；Mbr＝－360kN·m（右需時）則此節(jié)點下柱上端截面的彎距設(shè)計值Mc（kN·m）最接近于下列（）項數(shù)值。提示：“＋”表示逆時針方向，“－”表示順時針方向。A、849.6B、778.8C、952.5D、708.0答案：C解析：39.某外挑三角架，安全等級為二級，計算簡圖如圖2-10所示。其中橫桿AB為混凝土構(gòu)件，截面尺寸為300mm×400mm，混凝土強度等級為C35，縱向鋼筋采用HRB400，對稱配筋，as=as′=45mm。假定，均布荷載設(shè)計值g=25kN／m（包括自重），集中荷載設(shè)計值P=350kN（作用于節(jié)點B上）。試問，按承載能力極限狀態(tài)計算（不考慮抗震），橫桿最不利截面的縱向配筋A(yù)s（mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、980B、1190C、1400D、1600答案：D解析：40.設(shè)單排孔混凝土砌塊為MU15級，采用Mb7.5級專用砂漿對孔砌筑，砌塊孔洞率為30%；采用Cb25級灌孔混凝土，灌孔率為66.7%。則灌孔砌體的抗壓強度設(shè)計值fg（MPa）與下列何項數(shù)值接近？（）A、3.61B、4.32C、5.04D、7.22答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）表4.1.4-1可得，混凝土抗壓強度設(shè)計值fc=11.9MPa。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）表3.2.1-4可得，砌體抗壓強度設(shè)計值f=3.61MPa；已知δ=0.30，ρ=0.667，由式（3.2.1-1、3.2.1-2）計算，灌孔混凝土面積和砌體毛面積的比值為：α=δρ=0.3×0.667=0.2；灌孔砌體的抗壓強度設(shè)計值為：fg=f+0.6αfc=3.61+0.6×0.2×11.9=5.04MPa。驗算適用條件：Cb25＞Cb20，Cb25＞1.5×MUu15（22.5）；ρ=0.667＞0.33；fg=5.04MPa＜2f=2×3.61=7.22MPa。滿足規(guī)范要求。由此可知，C項數(shù)值最為接近。41.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房γ0=1.0，柱距12m，其鋼吊車梁采用Q345鋼制造，E50型焊條焊接。吊車為軟鉤橋式吊車，起重量Q=50t／10t，小車重g=15t，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值P=470kN。[2014年真題]5.假定，吊車梁采用突緣支座，支座加勁肋與腹板采用雙面角焊縫連接，焊腳尺寸hf=10mm，支座反力設(shè)計值R=1727.8kN，腹板高度為1500mm。試問，角焊縫的剪應(yīng)力設(shè)計值（N／mm2），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：角焊縫的強度計算時，支座反力設(shè)計值需乘以放大系數(shù)1.2。A、100B、120C、135D、155答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第7.1.3條式（7.1.3-2）計算，角焊縫的剪應(yīng)力設(shè)計值為：lw=1500-2×10=1480mm，由此可知，A項數(shù)值最為接近。42.某高速公路上的一座高架橋，為三孔各30m的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T形梁橋，全長90m，中墩處設(shè)連續(xù)橋面，支承采用水平放置的普通板式橡膠支座，支座平面尺寸（長×寬）為350mm×300mm。假定，在橋臺處由溫度下降、混凝土收縮和徐變引起的梁長縮短量△l=26mm。試問，當(dāng)不計制動力時，該處普通板式橡膠支座的橡膠層總厚度te（mm）不能小于下列何項數(shù)值？（）提示：假定該支座的形狀系數(shù)、承壓面積、豎向平均壓縮變形、加勁板厚度及抗滑穩(wěn)定等均符合《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62—2004）的規(guī)定。A、29B、45C、53D、61答案：C解析：43.方案初期，某四層砌體結(jié)構(gòu)房屋頂層局部平面布置圖如圖所示，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結(jié)多孔磚、M5級混合砂漿砌筑。墻厚為240mm。屋面板為預(yù)制預(yù)應(yīng)力空心板上澆鋼筋混凝土疊合層，屋面板總厚度為300mm，簡支在①軸和②軸墻體上，支承長度為120mm。屋面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為12kN／m2，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN／m2。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.1g。[2013年真題]4.假定，將①軸墻體設(shè)計為磚砌體和鋼筋混凝土構(gòu)造柱組成的組合墻。試問，①軸墻體內(nèi)最少應(yīng)設(shè)置的構(gòu)造柱數(shù)量，與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：按《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）作答。A、2B、3C、5D、7答案：C解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第8.2.9第3款規(guī)定，磚砌體和鋼筋混凝土構(gòu)造柱組成的組合墻，應(yīng)在縱橫墻交接處、墻端部設(shè)置構(gòu)造柱，其間距不宜大于4m。①軸墻長15m，端部設(shè)置2個構(gòu)造柱，中間至少設(shè)置3個構(gòu)造柱，總的構(gòu)造柱數(shù)量至少為5個，才能滿足第8.2.9第3款的構(gòu)造要求。由此可知，C項數(shù)值最為接近。44.某柱下獨立基礎(chǔ)的底面尺寸為1.6m×2.4m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的荷載準(zhǔn)永久組合值Fk＝600kN，基礎(chǔ)埋深d＝2.0m，其余如圖所示。4.確定計算深度范圍內(nèi)土層壓縮模量的當(dāng)量值（MPa）與（）項接近。A、5.3B、5.5C、5.7D、5.9答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.6條規(guī)定，變形計算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當(dāng)量值應(yīng)按下式計算：式中，Ai為第i層土附加應(yīng)力系數(shù)沿土層厚度的積分值；根據(jù)題（3）得到的附加應(yīng)力系數(shù)可得：A1＝0.2217，A2＝0.2023；故計算深度范圍內(nèi)土層壓縮模量的當(dāng)量值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。45.某無梁樓蓋柱網(wǎng)尺寸為6m×6m，柱截面尺寸為450mm×450mm，樓板厚200mm，如圖所示，混凝土強度等級為C25，箍筋采用HPB300鋼筋，彎起鋼筋采用HRB335鋼，as＝20mm。如圖所示。2.該樓板不配置抗沖切鋼筋時，柱帽周邊樓板的受沖切承載力設(shè)計值最接近于（）kN。A、403B、456C、492D、504答案：A解析：距柱周邊h0/2處的周長為：um＝4×（450＋180）＝2520mm；由于柱的截面尺寸為正方形，因此βs＝2，相應(yīng)地求得η1＝1.0；46.軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗算其繞虛軸的整體穩(wěn)定時采用換算長細比，是因為（）。A、格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實腹構(gòu)件B、考慮強度降低的影響C、考慮剪切變形的影響D、考慮單肢失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.2.4條，實腹構(gòu)件的剪力對彈性屈曲的影響很小，一般不要考慮。格構(gòu)式構(gòu)件繞虛軸失穩(wěn)時，其整體穩(wěn)定性與實腹壓桿不同，應(yīng)考慮在剪力作用下柱肢和綴材（綴材或綴條）剪切變形對彎曲臨界力的影響，在計算時多采用換算長細比來反映這一不利影響。47.如圖2-38所示渡槽槽身，槽板厚300mm，采用C30混凝土，HRB335級受力鋼筋。設(shè)槽身與槽底交接處每米寬度彎矩設(shè)計值為13.65kN·m，配置12170受力鋼筋，則槽身的最大裂縫寬度wmax最接近于（）mm。A、0.694B、0.581C、0.167D、0.139答案：D解析：48.在同一非巖石地基上，建造相同埋置深度、相同基礎(chǔ)底面寬度和相同基底附加壓力的獨立基礎(chǔ)和條形基礎(chǔ)，其地基最終變形量分別為s1和s2，則下列判斷正確的是（）。A、s1＞s2B、s1=s2C、s1＜s2D、不一定答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.5條式（5.3.5）可知，最終變形量與基底附加壓力及土層深度有關(guān)，因條形基礎(chǔ)基底附加應(yīng)力的影響深度較大，且附加應(yīng)力縱向不擴散，故土中附加應(yīng)力較大，因此沉降較大，即s1＜s2。49.試問，屋面檁條垂直于屋面方向的最大撓度（mm）應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、40B、50C、60D、80答案：A解析：50.不考慮地震作用組合時框架梁KL1的跨中截面及配筋如圖（A）所示，假定，梁受壓區(qū)有效翼緣計算寬度b'f=2000mm，as=a's=45mm，ξb=0.518，γ0=1.0。試問，當(dāng)考慮梁跨中縱向受壓鋼筋和現(xiàn)澆樓板受壓翼緣的作用時，該梁跨中正截面受彎承載力設(shè)計值M（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：不考慮梁上部架立筋及板內(nèi)配筋的影響。A、500B、540C、670D、720答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.11條式（6.2.11-1）計算，α1fcb'fh'f+f'yA's=1.0×16.7×2000×200+360×982=7033520N>fyAs=360×2945=1060200N，故應(yīng)按寬度為b'f的矩形截面計算。根據(jù)式（6.2.10-2）計算，混凝土受壓區(qū)高度為：x=（fyAs－f'yA's）／α1fcb'f=（360×2945－360×982）／（1.0×16.7×2000）=21.2mm<2a's=2×45=90mm；根據(jù)第6.2.14條式（6.2.14）計算，正截面受彎承載力設(shè)計值為：M=fyAs（h－as－a's）=360×2945×（600－2×45）=540.7×106N·mm=541kN·m。由此可知，B項數(shù)值最為接近。51.某多層砌體剛性方案房屋底層局部承重橫墻如圖4-19所示。采用MU15級蒸壓灰砂磚，M5級混合砂漿（±0.00以上）或M7.5級水泥砂漿（±0.00以下）砌筑（B級施工質(zhì)量控制等級）。試計算單位長度橫墻軸心受壓承載力（kN/m）與下列何項數(shù)值接近？（）A、216B、236.7C、246.6D、300.8答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）表3.2.1-3，±0.00以上砌體強度為：f=1.83N/mm2，±0.00以下砌體強度為：f=1.83×0.9=1.65N/mm2；根據(jù)第4.2.5條，多層剛性房屋在豎向荷載作用下，墻、柱在每層高度范圍內(nèi)可近似看作兩端鉸支豎向構(gòu)件。底層橫墻上端鉸支點取在二層樓蓋處，下端鉸支點取在基礎(chǔ)頂面。本橫墻±0.00標(biāo)高處雖設(shè)有圈梁QL（240×240），但其剛度尚不足以看作承載力計算豎向桿件不動鉸支點。因此，根據(jù)第5.1.3條及表5.1.3，H=3.2+1.0=4.2m；2H=8.4m＞s=6.6m＞H=4.2m，故H0=0.4s+0.2H=0.4×6.6+0.2×4.2=3.48m。查表5.1.2可知，γβ=1.2，則β=γβH0/h=1.2×（3.48/0.24）=17.4；查附錄D表D．0.1-1可知，影響系數(shù)φ=0.685，則單位長度橫墻軸心受壓承載力為：φfA=0.685×1.83×240×1000=300.85kN/m。由此可知，D項數(shù)值最為接近。52.試問，圖（A）剪力墻Q1配筋及連梁LL1配筋共有幾處違反規(guī)范的抗震構(gòu)造要求，并簡述理由。（）提示：LL1腰筋配置滿足規(guī)范要求。A、無違反B、有一處C、有二處D、有三處答案：C解析：53.某二級于線公路上一座標(biāo)準(zhǔn)跨徑為30m的單跨簡支梁橋，其總體布置如圖7-5所示。橋面寬度為12m，其橫向布置為：1.5m（人行道）+9m（車行道）+1.5m（人行道）。橋梁上部結(jié)構(gòu)由5根各長29.94m、高2.0m的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁組成，梁與梁間用現(xiàn)澆混凝土連接；橋臺為單排排架樁結(jié)構(gòu)，矩形蓋梁、鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。設(shè)計荷載：公路I級、人群荷載3.0kN/m2。假定，前述橋主梁計算跨徑以29m計。試問，該橋中間T形主梁在彎矩作用下的受壓翼緣有效寬度（mm）與下列何值最為接近？（）A、9670B、2250C、2625D、3320答案：B解析：54.某一內(nèi)墻基礎(chǔ)傳至室內(nèi)地面處的荷載值Fk＝204kN，基礎(chǔ)埋深d＝1.20m，基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重二者折算平均重度γG＝20kN/m3；換填材料采用中、粗砂，其承載力特征值fak＝160kPa，重度γ＝18kN/m3，壓縮模量Es＝18MPa；建筑場地是很厚的淤泥質(zhì)土，其承載力特征值fak＝70kPa，重度γ＝17.5kN/m3，壓縮模量Es＝1.7kPa。則該內(nèi)墻的最小基礎(chǔ)寬度和最小砂墊層厚度分別為（）。A、2.5m；1.5mB、2.0m；1.0mC、1.5m；1.5mD、1.5m；1.0m答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.1和第5.2.2條規(guī)定，當(dāng)軸心作用時，基礎(chǔ)底面的壓力應(yīng)符合：pk≤fa；式中，pk為基礎(chǔ)底面的平均壓力值，計算公式為：fa為修正后的承載力特征值。將已知的地基承載力特征值代入即可求得基礎(chǔ)寬度為：則基礎(chǔ)底面處的平均壓力值為：設(shè)砂墊層厚度為1.50m，則基礎(chǔ)底面的附加應(yīng)力為：pk-pc＝160－17.5×1.2＝139kN/m2；由Es1/Es2=18/1.7>10，z/b＝1.5/1.5≥0.5，查表4.2.1可得壓，力擴散角為：θ＝30°，則墊層底面處的附加壓力值為：砂墊層底面處的土自重壓力標(biāo)準(zhǔn)值為：pcz＝17.5×1.2+18×1.5＝48.00kN/m2；故墊層底面處總壓力值為：pz+pcz＝64.55+48.00＝112.55kN/m2；根據(jù)第5.2.4條規(guī)定，根據(jù)土的類別查表5.2.4得承載力修正系數(shù)為：ηd=1.0；砂墊層底面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值為：fa＝fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）＝fak+ηdγm（d－0.5）＝70+1.0×17.5×（1.2+1.5－0.5）＝108.5kN/m2<（pz+pcz）=112.55kN/m2（滿足規(guī)范要求）；所以，砂墊層的最小厚度取1.50m。55.已知鋼筋混凝土過梁凈跨ln=3.0m。過梁上砌體高度1.2m，墻厚190mm，墻體采用MU7.5砌塊、Mb5混合砂漿砌筑，承受樓板傳來的均布荷載設(shè)計值15kN/m。過梁伸入墻內(nèi)200mm，砌塊厚度為190mm，雙面抹20mm混合砂漿，過梁上的墻體重量標(biāo)準(zhǔn)值為3.38kN/m（見圖）。2.該過梁下的局部承壓承載力最接近于（）kN。A、49.2B、50.5C、65.0D、67.3答案：C解析：由于墻體采用MU7.5砌塊、Mb5混合砂漿砌筑，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-4可知，砌塊砌體的抗壓強度f=1.71N/mm2；根據(jù)第5.2.2條第1款規(guī)定，砌體的局壓強度系數(shù)由于梁寬度大于墻體寬度，故A0=Al，所以γ=1.0；根據(jù)第5.2.4條規(guī)定，對過梁壓應(yīng)力圖形完整系數(shù)η=1.0，則過梁下的局部承壓承載力為：ηγfAl=1.0×1.0×1.71×190×200=64980N。由此可知，C項數(shù)值最為接近。56.某毛石砌體擋土墻，其剖面尺寸如圖所示。已知其墻背直立，排水良好，墻后填土與墻齊高，其表面傾角為β，填土表面的均布荷載為q。擋土墻土壓力Ea作用點在土壓力合力形心處：①若q＝0，c＝0，則為1/3墻高處；②q≠0或c≠0，則是合力作用點。假定墻后填土采用粗砂，已知其重度為18kN/m3，δ＝0，β＝0，q＝16kN/m2，Ka＝0.23，則可計算得主動土壓力Ea最接近于（）kN/m。A、83B、78C、72D、70答案：B解析：57.某簡支吊車梁，如圖3-18所示，跨度12m，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列，承受兩臺75/20t重級工作制橋式吊車。吊車梁截面如圖3-22所示，Ix=1674660cm6，采用QU100鋼軌，軌高15cm，與受壓翼緣牢固連接。1.為保證吊車梁的腹板局部穩(wěn)定性，需配置的加勁肋為（）。A、橫向加勁肋B、縱向加勁肋C、同時配置縱.橫向加勁肋D、不需配置加勁肋答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.3.2條第2款規(guī)定，腹板的高厚比為：因此，應(yīng)同時配置橫向加勁肋和在彎曲應(yīng)力較大區(qū)格的受壓區(qū)配置縱向加勁肋。58.某多層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，房屋高度20m，混凝土強度等級C40，抗震設(shè)防烈度8度，設(shè)計基本地震加速度0.30g，抗震設(shè)防類別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類，建筑場地類別Ⅱ類。擬進行隔震設(shè)計，水平向減震系數(shù)為0.35，下列關(guān)于隔震設(shè)計的敘述，其中何項是正確的？（）A、隔震層以上各樓層的水平地震剪力可不符合本地區(qū)設(shè)防烈度的最小地震剪力系數(shù)的規(guī)定B、隔震層下的地基基礎(chǔ)的抗震驗算按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度進行，抗液化措施應(yīng)按提高一個液化等級確定C、隔震層以上的結(jié)構(gòu)，水平地震作用應(yīng)按7度（0.15g）計算，并應(yīng)進行豎向地震作用的計算D、隔震層以上的結(jié)構(gòu)，框架抗震等級可定為三級，當(dāng)未采取有利于提高軸壓比限值的構(gòu)造措施時，剪跨比大于2的柱的軸壓比限值為0.75答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）條文規(guī)范逐項判別。A項，根據(jù)第12.2.5條第3款規(guī)定，各樓層的水平地震剪力尚應(yīng)符合本規(guī)范第5.2.5條對本地區(qū)設(shè)防烈度的最小地震剪力系數(shù)的規(guī)定，A項不正確。B項，根據(jù)第12.2.9條第3款規(guī)定，隔震建筑地基基礎(chǔ)的抗震驗算和地基處理仍按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度進行，甲、乙類建筑的抗液化措施應(yīng)按提高一個液化等級確定，直至全部消除液化沉陷。推斷可得丙類建筑抗液化措施不需按提高一個液化等級確定，B項不正確。C項，根據(jù)第12.2.5條第4款規(guī)定，9度時和8度且水平向減震作用不大于0.3時，隔震層以上的結(jié)構(gòu)應(yīng)進行豎向地震作用的計算，C項不正確。D項，按7度（0.15g）確定抗震等級，查表6.1.2可知，框架抗震等級為三級；根據(jù)第12.2.7條及其條文說明規(guī)定，隔震層以上的抗震措施，當(dāng)水平向減震系數(shù)不大于0.4時，可適當(dāng)降低本規(guī)范有關(guān)章節(jié)對非隔震建筑的要求，但烈度降低不得超過1度，與抵抗豎向地震作用有關(guān)的抗震構(gòu)造措施不應(yīng)降低，柱軸壓比限值仍按二級，查表6.3.6，取0.75。59.某多層砌體結(jié)構(gòu)建筑采用墻下條形基礎(chǔ)，荷載效應(yīng)基本組合由永久荷載控制，基礎(chǔ)埋深1.5m，地下水位在地面以下2m。其基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)條件如圖5-6所示，基礎(chǔ)的混凝土強度等級為C20（ft=1.1N／mm2），基礎(chǔ)及其以上土體的加權(quán)平均重度為20kN／m3。假定，基礎(chǔ)高度h=650mm（h0=600mm）。試問，墻邊緣截面處基礎(chǔ)的受剪承載力（kN／m）最接近于下列何項數(shù)值？（）A、100B、220C、350D、460答案：D解析：60.假定，某承受靜力荷載作用且無局部壓應(yīng)力的兩端鉸接鋼結(jié)構(gòu)次梁，腹板僅配置支承加勁肋，材料采用Q235，截面如圖3-8所示，試問，當(dāng)符合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.4.1條的設(shè)計規(guī)定時，下列說法何項最為合理？（）提示：“合理”指結(jié)構(gòu)造價最低。A、應(yīng)加厚腹板B、應(yīng)配置橫向加勁肋C、應(yīng)配置橫向及縱向加勁肋D、無須增加額外措施答案：D解析：61.鋼筋混凝土大偏心受壓構(gòu)件的破壞特征是（）。A、遠離軸向力一側(cè)的鋼筋先受拉屈服，隨后另一側(cè)鋼筋壓屈，混凝土壓碎B、遠離軸向力一側(cè)的鋼筋應(yīng)力不定，而另一側(cè)鋼筋壓屈，混凝土壓碎C、靠近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土應(yīng)力不定，而另一側(cè)鋼筋受壓屈服，混凝土壓碎D、靠近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土先屈服和壓碎，而遠離縱向力一側(cè)的鋼筋隨后受拉屈服答案：A解析：大偏心受壓構(gòu)件，發(fā)生于軸向力N的相對偏心距較大，且受拉鋼筋配置的不太多時。此時，在靠近軸向力作用的一側(cè)受壓，另一側(cè)受拉。隨著荷載增加，先在受拉區(qū)產(chǎn)生橫向裂縫，裂縫不斷開展，受拉鋼筋的應(yīng)力達到屈服強度，進入流幅階段，受拉變形的發(fā)展大于受壓變形，中和軸上升，使混凝土受壓區(qū)高度迅速減小，最后受壓區(qū)邊緣混凝土達到其極限壓應(yīng)變值，出現(xiàn)縱向裂縫而混凝土被壓碎，構(gòu)件破壞。62.一個截面尺寸為190mm×590mm的獨立柱子，柱高H=4.5m，用MU10的砌塊，Mb10的砂漿砌筑，Cb20混凝土灌孔，縱筋6ψ16,箍筋ψ6200，施工質(zhì)量B級。灌孔混凝土面積和砌體毛面積比值為46%。1.該柱子的砌體抗壓強度設(shè)計值最接近于（）N/mm2。A、5.44B、4.60C、4.43D、3.56答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-4注1規(guī)定，獨立柱、MU10、Mb10，f=0.7×2.79=1.953N/mm2；根據(jù)第3.2.1條式（3.2.1-1）計算，α＝δρ＝0.46；柱子截面面積為：A=0.19×0.59=0.112m2＜0.2m2，則調(diào)整系數(shù)為：γa=0.8+0.112=0.912；調(diào)整后f=0.912×1.953=1.78N/mm2；fg=f+0.6αfc=1.78+0.6×0.46×9.6=4.43N/mm2；fg=4.43N/mm2＞2×1.78=3.56N/mm2；灌孔砌體的抗壓強度設(shè)計值不應(yīng)大于未灌孔砌體抗壓強度設(shè)計值的2倍，所以應(yīng)取砌體抗壓強度設(shè)計值fg=3.56N/mm2。由此可知，D項數(shù)值最為接近。63.某多層框架結(jié)構(gòu)辦公樓，上部結(jié)構(gòu)劃分為兩個獨立的結(jié)構(gòu)單元進行設(shè)計計算，防震縫處采用雙柱方案，縫寬150mm，縫兩側(cè)的框架柱截面尺寸均為600mm×600mm，圖為防震縫處某條軸線上的框架柱及基礎(chǔ)布置情況。上部結(jié)構(gòu)柱KZl和KZ2作用于基礎(chǔ)頂部的水平力和彎矩均較小，基礎(chǔ)設(shè)計時可以忽略不計。[2011年真題]提示：本題按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。2.柱KZ1和KZ2采用柱下聯(lián)合承臺，承臺下設(shè)100mm厚素混凝土墊層，墊層的混凝土強度等級C10；承臺混凝土強度等級C30（ftk=2.01N/mm2，ft=1.43N/mm2），厚度1000mm，h。=900mm，樁頂嵌入承臺內(nèi)100mm，假設(shè)兩柱作用于基礎(chǔ)頂部的豎向力大小相同。試問，承臺抵抗雙柱沖切的承載力設(shè)計值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、7750B、7850C、8150D、10900答案：C解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.9.7條第3款規(guī)定，對于柱下矩形獨立承臺受柱沖切的承載力可按下列公式計算：將雙柱視為一截面尺寸為600mm×1350mm的柱，由題意可知：將上述數(shù)值代入式（5.9.7-4）得，承臺抵抗雙柱沖切的承載力設(shè)計值為：由此可知，C項數(shù)值最接近。64.某燒結(jié)普通磚砌體結(jié)構(gòu)，因特殊需要需設(shè)計有地下室，如圖所示，房屋的長度為L，寬度為B，抗浮設(shè)計水位為－1.0m?；A(chǔ)底面標(biāo)高為－4.0m，算至基礎(chǔ)底面的全部恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為g=50kN/m2，全部活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為p=10kN/m2，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0=0.9。2.二層某外墻立面如圖所示，墻厚370mm，窗洞寬1.0m，高1.5m，窗臺高于樓面0.9m，砌體的彈性模量為E（MPa）。則該外墻層間等效側(cè)向剛度（N/mm），應(yīng)與下列（）項數(shù)值最為接近。提示：①墻體剪應(yīng)變分布不均勻影響系數(shù)ζ=1.2；②取G=0.4E。A、235EB、285EC、345ED、395E答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第7.2.3條第2款規(guī)定，窗洞高1.5m，洞口面積為：Ah=2×1.5×1=3m2，墻毛面積為：A=3×6=18m2；開洞率為：ρ=Ah/A=3/18=0.167，為小開口墻段；根據(jù)表7.2.3可知，洞口影響系數(shù)為0.953；層高與墻長之比為：h/L=3/6=0.5＜1，只計算剪切變形；外墻層間等效側(cè)向剛度為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。65.某住宅為8層框架結(jié)構(gòu)，各層層高均為3m，無地下室，原始地面標(biāo)高為10.000m，室內(nèi)外高差0.300m，結(jié)構(gòu)荷載均勻?qū)ΨQ，初步設(shè)計階段，考慮采用人工處理地基上的筏板基礎(chǔ)，筏板沿建筑物周邊外挑1m，筏板基礎(chǔ)總尺寸為16m×42m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)底面處平均壓力值pk=145kPa。場地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為9.000m。[2014年真題]4.條件同（3），假定，增強體單樁承載力特征值為200kN，單樁承載力發(fā)揮系數(shù)為1.0，受軟弱下臥層影響，樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)為0.35。試問，按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012），處理后基底的復(fù)合地基承載力特征值fspk（kPa），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：處理后樁間土承載力特征值取未經(jīng)修正的天然地基承載力特征值。A、210B、190C、170D、155答案：D解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.5條第2款式（7.1.5-2）計算，可得處理后基底的復(fù)合地基承載力特征值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。66.某橋主梁斷面高75cm，混凝土強度等級為C25，fcd=11.5MPa，主筋為HRB400級鋼筋，則fsd=330MPa。假定計算得跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值M恒＝631kN·m，M活＝289kN·m，則按承載能力極限狀態(tài)估算的鋼筋面積最接近于（）cm2。提示：可以采用經(jīng)驗公式（α取0.76）計算。A、72B、62C、53D、47答案：B解析：67.某磚砌體和鋼筋混凝土構(gòu)造柱組合墻，如圖所示，結(jié)構(gòu)安全等級二級。構(gòu)造柱截面均為240mm×240mm，混凝土采用C20（fc=9.6MPa）。砌體采用MU10燒結(jié)多孔磚和M7.5混合砂漿砌筑，構(gòu)造措施滿足規(guī)范要求，施工質(zhì)量控制等級為B級；承載力驗算時不考慮墻體自重。假定，組合墻中部構(gòu)造柱頂作用一偏心荷載，其軸向壓力設(shè)計值N=672kN，在墻體平面外方向的砌體截面受壓區(qū)高度x=120mm。構(gòu)造柱縱向受力鋼筋為HPB300級，采用對稱配筋，as=a's=35mm。試問，該構(gòu)造柱計算所需總配筋值（mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：計算截面寬度取構(gòu)造柱的間距。A、310B、440C、610D、800答案：B解析：68.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，房屋高度22m，抗震設(shè)防烈度為8度。首層剪力墻截面尺寸如圖所示，墻體高度3900mm，為單排孔混凝土砌塊對孔砌筑，采用MU20級砌塊、Mb15級水泥砂漿、Cb30級灌孔混凝土（fc=14.3N/mm2），配筋采用HRB335級鋼筋，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。[2011年真題]5.假定，此段砌體剪力墻計算截面的剪力設(shè)計值V=210kN，軸力設(shè)計值N=1250kN，彎矩設(shè)計值M=1050kN·m。試問，底部加強部位剪力墻的水平分布鋼筋配置，下列哪種說法合理？（）提示：假定灌孔砌體的抗壓強度設(shè)計值fg=7.5N/mm2。A、按計算配筋B、按構(gòu)造，最小配筋率取0.10％C、按構(gòu)造，最小配筋率取0.11％D、按構(gòu)造，最小配筋率取0.13％答案：D解析：69.已知磚砌平拱過梁的構(gòu)造高度為240mm，底面以上墻體高度為500mm，墻厚240mm，過梁凈跨ln=1.2m，采用MU10燒結(jié)普通磚和M2.5混合砂漿砌筑，則該過梁能承受的均布荷載最接近于（）kN/m。A、11.73B、8.53C、6.04D、2.84答案：C解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）具體計算如下：①根據(jù)表3.2.2、第7.2.3條和第5.4.1條進行計算：ftm＝0.17N/mm2，過梁上墻高500mm＞ln/3=1200/3＝400mm，取hc=ln/3，則截面抵抗矩為：W＝hhc2/6=hln2/54，M＝pln2/8=Wftm=hln2ftm/54，故均布荷載為p＝4/27hftm=4/27×240×0.17＝6.04kN/m；②根據(jù)表3.2.2和第5.4.2條進行計算：fv＝0.08N/mm2，z＝2hc/3=2ln/9，V=pln/2=fvhz=2/9hlnfv，則均布荷載為：p＝4/9hfv=4/9×240×0.08＝8.53kN/m；故取該過梁能承受的均布荷載為：p＝6.04kN/m。由此可知，Ｃ項數(shù)值最為接近。70.已知矩形截面梁b＝250mm，h＝600mm，采用C30級混凝土。欲保證梁的受彎承載力不變，其他條件也不變時，最合適的鋼筋用量最接近于（）mm2。A、2650B、2869C、3472D、3866答案：C解析：單筋矩形梁在具有最大受彎承載力時，適筋梁的最大配筋率為：ρmax=ξbα1fc/fv=0.55×14.3/300=0.0262；此時鋼筋用量為：As=ρmaxbh0=0.0262×250×530=3472mm2。由此可知，C項數(shù)值最為接近。71.如圖2-26所示某鋼筋混凝土連續(xù)梁梁端支承180mm厚磚墻上，梁截面為250×500mm2，混凝土為C30級，縱筋為HRB335級。經(jīng)計算梁端處的組合內(nèi)力設(shè)計值為M＝0，V＝150kN，梁跨中需配置318的受力縱筋。試問鋼筋伸入支座的錨固長度l1、l2應(yīng)采用下列（）組數(shù)值。A、l1＝150mm；l2＝70mmB、l1＝150mm；l2＝0mmC、l1＝120mm；l2＝60mmD、l1＝100mm；l2＝100mm答案：A解析：C30級混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值ft＝1.43N/mm2；混凝土保護層厚度c取35mm，梁截面有效高度h0＝500-35＝465mm；M＝0端為簡支端。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.2.2條第1款規(guī)定，V＝150kN＞0.7ftbh0＝0.7×1.43×250×465＝116.4kN，HRB335級鋼筋為帶肋鋼筋，則從支座邊緣算起的鋼筋錨固長度應(yīng)滿足：las≥12d＝12×18＝216mm。l1＝150mm，l2＝70mm即可滿足規(guī)范要求。72.關(guān)于非抗震預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件受拉一側(cè)受拉鋼筋的最小配筋百分率的以下3種說法：Ⅰ．預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋百分率不得少于0.2和45∫z/∫y的較大值；Ⅱ．非預(yù)應(yīng)力鋼筋的最小配筋百分率為0.2；Ⅲ．受拉鋼筋最小配筋百分率不得少于按正截面受彎承載力設(shè)計值等于正截面開裂彎矩值的原則確定的配筋百分率。試問，針對上述說法正確性的判斷，下列何項正確？（）[2012年真題]A、Ⅰ.Ⅱ.Ⅲ均錯誤B、Ⅰ正確，Ⅱ.Ⅲ錯誤C、Ⅱ正確，Ⅰ.Ⅲ錯誤D、Ⅲ正確，Ⅰ.Ⅱ錯誤答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第10.1.17條規(guī)定，受拉鋼筋最小配筋量不得少于按正截面受彎承載力設(shè)計值等于正截面開裂彎矩值的原則確定的配筋百分率。而單獨針對預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件中的預(yù)應(yīng)力鋼筋、非預(yù)應(yīng)力鋼筋，配筋百分率均沒有0.2和45∫z/∫y的限制。73.某學(xué)校田徑場建造在軟弱地基上，由于場地原始地面標(biāo)高較低，需要大面積填土2m，填土及地基土層分布情況見圖。為減少田徑場的后期沉降，需采取地基處理措施，建設(shè)所在地區(qū)常用的地基處理方法有如下幾種：①預(yù)壓法；②強夯法和強夯置換法；③振沖法；④砂石樁法；⑤水泥粉煤灰碎石樁法；⑥水泥土攪拌樁法。[2011年真題]2.局部范圍受現(xiàn)場施工條件限制，采用高壓旋噴樁地基處理方法。旋噴樁直徑800mm，樁頂絕對標(biāo)高4.000m，樁底端進入②層粉質(zhì)黏土0.5m，樁端端阻力發(fā)揮系數(shù)αp=1.0。試問，當(dāng)室內(nèi)試驗得到的加固土試塊在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護條件下28d齡期的立方體抗壓強度平均值fm為l.2MPa時，按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）估算得到的旋噴樁單樁豎向承載力特征值（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、200B、300C、400D、500答案：C解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.5條第3款式（7.1.5-3）計算，復(fù)合地基承載力特征值應(yīng)通過復(fù)合地基靜荷載試驗或采用增強體靜荷載試驗結(jié)果和其周邊土的承載力特征值結(jié)合經(jīng)驗約定，初步設(shè)計時，增強體單樁豎向承載力特征值為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。74.某多層框架結(jié)構(gòu)頂層局部平面布置圖如圖所示，層高為3.6m。外圍護墻采用MU5級單排孔混凝土小型空心砌塊對孔砌筑、Mb5級砂漿砌筑。外圍護墻厚度為190mm，內(nèi)隔墻厚度為90mm，砌體的容重為12kN／m3（包含墻面粉刷）。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.1g。[2014年真題]2.假定，外圍護墻無洞口、風(fēng)荷載沿樓層高度均布，墻下端由風(fēng)荷載引起的彎矩設(shè)計值為0.375kN·m／m，墻的計算高度H0為3m。試問，每延米外圍護墻下端的承載力設(shè)計值（kN／m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、88B、77C、66D、55答案：C解析：外圍護墻下端受到墻體自重壓力和風(fēng)荷載引起的彎矩的作用，承載力按壓彎構(gòu)件計算。每延米墻體自重設(shè)計值為：N=1.2×12×0.19×3=8.21kN／m。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，混凝土空心砌塊墻體的高厚比為：偏心矩為：e=M／N=0.375／8.21=0.046