賓館某框架結(jié)構(gòu)全套設(shè)計含計算書建筑圖結(jié)構(gòu)圖

南昌航空大學畢業(yè)論文PAGEPAGE1畢業(yè)設(shè)計（論文）題目：贛州會昌縣興隆賓館設(shè)計學院：土木建筑學院專業(yè)名稱：土木工程班級學號：06111315學生姓名：黃志文指導教師：鐘菊芳鐘延芬二O一O年六月畢業(yè)設(shè)計（論文）任務書I、畢業(yè)設(shè)計計(論文)題目：贛州會昌縣興興隆賓館設(shè)設(shè)計業(yè)業(yè)設(shè)計(論文)使用的原原始資料((數(shù)據(jù))及設(shè)計技技術(shù)要求：：1、建筑要求求：總面積積36000m2左右，主主體建筑66層，層高高3.9米。2、結(jié)構(gòu)要求求：鋼筋混混凝土框架架結(jié)構(gòu)，墻墻體采用普普通磚，現(xiàn)現(xiàn)澆鋼筋混混凝土樓板板。3、氣象資料料：基本雪雪壓0.335kN//m2，雪荷載載準永久值值分區(qū)Ⅲ區(qū)，地面面粗糙度類類別為B類。全年為西西北風，基本風風壓為0..55kNN/m2。年最高高溫39..8攝氏度度,最低溫-88攝氏度。相相對濕度為為75％。4、地質(zhì)資料料：建筑場場地土層自自下而上依依次為雜填填土層，粉粉質(zhì)粘土層層，粗砂層層，細砂層層，礫砂層層。采用天然地基基，持力層層為粉質(zhì)粘粘土，地基基承載力特特征值fak=1995kPaa,深度度距地表22.5m,,無地下下水。5、場地地震震烈度為ⅥⅥ度，設(shè)計計基本地震震加速度為為0.05g，Ⅱ類場地，設(shè)設(shè)計地震分分組為第二二組，抗震震等級二級。6、技術(shù)要求求：滿足工工程施工圖圖深度要求求業(yè)設(shè)計(論文)工作內(nèi)容容：計容1、查閱并收收集與框架架結(jié)構(gòu)住宅宅樓設(shè)計相相關(guān)的國內(nèi)內(nèi)外文獻資資料，完成成開題報告告和科技文文獻翻譯。2、建筑設(shè)計計階段：確確定建筑空空間及構(gòu)造造方案，給給出必要的的建筑設(shè)計計說明，圖圖紙目錄，建筑總平面圖，底層、標準層層、頂層及及屋面平面面圖，正立立面、側(cè)立立面圖，剖剖面圖，墻墻身剖面大大樣等建筑筑施工圖紙紙。3、荷載計算算：包括屋屋面和各樓樓層面荷載載計算。4、框架結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)力計算算(選取一榀榀典型框架架，手工進進行內(nèi)力分分析)。5、內(nèi)力組合合計算;配筋及變變形計算((梁、柱配配筋計算))。6、基礎(chǔ)及其其他構(gòu)件設(shè)設(shè)計(基礎(chǔ)配筋筋、現(xiàn)澆樓樓梯、雨蓬蓬、檐口、懸懸挑、梁板板設(shè)計計算算等)。7、PKPMM計算復核核及結(jié)構(gòu)施施工圖繪制制。8、撰寫和整整理設(shè)計計計算書、打打印圖紙等等設(shè)計文件件，準備答答辯。二、時間安排排1、3月299-4月9號，完成成開題報告告和文獻翻翻譯工作；；2、4月122-5月7號，完成成建筑設(shè)計計及出建筑筑施工圖；；3、5月100-6月18號，完完成結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計及出結(jié)結(jié)構(gòu)施工圖圖；4、6月211-7月2號，編制設(shè)設(shè)計說明書書，提交畢畢業(yè)設(shè)計成成果。要參考資資料：[1].GGB500010-22002..混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范.北京：中中國建筑工工業(yè)出版社社.20002.[2].GGB500009-22001..建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范.北京：中中國建筑工工業(yè)出版社社.20002.[3].GGB500007-22002..建筑地地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計規(guī)范..北京：：中國建筑筑工業(yè)出版版社.22005..[4].GGB500011-22001..建筑抗抗震設(shè)計規(guī)規(guī)范.北京：：中國建筑筑工業(yè)出版版社.22001..[5].GGB500016-22006..建筑設(shè)設(shè)計防火規(guī)規(guī)范.北京：：中國計劃劃出版社..20006.[6].003G1001.平平面整體表表示方法制制圖規(guī)則和和構(gòu)造詳圖圖.北京：：中國建筑筑標準設(shè)計計研究所出版.20033.[7].沈沈蒲生主編編.混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計計原理[MM].北京京：高等教教育出版社社.20005.66.[8].沈沈蒲生主編編.混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計計[M]..北京：：高等教育育出版社..20005.6..[9].李李必瑜.房屋建筑筑學[M]].武漢漢：武漢理理工大學出出版社.20000.7.土木建筑學院（系）土木工程專業(yè)類06111315班學生（簽名）：黃志文日期：自2010年3月29日至2010年7月2日指導教師（簽名）：助理指導教師(并指出所負責的部分)：系（室）主任（簽名）：學士學位論文原創(chuàng)性聲明本人聲明，所呈交的論文是本人在導師的指導下獨立完成的研究成果。除了文中特別加以標注引用的內(nèi)容外，本論文不包含法律意義上已屬于他人的任何形式的研究成果,也不包含本人已用于其他學位申請的論文或成果。對本文的研究作出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式表明。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔。作者簽名：日期：學位論文版權(quán)使用授權(quán)書本學位論文作者完全了解學校有關(guān)保留、使用學位論文的規(guī)定，同意學校保留并向國家有關(guān)部門或機構(gòu)送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權(quán)南昌航空大學可以將本論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位論文。作者簽名：日期：導師簽名：日期：

贛州會昌縣興隆賓館設(shè)計學生姓名：黃志文班級：061113指導老師：鐘菊芳鐘延芬摘要：本畢業(yè)設(shè)計題目是贛州會昌縣興隆賓館設(shè)計，該辦公樓的總建筑面積大約是3720平方米，共六層，建筑高度為23.4米。本建筑采用鋼筋混凝土全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系?；A(chǔ)采用柱下獨立基礎(chǔ)階梯型現(xiàn)澆與聯(lián)合基礎(chǔ)現(xiàn)澆。

本設(shè)計內(nèi)容包括建筑設(shè)計、結(jié)構(gòu)手算和結(jié)構(gòu)電算三部分。其中建筑設(shè)計主要根據(jù)建筑的重要性，工程地質(zhì)勘查報告，建筑場地的類別及建筑的高度和層數(shù)來確定建筑的結(jié)構(gòu)形式，本工程采用的是框架結(jié)構(gòu)。手算部分計算書的主要內(nèi)容有工程概況、構(gòu)件尺寸的初步確定、框架的計算簡圖、荷載計算、框架橫向側(cè)移計算、框架在水平風載、豎向荷載作用下的內(nèi)力計算分析和計算、內(nèi)力組合、截面設(shè)計、樓梯設(shè)計及基礎(chǔ)設(shè)計。其中計算水平地震力作用下時采用極限狀態(tài)設(shè)計方法。在梁柱截面設(shè)計時要采用“強柱弱梁”原則。

電算時，先用PMCAD軟件進行結(jié)構(gòu)平面布置，檢查平面數(shù)據(jù)，輸入次梁樓板，輸入荷載數(shù)據(jù)，形成PK文件，畫結(jié)構(gòu)平面圖，然后使用PK進行框架計算；最后用SAT-8軟件進行框架的空間結(jié)構(gòu)計算，輸出樓板配筋圖、框架梁柱配筋圖及基礎(chǔ)配筋圖。再用TSSDFORACAD2004進行樓梯配筋計算。

在設(shè)計過程中采用了手算和電算兩種方式，對計算結(jié)果進行校核，及時發(fā)現(xiàn)設(shè)計中的錯誤以及與電算不同的部分，找出原因。關(guān)鍵詞：畢業(yè)設(shè)計，賓館，框架結(jié)構(gòu)，內(nèi)力組合，截面設(shè)計，。指導老師簽名：Ganzhouhichangboominghoteldesign

StudentName:HuangClass:061113

Teacher:Ju-FangZhong

Abstract:ThesubjectofthisgraduationprojectisGanzhouhichangboominghoteldesign,thebuilding'stotalconstructionareaisabout3720squaremeters,atotalofsix,buildingheightof23.4meters.Theconstructionofreinforcedconcreteframestructurethewholeplace.Foundationundercolumnbasewithladder-typeplaceandplacethejointbasis.

Thedesignincludesarchitecturaldesign,structuralcalculationandstructureoftheICChandsofthreeparts.Onemajorarchitecturalimportanceunderconstruction,engineeringgeologicalsurveyreport,thetypeofconstructionsitesandconstructionoftheheightandnumberoflayerstodeterminethebuilding'sstructure,thisprojectusesaframestructure.

Hand-countedpartofthecalculationsofthemaincontentsofprojectprofiles,componentdimensionsoftheinitiallyidentified,theframeworkofthecalculationdiagram,loadcalculation,calculationoftheframeworkofhorizontallateral,theframeworkcontainedinthehorizontalwind,verticalloadcalculationandanalysisandcalculationofinternalforces,internalforcecomposition,crosssectiondesign,stairdesignandbasicdesign.Whichcalculatedthelevelofearthquakeforcelimitstatedesignmethodused.Inthebeamandcolumndesigntoa"strongcolumnandweakbeam"principle.

Computing,thefirststructurewithPMCADlayoutsoftware,checktheprintdata,enterthesub-beamfloor,entertheloaddata,theformationofPKfiles,drawthestructureplan,andthenusethePKtoframecalculation;Finally,SAT-8softwareframeworkSpatialstructurecalculation,theoutputslabreinforcementplans,theframeworkandfoundationbeamreinforcementreinforcementplanmap.StairsthenTSSDFORACAD2004forreinforcementcalculation.

Inthedesignprocessusinghandandcomputercomputationintwoways,theresultforchecking,todetectdesignerrorsaswellasdifferentpartsofComputing,identifythecauses.

Keywords:graduatedesign,hotel,framestructure,internalforcecomposition,crosssectiondesign.

SignatureofSupervisor:目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1.工程概況 92.設(shè)計資料 93.結(jié)構(gòu)平面布置 93.1結(jié)構(gòu)平面布置圖 93.2框架截面尺寸確定 104.樓板設(shè)計 124.1樓板荷載 124.2樓板配筋計算 145.框架計算簡圖及梁柱線剛度 175.1框架柱線剛度計算 175.2梁柱的跨度、高度及框架計算簡圖 186.荷載計算 196.1恒荷載計算 196.2豎向荷載下框架受荷總圖 206.3風荷載計算 266.4風荷載作用下的位移驗算 277.內(nèi)力計算 297.1恒荷載作用下內(nèi)力計算 297.2活荷載作用下內(nèi)力計算 367.3風荷載作用下內(nèi)力計算 428.內(nèi)力組合 488.1設(shè)計資料 488.2樓面板 489.內(nèi)力組合 499.1框架柱截面設(shè)計 509.2框架梁截面設(shè)計 5210.樓梯設(shè)計 549.1計算簡圖及截面尺寸 549.2設(shè)計資料 559.3梯段板設(shè)計 559.4平臺板計算 559.5平臺梁計算 5611.基礎(chǔ)設(shè)計 5710.1最不利荷載選擇 5710.2基礎(chǔ)內(nèi)力計算 5810.3基礎(chǔ)配筋 59參考文獻 60致謝 60贛州會昌縣興隆賓館設(shè)計1、工程概況該賓館為六層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約為3700㎡左右。采用普通磚，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，各層層高均為3.9m,室內(nèi)外高差0.45m,建筑設(shè)計使用年限50年.2、設(shè)計資料2.1氣象資料：基本雪壓0.35KN/㎡,雪荷載準永久值分Ⅲ區(qū)，地面粗糙度類別為B類。全年為西北風，基本風壓為0.5KN/㎡。年最高溫39.8℃，最低溫度-8℃。相對溫度75%。2.2地質(zhì)資料:建筑場地土層自下而上依次為雜填土層、粉質(zhì)粘土層、粗砂層、細砂層、礫砂層,采用天然地基,持力層為粉質(zhì)粘土,地基承載力特征值fak=195kpa,深度距地表2.5m，無地下水。2.3場地地震烈度為Ⅵ度 。2.4材料:梁板柱的混凝土均選用，梁柱主筋選HRB400，箍筋選用HPB235，板受力鋼筋選用HRB335。3、結(jié)構(gòu)平面面布置3.1結(jié)構(gòu)平平面布置圖圖根據(jù)建筑功能能要求及框框架結(jié)構(gòu)體體系，通過過分析荷載載傳遞路線線確定梁系系布置方案案。如圖1.1。3.2框架柱柱截面尺寸寸確定1、框架梁截截面尺寸初初估①橫向框架梁梁A-B、D--C跨：B-C跨lo=6.99m,hh=（~)llo=8662~5775取h=6000b=(~)hh=3000~2000mm取b=3000mm②縱向框架梁梁A、B、C、D軸lo=7.88m,hh=（~)llo=9975~6650mmm取h=7000mmb=(~)hh=4000~2677mm,取b=3000mm③橫向次梁lo=6.99mh=(~~)lo=8622~5755mm取h=6000mmb=(~)hh=3255~2177mm取b=3000mm④縱向連梁lo=7.88mh=(~~)lo=9755~6500mm取h=7500mmb=(~)hh=3755~2500mm取b=2500mm⑤衛(wèi)生間縱向向次梁lo=3.99mh=(~~)lo=4887~3225mm取h=4000mmb=(~)hh=2000~1333mm取b=2000mm⑥衛(wèi)生間橫向向次梁lo=2.44mh==(~)llo=3000~2000mm取h=2500mmb=(~)hh=1225~833mm取b=1255mm2.框架柱截截面尺寸初初估按軸壓比要求求初估框架架柱截面尺尺寸框架柱的受荷荷面積如圖圖1.2所示，框架柱選選用C30凝土，fc=14..3N/mmm2，框架抗抗震等級為為三級，軸軸壓比MN=0.99。由軸壓比比初步估算算框架柱截截面尺寸時時，按下式式計算Ac=bchhc≥柱軸向壓力設(shè)設(shè)計值N按下式估估算，即N=γGqSSnd1d2β式中各符號的的物理意義義須說明，以以下計算有有錯誤1）⑤、⑦軸軸與B軸相交中中柱：N=γGqssnd11d2β=1.225×144×(4..5×7..8)×66×1.005×1..0×1..0=38870(KN)Ac=bchhc≥==3006699(mm2)因為bchcc=6000××6000=36600000(mm22)，故取中柱柱截面尺寸寸為6000mm×600mmm.2）7軸與AA軸相交邊邊柱：N=γGqssnd11d2β=1.225×144×(3..45×77.8)××6×1.005×1..0×1..0=29967(KN)Ac=bchhc≥==204466(mmm2)考慮到邊柱承承受偏心荷荷載值且跨跨度較大，幫幫取A軸邊柱截截面尺寸為為600mmm×600mmm.4)1軸與AA軸相交柱柱：角柱雖然主承承受面荷載載較小，但但由于角柱柱受雙向偏偏向荷載作作用，受力力復雜，故故截面尺寸寸取與A軸邊柱相相同，即6600mmm×600mmm故框架柱截面面尺寸共有有兩種：A軸和B軸框架住住約截面尺尺寸為6000mm××600mmm，C軸框架柱柱的截面尺尺寸為6000mm××600mmm對于多層來說說，柱截面面可按，確定校核該框架柱柱是否滿足足尺寸要求求1）為避免發(fā)發(fā)生剪切破破壞，柱凈凈高與截面面長邊之比比宜大于4。取二層層較短柱高高。Hn=39000==7.1＞＞4==6.5＞＞43)框架柱截截面高度和和寬度一般般可取層高高的~h≥(~)××39000=3900~2600mm故所選框架柱柱截面尺寸寸均滿足構(gòu)構(gòu)造要求。4.樓板設(shè)計計各層樓蓋彩用用現(xiàn)澆鋼筋筋混凝土梁梁板結(jié)構(gòu)，梁梁系把樓蓋蓋分為一些些雙向板和和單向板，大大部分板厚厚取1200mm，雨雨篷、衛(wèi)生生間和屋頂頂樓蓋部分分板取100mmm4.1樓板荷荷載1.恒荷載（1）標準層層樓面恒荷荷載（1220mm）板面裝修荷載載1.100KN/㎡結(jié)構(gòu)層：1220厚現(xiàn)澆鋼鋼砼板0.122×25==3KNN/㎡抹灰層：100厚混合砂砂漿0.011×17==0.177KN//㎡合計4.227取4.5KN/㎡（2）標準層層樓面恒荷荷載（板厚厚100mmm）板面裝修荷載載1..10KNN/㎡結(jié)構(gòu)層：1000厚現(xiàn)澆鋼鋼砼板00.10××25=22.5KKN/㎡抹灰層：100厚混合砂砂漿0.001×177=0.117KNN/㎡合計3.77取4.0KN/㎡(3)雨篷恒恒荷載（板板厚1000mm）當板厚為1000時，雨篷篷的恒荷載載計算：40細石砼面面層1.000KNN/㎡防水層0.300KN//㎡找坡0.550KNN/㎡找平層0.400KN//㎡100厚現(xiàn)澆澆鋼筋砼板板00.1×225=2..5KNN/㎡防水層0.300KN//㎡板底粉刷00.01××20=00.20KN/㎡合計5.77KN//㎡（4）衛(wèi)生間間荷載（板板厚1200mm）板面裝修荷載載1..10KKN/㎡找平層：155厚水泥砂砂漿00.0155×20==0.300KN//㎡結(jié)構(gòu)層：1000厚現(xiàn)澆鋼鋼筋砼板0.122×25==3KNN/㎡防水層：0.300KN//㎡蹲位折算荷載載1..5KNN/㎡抹灰層：100厚混合砂砂漿0..01×117=0..17KKN/㎡……….⑦合計6..37取6.5KN/㎡2.活荷載不上人層面活活荷載0.5KN/㎡旅館一般房間間活荷載22.0KKN/㎡走廊、門廳、樓樓梯活荷載載2.5KN/㎡雨篷活荷載00.5KKN/㎡衛(wèi)生間活荷載載2..0KNN/㎡4.2樓板配配筋計算為計算簡便，板板塊的計算算跨度近似似取軸線之之間的距離離1.A區(qū)格板板（圖1.3）配筋計計算l×=3.99m,ly=6.9mm,=00.57,,=1..77按雙雙向板計算算（1）荷載設(shè)設(shè)計值恒荷載設(shè)計值值g=1..2×4..5=5..4(KKN/㎡)活荷載設(shè)計值值q=1..4×2..0=2..8(KKN/㎡)gg+=5..4+=66.8(KN/㎡)==1.4((KN//㎡)g+q=5..4+2..8=8..2(KKN/㎡)(2)內(nèi)力計計算內(nèi)力計算算方法？l×=3.99mlly=6.9mm==00.57=1.777單位板寬跨中中彎距：m×=(0..03788+0.22×0.00064))×6.88×3.992+(0..08633+0.22×0.00223))×1..4×3..92=5.997(kNN.m/mm)my=(0..00644+0.22×0.00378))×6.88×3.992+(0..02233+0.22×0.00863))×1.44×3.992=2.229(kNN.m/mm)單位板寬支座座彎矩m×=m″×=-00.080056×88.2×33.92=-100.05((kN.mm/m)my=mmy=-00.05771×8..2×3..92=-.112(kNN.m/mm)(3)截面設(shè)設(shè)計故保護層厚度度取20mmm選用φ8鋼筋作為為受力主筋筋，則l×短跨方向向跨中截面面有交高度度（短跨方向向鋼筋放置置在長跨方方向鋼筋的的外側(cè)，以以獲得較大大的截面有有效高度）：：ho1=h--c-=1120-220-4==96(mmm)ly方向跨中中截高度ho2=h--c-=1120-220-=888(mmm)支座處ho均均為96mmm截面彎長期以以來設(shè)計值值不考慮折折減計算配配筋量時取取內(nèi)力臂系系數(shù)γs=0.995,AAs=M/00.95hhofy.板筋選用HRB3335，fy=3000N/mmm2A區(qū)格板配筋筋計算位置截面ho(mm))M(KN.mm/m)As(mm))2選配鋼筋實配鋼筋跨中l(wèi)×方向965.97218φ8@1800279ly方向882.2991φ8@2000251支座A邊支座（ll×向）96-10.055367φ8@1200419A邊支座（lly向）96-7.12260φ8@15003352.B區(qū)格板板（圖1.3）配筋計計算（板厚厚120mmm）(1)l××=7.8mm,ly=2.1mm,則==3.7＞2故按單向向板計算(2)荷載載組合設(shè)計計值由可變荷載效效應近代制制的組合：：g+q=1..2×4..0+1..4×2..5=8..3(KNN/㎡)由永久荷載效效應控制的的組合：g+q=1..35×44.0+11.4×00.7×22.5=77.85((KN/㎡)故取由可變荷荷載效應控控制的組合合：g+q==8.3((KN/㎡)（3）內(nèi)力計計算取1M板作為為計算單元元，按彈性性理論計算算，取B區(qū)格板的的計算跨度度為lo=21000mmB區(qū)格板的彎彎矩計算截面跨中支座截面跨中支座彎短系數(shù)d-M=d(g++q)loo2(KN.mm/m)3.66-2.62（4）截面設(shè)設(shè)計板保護層厚度度取20mmm，選用φ6鋼筋作為為受力主筋筋，則板的的截面有效效高度為：：Ho=h-cc-=1220-200-=977(mm))混凝土采用CC30。由fc=14..3n/mmm2,板受力鋼鋼筋選用HRB3335.ffy=3000N/mmm2B區(qū)格板的配配筋計算截面跨中支座截面跨中支座M（KN.mm/m)3.66-2.62As=162115ds=0.043220.03099選配鋼筋Φ8@1500Φ8@1500rs=0.55(1+0.9780.984實配鋼筋1891893.C區(qū)格板板（圖1.3）配筋計計算。（板板厚1200mm）l×=3.99m,ly=4.5mm,==00.8699按雙向板板計算（1）荷載設(shè)設(shè)計值恒載設(shè)計值：：g=1..2×4..5=5..4(KNN/㎡)活載設(shè)計值：：q=1..4×2..0=2..8(KNN/㎡)g++=5.44+=6..8(KNN/㎡)=5.4+==6.8((KN/㎡)g+q=5..4+2..8=8..2(KNN/㎡)(2)內(nèi)力計計算：單位板寬跨中中彎短：m×=(0..02388+0.22×0.00159))×6.88×3.992+(0..04899+0.22×0.00350))×1..4×3..92=3.998(KNN/m)my=(0..01599+0.22×0.00238))×6.88×3.992+(0..035++0.2××0.04489)××1.4××3.922=3.009(KNN/m)(3)截面設(shè)設(shè)計m×=m″×=-0..06133×8.22×3.992=7.665(KNN.m)my=mmy=-0..05488×8.22×3.992=6.8835(KKN.m))……….十一EQ板保護層厚取取20mmm，選用Φ8鋼筋作為為受力主筋筋，則l×短跨方向向跨中截面面有效高度為：：ly方向跨中中彎短截面面有效高度度為：支座處ho均均為76mmm截面處彎短設(shè)設(shè)計值不考考慮折減，取取內(nèi)力臂系系數(shù)rs=0.995As=M/00.95hhofy,板盤選用HPB2235,ffy=2100n/mmm2,配筋表C區(qū)格配筋計計算位置截面ho(mm))M(KN.mm/m)As(mm22)選配鋼筋實配鋼筋跨中l(wèi)×方向963.98208Φ8@2000251ly方向883.09176Φ8@2000251支座C邊支座（ll×向）96-7.65399Φ8@1200419C邊支座（lly向）96-6.83356Φ8@12004195.框架計算算簡圖及梁梁柱線剛度度5.1框架梁梁柱的線剛剛度計算須重新計計算i左邊梁=EEI/l==E×2..0×=22.0×mmm?E=11.5655Ei中跨梁=EEI/l==2.0××=5.1143Ei右邊梁=i左邊梁=1.4407Ei余柱=EII/l=EE?=2.00×2.7769E令標準層柱ii柱=1.0則其余各各柱的相對對線剛度為為：i底柱=EEI/l==E?=2.00×=2..215EEi′左邊梁==i′右邊梁==0.5565i′中跨梁===1.8857i′底柱===0.85.2梁柱的的跨度、高高度及框架架的計算簡簡圖梁跨度：ABB、CD、69000mmBC,21000mm框架柱高度：：H底=3900+4450+5525=44875mmmH余余=39000mm圖1.4框架架計算簡圖圖6、荷載計算算6.1恒荷載載計算（1）梁自重重b××h=3000×600025KN/mm3××3000×100-3m×(0.66m-0..12m))=3.66KN/mm抹灰層：100層混合砂砂漿0.277KN/mm合計3..87KKN/mb×h=3000×7000梁自重25KNN/m3×0.3mm×(0.77m-0..12m))=4.335KN//m抹灰層：100層混合砂砂漿0.229KN//m合計44.64KN/mmb×h=2000×4000梁自重25KKN/m33×0.2mm×(0.447m-00.12mm)=1..4KN//m抹灰層：100層混合砂砂漿0.133KN/mm合計1..53KKN/m(2)柱自重重b×h==600××60025KN/mm3×0.6mm×0.6mm=9KNN/m抹灰層：100層水泥砂砂漿00.41KKN/m合計9.411KN//m(3)外縱墻墻自重標準層:（33.9-11.5-00.7）m×0.224m×118KN//m3=7.334KN//m縱墻鋁合金窗00.95KKN/m水刷石外墻面面0.755KN/mm水泥粉刷內(nèi)墻墻面1..02KNN/m合計10..06KNN/m底層:縱墻（4.8875-11.5-00.7-00.4）m×0.224m×118KN//m3=9.883KN//m鋁合金窗00.95KKN/m水刷石外墻面面0.755KN/mm水泥粉刷內(nèi)墻墻面1..37KNN/m合計12..9KN//m(4）內(nèi)墻自自重標準層：縱、橫橫、墻3..3m×0.244m×188KN/mm3=14..26KNN/m水泥粉刷內(nèi)墻墻面2..37KNN/m合計16.663KN//m底層：縱橫墻墻（4.8775-1..5-0..6-0..4）m×0.44m×188KN/mm3=10..26KNN/m水泥粉刷內(nèi)墻墻面1.711KN/mm合計111.977KN/mm(5）衛(wèi)生間間隔墻自重重標準層：內(nèi)隔隔墻3..6m×0.122m×188KN/mm3=7.778KN//m水泥粉刷內(nèi)墻墻面22.59KKN/m合計100.37KKN/m底層：內(nèi)隔墻墻(4.8775-0..3-0..3)m××0.122m×188KN/mm3=9.223KN//m水泥粉刷內(nèi)墻墻面33.08KKN/m合計10..31KNN/m6.2.豎向向荷載下框框架受荷總總圖面板傳荷載：：（圖1.5）等效均布荷載載按照支座座固端彎矩矩等效的原原則來確定定三角形荷載qq=p梯形荷載:q=(11-22+3)p③軸線標準準層的框架架簡圖如圖圖1.6所在AB跨作用三三角形梯形形和集中荷荷載。6.2.1樓樓面（1）qAEE計算恒載：1）板板C的面荷載載為4.5KN/㎡（p6）AE段為梯形形荷載圖中未標標示C板的位置置化為等效均布布荷載為：：(1-2d22+d3)p=[1-22（+（]××4.5××1.955=7.66(kN//m)因左右兩邊板板C傳遞荷載載，故C傳遞荷載載為7.6××2=155.2(kkN/m))2)梁自重及及抹灰，梁梁（3000mm×600mmm）總重3.877kN/mm3）墻體荷載載16.663kN//m4）合計355.0kNN/m活載：20××(1-22d2+d3)×1..95×22=6.33kN//m(2)qEBB計算恒載：1）衛(wèi)衛(wèi)生間面荷荷載為6.511KN/㎡，傳遞遞給EB段為三角角形荷載等效轉(zhuǎn)化為均均布荷載為為p=×66.5×11.2=44.88kN/mm4.88×22=9.776kNN/m2)梁自重及及抹灰梁（300××600）3.887kNN/m3)墻體荷載載16.663kNN/m4)合計30..26kkN/m活載有2.00××1..2×2==3kNN/m(3)qBCC計算qBC部分只只有梁自重重及抹灰，即3.87kN/m由結(jié)構(gòu)對稱可知qAE=qDFqBE=qCF（4）FE計算由圖1.5可可知，F(xiàn)D是由LL-1傳遞來的的集中力，LL-1的計算圖圖如圖1.8所示。恒載11）荷載計計算梁自重及抹灰灰1..53kkN/m梁上墻體荷載載100.37kN/mm板C傳遞荷載載×44.5×11.95==5.488kN//m板D傳遞荷載載(1-2dd2+d3)×6..5×1..2=6..3kN//m這里的=0..189合計244.11kN/mm活載板板C傳遞××2.0××1.955=2.443kNN/m板D傳遞(1-2dd2+d3)×2..0×1..2=2..07kNN/m合計4.5kkN/m6.2.2..屋面板傳傳荷載（1）A～BB軸C～D軸間框架架梁恒載：6.889KNN/㎡×(1--2d2+d3)×1.995m×22=23..19kkN/m這里的=00.84梁33.87kN/mm合計：27..06kkN/m活載：(1--2d2+d3)×0..5×1..95×22=1.668kN//m這里的=00.2822（2）B～CC軸無活載載6.2.3..縱向柱集集中荷載計計算（1）A軸、D軸女兒墻自重：：0.24m××0.9mm×18kkN/m33+(0..9×2mm+0.244m)××0.5KN/㎡=4.991kNN/m天溝自重：25kN//m3×[0.66m+(00.2-00.08))m]××0.088m+(00.6+00.2)×(0..5KNN/㎡+0.336KNN/㎡)=2..13kkN/m頂層柱恒載==女兒墻及及天溝自重重+梁自重+板傳荷載載=(4.911+2.113)kkN/m××7.8mm+4.664kNN/m×((7.8--0.6))m+×66.89××1.955×7.88KN=153.882KN頂層柱活載==板傳活載=0.55KN//㎡×1.955m××8m=4.63KKN標準層柱恒載載=墻自重+梁自重+板傳荷載載=10.066KN/mm×(7..8m-00.6m))+4.664KN//m×(77.8m--0.6mm)+5..48KNN/m×77.8m=148.558KN標準層柱板傳傳活載：2.433KN/mm×7.88m=188.95NN基礎(chǔ)頂面恒荷荷載：12.99KN/mm×(7..8m-00.6m))+4.664KN//m×(77.8m--0.6mm)=1226.888KN（2）B軸、C軸頂層柱恒載==梁自重+板傳荷=6.89KN/㎡×1.055m×7.8m+4.644KN×((7.8mm-0.66m)+×6.889×1..95×77.8KNN=1555.34KKN頂層柱活載==板傳活載載=4.63KKN+0..5KNN/㎡×1.055m×7..8=8..73KNN標準層柱恒載載=梁自重+板傳荷載+墻自重=4.64KKN/m××(7.88m-0..6m)++(1-22d2+d3)×6..5×1..2×7..8+166.63KKN/m××(7.88m-0..6m)++4.5KN/㎡×1.005×7..8m=241.112KN標準層柱活載載=(1--2d2+d3)×2..0KNN/㎡×1.2mm×7.8mm+2.00KN//㎡×1.055m×7.8mm=32.088KN基礎(chǔ)頂面恒載載=基礎(chǔ)梁自自重64kN/mm×(7..8m-00.6m))=33..41KNN………二十十框架在豎向荷荷載作用下下的受荷總總圖如圖1.9所示。6.3風荷載載計算為了簡化計算算，作用在在外墻面上上的風荷載載可近似用用作用在屋屋面梁和樓樓面梁處的的等效集中中荷載替代代。作用在在屋面梁和和樓面梁節(jié)節(jié)點處的集集中風荷載載標準值:WK=β2MMsM2WO(hi+hhj)B//2BB=7.88m集中風荷載標標準值離地高度z//mμzβzμsWO(KN/㎡))Hi/mHj/mWk/KN23.851.321.21.824.0319.951.251.2029.916.051.161.1626.6112.151.071.1223.708.251.001.0620.964.351.001.02130.54.353.921.336.4風荷載載作用下的的位移驗算算1.測移剛度度D見表6.4..1和表6.4..22.風荷載作作用下框架架側(cè)移計算算水平荷載作用用下框架的的屋間側(cè)可可按下式計計算：△Uj=式中——第jj層總剪力力；∑Dij———第j層所有柱柱的坑側(cè)剛剛度之和；；△Vj——第第j層的層間間側(cè)移表6.4.11橫向底層D值的計算算構(gòu)件名稱i=αc=D=αcicc(KN/mm)A軸柱=0.56550.22014424B軸柱=2.42330.54835928C軸柱=2.42330.54835928D軸柱=0.56550.22014424∑D=(144424++359228+355928++144224)KNN/m=11007004KN//M表6.4.22橫向2-6層D值的計算算構(gòu)件名稱i=αc=D=αcicc(KN/mm)A軸柱=0.710.44614976B軸柱=3.030.63821423C軸柱=3.030.63821423D軸柱=0.710.44614976∑D=(144976++214223+211423++149776)KNN/m=7727988KN/MM第一層的層間間側(cè)移值求求出以后，就就可以計算算各樓板標標高呼上的的側(cè)移值的的頂點側(cè)移移值，各層層樓板票高高處的側(cè)移移值是該層層以下各層層層間側(cè)移移之和，頂頂點，側(cè)移移是所有各各層層間側(cè)側(cè)移之和j層側(cè)移Mj=△△Uj頂點側(cè)移uu=△Uj框架在風荷載載作用下側(cè)側(cè)移的計算算表見表66.4.33.側(cè)移驗算層間側(cè)移最大大值：1/19951＜1/5550（滿足要要求）表6.4.33風荷載作作用下框架架側(cè)移計算算層次Wj/KNVj/KN∑/(KN//m)△Uj/m△Uj/h624.0324.0310010440.000221/163886529.9053.9310010440.000551/72899426.6180.5410070440.000881/48755323.70104.24410070440.001001/39000220.96125.210070440.001551/31977121.33146.533727980.002001/19511U=∑△Ujj=0.00057mm側(cè)移驗算：層間側(cè)移最大大值：1/19951<11/5500（滿足要要求）7.內(nèi)力計算算為簡化計算，考考慮如下幾幾種單獨受受荷情況（1）恒載作作用（2）活荷載載作用于AB軸跨間（3）活荷載載作用于BC軸跨間（4）活荷載載作用于CD軸跨間（5）風荷載載作用C從左向右右，從右向向左）7.1恒載作作用下內(nèi)力力計算（1）梁的固固端彎短計計算標準層:MFAB==-MFDC=--152..08KNN·mMFBA==MFCCD=-1156.889KN··mMFE=MMFF=665.0KKN·mMFBC==-MFCB=--41.00KN·mm頂層:MFAB==-MFDC=--107..36KNN·mMFBA==MFCCD=-1107.336KN··mMFAB跨跨中=MFCCD跨中=53..68KNN·mMFBC==--MFFCB==-26..99KNN·m（2）根據(jù)梁梁、柱相對對線剛度算算出各節(jié)點點的彎短分分配系數(shù)用用彎矩分配法法計算框架架內(nèi)力，傳傳遞系數(shù)為為。各節(jié)點點分配二次次即可（3）恒荷載載作用下框框架的剪力力計算頂層:VABB==91..47KNNVVA柱==-311.22KKNVBA=-((27.006×6..9-VAAB)=--95.224KNVB柱==21..59KNNVBC=3..87×22.1/22KN=44.06KKNVCB=-VVBC=-44.06KKN第五層:VVAB==1166.41KKNVBA=1116.411KN-）KN=--131..9KNVBC=44.06KKNVCBB=-4..06KNNVA柱==--29.221KNVB柱==221.588KN第三層、第四四層:VABB==1166.21KKNVBA=11116.221-()=--132..1KNVBC=4..06KNNVCB=-44.06KKNVA柱==--29.331KNVB柱==221.499KN第二層:VVAB==1166.41KKNVBA=1116.411-()=-1131.99KNVBC=4..06KNNVCB=-44.06KKNVA柱===-41..36KNNVB柱===23.332KN第一層:VVAB==1133.22KKNVA柱==--10.000KNVBA=1113.222KN-2248.331KN==-1355.09KKNVB柱==21..58KNNVBC=4..06KNNVVCB=-44.06KKN（4）恒荷載載作用下框框架的軸力力計算頂層：NA底=NDD底=VABB+1533.82++36.77=2811.99KKNNB底=NCC底=VBCC-VBBA+1153.882+366.7=2281.999KN第五層:NA底=NDD底=VAB+1448.588+36..7+2881.999KN=5583.668KNNB底=NCC底=VBC-VVBA+2241.112+366.7+2291.334=7005.122KN第四層:NA底=NDD底=VAB+1448.588+36..7+5883.6881=8885.177KNNB底=NCC底=VBC-VVBA+2241.112+366.7+7705.112=11119.11KN第三層:NNA底=VAB+1448.588+36..7+8885.177=11886.666KNNB底=NCC底=VBC-VVBA+2241.112+366.7+11119..1=15533.008KN第二層:NNA底=ND底=VAB+1448.588+36..7+11186.666=14488.335KNNB底=NCC底=VBC-VVBA+2241.112+366.7+11533..08=1194.006KN第一層:NNA底=ND底=VAB+1448.588+45..9+14488.335=17795.005KNNB底=NCC底=VBC-VVBA+2241.112+455.9+11947..06=22373..23KNN（5）梁的跨跨內(nèi)最大彎彎矩的求法頂層：AB：：L==3.388mMma×=VVAB·L91..66=991.477×3.338--991.666=62..94KNN·mBC：L===1.055mMma×==VBC·L61..3=4..06×11.0561..3=-559.177KN·mm第二層~第五五層：AB：L=mm=3.226mMma×==VAB·L1411.2=1116.44×3.226-355.7×--141..2=488.56KKN·mBC：L===1.055mMma×==VBC·L70..5=4..06×11.0570..5=-668.377KN·mm第一層：ABB：L==3.177mMma×==VAB·L1233.12==113..22×33.171233.12==56.441KN··mBC：L===1.055mMma×==VBC·L81..34=44.06××1.055--811.34==-79.221KN··m左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱右梁左梁下柱上柱右梁0.6390.3610.1650.2920.5430.5430.2920.1650.3610.639-27.699107.366-107.4426.99-26.999107.366-107.4427.690-50.911-28.76613.2623.4743.64-43.644-23.477-13.26628.7650.91-24.4446.63-14.38813.09-21.82221.8214.38-6.6324.4411.386.433.86.7212.49-11.388-6.43-63.97791.66-104.7743.2861.30.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.220.390.39-26.744152.088-156.9941.1-41.1156.899-152.1126.74-48.888-48.888-27.57714.8226.1726.1748.63-48.633-26.177-21.677-14.82227.5748.8848.88-25.466-24.4447.41-13.79911.7413.09-24.32216.5716.579.351.7335.58-57.777-56.755141.277-154.2240.9142.2670.990.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.2220.390.39-26.744152.088-156.9941.1-41.1156.899-152.1126.74-48.888-48.888-27.57714.8221.1726.1748.63-48.633-48.633-26.177-14.82227.5748.8848.88-24.444-24.4447.41-13.79913.0913.09-24.32216.171-57.155-57.155141.044155.33341.9141.9170.420.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.220.390.39-26.744152.088-156.9941.1-41.1156.899-152.1126.74-48.888-48.888-27.57714.8226.1726.1748.63-48.63326.17-26.177-14.866-24.444-24.4447.41-13.79913.09-24.32216.175.01-57.155-57.155141.044-155.3341.9141.9170.420.390.390.220.1280.2260.2260.420.420.2260.2260.1280.220.390.39-26.744152.088-156.9941.141.1156.899-152.1126.74-48.888-48.888-27.57714.8226.1726.1748.63-48.633-48.63326.17-26.177-14.866-24.444-26.5117.41-13.79913.0913.72-24.32216.9816.989.581.452.552.554.15-56.344-58.411141.5-154.4441.8142.4470.160.4230.2390.3380.1340.2370.1890.440.440.1890.2370.1340.3380.2390.423-26.744152.088-156.9941.141.1156.899-152.1126.74-53.022-29.966-42.36615.5227.4421.8850.95-50.955-24.4447.76-21.18813.09-25.488-25.4887.063.995.644.57.966.3414.77-70.4-25.9123.122-158.1148.4928.2281.34-1314.11-14.11113圖7.1恒荷載彎彎矩二次分分配圖恒荷載作用下下的M圖恒荷載作用下下的V圖恒荷載作用下下的N圖7.2活荷荷載作用下下的內(nèi)力計計算（1）梁的固固端彎短計計算標準層：MFAB=--MFDC=277.31KKN.MMFBA=--MFCD=-224.888KN.MMMFBC=--MFCB=5..28KNN.M頂層：MFAB=--MFDC=6..67KNN.MMFBA=--MFCD=-66.67KKN.MMFBC=--MFCB=1..44KNN.M（2）根據(jù)剛剛度，各節(jié)節(jié)點力矩二二次分配，分分配圖見圖圖7.5（3）活荷載載作用下框框架的剪力力計算頂頂層：VAB==5.880KNVBAA=-55.80KKNVBCC=-VVCB=00KN標準層：VAB==221.422KNVBA=-((6.733×4.55+3.00×2.11+4.55)+VAAB=-19..66KNNVBC=-VVCB=00KN（4）活荷載載作用下框框架的軸力力計算頂頂層：NA=NND=VVAB+44.63KKN=100.43KKNNB=ND=VABB+8..73KNN=8.773KN第第五層：NA=NND=VVAB+118.955+10..43=550.800KNNB=NC=VBCC+322.08++8.733=40..81KNN第四層：NA=NND=VVAB+440.733+50..80=991.177KNNB=NC=VBCC+322.08++40.881=722.89KKN第第三層：NA=NND=VVAB+440.377+91..17=1131.554KNNB=NC=VBCC+322.08++72.889=1004.977KN