模板支撐施工方案

丹東佳兆業(yè)壹號四期模板工程施工方案大連九洲建設集團有限公司2018年4月5日

專項施工方案審批表工程名稱佳兆業(yè)壹號四期工程方案名稱模板工程施工方案施工單位大連九洲建設集團有限公司技術負責人項目經(jīng)理項目技術負責人編制人項目安全負責人監(jiān)理單位丹東市建設工程監(jiān)理公司項目總監(jiān)施工單位項目經(jīng)理意見：簽字（蓋章）年月曰技術部門審查意見：簽字（蓋章）年月曰安全部門審查意見：簽字（蓋章）年月曰技術負責人審批意見：簽字（蓋章）年月曰監(jiān)理單位監(jiān)理工程師審查意見：簽字（蓋章）年月曰總監(jiān)審批意見：簽字（蓋章）年月曰建設單位負責人審批意見：簽字（蓋章）年月曰目錄TOC\o"1-5"\h\z1、 編制依據(jù)： 1\o"CurrentDocument"2、 概述 13、 主要材料及構(gòu)配件規(guī)格要求 1\o"CurrentDocument"4、 模板支架構(gòu)造要求 4\o"CurrentDocument"5、 地下室模板 6\o"CurrentDocument"6、 地上墻柱模板 12\o"CurrentDocument"7、 地上梁板模板 148、 樓梯模板 16\o"CurrentDocument"9、 細部模板 17\o"CurrentDocument"10、 模板施工工藝 18\o"CurrentDocument"11、 模板的周轉(zhuǎn)施工措施 21\o"CurrentDocument"12、 質(zhì)量保證措施 21\o"CurrentDocument"13、 安全保證措施 23\o"CurrentDocument"14、 模板的計算 25\o"CurrentDocument"15、 模板拆除 80大連九洲建設集團有限公司模板工程施工方案模板工程施工方案1、編制依據(jù):《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008《木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50005-2017《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 JGJ130-201114《建筑施工承插型盤扣件鋼管支架安全技術規(guī)范》 JGJ231-2010《輪扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》 DB44-1876-2016《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》 GB50666-2011《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-2017佳兆業(yè)壹號四期施工圖紙采用PKPM施工管理軟件2014版進行模板支撐計算2、概述工程名稱：丹東佳兆業(yè)壹號四期工程丹東佳兆業(yè)壹號四期工程包括的子項如下：序號分項工程名稱結(jié)構(gòu)形式層數(shù)建筑面積（m）112#樓剪力墻1725683.05213#樓剪力墻1826568.43338#樓（別墅）框架32040.78439#樓（別墅）框架32038.89522#樓（別墅）框架32501.252.3結(jié)構(gòu)截面尺寸序號項目名稱部位截面尺寸112#、13#樓剪力墻厚度250、200梁板板厚100-130、梁截面200X(400-600)2別墅、地下室框架柱截面500X500、500X600、600X6003、主要材料及構(gòu)配件規(guī)格要求3.1、橫桿端插頭應焊接在橫桿的兩端，其厚度及下伸長度應滿足表 1的要求。3.2、 橫桿端插頭應與輪扣盤匹配，端插頭插入輪扣盤內(nèi)，其外表應與輪扣內(nèi)表面相吻合，并保證錘擊自鎖后不拔脫，抗拔力不得小于 3KN。3.3、 立桿和橫桿宜采用潔面直徑?48*3.2或以上規(guī)格的鋼管，立桿和橫桿規(guī)格尺寸和允許偏差按表1采用，輪扣盤的立桿上的間距宜按0.6m的模數(shù)設置。3.4、立桿之間的連接應采用立桿插套連接，立桿插套壁厚不應小于3.2mm，長度不應小于160mm，焊接端插入長度不應小于60mm，外伸長度不應小于100mm。套管內(nèi)徑與立桿鋼管外徑間隙不應小于1.5mm。。3.5、可調(diào)拖撐桿與“U”型鋼板應焊接牢固，“U”型鋼板厚度應滿足表1要求。3.6、 可調(diào)拖撐的螺桿外徑應滿足表1要求，宜采用梯形螺紋。螺桿與調(diào)位螺母的旋合長度不應小于5扣，螺母高度不應小于30mm，厚度不應小于5mm。3.7、輪扣式鋼管腳手架的構(gòu)配件除有特殊要求外，輪扣式腳手架的鋼管應符合 GB/T13793或GB/T3091中規(guī)定的Q235普通鋼管的要求，其材質(zhì)應符合GB/T700的規(guī)定。輪盤扣、橫桿端插頭以及可調(diào)螺母的調(diào)節(jié)手柄采用碳素鋼制造時，七材料機械性能不得低于GB/T11352中牌號為ZG230-450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。拖撐桿采用碳素鋼制造時，其材質(zhì)應符合GB/T700中Q235的規(guī)定，調(diào)節(jié)螺母采用碳素鑄鐵制造時，其材料應采用機械性能不低于GB/T11352中規(guī)定的ZG270-500牌號的鑄鋼。。3.8、 主要構(gòu)配件允許偏差應按表1采用。表1構(gòu)配件名稱檢杳項目公稱尺寸（mm）允許偏差（mm）檢查工具

立桿長度600、900、1500、1800、2100、2400、3000±1.5鋼卷尺厚度3.2±0.32游標卡尺外徑48.3±0.5游標卡尺輪扣盤間距600±0.5鋼卷尺桿件垂直度L/1000占用量具橫桿長度600、900、1000、1200、1500、1800±0.5鋼卷尺輪盤扣厚度>8±0.5游標卡尺端插頭厚度>10±0.3游標卡尺下伸長度>45±0.5游標卡尺可調(diào)拖撐拖撐板厚度>5±0.2游標卡尺絲桿外徑>36±2游標卡尺可調(diào)底座底座板厚度>6±0.2游標卡尺絲桿外徑>36±2游標卡尺3.9、輪扣構(gòu)件的焊縫必須是雙面焊、連續(xù)焊，不允許用跳焊、點焊；輪扣盤與立桿連接部位以及橫桿與端插頭的連接處應采用焊接，連接焊接應滿焊，焊腳尺寸不應小于 3.5mm3.10、構(gòu)配件外觀質(zhì)量應符合要求：3.10.1、 鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用對接焊接鋼管；3.10.2、 鋼管應平直，兩端應平整，不應有斜口、毛刺；3.10.3、 鑄件表面應光滑，不得有裂縫、氣孔、砂眼等鑄造缺陷，應將粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化清除干凈；3.10.4、 沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；3.10.5、 輪扣構(gòu)件的焊縫應飽滿、平順，不應有凸焊、漏焊、焊穿、夾渣、裂紋、明顯咬口等缺陷；焊渣應清除干凈；3.10.6、 構(gòu)件表面應浸漆或噴涂防銹漆的防銹處理，防銹層應均勻，不應有堆漆、露鐵等缺陷；3.11、主要構(gòu)配件性能應符合下列要求：3.11.1輪盤組焊后剪切強度不應小于60KN;3.11.2橫桿插頭焊接剪切強度不應小于25KN；3.11.1可調(diào)底座抗壓強度不應小于50KN;3.11.1可調(diào)拖撐抗壓強度不應小于50KN;4、模板支架構(gòu)造要求4.1、模板支架搭設高度不宜超過20m，且立桿應采用可調(diào)拖撐傳遞豎向荷載；當超過20m時，應另行專門設計。4.2、 模板支架應根據(jù)施工方案計算確定縱橫向橫桿間距、步距，，并應根據(jù)支撐高度組合套插的立桿段、可調(diào)托座和墊板。4.3、 立桿的構(gòu)造應符合下列要求：4.3.1、 每根立桿底部宜設置墊板；4.3.2、 立桿應采用連接套管連接，在同一水平高度內(nèi)相鄰立桿連接位置宜錯開，錯開高度不宜小于600mm;4.3.3當立桿基礎不在同一高度上時，應綜合考慮配架組合或采用扣件式鋼筋桿件連接搭設。4.4、模板支架的剪刀撐設置應符合要求：4.3.1、 當搭設高度不超過5m的滿堂模板支架，當與周邊結(jié)構(gòu)無可靠拉結(jié)時，架體外周及內(nèi)部應在豎向連續(xù)設置輪扣式鋼管剪刀撐或扣件式鋼管剪刀撐連接；豎向剪刀撐的間距和單幅剪刀撐的寬度宜為5m~8m，且不大于6跨，剪刀撐與橫桿的夾角宜為45°~60°；架體高度大于3倍步距時，架體頂部應設置水平扣件式鋼管剪刀撐，剪刀撐應延伸至周邊。4.3.2、當架體搭設高度大于5m且不超過8m時，應在中間縱橫向每隔4m~6m左右設置由下至上的連續(xù)豎向輪扣式鋼管剪刀撐或扣件式剪刀撐，同時四周設置由上至下的連續(xù)豎向輪扣式鋼管剪刀撐或扣件式鋼管剪刀撐，并在頂層、底層及中間層每隔 4個步距設置扣件式鋼管水平剪刀撐，剪刀撐的搭設方式應按相關要求執(zhí)行。4.3.3支撐架的豎向剪刀撐和水平剪刀撐應與支撐架同步搭設， 剪刀撐的搭接長度不應小于1m，且采用扣件式鋼管剪刀撐的不應少于 2個扣件連接，扣件蓋板邊緣至桿端不應小于100mm，扣件螺絲的擰緊力矩不應小于40N.m，且不應大于65N.m。4.3.4當同時滿足下列規(guī)定時，可采用無剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)：4.3.1搭設高度在5m以下；4.3.2被支撐結(jié)構(gòu)自重的荷載標準值小于5kPa；4.3.3支撐結(jié)構(gòu)支承于堅實均勻地基土或結(jié)構(gòu)土；4.3.4支撐結(jié)構(gòu)與既有結(jié)構(gòu)有可靠連接。模板工程施工方案大連九洲建設集團有限公司4.4模板支撐架的寬高比不宜大于3,當高寬比大于3時，應在架體的周邊和內(nèi)部以計算確定水平間隔與豎向間隔距離，且設置連墻件與建筑結(jié)構(gòu)拉結(jié)，當無法設置連墻件時，應設置鋼絲繩張拉固定等措施。4.5、模板支架立桿頂層橫桿支撐點的高度不應大于 650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過200mm，可調(diào)托座插入立桿或雙槽鋼托梁長度不應小于 150mm?！? I W4—"4.6、模板支架可調(diào)底座調(diào)節(jié)絲桿外露長度不應大于 200mm，最底層橫桿離地高度不應大于500mm。應設置縱向和橫向掃地桿，且掃地桿高度不宜超過 550mm。5、地下室模板基礎筏板封邊模板封邊采用400厚磚模支撐，砼空心砌塊砌筑400厚磚模，磚模內(nèi)側(cè)20厚1:2.5水泥砂漿抹灰，磚模咼度咼于筏板頂標咼 40mm52地下室梁板模板521.半地下車庫板支模采用輪扣式鋼架做支撐， 立桿縱橫間距w1200,水平拉桿三道，第一道距地w550,水平步距w1800mm半地下車庫梁支模采用扣件式鋼管腳手架支撐體系， 500X（800-1000）的梁下設置一排立桿，梁下立桿通過三道水平桿與扣件式鋼架立桿扣件連接，使梁板支撐形成一個整體，梁底支撐立桿間距w1200mm掃地桿及水平拉桿步距同板支撐。板支撐設置豎向剪刀撐，沿著縱橫向每六個立桿間距設一道。板模均采用15mm厚木膠板，50X80木方做背楞，背楞間距不大于250m（背楞壓刨處理，規(guī)格統(tǒng)一）。主龍骨采用雙?48X3.2鋼管。背楞木方均立著放，不允許平放。梁均采用15mm厚木膠板，50X80木方做背楞，梁側(cè)背楞間距不大于250mm（背楞壓刨處理，規(guī)格統(tǒng)一）。梁底背楞間距不大于 150。5.2.6梁固定方式：梁固定可采用梁夾固定，梁夾固定要求：間距500一道。亦可采用步步緊固定，間距500一道。當梁高度》600mm寸，梁中設置?14穿墻絲桿一道，間距w600mm

C,i0x80##2炙木方// 木兩"于竇fl/C,i0x80##2炙木方// 木兩"于竇fl/：% 敢您500木方/ .:-5.3地下室墻模板地下室墻采用15mm厚木膠板，50X80木方做背楞，背楞間距不大于250mm（背楞壓刨處理，規(guī)格統(tǒng)一），主龍骨采用雙48X3.2鋼管，間距不大于500。墻內(nèi)外模板采用?14帶止水片的對拉螺栓拉緊，止水片規(guī)格不小于 2mm*50*50對拉螺栓水平間距500,豎向設置6道穿墻螺栓，第一道距導墻頂w200,其余間距w500mm詳見下圖：O54地下室、別墅柱模板5.4.1地下室、別墅柱截面尺寸為500X500、500X600、600X600等規(guī)格。542柱模板采用15mm厚木膠板，背楞采用50X80木方@250采用雙鋼管配對拉螺桿的柱箍，柱箍豎向間距500。背楞壓刨處理，規(guī)格統(tǒng)一。5.5地下室集水坑、電梯坑模板5.5.1基坑采用15mm?木膠板、50X80木方預制作定性的方盒子模板，盒子內(nèi)縱橫方向設置八根可調(diào)鋼支撐?；拥乃膫€角處設置四根直徑 25的鋼支撐，并與基礎鋼筋焊接牢固。方形模板直接落在四根鋼支撐上，調(diào)整好位置后在模板的上方加配重。做法見下圖：5.5.2基坑混凝土澆筑從兩側(cè)同步進行，澆筑混凝土時隨時觀察模板有無位移和上浮現(xiàn)象，出現(xiàn)問題及時處理。5.5.3模板內(nèi)撐條間距不大于250mm5.5.4電梯井內(nèi)模制作、安裝時，先在底板模板上預留一個200X200方孔。澆筑砼時,可以從預留孔插入振動棒，對井筒底部的砼進行振搗。待砼澆筑至筒體底部圖示虛線時，封閉預留孔后再澆筑混凝土。5.5.5注意事項模板內(nèi)撐要有足夠的強度和剛度， 防止脹模。在澆筑混凝土時，要有可靠的固定措施防止移位。5.6后澆帶模板5.6.1基礎筏板后澆帶預留做法地下室后澆帶采用附加鋼筋及綁扎鋼網(wǎng)的方法封堵后澆帶兩立面的混凝土。在后澆

帶的兩側(cè)增設?20@300勺豎向鋼筋，此鋼筋與止水板和筏板鋼筋焊接牢固，再在后澆帶的兩側(cè)各增加8?14的通長鋼筋，與后增加的豎向?20鋼筋焊接成網(wǎng)片。鋼網(wǎng)與焊好的鋼筋網(wǎng)綁扎嚴密牢固。詳見下圖：- r…丨-,九甘二?~—" X 」 "562板的后澆帶支模。做法見下圖563地下室側(cè)墻后澆帶的支模。5.6.3.1地下室外墻后澆帶的砼澆筑在地下室外側(cè)回填后進行。回填前在后澆帶的外側(cè)砌筑200厚的維護磚墻，高度同地下室外側(cè)的砼墻，磚墻外側(cè)抹灰并做防水，防水做法同地下室外墻!■1-同地下室外墻!■1-III1r.v1f563.2后澆帶采用15厚木膠板，50X80背楞@250利用兩側(cè)原墻的兩排14螺栓和中間新加的一排14螺栓拉緊固定模板。維護墻與地下室墻之間的空間澆筑砼。IHAIHA6、地上墻柱模板6.1剪力墻模板6.1.1剪力墻模板采用15mm厚多層板作側(cè)板，背楞采用50X80mn木方，間距為250mm（背楞壓刨處理，規(guī)格統(tǒng)一），? 48雙鋼管水平主龍骨共計六道。6.1.2剪力墻模板共設置五道?14的對拉螺桿，底部第一道對拉螺桿距地面w550mm頂部第五道對拉螺桿距板底w500mm中間部分均分設置，對拉螺桿水平間距為w500mm6.1.3梁墻交接處，梁側(cè)模板伸入墻內(nèi)不小于500mm6.1.4外墻模板與舊混凝土的搭接長度為200mm6.1.5外墻采用定型大模，在木工制作場拼裝好后，用塔式起重機吊裝6.2注意事項6.2.1在安裝模板之前，要對新舊混凝土接頭部分進行鑿毛。

6.2.2澆筑混凝土前，用高壓風管或吸塵器清理模板內(nèi)木屑等雜物；用水管沖洗濕潤模板，保證模板內(nèi)潔凈。新配制的墻模根部應設清掃口。6.2.3為防止模板漏漿，模板接縫應嚴密，當接縫寬度大于 1.5mm時，用膠紙貼縫.6.2.4模板背楞木枋要到邊到角，防止背楞不到位造成脹模。6.2.5在安裝模板過程中，對已完成的墻柱模板進行垂直度及截面尺寸實測，如不符合控制要求，及時整改。6.2.6要求木工看模板時佩帶對講機，方便與樓面旁站人員聯(lián)系，如在澆筑過程中，發(fā)現(xiàn)輕微脹模或?qū)輻U松動時，及時調(diào)整；如發(fā)現(xiàn)爆?；蛎黠@脹模時，要求立即停止?jié)仓?，待校正以后再澆筑?_|nn/通譙母邀二M?耗！?YdwHI」、軸斡案（MX城碾5CMJ6.3.1具體做法6.3柱模板22」帰械帕nn/通譙母邀二M?耗！?YdwHI」、軸斡案（MX城碾5CMJ6.3.1具體做法6.3柱模板22」帰械帕*4灣甲1:護射M汕「辭打-mm6.3.1.1柱模板采用①48雙鋼管與①14對拉螺栓緊固，柱箍垂直間距為500mm第一道柱箍距柱腳200mm632注意事項6.321在封柱模板之前，要檢查模板尺寸是否符合設計要求。6.322柱子背楞在安裝時，木方邊緣應與柱模邊緣對齊。7、地上梁板模板7.1梁模板7.1.1具體做法7.1.1.1梁采用輪扣式鋼管腳手架做為支撐，梁底模及側(cè)模板采用 15mm厚多層板，梁寬為200mm寸，底部設兩根縱向木枋；梁寬大于200mm時，底部每間隔150mn設一根縱向木方，木方尺寸為50x80mm梁采用①48X3.2鋼管做主龍骨，間距不大于1200mm7.1.1.2梁固定方式：梁固定可采用梁夾固定，梁夾固定要求：間距 500一道。亦可采用步步緊固定，間距500一道。用步步緊固定，間距500一道。-4 -廳，間距為7.1.250mm用對拉螺桿或步步緊緊固，間距不1.3當梁高》-4 -廳，間距為7.1.250mm用對拉螺桿或步步緊緊固，間距不1.3當梁高》600mm時，梁側(cè)模沿梁高方向設置水平木- I 二X1.4梁支撐采用扣件式鋼管腳手架，I1200i以保CT辰豎向立桿間距為120Om(梁底可用桿扣件連接梁兩側(cè)的樓板支撐體系的立桿作為支撐) ,水平連桿第一道距地面w550mm7.1.2注意事項:7.1.2.1梁側(cè)模加固時，使用梁夾或步步緊并保證其牢固；側(cè)模背楞木枋間距為250mm剩余高度小于250mm增加一道。7.1.2.2在梁模板支設過程中，檢查并保證梁上口和下口的寬度符合設計要求。7.2板模板7.2.1具體做法721.1板模板采用15mn多層板，50x80mm背楞間距250mm50X80雙木方做主龍骨間距1200mm721.2板模板采用輪扣式鋼管腳手架做為支撐， 模板立桿支撐間距不大于1200mm水平桿步距不大于1800mm掃地桿縱橫向設置，設置高度距離支撐面不大于 550mm7.2.2注意事項板支撐7.1.2.2排架搭設時，保證立桿間距、水平桿步距符合要求。保證掃地桿、剪刀撐搭設符合要求。7.1.2.3頂托自由高度（鋼管頂部到頂托U型槽平直段高度）不大于200mm7.1.2.4板底龍骨間距符合要求，并且要求到邊到角。7.1.2.5在板模板安裝過程中，要實測整層平面總尺寸、房間的開間和進深、平整度等。7.1.2.6在板模板安裝過程中，用激光水平儀檢查樓板的標高。&樓梯模板8.1具體做法8.1.1根據(jù)設計圖紙制作卡口側(cè)板。8.1.2梯板下龍骨木枋間距不大于250mm8.1.3設置兩排垂直于梯段的頂撐，斜撐間距不大于900mm頂撐位于樓梯邊緣向內(nèi)200mm8.1.4設置一道通長鋼管與頂撐相連，起穩(wěn)定斜撐作用。8.1.5梯段兩邊無墻時，沿樓梯方向設置兩根對拉螺桿加固，間距不大于 800mm8.1.6樓梯施工縫位置留設在樓梯踏步上三步位置，與剪力墻接觸處無法做上三步時，樓梯整體澆筑，鋼筋預留上三步8.2注意事項8.2.1樓梯模板安裝要考慮，后期初裝修時的裝修厚度。8.2.2樓梯拆模板時，注意不要撬壞樓梯混凝土邊角。9、細部模板9.1門窗洞口模板加固9.1.1具體做法9.1.1.1門洞模板安裝完成時，背楞木枋邊緣應與柱模邊緣對齊。9.1.1.2沿門洞高方向每500mn設置一道對撐，防止端部脹模，對撐距門洞上下口不大于200mm9.1.1.3窗洞口模板設置豎向?qū)危g距不大于 400mm橫向設置對拉螺桿，間距不大于400mm對拉螺桿距窗洞上下口不大于200mm9.2注意事項9.2.1在封模板之前，要檢查門窗洞口的尺寸。9.3剪力墻端頭模板加固9.3.1具體做法9.3.1.1剪力墻端部背楞木枋邊緣與模板邊緣齊平。9.3.1.2墻厚為200mn時，剪力墻端頭設置兩根木枋，墻厚大于 200mm寸，木枋間距不大于100mm9.3.1.3剪力墻端部采用水平桿與墻側(cè)主龍骨連接（扣件連接）加固方式，間距w 500,第一道距地面w200,最上一道距梁、板底w500。9.4注意事項941第一道對拉螺桿距支撐面不大于 550mm9.4.2如對拉螺桿現(xiàn)場加工，要焊接牢固。9.4.3對拉螺桿距陰角處距離不大于200mm10、模板施工工藝10.1墻模板10.1.1墻模板安工藝流程安裝前檢查--安裝門窗洞口模板--一側(cè)墻模板就位--安裝斜撐--插入穿墻螺桿及塑料套管--模板內(nèi)撐--清掃墻內(nèi)雜物--安裝另一側(cè)墻模板--安裝斜撐--穿墻螺桿穿過另一側(cè)墻模--調(diào)整模板位置--緊固穿墻螺桿--固定斜撐--與相鄰模板連接10.1.2安裝工藝10.1.2.1按照先橫墻后縱墻的安裝順序，墻體模板分為正負兩面模板，將一個流水段的內(nèi)墻正模板安裝就位，用撬棒按墻體位置線及模板的起止線調(diào)整模板位置，緊固穿墻螺桿，復核垂直度、平整度、標高等。10.1.2.2合模前檢查鋼筋、水電預埋件、門窗洞口模板、穿墻套管是否遺漏、位置是否正確、安裝是否牢固等，合模前將墻內(nèi)可能有的雜物再次清理干凈。10.1.2.3安裝負模板，經(jīng)校正后用穿墻螺桿將兩塊模板鎖緊。10.1.2.4在內(nèi)墻模板的端頭安裝堵頭模板，拼縫要嚴密，防止漏漿。10.1.2.5安裝外墻內(nèi)側(cè)模板，按樓板上的位置線將模板就位。10.1.2.6合模前檢查鋼筋、水電預埋件、門窗洞口模板等是否正確。10.127安裝外墻外側(cè)模板，模板放在預埋螺桿上，將模板就位、校正、緊固穿墻螺桿。10.128模板安裝完畢后，全面檢查扣件、螺桿、斜撐是否緊固、穩(wěn)定，模板拼縫是否嚴密。10.1.2.9墻模板配制一套，當模板周轉(zhuǎn)次數(shù)達到規(guī)定次數(shù)（8-10次）時及時進行更換，保證墻體混凝土的成型觀感質(zhì)量。10.2柱模板10.2.1柱模板工藝流程單片預組拼--第一片模板就位--第二片模板就位連接固定--安裝第三、四片柱模--檢查柱模對角線及位移并糾正--自下而上安裝柱箍--全面檢查安裝質(zhì)量--群體柱模固定10.2.2安裝工藝10.2.2.1安裝就位第一片柱模板，并設臨時支撐固定或用不小于 14的鐵絲與柱主筋綁扎固定。10.2.2.2隨即安裝第二片柱模，在第二片柱模的接縫處黏貼 2mn厚海綿條，以防漏漿。10.2.2.3如上述步驟完成第三、四片柱模的安裝就位與連接，做好支撐與固定。10.2.2.4自下而上安裝柱抱箍，校正柱模軸線位移、垂直偏差、截面尺寸、對角線等。10.2.2.5按上述方法安裝柱模，全面檢查安裝質(zhì)量后，做群體的水平拉結(jié)。10.3梁模板10.3.1梁模板工藝流程彈出梁軸線及水平線并復核--搭設梁支模架--安裝梁底木楞--安裝梁底模板--梁底起拱--綁扎鋼筋--安裝梁側(cè)模--安裝另一側(cè)梁模--安裝上下鎖扣楞--復核梁模尺寸、位置--與相鄰模板相連10.3.2安裝工藝10.321安裝梁支模架之前，首層為土壤地面時應平整夯實，在支模架下鋪設通長墊板，且樓層間的上下支座應在一條直線上。10.3.2.2在支撐上調(diào)整梁底短鋼管，預留梁底模板的厚度，拉線安裝梁底模板并找直，梁底應起拱，當梁跨度大于或等于4m時，梁底按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/1000~3/1000。10.3.2.3在底模上綁扎鋼筋，安裝梁側(cè)模板，安裝外豎楞，當梁高》 600mm寸，需加腰楞并穿對拉螺桿拉結(jié)；側(cè)梁模上口要拉線找直，安裝牢固，以防跑模。10.4樓板模板10.4.1樓板模板工藝流程搭設支架--安裝木楞--調(diào)整樓板下皮標高及起拱--鋪設模板--檢查模板上皮標高、平整度等10.4.2安裝工藝10.4.2.1安裝梁支模架之前，首層為土壤地面時應平整夯實，在支模架下鋪設通長墊板，且樓層間的上下支座應在一條直線上。10.4.2.2支架搭設完成后，要認真檢查板下龍骨與支撐的連接及支架安裝的牢固與穩(wěn)定；根據(jù)水平標高，認真調(diào)節(jié)頂托的高度，將龍骨找平，注意起拱高度。10.4.2.3鋪設模板：應先鋪設整塊模板，對于不夠整塊的模板，用小塊模板補齊，但拼縫要嚴密；用鐵釘將模板與下面的木龍骨釘牢，只要使模板不位移，不翹曲即可。10.5細部做法10.5.1衛(wèi)生間沉板：衛(wèi)生間沉箱采用定型鋼模，4*4角鐵焊接，四角用①16鋼筋斜撐固定10.5.2構(gòu)造柱：構(gòu)造柱上口預留牛腿斜口，采用對拉螺栓固定，一次澆筑完成；側(cè)邊采用雙面膠封堵縫隙，防止漏漿。10.5.3砼腰梁采用卡箍加固，間距w500mm腰梁側(cè)模上下口采用5X10cm方木；下口采用雙面膠封堵縫隙，防止漏漿。10.5.4反坎采用卡箍加固，側(cè)模上下采用 5X10cm方木固定，卡箍間距w500mm11、 模板的周轉(zhuǎn)施工措施11.1模板材料進場后，穿墻螺栓和地腳螺栓等應刷好機油。11.2模板面板正面必需刷好脫模劑。脫模后應將模板板灰渣清理干凈，涂刷脫模劑后待用。11.3在使用過程中及堆放時應避免碰撞，防止模板傾覆。11.4模板多次使用后檢查有無過大變形及損壞，并及時維修。12、 質(zhì)量保證措施12.1為了保證結(jié)構(gòu)幾何尺寸、位置的正確性，支模前要放好模板線及檢查線，梁柱模板安裝完畢后，要檢查梁柱位置、尺寸等，剪力墻模板支撐完畢后對剪力墻幾何尺寸進行測量，發(fā)現(xiàn)問題及時整改。12.2木方及對拉螺桿的設置要嚴格按施工方案進行，不允許隨意改變間距，且注意木方要立放，對拉螺桿用應經(jīng)過檢驗合格后才能使用，以免出現(xiàn)脹?，F(xiàn)象。12.3為了保證木方規(guī)格一致，所有背楞木方應使用統(tǒng)一尺寸，使用前木方均做壓刨處理。12.4澆筑砼前，用高壓風管或吸塵器清理模板內(nèi)木屑等雜物。用水管沖洗濕潤模板，要保證模板內(nèi)潔凈。新配制的墻模根部應設清掃口。12.5為防止模板漏漿，模板接縫應嚴密，當接縫寬度大于 1.5mm時用膠紙貼縫。12.6剪力墻垂直度控制12.6.1在安裝模板過程中，對已完成的墻柱模板進行垂直度實測，如不符合控制要求，及時整改。12.6.2要求木工看模板時佩戴對講機，方便與樓面旁站人員聯(lián)系，如在澆筑過程中，發(fā)現(xiàn)輕微脹?；?qū)輻U松動時，應及時調(diào)整；如發(fā)現(xiàn)爆模或明顯脹模時，要求停止?jié)仓?，待校正以后再澆筑混凝土?2.7梁板尺寸及樓板極差控制12.7.1在板模板安裝過程中，要實測整層平面總尺寸和房間的開間和進深。12.7.2在板模板安裝過程中，用激光水平儀檢查樓板的標高。12.7.3在梁模板安裝過程中，用卷尺實測梁的上口和下口的寬度，并拉通線找直。12.8樓板厚度控制12.8.1樓板模板支撐完成后對樓板頂面及底面標高進行實測，檢查合格后報監(jiān)理部驗收，驗收合格方可澆筑砼。12.8.2樓板澆筑砼時粗找平過程采用水平掛線（結(jié)構(gòu) 1m線），用水平線向下測量控制樓板標咼。12.8.3樓板砼收面時采用鋼筋探子對樓板砼厚度進行檢查， 邊檢查邊收面，發(fā)現(xiàn)樓板砼厚度超差及時處理。12.8.4樓板砼澆筑工程中，在作業(yè)面下一層對樓板極差跟蹤測量，木工配合，發(fā)現(xiàn)問題及時調(diào)整，樓板極差調(diào)整完成后對樓板砼厚度進行二次檢查，保證樓梯砼厚度。12.9現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)安裝的允許偏差及檢驗方法：項目允許偏差（mrh檢驗方法軸線位置10鋼尺檢查底模上表面標咼±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸基 礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+8，-5鋼尺檢查層咼垂直度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面咼低差2鋼尺檢查表面平整度32m靠尺和塞尺檢杳注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。12.10、安拆前項目技術負責人對作業(yè)班組做詳細的安全及技術交底，模板拆除時在作業(yè)層所有通道口處設置安全防護圍擋，禁止非作業(yè)人員進行模板拆除現(xiàn)場。13、安全保證措施13.1頂板拆模時，應逐塊拆卸。拆下的模板和零件，嚴禁向下拋擲。13.2裝拆模板，必須有穩(wěn)固的登高設備。高度超過 2米時，必須搭設腳手架。安裝梁模板及梁、柱接頭模板的支撐架或操作平臺必須搭設牢固。13.3在模板的緊固件、連接件、支承件未安裝完畢前，不得站立在模板上操作。13.4模板的預留孔洞、電梯井口等處，應加設防護網(wǎng)，防止人員或物體墜落。13.5安裝墻、柱模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆。如有中途停歇，應將已就位的模板或支承件連接穩(wěn)固，不得單擺浮擱。在樓層拆模時，如有間歇，亦應將已拆下的模板合配件及時運走，防止墜落傷人。13.6在腳手架或操作臺上堆放模板時，應按規(guī)定碼放平穩(wěn)，防止脫落并不得超載。操作工具及模板連接件要隨手放入工具袋內(nèi)，嚴禁放在腳手架或操作臺上。13.7地面以下支模，應先檢查土壁的穩(wěn)固情況，如有裂縫或土方險情時，應先排除險情，方準進行作業(yè)。基槽上口1m以內(nèi)，不得堆放模板、支撐件等。13.8墻、柱模板的支撐必須牢固，確保整體穩(wěn)定。13.9樓板、梁的支柱，應按規(guī)定設置縱橫水平支撐及斜撐。13.10使用電動工具，注意用電安全。地下室照明采用 36V以下低壓電源，并應有可靠的漏電保護裝置。13.11多層板堆放場地及在施工現(xiàn)場內(nèi)，不得進行明火焊接、切割作業(yè)。如必須進行焊接、切割時，應有可靠的防火措施。13.12澆筑砼時，應設專人看護模板，如發(fā)現(xiàn)模板傾斜、位移、局部鼓脹時，應及時采取緊固措施，方可繼續(xù)施工。13.13模板吊運時的安全措施：模板起吊前，應將吊車吊鉤位置調(diào)整適當，并檢查吊裝用繩索、卡具機每塊木板上的吊環(huán)是否牢固可靠，然后將吊鉤掛好，拆除一切臨時支撐，復查穿墻螺栓及其他拉結(jié)是否拆凈，確認無遺漏且模板與墻體完成脫離后，施工中指揮人員和吊車司機必須統(tǒng)一信號，穩(wěn)起穩(wěn)吊。13.4木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線長不得超過3m,外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器，并接用漏電保護器，電刨傳動軸、皮帶必須具備防護罩和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑木料嚴禁使用電鋸;兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。14、模板的計算14.1墻模板計算書本工程墻模板支撐體系相同，墻模板按最高最厚外墻計算，故其它的小截面墻更偏于安全。一、墻模板基本參數(shù)計算斷面寬度350mm高度3900mm兩側(cè)樓板厚度350mm模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距250mm內(nèi)龍骨采用50x80mn木方，外龍骨采用雙鋼管48mrK3.2mm對拉螺栓布置6道，在斷面內(nèi)水平間距200+500+500+500+500+500mml斷面跨度方向間距500mm直徑14mm面板厚度15mm剪切強度1.4N/mn?，抗彎強度15.0N/mn?，彈性模量6000.0N/mn?。木方剪切強度1.6N/mn?，抗彎強度17.0N/mn?，彈性模量9000.0N/mn?。aoLHQOL嗝十—l-4-一―Q屮OL弋>模板組裝示意圖二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：其中丫c――混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取3.000h;T――混凝土的入模溫度，取20.000C；V――混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H――混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 3.000m；B――混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F仁20.980kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.90，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值：2F1=0.90X20.990=18.891kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.90，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：F2=0.90X4.000=3.600kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取3.75m。荷載計算值q=1.2X18.891X3.750+1.40X3.600X3.750=103.910kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩W=bh2/6=375.00X1.50X1.50/6=140.63cm3;截面慣性矩I=bh3/12=375.00X1.50X1.50X1.50/12=105.47cm式中：b為板截面寬度，h為板截面咼度。A1250250 - 250 7 H103.91kN/mB0.52 0彎矩圖(kN.m)10.3912.9915.5915.59129910.3910.3912.9915.5915.59129910.39剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下:A■:5B| 250A■:5B| 2501一&—250 t250"L—H70.84kN/m變形計算受力圖0.0240.296變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=10.391kNN2=28.575kNN3=28.575kNN4=10.391kN最大彎矩M=0.649kN.m 最大變形V=0.296mm抗彎強度計算2經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.649X1000X1000/140625=4.615N/mnf面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mn1^;面板的抗彎強度驗算f<[f], 滿足要求！抗剪計算2截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3X15586.0/(2X3750.000X15.000)=0.416N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求！撓度計算面板最大撓度計算值v=0.296mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求！四、墻模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨強度計算均布荷載q=1.2X0.25X18.89+1.4X0.25X3.60=6.927kN/m撓度計算荷載標準值q=0.25X18.89=4.723kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨計算簡圖0.8663TT—0.195內(nèi)龍骨彎矩圖（kN.m）3.463z2.420.00]、1652.162.171.6：K[\'0.0070.002.51卜 FJ1.99f、1.9(I\"J2.5：3內(nèi)龍骨剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下:4.72kN/mI600A|0j=un曰]：: 匕 H二二 1,jij j!I600.500 ,500 . 600 600f600內(nèi)龍骨變形計算受力圖0.3091.793內(nèi)龍骨變形圖（mm）經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.865kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=6.926kN經(jīng)過計算得到最大變形V1.793mm內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：9 Q截面抵抗矩W=bh2/6=5.00X8.00X8.00/6=53.33cm3;截面慣性矩I=bh3/12=5.00X8.00X8.00X8.00/12=213.33cm式中：b為板截面寬度，h為板截面咼度。(1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.865X106/53333.3=16.22N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于17.0N/mn?,滿足要求！內(nèi)龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3X3463/(2X50X80)=1.299N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.60N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求！內(nèi)龍骨撓度計算最大變形v=1.793mm

內(nèi)龍骨的最大撓度小于600.0/250，滿足要求！五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。6.93kN 6.93kN6.93kN 6.93kN 6.93kN 6.93kN支撐鋼管計算簡圖0.5190.606支撐鋼管彎矩圖(kN.m)2.426.93kN 6.93kN6.93kN 6.93kN 6.93kN 6.93kN支撐鋼管計算簡圖0.5190.606支撐鋼管彎矩圖(kN.m)2.422.423.46 3.464.501 |4.50□4.50——I4.50——I 3.464.50 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下:4.72kN4.72kN 4.72kN 4.72kN4.72kN4.72kN4.72kN4.72kN 4.72kN 4.72kN4.72kN4.72kN支撐鋼管變形計算受力圖0.0080.146支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mma）=0.605kN.m最大變形vmax=0.146mm最大支座力Qma=14.890kN抗彎計算強度f=M/W=0.605X106/9458.0=63.97N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm滿足要求！六、對拉螺栓的計算計算公式：N<[N]=fA其中N――對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積（mm2）;f――對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm；對拉螺栓的直徑（mm）:14對拉螺栓有效直徑（mm）:12對拉螺栓有效面積（mn2）:A=105.000對拉螺栓最大容許拉力值（kN）:[N]=17.850對拉螺栓所受的最大拉力（kN）:N=14.890對拉螺栓強度驗算滿足要求！14.2梁板模板計算書200X500梁模板（輪扣式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》 JGJ162-2008、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 GB50010-2010、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-20035、《建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)范》 JGJ231—20106、《輪扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》 DB44-1876-2016一、工程屬性新澆混凝土梁名稱新澆混凝土梁計算跨度（m）6混凝土梁截面尺寸（mmXmm）200X500新澆混凝土結(jié)構(gòu)層咼（m）2.9梁側(cè)樓板厚度（mm）120、荷載設計模板及其支架自重標準值面板0.1

2Gk(kN/m)面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值Gk(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值Gk(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值Gk(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結(jié)2構(gòu)構(gòu)件時Qk(kN/m)12對水平面模板取值Qk(kN/m)2風荷載標準值3k(kN/m2)基本風壓32o(kN/m)0.35非自定義:0.25風壓咼度變化系數(shù)口z0.9風荷載體型系數(shù)口s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距1a(mm)1200

梁兩側(cè)立柱間距1b(mm)750步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距1'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)375梁底增加立柱根數(shù)0梁底支撐小梁根數(shù)2每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱敝模板及支架計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》 JGJ162-2008設計簡圖如下:

立面圖取單位寬度1000mm按簡支梁計算，計算簡圖如下：■]]J]JJ J]JJr J]JJJJIJX*]JJJhJ[■[■1IIJl丄]]JJJJ]J1JJJJJJ⑴1QOO +2 3 3 4W=bh/6=1000X15X15/6=37500mm,I=bh/12=1000X15X15X15/12=281250mmq1=0.9max[1.2(G你+(G2k+Gk)Xh)+1.4Q2k,1.35(G你+(G2k+Gk)Xh)+1.4X0.7Q2k]Xb=0.9max[1.2X(0.1+(24+1.5)X0.5)+1.4X2,1.35X(0.1+(24+1.5)X0.5)+1.4X0.7X2]X1=17.377kN/mq2=(Gik+(G2k+G3k)Xh)Xb=[0.1+(24+1.5)X0.5]X1=12.85kN/m、強度驗算Mmax=q1l2/8=17.377X0.22/8=0.087kN?m(T=Mw/W=0.087X106/37500=2.317N/mm2<[f]=15N/mni滿足要求！、撓度驗算4 4Vmax=5q2L/(384EI)=5X12.85X200/(384X5000X281250)=0.19mm<[v]=1/250=200/250=0.8mm滿足要求！、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=Rz=0.5q1l=0.5X17.377X0.2=1.738kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R；=F2=0.5q21=0.5X12.85X0.2=1.285kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50X80小梁抗彎強度設計值17小梁抗剪強度設計值1.62[f](N/mm)2[t](N/mm)小梁彈性模量E(N/mm)10000小梁截面抵抗矩W(cm)53.33大連九洲建設集團有限公司模板工程施工方案小梁截面慣性矩l(cm4) 213.33為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖:mrnininiuininiuiiLiniunnLinnmiinuinununi1000W0CII0001000W0CII000■』]]][]1[I[I ]I]1[I[]1[I]IML[]111[I[]1JI[IM打1111[I[]1[IllI'Iq1=max{1.738+0.9X1.35X[(0.3-0.1)X0.2/2+0.5X(0.5-0.12)]+0.9max[1.2X(0.5+(24+1.1)X0.12)+1.4X2,1.35X(0.5+(24+1.1)X0.12)+1.4X0.7X2]Xmax[0.375-0.2/2 ,(0.75-0.375)-0.2/2]/2X1,1.738+0.9X1.35X(0.3-0.1)X0.2/2}=2.861kN/mq2=max[1.285+(0.3-0.1)X0.2/2+0.5X(0.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)X0.12)Xmax[0.375-0.2/2 ,(0.75-0.375)-0.2/2]/2X1,1.285+(0.3-0.1)X0.2/2]=1.978kN/m、抗彎驗算2222Mmax=max[0.107q11,0.5q1I2]=max[0.107X2.861X1,0.5X2.861X0.3]=0.306kN?m622(r=MWW=0.306X10/53330=5.74N/mm<[f]=17N/mm滿足要求!、抗剪驗算Vmax=max[0.607qil1,qil2]=max[0.607x2.861x1,2.861x0.3]=1.737kN22Tmax=3Vmax/(2bho)=3x1.737x1000/(2x50x80)=0.651N/mm<[t]=1.6N/mm滿足要求！、撓度驗算TOC\o"1-5"\h\z4 41=0.632q2l1/(100EI)=0.632x1.978x1000/(100x10000x2133300)=0.586mm<[v]=l/250=1000/250=4mm4 42=q2l2/(8EI)=1.978x300/(8x10000x2133300)=0.094mm<[v]=l/250=300/250=1.2mm滿足要求！、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部 )承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.143q1I1,0.393q111+5I2]=max[1.143x2.861x1,0.393x2.861x1+2.861x0.3]=3.27kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R=艮=3.27kN正常使用極限狀態(tài)R'max=max[1.143q211,0.393q21計q2|2]=max[1.143x1.978x1,0.393x1.978x1+1.978x0.3]=2.261kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R'1=R'2=2.261kN六、主梁驗算

主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)①48X3.2主梁彈性模量E(N/mm)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值2[t](N/mm)125主梁截面慣性矩l(cm)11.363主梁截面抵抗矩W(cm)4.73主梁自重忽略不計，計算簡圖如下:主梁彎矩圖(kN?m)6 2(r=Mk/W=0.9X10/4730=190.289N/mm<[f]=205N/mm滿足要求!2、抗剪驗算

□.Z7-3.Z7主梁剪力圖(kN)□.Z7-3.Z7主梁剪力圖(kN)Vmax=3.27kN2t2t]=125N/mmTmax=2VmaXA=2x3.27x1000/450=14.533N/mmw[滿足要求!3、撓度驗算1.534主梁變形圖(mm)vmax=1.534mnr^[v]=1/250=750/250=3mm滿足要求!、扣件抗滑計算R=max[Ri,R2]=3.27kN<1x8=8kN單扣件在扭矩達到40?65N-m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!同理可知，左側(cè)立柱扣件受力 R=3.27kNw1x8=8kN單扣件在扭矩達到40?65N-n且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!七、立柱驗算鋼管類型①48X3.2立柱截面面積A(mm)450回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm)4.73抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15入=h/i=1400/15.9=88.05 <[入]=150長細比滿足要求！查表得，0=0.673、風荷載計算2222Mw=0.9X1.4XwkXlaXh/10=0.9X1.4X0.25X1X1.4/10=0.056kN?m、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同：面板驗算q1=0.9X[1.2X(0.1+(24+1.5)X0.5)+0.9X1.4X2]X1=16.146kN/m小梁驗算q1=max{1.615+(0.3-0.1)X0.2/2+0.9X[1.2X(0.5+(24+1.1)X0.12)+0.9X1.4X1]Xmax[0.375-0.2/2 ,(0.75-0.375)-0.2/2]/2X1,1.615+(0.3-0.1)X0.2/2}=2.312kN/m同上四?六計算過程，可得：R1=2.643kN,R=2.643kN立柱最大受力Nw=max[R1+N邊1,R+N邊2]+0.15X(2.9-0.5)+Mw/lb=max[2.643+0.9X[1.2X(0.75+(24+1.1)X0.12)+0.9X1.4X1]X(1+0.375-0.2/2)/2X1,2.643+0.9X[1.2X(0.75+(24+1.1)X0.12)+0.9X1.4X1]X(1+0.75-0.375-0.2/2)/2X1]+0.36+0.056/0.75 =6.39kN622f=N/($A)+MW/W=6390.15/(0.673 X450)+0.056X10/4730=32.848N/mmw[f]=205N/mm滿足要求！14.3、120厚現(xiàn)澆板模板(輪扣式)計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》 JGJ162-20082、《建筑施工承插輪扣式鋼管支架安全技術規(guī)范》 JGJ231-20103、 《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20104、 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、 《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-20036、《輪扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》 DB44-1876-2016一、工程屬性新澆混凝土板名稱新澆混凝土板板厚(mm)120模板支架縱向長度La(m)40模板支架橫向長度Lb(m)10模板支架高度H(m)2.9、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/2m)面板0.1面板及小梁0.3

樓板模板0.5模板及其支架1.05新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/3、m)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值 Qik(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離 hl(m)4風荷載標準值3k(kN/m2)基本風壓?o(kN/m2)0.30.3>4X0.8=0.24風荷載高度變化系數(shù)陋1風荷載體型系數(shù)陰0.8抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)6

、模板體系設計主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平桿步距h(mm)1800頂層水平桿步距h/(mm)650支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)650小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度Li(mm)150主梁最大懸挑長度L2(mm)250r-rWTWT5.Aas橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板厚度t(mm)15抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83彈性模量E(N/mm2)9350計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下III]]1]J]]I]]I]]]]I]]14 200 +W=bt2/6=1000X52/6=37500mm4匸bt3/12=1000XI53/12=281250mm3承載能力極限狀態(tài)qi=Y^b(Gik+(G2k+G3k)h0)+YbQik=1.2XX[0.1+(24+1.1)0.X)+1.41X3=7.934kN/mqi靜=；Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2X>(0.1+(24+1.1)0.1X)=3.734kN/m正常使用極限狀態(tài)q=Yb(G1k+(G2k+G3k)h0)+YbQ1k=1XX0.1+(24+1.1)0.X)+1XX3=6.112kN/m1、 強度驗算Mmax=0.125q1l2=0.125X.934X.22=0.04kNm(T=Mhax/W=0.04X06/(37500W3)=1.067N/mm2<[f]=16.83N/mmr滿足要求！2、 撓度驗算vax=5ql4/(384EI)=56X12X004/(3849350>281250)=0.048mmvax=0.048mm<min{200/15010}=1.333mm滿足要求！

五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞截面類型截面慣性矩l(cm4)213.333截面抵抗矩W(cm3)53.333抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83彈性模量E(N/mm2)8415計算方式二等跨梁承載能力極限狀態(tài)qi=YgI(Gik+(G2k+G3k)ho)+YQik=1.2E.2?.3+(24+1.1)0.12)+1.40.2烏=1.635kN/m正常使用極限狀態(tài)q=yG|(Gik+(G2k+G3k)ho)+QlQik=1>0.2Q3+(24+1.1)0.12)+10.2B=1.262kN/m按二等跨梁連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為150mm,因此需進行最不利組合， 計算簡圖如下：1.64WN/m1.64kN/mL64kN/m1.&4kN/m1M MJf[21[3]戲書n12DD—4—120D1、強度驗算

(T=MLax/W=0.286>106/53333=5.363N/mm2w[f]=16.83N/m&滿足要求！2、抗剪驗算1.2071207Vmax=1.207kNTax=3Vmax/(2bh0)=31.207>1000/(250>80)=0.453N/mm2w[t]=1.68N/mm滿足要求！3、撓度驗算vax=0.748mm<[v]=min/150,10]=min[1200/150,10]=8mm滿足要求！4、支座反力承載能力極限狀態(tài)Ri=1.007kNR2=2.414kNR3=1.007kN正常使用極限狀態(tài)R1/=0.774kNR2/=1.855kNR3/=0.774kN六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型矩形木楞截面類型截面慣性矩l(cm4)213.33截面抵抗矩W(cm3)53.33抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83彈性模量E(N/mm2)8415

計算方式 四等跨梁取上面計算中的小梁最大支座反力承載能力極限狀態(tài)R=max[Ri,R2,R3]/2=max[1.007,2.414,1.007]/2=1.207kN正常使用極限狀態(tài)R/=max[FV,RT,R，]/2=max[0.774,1.855,0.774]/2=0.9275kN計算簡圖如下:|.ai.zci.zci,3|.ai.zci.zci,3：izu.a'izciai2c1.211.a1.zc1.ZLi.zc1.a1.sti.zd zc1.zuzc1zci,zcizn.3：1.zuzozknL?50L12001200■,L 12°°L 宦noT *[2]1.2C1.2112C1.2(12C1.2C12C1.2C12C1.202E1.2(12C1.2C1.2T1.2n.2C12C1.31.2C1.2T12JC1.202C1.2f12C1.207kN120012C012M12001、抗彎驗算□.1\1'2模板工程施工方案0.2410.241、0F5；□.1\1'2模板工程施工方案0.2410.241、0F5；252Z~|1■311315 U.KO.ID03.1E3.133 1.971.975 0.7E91.2(1.207JP0?76?3163Z日E2852 11.6￡1.64!5^-0.45 片丈1疋■2^2 -310@38□Q3G訂6訥胡轉(zhuǎn)(T=MLax/W=0.879>106/53330=16.482N/mm2w[f]=16.83N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算_1.711.7191 1QQ-0LS12, 1 r3id3.4G20225225￡■—^11nnri4q3.13J3Brnii-9X93iL22q0.7；07241,3=3.901I—I2.6S2.6S4r1*1-斗8了 121207」^耳028 |-4oJ^431IM 它耳-1MtG!2.572 -2M；-3.773更 L 帝?”, -2.1^134-4104Vmax=4.316kNTax=3Vmax/(2bho)=3冰.316>1000/(250>80)=1.618N/mm2w[t]=1.68N/mm滿足要求！3、撓度驗算、-2.703—7vax=2.954mm<[v]=mirb/H50,10]=min[1200/150,10]=8mm滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型(mm)B-LG-1500(①48X3.2X1500)回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9抗壓強度設計值[f](N/mm2)300立柱截面面積(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立桿計算長度修正系數(shù) n1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.71、 長細比驗算|oi=h，+2ka=650+2X0.7x650=1560mmIo2=nh=1.2x1800=2160mm取兩值中的大值l0=2160mm入=/i=2160/15.9=135.849 <[入]=150長細比滿足要求！2、 立柱穩(wěn)定性驗算不考慮風荷載頂部立桿段： 1=l0i/i=1560/15.9=98.113查表得，?=0.489Ni=[YGik+(G2k+G3k)h0)+YQik]lalb=[1.2(0.5+(24+1.1)0.X2)+1.43XX.2X.2=12.117kNf=Ni/(爐)=12.117103/(0.489450)=55.065N/mm2<[c]=300N/n2m滿足要求！非頂部立桿段：：2=lo2/i=216O/15.9=135.849查表得，?=0.28N2=[Y(Gik+(G2k+G3k)ho)+YQik]lalb=[1.2(1.05+(24+1.1)O.K2)+1.4邸>1.2X.2=13.067kNf=N2/(2A)=13.067103/(0.28450)=103.706N/mm2<[c]=300N/mrm滿足要求！八、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2可調(diào)托承載力容許值[N](kN)40按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=12.117kN<[N]=40kN滿足要求！九、抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生Mt珂c>q(GkLaHh2+Q3kLah1)=0.9*4?.2440>2.9>6+0.5540>4)=321.35kN.mMr=YG1kLaLb2/2=1.351X0540X102/2=2835kN.mMT=321.35kN.mWM=2835kN.m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=gxYQ2kLaH+Q3kLahi)=0.91.402540X2.9+0.5540>4)=147.42kN.mMR=p[Gik+(G2k+G3k)ho]LaLb22木方剪切強度1.3N/mm，抗彎強度15.0N/mm，彈性模量9000.0N/mm22木方剪切強度1.3N/mm，抗彎強度15.0N/mm，彈性模量9000.0N/mm。MT=147.42kN.mWM=10967.4kN.m滿足要求！14.4、600X600柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度B=600mm柱模板的截面高度H=600mm柱模板的計算高度L=3750mm,柱箍間距計算跨度d=500mm。柱箍采用雙鋼管48mnX3.2mmo柱模板豎楞截面寬度50mm高度80mmB方向豎楞4根，H方向豎楞4根。222面板厚度15mm剪切強度1.4N/mm，抗彎強度15.0N/mm，彈性模量6000.0N/mm。

柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值 ：F= F二瀘3其中丫c――混凝土的重力密度，取24.000kN/mt――新澆混凝土的初凝時間，為 0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h;T――混凝土的入模溫度，取20.000C;混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h;

混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。2根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=51.600kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 0.90，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=0.90X27.000=24.300kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。2根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=51.600kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 0.90，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=0.90X27.000=24.300kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 0.90，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=0.90X3.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下16.47kN/mA183183183面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計算值q=1.2X24.300X0.500+1.40X2.700X0.500=16.470kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:2 3截面抵抗矩W=bh/6=50.00X1.50X1.50/6=18.75cm ;截面慣性矩I=bh3/12=50.00X1.50X1.50X1.50/12=14.06cm 4;式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。（1）抗彎強度計算f=M/W<[f]2其中f――面板的抗彎強度計算值（N/mm）;M 面板的最大彎距（N.mm）;W――面板的凈截面抵抗矩；2[f] ――面板的抗彎強度設計值，取 15.00N/mm;6.04kN/m 500 . 500 . 500M=0.100ql其中q 荷載設計值(kN/m);經(jīng)計算得到M=0.100X(1.20X12.150+1.40X1.350)X0.183X0.183=0.055kN.m2經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.055 X1000X1000/18750=2.952N/mm面板的抗彎強度驗算f<[f], 滿足要求?、瓶辜粲嬎鉚=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600X(1.20X12.150+1.4X1.350)X0.183=1.812kN大連九洲建設集團有限公司模板工程施工方案截面抗剪強度計算值T=3X1812.0/(2X500.000X15.000)=0.362N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T<[T]，滿足要求4⑶撓度計算v=0.677ql /100EI<[v]=l/2504面板最大撓度計算值 v=0.677X12.150X183心00X6000X140625)=0.110mm面板的最大撓度小于 183.3/250,滿足要求！四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下豎楞木方的計算寬度取 BH兩方向最大間距0.183m。荷載計算值q=1.2X24.300X0.183+1.40X2.700X0.183=6.039kN/m門丨丨丨「? IL/?1-A豎楞木方計算簡圖按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下 ：均布荷載q=P/l=3.019/0.500=6.039kN/m2最大彎矩M=0.1ql =0.1X6.039X0.50X