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文檔簡介

土體中應(yīng)力狀態(tài)發(fā)生變化

引起地基土的變形,導致建筑物的沉降、傾斜或水平位移。

當應(yīng)力超過地基土的強度時,地基就會因喪失穩(wěn)定性而破壞,造成建筑物倒塌。5.1概述土中的應(yīng)力按引起的原因可分為:由土本身有效自重在地基內(nèi)部引起的自重應(yīng)力;由外荷(靜荷載或動荷載)在地基內(nèi)部引起的附加應(yīng)力。應(yīng)力計算的基本假設(shè):

1.假設(shè)地基土為連續(xù)、均勻、各向同性、半無限的線彈性體

2.彈性理論。研究目的:確定土體的初始應(yīng)力狀態(tài)研究方法:土體簡化為連續(xù)體,應(yīng)用連續(xù)體力學(例如彈性力學)方法來研究土中應(yīng)力的分布。5.2

土中自重應(yīng)力假設(shè)天然土體是一個半無限體,地面以下土質(zhì)均勻,天然重度為

(kN/m3),則在天然地面下任意深度z(m)處的豎向自重應(yīng)力cz(kPa),可取作用于該深度水平面上任一單位面積上土柱的重量zl計算,即:

cz=zcz沿水平面均勻分布,且與z成正比,即隨深度增加而增加,且直線性分布。地基中除有作用于水平面上的豎向自重應(yīng)力外,在豎直面上還作用有水平向的側(cè)向自重應(yīng)力。由于地基中的自重應(yīng)力狀態(tài)屬于側(cè)限應(yīng)力狀態(tài),故x=y=0,且cx=cy,根據(jù)廣義虎克定理,側(cè)向自重應(yīng)力cx和cy應(yīng)與cz成正比,而剪應(yīng)力均為零,即

cx=cy=K0cz

xy=yz=zx=0

式中K0

―比例系數(shù),稱為土的側(cè)壓力系數(shù)或靜止土壓力系數(shù)。它是側(cè)限條件下土中水平向有效應(yīng)力與豎直向有效應(yīng)力之比。均質(zhì)土中的應(yīng)力圖粒間應(yīng)力是通過土顆粒接觸點傳遞的,是影響土體強度的重要因素,故粒間力在截面上的平均應(yīng)力成為有效應(yīng)力。定義:土中自重應(yīng)力為土自身有效重力在土體內(nèi)引起的應(yīng)力成層土中豎向自重應(yīng)力沿深度的分布成層地基土中自重應(yīng)力

若天然地面下深度z范圍內(nèi)各層土的厚度自上而下分別為h1、h2、…

hn,成層土自重應(yīng)力為高度z土柱中各層土重的總和,可得到的計算公式:

式中

c—天然地面下任意深度z處的豎向有效自重應(yīng)力(kPa);

n

—深度z范圍內(nèi)的土層總數(shù)

hi

—第i層土的厚度(m);

i—第i層土的天然重度,對地下水位以下的土層取有效重度i

(kN/m3)。

地下水位位于同一土層中,計算自重應(yīng)力時,地下水位面應(yīng)作為分層的界面。在地下水位以下,如埋藏有不透水層,由于不透水層中不存在水的浮力,所以層面及層面以下的自重應(yīng)力應(yīng)按上覆土層的水土總重計算。注意【例題5—1】

某建筑場地的地質(zhì)柱狀圖和土的有關(guān)指標列于圖5—3和表5—1中。試計算地面下深度為2.5m、5.0m和9.0m處的自重應(yīng)力,并繪制自重應(yīng)力分布圖。解:計算過程及結(jié)果見下表基底壓力的分布規(guī)律主要是取決于上部結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)的剛度和地基的變形條件,是三者共同作用的結(jié)果?;A(chǔ)剛度的影響

柔性基礎(chǔ)能隨著地基土表面而變形,作用在基礎(chǔ)底面上的壓力分布與作用在基礎(chǔ)上的荷載分布完全一樣。因此,若上部荷載均勻分布,基底接觸壓力也為均勻分布。

絕對剛性基礎(chǔ)的基礎(chǔ)底面保持平面,即基礎(chǔ)各點的沉降大小一樣,基礎(chǔ)底面上的壓力分布不同于上部荷載的分布情況。5.3基底壓力和基底附加壓力建筑物荷載通過基礎(chǔ)傳遞給地基,基礎(chǔ)底面?zhèn)鬟f給地基表面的壓力,稱基底壓力?;讐毫团c地面沉降柔性基礎(chǔ)絕對剛性根據(jù)彈性理論中圣維南原理,在總荷載保持定值的前提下,地表下一定深度處,土中應(yīng)力分布受基底壓力分布的影響并不顯著,而只取決于荷載合力的大小和作用點位置。因此,除了在基礎(chǔ)設(shè)計中,對于面積較大的片筏基礎(chǔ)、箱形基礎(chǔ)等需要考慮基底壓力的分布形狀的影響外,對于具有一定剛度以及尺寸較小的柱下單獨基礎(chǔ)和墻下條形基礎(chǔ)等,其基底壓力可近似地按直線分布的圖形計算,即可以采用材料力學計算方法進行簡化計算?;讐毫τ嬎慵僭O(shè)

基底壓力的簡化計算

1.中心荷載下的基底壓力

中心荷載下的基礎(chǔ),其所受荷裁的合力通過基底形心?;讐毫俣榫鶆蚍植?,此時基底平均壓力設(shè)計值p(kPa)按下式計算:式中p

—作用任基礎(chǔ)上的豎向力設(shè)計值(kN);

G—基礎(chǔ)自重設(shè)計值及其上回填土重標準值的總重(kN);G=GAd,G

其中為基礎(chǔ)及回填土之平均重度,一般取20kN/m3,但在地下水位以下部分應(yīng)扣去浮力,即取10kN/m3;d為基礎(chǔ)埋深,必須從設(shè)計地面或室內(nèi)外平均設(shè)計地面算起(m);

A—基底面積(m2),對矩形基礎(chǔ)A=lb,l和b分別為矩形基底的長度和寬度(m)。

對于荷載沿長度方向均勻分布的條形基礎(chǔ),則沿長度方向截取一單位長度的截條進行基底平均壓力設(shè)計值p(kPa)的計算,此時上式中A改為b(m),而F及G則為基礎(chǔ)截面內(nèi)的相應(yīng)值(kN/m)。2.偏心荷載下的基底壓力單向偏心荷載下的矩形基礎(chǔ)如圖所示。設(shè)計時通常取基底長邊方向與偏心方向一致,此時兩短邊邊緣最大壓力設(shè)計值pmax與最小壓力設(shè)計值pmin

(kPa)按材料力學短柱偏心受壓公式計算:式中M

—作用于矩形基底的力矩設(shè)計值(kN.m);

W

—基礎(chǔ)底面的抵抗矩,W=bl2/6(m)。

把偏心荷載(如圖中虛線所示)的偏心矩e=M/(F+G)引入上式得:

當e<l/6時,基底壓力分布圖呈梯形;當e=l/6時,則呈三角形;當e>l/6時,按式(2)計算結(jié)果,距偏心荷載較遠的基底邊緣反力為負值,即pmin<0

由于基底與地基之間不能承受拉力,此時基底與地基局部脫開,使基底壓力重新分布。因此,根據(jù)偏心荷載應(yīng)與基底反力相平衡的條件,荷載合力應(yīng)通過三角形反力分布圖的形心[圖(c)中實線所示分布圖形],由此可得基底邊緣的最大壓力pmax為:式中k—單向偏心荷載作用點至具有最大壓力的基底邊緣的距離(m)。

基底附加壓力

一般情況下,建筑物建造前天然土層在自重作用下的變形早已結(jié)束。因此,只有基底附加壓力才能引起地基的附加應(yīng)力和變形。如果基礎(chǔ)砌置在天然地面上,那末全部基底壓力就是新增加于地基表面的基底附加壓力。實際上,一般淺基礎(chǔ)總是埋置在天然地面下一定深度處,該處原有的自重應(yīng)力由于開挖基坑而卸除。因此,建筑物建造后的基底壓力中應(yīng)扣除基底標高處原有的土中自重應(yīng)力后,才是基底平面處新增加于地基的基底附加壓力,基底平均附加壓力設(shè)計值p0值按下式計算:p0=p-c=p-0d

式中p—基底平均壓力設(shè)計值(kPa);

c—土中自重應(yīng)力標準值,基底處c=0d

(kPa);

0

—基礎(chǔ)底面標高以上天然土層的加權(quán)平均重度,,其中地下水位下土層的重度取有效重度;

d—基礎(chǔ)埋深,必須從天然地面算起,對于新填土場地則應(yīng)從天然地面起算,d=d1+d2+...+dn(m)?;灼骄郊訅毫Φ挠嬎?/p>

地基附加應(yīng)力是指建筑物荷重在土體中引起的附加于原有應(yīng)力之上的應(yīng)力。它是使地基產(chǎn)生變形和引起建筑物沉降的主要原因。

地基附加應(yīng)力計算的假定

(1)地基土是均質(zhì)、各向同性的半無限空間線彈性體。

(2)直接采用彈性力學理論解答。

(3)基底壓力是柔性荷載,不考慮基礎(chǔ)剛度的影響。

疊加原理

疊加原理建立在彈性理論基礎(chǔ)之上,當?shù)鼗砻嫱瑫r作用有幾個力時,可分別計算每一個力在地基中引起的附加應(yīng)力,然后每一個力在地基中引起的附加應(yīng)力累加求出附加應(yīng)力的總和。 5.4

地基附加應(yīng)力豎向集中力作用下的地基附加應(yīng)力─布辛奈斯克解

法國J.布辛奈斯克(Boussinesq,1885)運用彈性理論推出了在彈性半空間表面上作用一個豎向集中力時,半空間內(nèi)任意點M(x、y、z)處的六個應(yīng)力分量和三個位移分量的彈性力學解答:

在六個應(yīng)力分量和三個位移分量的公式中,豎向正應(yīng)力z具有特別重要的意義,它是使地基土產(chǎn)生壓縮變形的原因。利用幾何關(guān)系,則z式改寫為:

K

稱之為集中力作用下的豎向附加應(yīng)力系數(shù)。集中作用下的豎向附加應(yīng)力系數(shù)Kz的分布特征如下:1.在集中力P作用線上的z分布附加應(yīng)力z隨深度z的增加而減少,值得注意的是,當z=0時,z=∞。說明該解不適用于集中力作用點處及其附近區(qū)域,因此在選擇應(yīng)力計算點時,不應(yīng)過于接近集中力作用點;另一方面也說明在靠近P作用線處應(yīng)力z很大。2.在r>0的豎直線上的z分布

當z=0時z=0;隨著z的增加,z從零逐漸增大,至一定深度后又隨著z的增加逐漸變小。3.在z=常數(shù)的水平面上的z分布

z值在集中力作用線上最大,并隨著r的增加而逐漸減小。隨著深度z增加,集中力作用線上的z減小,而水平面上應(yīng)力的分布趨于均勻。

集中作用力下土中的應(yīng)力σz分布σz的等值線集中力作用下地基內(nèi)的地基附加應(yīng)力─明德林解

地基內(nèi)豎向和水平集中力作用下半空間的應(yīng)力地基內(nèi)豎向集中力作用下的求解問題地基內(nèi)水平集中力作用下的求解問題地表水平集中力作用下的地基附加應(yīng)力─西羅提解

Ph

設(shè)矩形荷載面的長度和寬度分別為l和b,作用于地基上的豎向均布荷載p0。求矩形荷載面角點下的地基附加應(yīng)力,然后運用角點法求得矩形荷載下任意點的地基附加應(yīng)力。

以矩形荷載面角點為座標原點。在荷載面內(nèi)座標為(x,y)處取一微面積dxdy,并將其上的分布荷載以集中力p0dxdy來代替,則在角點M下任意深度z的M點處由該集中力引起的豎向附加應(yīng)力dz為:均布豎向矩形荷載下的地基附加應(yīng)力將它對整個矩形荷載面A進行積分:令則式中

m=l/b

n=z/b,Kc為均布矩形荷載角點下的豎向附加應(yīng)力系數(shù),簡稱角點應(yīng)力系數(shù),可按m及n值由表查得。必須注意,在應(yīng)用角點法計算Kc值時,b恒為短邊,l恒為長邊。任意點的應(yīng)力計算—角點法

利用角點下的應(yīng)力計算公式和應(yīng)力疊加原理,推求地基中任意點的時加應(yīng)力的方法稱為角點法。(a)O點在荷載面邊緣z=(KcI+KcII)p0

(b)O點在荷載面內(nèi)

z=(KcI+KcII+KcIII+KcIV)p0

如果O點位于荷載面中心,則是KcI=KcII=

KcIII=KcIV

得z

=4

KcI

(c)O點在荷載面邊緣外側(cè)z=(KcI

KcII+

KcIIIKcIV)p0(d)O點在荷載面角點外側(cè)z=(KcI

KcIIKcIII+KcIV)p0

應(yīng)用角點法計算Kc值時,b恒為短邊,l恒為長邊?!纠}5—2】

以角點法計算圖5—15所示矩形基礎(chǔ)甲的基底中心點垂線下不同深度處的地基附加應(yīng)力σz的分布,并考慮兩相鄰基礎(chǔ)乙的影響(兩相鄰柱距離為6m,荷載同基礎(chǔ)甲)。解:(1)計算基礎(chǔ)甲的基底平均附加壓力基礎(chǔ)及其上回填土的總重:基底平均壓力設(shè)計值:基底處的土中自重壓力標準值:基底平均附加壓力設(shè)計值:(2)計算基礎(chǔ)甲中心點o下由本基礎(chǔ)荷載引起的σz,基底中心點可看成是四個相等小矩形荷載Ⅰ(oabc)的公共角點長寬比為l/b=2.5/2=1.25。取不同深度可通過表5-2查得地基附加應(yīng)力系數(shù)Kc,計算計算過程見表A,并將計算結(jié)果繪成σz分布。(3)計算基礎(chǔ)甲中心點o下由兩相鄰基礎(chǔ)乙的荷載引起的σz,此時中心點可看成是四個與Ⅰ(oafg)相同的矩形和另外四個與Ⅱ(oaed)相同的巨形的公共角點,其長寬比為l/b=8/2.5=3.2和l/b=4/2.5=1.6。同樣可通過表5-2查得地基附加應(yīng)力系數(shù)Kc,計算計算過程見表B,并將計算結(jié)果繪成σz分布。表A

基礎(chǔ)甲中心點o下由本基礎(chǔ)荷載引起的σz計算點l/bz(m)z/bKcⅠ

(kPa)01234567891.251.251.251.251.251.251.251.251.251.25012345678100.00.51.01.52.02.53.03.54.04.50.2500.2350.1870.1350.0970.0710.0540.0420.0320.0224×0.250×100=1004×0.235×100=944×0.187×100=755439282217139表B基礎(chǔ)甲中心點o下由兩相鄰基礎(chǔ)乙的荷載引起的σz【例題5—3】

如圖5—16所示,地基分別作用均布基底附加壓力為,用角點法計算A點下10m處的附加應(yīng)力σz。解:通過A點將荷載面積分成1、2、3、4、5五個子區(qū)域,利用表5-3即可查出地基附加應(yīng)力系數(shù)Kc,結(jié)合疊加原理,A點下附加應(yīng)力計算公式為各矩形區(qū)角點附加應(yīng)力系數(shù)為故A點下10m處的附加應(yīng)力為設(shè)豎向荷載沿矩形面一邊b方向上呈三角形分布(沿另一邊l的荷載分布不變),荷載的最大值為p0,取荷載零值邊的角點1為座標原點,則可將荷載面內(nèi)某點(x,y)處所取微面積dxdy上的分布荷載以集中力(x/b)p0dxdy代替。由該集中力引起角點1下深度z處M點的附加應(yīng)力為dz為:

三角形分布的豎向矩形荷載下的地基附加應(yīng)力三角形分布的豎向矩形荷載下的地基附加應(yīng)力令

m=l/b

n=z/b在整個矩形荷載面積進行積分后得角點1下任意深度z處豎向附加應(yīng)力z為:其中顯然可以推出荷載最大邊角點2下任意深度z處的豎向附加應(yīng)力Kt1和Kt2都是m=l/b和n=z/b的函數(shù),可查表得到均布水平矩形荷載下的地基附加應(yīng)力其中:Kh為均布水平荷載角點下豎向附加應(yīng)力系數(shù)b為平行于水平荷載方向的邊長l

為垂直于水平荷載方向的邊長均布豎向圓形荷載下的地基附加應(yīng)力為均布圓形荷載中心點下豎向附加應(yīng)力系數(shù),可查表求得。

地基表面上作用無限長的條形荷載,荷載沿寬度可按任何形式分布,且在每一個截面上的荷載分布相同(沿長度方向則不變),此時地基中產(chǎn)生的應(yīng)力狀態(tài)屬于平面問題。因此,對于條形基礎(chǔ),如墻基、擋土墻基礎(chǔ)、路基、壩基等,??砂雌矫鎲栴}考慮。線荷載和條形荷載下的地基附加應(yīng)力

當荷載面積的長寬比l/b>10時,計算的地基附加應(yīng)力值與按l/b=

時的解相比誤差甚少。在半空間表面無限長直線上,作用一個豎向均布線荷載。求在地基中任意點M處引起的附加應(yīng)力。設(shè)一個豎向線荷載

(kN/m)作用在y座標軸上,則沿y軸某微分段dy上的分布荷載以集中力

代替,從而求得地基中任意點M處由P引起的附加應(yīng)力dz為:線荷載作用下的地基附加應(yīng)力-弗拉曼(Flamant)解

積分求得M點的z:

線荷載作用下的應(yīng)力狀態(tài)屬于彈性力學中的平面應(yīng)變問題,按廣義虎克定律和y=0的條件可得:在平面問題中需要計算的應(yīng)力分量有z、x和xz三個。同理,按上述方法可推導出:均布的豎向條形荷載

當?shù)鼗砻鎸挾葹閎的條形面積上作用著豎向均布荷載p0(kPa),此時,地基內(nèi)任意點M的附加應(yīng)力z可利用弗拉曼解和積分的方法求得。首先在條形荷載的寬度方向上取微分段d,將其上作用的荷載視為線荷載,則在M點引起的豎向附加應(yīng)力dz為:

沿寬度b積分,即可得整個條形荷載在M點引起的豎向附加應(yīng)力:均布豎向條形荷載下的σz條形基礎(chǔ)下求地基內(nèi)的附加應(yīng)力時,必須注意坐標系統(tǒng)的選擇。

Ksz、Ksx、Ksxz值可按m=x/b和n=z/b的數(shù)值查表得到。定義Ksz,Ksx,Ksxz分別為均布豎向條形荷載下的豎向附加應(yīng)力系數(shù)、水平向附加應(yīng)力系數(shù)和附加剪應(yīng)力系數(shù),則均布條形荷載下地基中附加應(yīng)力σz的分布均布條形荷載下地基中附加應(yīng)力的分布規(guī)律—結(jié)論地基附加應(yīng)力的分布規(guī)律可由等值線方式表示出來,如圖,為均布條形荷載下三種附加應(yīng)力等值線。地基附加應(yīng)力等值線(a)均布條形荷載下z等值線圖(b)均布方形荷載下z等值線圖(c)條形荷載下的x的等值線圖(d)條形荷載下的xz的等值線圖當?shù)鼗砻鎸挾葹閎的條形面積上作用著最大強度為pt的三角形分布荷載,首先在條形荷載的寬度方向上取微分段d,

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