某城市污水處理廠全套設計圖帶計算說明書

第一章設計資料一、自然條件氣候：該城鎮(zhèn)氣候為亞熱帶海洋季風性季風氣候，常年主導風向為東南風。水文：最高潮水位6.48m（羅零高程，下同）高潮常水位5.28m低潮常水位2.72m二、城市污水排放現(xiàn)狀1、污水水量（1）生活污水按人均生活污水排放量300L/人.d；（2）生產廢水量按近期1.5萬m3/d，遠期2.4萬m3/d；（3）公用建筑廢水量排放系數(shù)按近期0.15，遠期0.20考慮；（4）處理廠處理系數(shù)按近期0.80，遠期0.90考慮。2、污水水質生活污水水質指標為CODcr60g/人.dBOD530g/人.d工業(yè)污染源參照沿海開發(fā)區(qū)指標，擬定為：CODcr300mg/L；BOD5170mg/L（3）氨氮根據(jù)經驗確定為30md/L。三、污水處理廠建設規(guī)模與處理目標建設規(guī)模該污水處理廠服務面積為10.09km2， 近期（2000年）規(guī)劃人口為6.0萬人，遠期（2020年）規(guī)劃人口為10.0萬人。處理水量近期3.0萬m3/d，遠期6.0萬m3/d。處理目標根據(jù)該城鎮(zhèn)環(huán)保規(guī)劃，污水處理廠出水進入的水體水質按國家3類水體標準控制，同時執(zhí)行國家關于污水排放的規(guī)范和標準，擬定出水水質指標為CODcr≤100mg/L；BOD5≤30mg/L；SS≤30mg/L；NH3-N≤10mg/L四、建設原則污水處理工程建設過程中應遵從下列原則：污水處理工藝技術方案，在達到治理要求的前提下應優(yōu)先選擇基建投資和運行費用少、運行管理簡便的先進的工藝；所用污水、污泥處理技術和其他技術不僅要求先進，更要求成熟可靠；和污水處理廠配套的廠外工程應同時建設，以使污水處理廠盡快完全發(fā)揮效益；污水處理廠出水應盡可能回用，以緩解城市嚴重缺水問題；污泥及浮渣處理應盡量完善，消除二次污染；盡量減少工程占地。第二章污水處理工藝方案選擇一、工藝方案分析本項目污水以有機污染為主，BOD/COD=0.54可生化性較好，重金屬及其他難以生物降解的有毒有害污染物一般不超標，針對這些特點，以及出水要求，現(xiàn)有城市污水處理技術的特點，以采用生化處理最為經濟。由于將來可能要求出水回用，處理工藝尚應硝化。根據(jù)國內外已運行的大、中型污水處理廠的調查，要達到確定的治理目標，可采用“普通活性污泥法”或“氧化溝”法。普通活性污泥法，也稱傳統(tǒng)活性污泥法，推廣年限長，具有成熟的設計運行經驗，處理效果可靠，如設計合理，運行得當，出水BOD5可達10-20mg/L，它的缺點是工藝路線長，工藝構筑物及設備多而復雜，運行管理困難，運行費用高。氧化溝處理技術是20世紀50年代有荷蘭人首創(chuàng)。60年代以來，這項技術在國外已被廣泛采用，工藝及構筑物有了很大的發(fā)展和進步。隨著對該技術缺點（占地面積大）的克服和對其優(yōu)點的逐步深入認識，目前已成為普遍采用的一項污水處理技術。氧化溝工藝一般可不設初沉池，在不增加構筑物及設備的情況下，氧化溝內不僅可完成碳源的氧化，還可實行脫氮，成為A/O工藝，由于氧化溝內活性污泥已經好氧穩(wěn)定，可直接濃縮脫水，不必厭氧消化。氧化溝污水處理技術已被公認為一種成功的革新的活性污泥法工藝，與傳統(tǒng)活性污泥系統(tǒng)相比較，它在技術、經濟等方面具有一系列獨特的優(yōu)點。工藝流程簡單、構筑物少，運行管理方便。一般情況下，氧化溝工藝可比傳統(tǒng)活性污泥法少建初沉池和污泥厭氧消化系統(tǒng)，基建投資少。另外，由于不采用鼓風曝氣和空氣擴散器，不建厭氧硝化系統(tǒng)，運行管理方便。處理效果穩(wěn)定，出水水質好?；ㄍ顿Y省，運行費用低。污泥量少，污泥性質穩(wěn)定。具有一定承受水量、水質沖擊負荷的能力。占地面積少。污水處理廠的基建投資和運行費用與各廠的污水濃度和建設條件有關，但在同等條件下的中、小型污水廠，氧化溝比其他方法低，據(jù)國內眾多已建成的氧化溝污水處理廠的資料分析，當進水BOD5在120-180mg/L時，單方基建投資約為700-900元/（m3.d），運行成本為0.15-0.30元/m3污水。由以上資料，經過簡單的分析比較，氧化溝工藝具有明顯優(yōu)勢，故采用氧化溝工藝。二、工藝流程確定：（如圖所示）說明：由于不采用池底空氣擴散器形成曝氣，故格柵的截污主要對水泵起保護作用，擬采用中格柵，而提升水泵房選用螺旋泵，為敞開式提升泵。為減少柵渣量，格柵柵條間隙已擬定為25.00mm。曝氣沉砂池可以克服普通平流沉砂池的缺點：在其截流的沉砂中夾雜著一些有機物，對被有機物包裹的沙粒，截流效果也不高，沉砂易于腐化發(fā)臭，難于處置。故采用曝氣沉砂池。本設計不采用初沉池，原則上應根據(jù)進水的水質情況來確定是否采用初沉池。但考慮到后面的二級處理采用生物處理，即氧化溝工藝。初沉池會除去部分有機物，會影響到后面生物處理的營養(yǎng)成分，即造成C/N比不足。因此不予考慮。擬用卡羅塞爾氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3低于排放標準，故污泥負荷和污泥泥齡分別低于0.15kgBOD/kgss*d和高于20.0d。氧化溝采用垂直曝氣機進行攪拌，推進，充氧，部分曝氣機配置變頻調速器，相應于每組氧化溝內安裝在線DO測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理后再反饋至變頻調速器，實現(xiàn)曝氣根據(jù)DO自動控制為了使沉淀池內水流更穩(wěn)定（如避免橫向錯流、異重流對沉淀的影響、出水束流等）、進出水更均勻、存泥更方便，常采用圓形輻流式二沉池。向心式輻流沉淀池采用中心進水，周邊出水，多年來的實際和理論分析，認為此種形式的輻流沉淀池，容積利用率高，出水水質好。設計流量Q=2.85萬m3/d=1208.3m3/h，回流比R=0.7。PAM外運污泥回流PAM外運污泥回流污水粗格柵泵房細格柵曝氣沉砂池Caroussel氧化溝配水井污泥泵房二沉池巴士計量曹污泥濃縮池污泥脫水車間集水井排放鼓風機房第三章污水處理工藝設計計算一、水質水量的確定水量的確定近期水量：生活廢水Q生活=6.0×104×300L/人·天=1.8×104m3/d工業(yè)廢水Q工業(yè)=1.5×104m3/d公用建筑廢水Q公用=1.8×104×0.15=0.27×104m3/d所以近期產生的廢水量為QQ=Q生活+Q工業(yè)+Q公用=（1.8+1.5+0.27）×104=3.57×104m3/d近期的處理系數(shù)為0.8，故近期污水處理廠的處理量Qp=3.57×104×0.8=2.856×104m3/d遠期水量：生活廢水Q生活=10.0×104×300L/人·天=3.0×104m3/d工業(yè)廢水Q工業(yè)=2.4×104m3/d公用建筑廢水Q公用=3.0×104×0.2=0.6×104m3/d所以遠期產生的廢水量為QQ=Q生活+Q工業(yè)+Q公用=（3.0+2.4+0.6）×104=6.0×104m3/d遠期的處理系數(shù)為0.9，故遠期污水處理廠的處理量Qp=6.0×104×0.9=5.4×104m3/d通常設計污水處理廠時遠期的設計處理量為近期的兩倍，綜合考慮近期和遠期的處理水量，取近期的設計處理水量Qp=3.0×104m3/d，遠期的設計處理水量Qp=6.0×104m3/d。水質的確定近期COD：COD==242mg/L近期BOD5：BOD5==129mg/L遠期COD：COD==240mg/L遠期BOD5：BOD5==128mg/LNH3-N按規(guī)定取為30mg/L所以處理廠的處理水質確定為COD=242mg/L，BOD5=129mg/L，NH3-N=30mg/L二、曝氣沉砂池設計計算說明書沉砂池的作用是從污水中去除砂子、煤渣等比重比較大的無機顆粒，以免這些雜質影響后續(xù)構筑物的正常運行。常用的沉砂池有平流式沉砂池、曝氣沉砂池、豎流沉砂池和多爾沉砂池等。平流式沉砂池構造簡單，處理效果較好，工作穩(wěn)定，但沉砂中夾雜一些有機物，易于腐化散發(fā)臭味，難以處置，并且對有機物包裹的砂粒去除效果不好。曝氣沉砂池在曝氣的作用下顆粒之間產生摩擦，將包裹在顆粒表面的有機物除掉，產生潔凈的沉砂，通常在沉砂中的有機物含量低于5%，同時提高顆粒的去除效率。多爾沉砂池設置了一個洗砂槽，可產生潔凈的沉砂。渦流式沉砂池依靠電動機機械轉盤和斜坡式葉片，利用離心力將砂粒甩向池壁去除，并將有機物脫除。后3種沉砂池在一定程度上克服了平流式沉砂池的缺點，但構造比平流式沉砂池復雜。和其它形式的沉砂池相比，曝氣沉砂池的特點是：一、可通過曝氣來實現(xiàn)對水流的調節(jié)，而其它沉砂池池內流速是通過結構尺寸確定的，在實際運行中幾乎不能進行調解；二、通過曝氣可以有助于有機物和砂子的分離。如果沉砂的最終處置是填埋或者再利用(制作建筑材料)，則要求得到較干凈的沉砂，此時采用曝氣沉砂池較好，而且最好在曝氣沉砂池后同時設置沉砂分選設備。通過分選一方面可減少有機物產生的氣味，另一方面有助于沉砂的脫水。同時，污水中的油脂類物質在空氣的氣浮作用下能形成浮渣從而得以被去除，還可起到預曝氣的作用。只要旋流速度保持在0.25～0.35ｍ/ｓ范圍內，即可獲得良好的除砂效果。盡管水平流速因進水流量的波動差別很大，但只要上升流速保持不變，其旋流速度可維持在合適的范圍之內。曝氣沉砂池的這一特點，使得其具有良好的耐沖擊性，對于流量波動較大的污水廠較為適用，其對0.2mm顆粒的截流效率為85%。由于此次設計所處理的主要是生活污水水中的有機物含量較高，因此采用曝氣沉砂池較為合適。曝氣沉砂池的設計參數(shù)：（1）旋流速度應保持0.25—0.3m/s；（2）水平流速為0.08—0.12m/s；（3）最大流量時停留時間為1—3min；（4）有效水深為2—3m，寬深比一般采用1~1.5；（5）長寬比可達5，當池長比池寬大得多時，應考慮設置橫向擋板；（6）1污水的曝氣量為0.2空氣；（7）空氣擴散裝置設在池的一側，距池底約0.6~0.9m，送氣管應設置調節(jié)氣量的閥門；（8）池子的形狀應盡可能不產生偏流或死角，在集砂槽附近可安裝縱向擋板；（9）池子的進口和出口布置，應防止發(fā)生短路，進水方向應與池中旋流方向一致，出水方向應與進水方向垂直，并考慮設置擋板；（10）池內應考慮設置消泡裝置。曝氣沉砂池的設計與計算1.最大設計流量QmaxQmax=Kz×Qp式中的Kz為變化系數(shù)，Kz=1.42Qmax=1.42×0.347=0.493m3/s2.池子的有效容積V=60Qmaxt式中V——沉砂池有效容積，m3；Qmax——最大設計流量，m3/s；t——最大設計流量時的流動時間，min，設計時取1~3min。所以V=60×0.493×1.5=44.37m3水流斷面面積A=式中A——水流斷面面積，m2Qmax——最大設計流量，m3/s；V——水流水平流速，m/s。所以A=4.11m2取A=4.2m24.池寬BB=h——沉砂池的有效水深，m。取h=2m。所以B==2.1mB/h=1.05，滿足要求。池長L==m，取L=10.5m此時L/B=5滿足要求6．流速校核Vmin=m/s，在0.8~1.2m/s之間，滿足要求7．曝氣沉砂池所需空氣量的確定設每立方米污水所需空氣量d=0.2m3空氣/m3污水8．沉砂槽的設計若設吸砂機工作周期為t=1d=24h，沉砂槽所需容積式中Qp的單位為m3/h設沉砂槽底寬0.5m,上口寬為0.7，沉砂槽斜壁與水平面夾角60°，沉砂槽高度為h1=沉砂槽容積為9．沉沙池總高設池底坡度為0.3,坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度為h2=0.3×0.7=0.21m設超高,沉沙池水面離池底的高m10．曝氣系統(tǒng)的設計采用鼓風曝氣系統(tǒng)，羅茨鼓風機供風，穿孔管曝氣（1）干管直徑d1：由于設置兩座曝氣沉砂池，可將空氣管供應兩座的氣量，即主管最大氣量為q1=0.0694×2=0.1388m3/s，取干管氣速v=12m/s，干管截面積A===0.0116m2d1==m=120mm，因為沒有120mm的管徑，所以采用接近的管徑100mm?；厮銡馑賤=17.7m/s雖然超過15m/s，但若取150的管氣速又過小，所以還是選擇管徑100mm。（2）支管直徑d2：由于閘板閥控制的間距要在5m以內，而曝氣的池長為10.5米，所以每個池子設置三根豎管，設支管氣速為v=5m/s，支管面積A=m2d2==mm，取整管徑d2=80mm校核氣速v=4.6m/s(滿足3—5m/s)（3）穿孔管：采用管管徑為6mmm的穿孔管，孔孔出口氣速為為設5m/s，孔口直徑徑取為5mmm（在2~6mm之間）一個孔的平均出氣氣量q==9..81×100-5m3/s孔數(shù)：n=個孔間隔為，在在10~15mmm之間，符符合要求。穿孔管布置：在每每格曝氣沉砂砂池池長一側側設置1根穿孔管曝曝氣管，共兩兩根。二、細格柵的選型型和計算選用XG1000型細細格柵，參數(shù)數(shù)如下設備寬B：10000mm有效柵寬B1：850㎜有效柵隙：5㎜耙線速度：：2m/miin電機功率：1.1kww安裝角度：60°渠寬B3：1050㎜柵前水深h2：1.0m/ss流體流速：0.5～1.0m/s柵條寬度s=0..01m柵前后的水頭損失失水流斷面面積m22柵前流速在0.4~0.9mm/s范圍內，復復合要求設過柵流速為v==0.6m/ss設柵條斷面為銳邊邊矩形斷面，取k=3,則通過格柵的水頭損失為：。柵槽總長度柵前的渠道超高設設為0.455m，所以渠渠道高度為11.45m因為安裝高度是取取60°，所以格柵柵所占的渠道道長為1.45××ctg=1..45×ctg60°°=0.84mm柵后長1米。所以渠道的總長度度L=0.5+0..84+1==2.34mm三、水面標高根據(jù)經驗值污水每每經過一個障障礙物水面標標高下降3~5cm，根據(jù)據(jù)曝氣沉砂池池的有效水深深以及砂斗的的高度可推算算出各個構筑筑物的水面標標高，本次設設計以經過一一個障礙物水水位下降5ccm來計算，以以曝氣沉砂池池的砂槽底為為0米進行計算。曝氣沉砂池的水面面標高：2..38m細格柵與曝氣沉砂砂池之間的配配水井的水面面標高：2.433m細格柵柵后水面標標高：2.488m細格柵柵前水面標標高：2.48++0.29==2.77mm配水井外套桶水面面標高：2.82mm配水井內套桶水面面標高：2.888設配水井超高為00.35m則整個曝氣沉砂池池系統(tǒng)的最高高標高為3..23m則曝氣沉砂池的超超高為h1=3.23--2.38==0.85mm四、配水井的計算算設配水井的平均停停留時間為T＝1.5miin，Qp=0.3347m33/s，假設配配水井水柱高高為5.03米。配水井面積為配水井直徑為因為進水管徑為11000，管離底為為200mmm。所以覆土土厚度為1..28m。五、砂水分離器和和吸砂機的選選擇（1）選用直徑LSSSF型螺旋式砂砂水分離器（2）根據(jù)池寬選用LLF-W-CCS型沉砂池池吸砂機，其其主要參數(shù)為為：潛污泵型號：AVV14-4（潛水無堵堵塞泵）潛水泵特性揚程程：2m，流量：：54m3/h，功率：1.4kww行車速度為2-55m/min，提耙裝置置功率0.555kw驅動裝置功率：00.37×22kw鋼軌型號155kg/mGGB112664-89軌道預埋件斷面尺尺寸（mm）（b1-20）6010（b1：沉砂池墻墻體壁厚）軌道預埋件間距10000mm四、氧化溝1、設計說明擬用卡羅塞爾氧化化溝，去除COD與BOD之外，還應應具備硝化和和一定的脫氮氮作用，以使使出水NH3低于排放標標準。采用卡卡式氧化溝的的優(yōu)點：立式式表曝機單機機功率大，調調節(jié)性能好，節(jié)節(jié)能效果顯著著；有極強的的混合攪拌與與耐沖擊負荷荷能力；曝氣氣功率密度大大，平均傳氧氧效率達到至至少2.1kkg/（kW*h）；氧化溝溝溝深加大，可可達到5.0以上，是氧氧化溝占地面面積減小，土土建費用降低低。氧化溝采用垂直曝曝氣機進行攪攪拌，推進，充充氧，部分曝曝氣機配置變變頻調速器，相相應于每組氧氧化溝內安裝裝在線DO測定儀，溶溶解氧訊號傳傳至中控室微微機，給微機機處理后再反反饋至變頻調調速器，實現(xiàn)現(xiàn)曝氣根據(jù)DDO自動控制制2、設計計算（1）.設計參數(shù)：qv=30000m3//d（設計采用用雙池，則單單池流量=150000m3/d），設計溫度15℃，最最高溫度25℃，進水水質:近期：：CODCr=2422mg/L，BOD5=129..4mg/LL，NH3-N=300mg/L，遠期：CODCrr=240mmg/L，BOD5=128mmg/L，NH3-N=300mg/L，出水水質:CODDCr=1000mg/L，BOD5=30mgg/L，SS=300mg/L，NH3-N=100mg/L（2）.確定采用的有關參參數(shù)：取MLSS=35000mg/LL,假定其70%是揮發(fā)性的,DO=33.0mg//L,k=00.05，Cs（20）=9.077mg/Ly=0.6mgVVSS/mggBOD5，Kd=0..05d-11，qD,20=00.05kggNH3-N/kggMLVSSS·d，CS(200)=9.007mg/LL，α=0.90，β==0.94，剩余堿度：1000mg/L((以CaCO3)，所需堿度7.14mmg堿度/mgNHH3-N氧化；產生生堿度3.0mg堿度/mgNOO3-N還原，硝化安安全系數(shù)：3。（3）.設計泥齡：確定硝化速率μNNμN=0.47e0..098（T-15）*N/KN+N*DOO/Ko++DO=0..47*e00.098**（15-15）*30/（100.0551*15--1.1588+30）*2/（1.3+2）=0.22d-11θcm=1/=1/0..22=4..5d，設計泥齡θc=3*4..5=13..5d為了保證污泥穩(wěn)定定，應選擇泥泥齡為30d（4）.設計池體體積：①確定出水中溶解性性BOD5的量：出水中懸浮固體BBOD5=1.4**0.68**30*700%=20mmg/L出水中溶解性BOOD5的量=30-220=10mmg/L②好氧區(qū)容積計算：：V1=y*qv*（SSo-Se）*θc/MLVSSS*（1+Kd*θc）=0.6**300000*（129.44-10）*30/（0.7*33500*（1+0.005*30））=9278mm3水力停留時間t11=V1/qv=92778/300000=0..31d=77.4h③脫氮計算：產生污泥量=y**qv*（So-Se）/（1+Kd*θc）=0.6**300000*（129.44-10）/（1000*（1+0.005*30））=860kgg/d假設污泥中大約含含12.4%的氮，這些些氮用于細胞胞合成，用于合成的氮=00.124**860=1106.6kkg/d，轉化為：106.66*10000/300000=3.555mg/LL故脫氮量=30--10-3..55=166.45mgg/L。④堿度計算：剩余堿度=3000-7.144*20+33.0*166.45+00.1（129.44-10）=218..5mg/LL(以CaCO3)大于100mg/L，可可以滿足pH＞7.2⑤缺氧區(qū)容積計算：：qD=qD,20*11.08T--20=0..05*1..0815--20=0..032kkgNH3-N/kggMLVSSS·dV2=qv*△N/qqD/MLVSSS=300000*166.45/00.032//0.7/33500=66295m33水力停留時間t22=V2/qv=62955/300000=0.221d=5hh⑥總池容積計算V=V1+V2==9278++6295==155733m3，t=t1+t2=7.4++5=12..4h（5）.曝氣量計算①計算需氧氣量R=（So-Se）qvv*/（1-e-ktt）-1.422Px+4..6*qv*△N-2.66*qv*NO3-0.566Px=30000*（129.44-10）/（1-e-ktt）/10000-1.422*856..8+4.66*300000*20//1000-2.6*300000*166.45/11000-00.56*8856.8==5049kkg/d=2111kg/hh②實際需氧量Ro’=1.2**R=1.22*211==253.22kg/d校核：Ro=R**Cs（20）/α/（β*Cs（T）-C）/1.0224T-200=253..2*9.007/0.99/（0.94**8.24--3）/1.022425--20=477..6kg/hh（在400-5500之間符合）6.溝型尺寸設計及曝曝氣設備選型型采用卡式氧化溝（兩兩座并聯(lián)）：：取有效水深H=33.5m，單單溝的寬度b=7.8mm，進水量155000mm3/d,則單溝長=[V//2-0.55π(2b)2h-2**0.5πb2h]/44Hb=533m,單溝好氧區(qū)總長度度=單溝長*4*VV1/V=1226m單溝厭氧區(qū)總長度度=單溝長*4*VV2/V=766m采用四溝道，兩臺臺55kW的立式表曝曝氣機（單池池）曝氣設備：PSBB3250：D=3.255m，P=1322kW，n=30rr/min，清水充氧氧量：2522kg/h，7.配水井設計污水在配水井的停停留時間最少少不低于3min（不計回流流污泥的量），設截面中半圓的半半徑為r，矩形的寬寬度為r，長度為2r，設計的有有效水深為44.0m（2*r*r+0..5πr2）*4=300000*33/24/660r=2.7m8.其它附屬構筑物的的設計工程設計中墻的厚厚度為2500mm；氧化化溝體表面設設置走道板的的寬度為8000mm；；；倒流墻的設設計半徑為33.9m；配配水井的進水水管道采用的的規(guī)格為DN9000,污泥回流管管道采用的規(guī)規(guī)格為DN500；出水井的的設計尺寸為為3000mmm*1000mmm*1000mmm,出水堰高為為100mmm,堰孔直徑為為40mm，出出水管采用的的規(guī)格為DN700。五、輻流式二沉池池1.設計說明1.1二沉池的類類型二沉池的類型有：：平流式二沉沉池、豎流式式二沉池、輻輻流式二沉池池、斜流式二二沉池。其中中，輻流式二二沉池又分為為：中進周出出式、周進周周出式、中進進中出式。1.2選擇輻流式式（中進周出出）二沉池的的原因由于平流式二沉池池占地面積大大；豎流式二二沉池多用于于小型廢水中中絮凝性懸浮浮固體的分離離；斜流式二二沉池較多時時候，在曝氣氣池出口污泥泥濃度高，而而且沒有設置置專門的排泥泥設備，容易易造成阻塞。因因此選擇輻流流式二沉池。從從出水水質和和排泥的方面面考慮，理論論上是周進周周出效果最好好。但是，實實際上，考慮慮異重流，是是中進周出的的效果最好。因因此，選擇了了選擇輻流式式（中進周出出）二沉池。2.設計計算2.1污泥回流比比：2.2沉淀部分水水面面積：流量：；；最大流量（設設計流量）：：單個池子的的設計流量：：污泥負荷q取1..1m3/(m2.h)，池子數(shù)n為2。沉淀部分水水面面積：2.3校核固體負負荷：因為142＜150，符符合要求。2.4池子直徑池子直徑：：根據(jù)選型取取池子直徑為為35.0mm。2.5沉淀部分的的有效水深沉淀時間tt為2.5s有效水深：：2.6沉淀池總高高2.7校核徑深比比：徑深比為符合要要求。2.8進水管的設設計單體設計污水流量量：進水管設計流量：：取管徑D=7000mm，流速為因為，0.6977＞0.6符合要求，所所以進水管直直徑為D=700mmm。2.9穩(wěn)流筒進水井的流速為00.8m/ss，則過水面面積為過水面積和泥管面面積的總和：：由過水面積和泥管管面積的總和和求出直徑為為筒壁厚為250mmm，取管徑為9000mm。進行校核：過水面面積為流速為。筒上有8個小孔，孔面積為S2=，所以。二沉池采采用的是ZBX型周邊傳動動吸泥機，穩(wěn)穩(wěn)流筒的直徑徑為38800mm。取穩(wěn)流筒筒出流速度為為0.1m/s，則過水面積積為穩(wěn)流筒下部與池底底距離為所以穩(wěn)流筒下部與與池底距離大大于0.2mm，即符合要要求。2.10配水井配水井設計為馬蹄蹄形，在外圍圍加寬7000mm為污泥泥井。時間取33分鐘流量為取配水井直徑為DD=30000mm則配水井高高度其中，設計水深為為7.0m，超超高為0.66m。2.11出水部分分單池設計流流量：出水溢流堰設計堰上水頭H=00.05mHH2O每個三角堰的流量量0.7833L/s三角堰個數(shù)因此取n=223（個）2.12排泥部分分回流污泥泥量為剩余污泥量為因為剩余余污泥量小，所所以忽略不計計，即總污泥泥量為0.1188m3/s。取流速為0.8（m/s）直徑為取直徑為D=400mmm校核：流流速為00.6＜0.75＜0.9因此符合要要求。綜上，二沉池采采用的是ZBX型周邊傳動動吸泥機池徑為350000mm..第四章污水處理理廠總體布置置污水廠總體布置內內容：污水廠的總體布置置包括平面布布置和高程布布置兩部分?？偲矫娌贾茫ㄒ唬?、平面布置置平面布置的內容主主要包括：各各種構（建）筑筑物的平面定定位；各種輸輸水管道、閥閥門的布置；；排水管渠及及檢查井的布布置；各種管管道交叉位置置；供電線路路位置，道路路、綠化、圍圍墻及輔助建建筑的布置等等。（二）、污水廠的的平面布置1、污水廠平面布置置原則（1）按功能分區(qū)。配配置得當。主主要是指對生生產、輔助生生產、生產管管理、生活福福利等各部分分的布置，要要做到分區(qū)明明確、配制得得當，而又不不過分獨立分分散，既有利利于生產，又又避免非生產產人員在生產產區(qū)通行和逗逗留，確保安安全生產。在在有利條件時時（尤其是建建新廠時），最最好把生產區(qū)區(qū)和生活區(qū)分分開，但二者者之間不必設設置圍墻。（2）功能明確、布置置緊湊。首先先應保證生產產的需要，結結合地形，地地質、土方、結結構和施工等等因素全面考考慮。布置時時力求減少占占地面積，減減少連接管（渠渠）的長度，便便于操作管理理。（3）順流排列，流程程簡捷。指處處理構（建）筑筑物盡量按流流程方向布置置，避免與進進（出）水方方向相反安排排，各構筑物物之間的連接接管（渠）應應以最短路線線布置，盡量量避免不必要要的轉彎和用用水泵提升，嚴嚴禁將管線埋埋在構（建）筑筑物下面，目目的在于減少少能量（水頭頭）損失，節(jié)節(jié)省管材，便便于施工和檢檢修。（4）充分利用地形、平平衡土方，降降低工程費用用。某些構筑筑物放在較高高處，便于減減少土方，便便于放空，派派泥，又減少少了工程量，而而另一些構筑筑物放在較低低處，使水按按流程按重力力順暢輸送。（5）必要時應預留適適當余地，考考慮擴建和施施工可能（尤尤其是對大中中型污水處理理廠）。（6）構（建）筑物布布置應注意風風向和朝向。將將排放異味、有有害氣體的構構（建）筑物物布置在居住與辦公場所的的下風向；為為保證良好的的自然通風條條件，建筑物物布置應考慮慮主導風向。2、污水廠的平面布布置污水廠的平面布置置是在工藝設設計計算之后后進行的，根根據(jù)工藝流程程、單體功能能要求及單體體平面圖形進進行，污水廠廠總平面上應應有風向玫瑰瑰土，構（建建）筑物一覽覽表、占地面面積指標表及及必要的說明明，比例尺一一般為1：（200-5500），圖上應應有坐標軸線線或者放格控控制網。（1）首先對處理構筑筑物和建筑物物進行組合安安排。布置時時對其平面位位置、方位、操操作條件、走走向、面積等等統(tǒng)盤考慮。安安排時應對高高程、管線和和道路進行協(xié)協(xié)調。建筑物在平面上、高高程上組合起起來，進行組組合布置。構構筑物的組合合原則如下：：對工藝過程有利或或者無害，同同時從結構，施施工角度看也也是允許的，可可以組合，如如曝氣池（或或氧化池）與與沉淀池的組組合，反應池池與沉淀池的的組合，調節(jié)節(jié)池與濃縮池池的組合。從生產上看，關系系密切的構筑筑物可以組合合成一座構筑筑物，如調節(jié)節(jié)池和泵房，變變配電與鼓風風機房，投藥藥間與藥劑倉倉庫等。為了集中管理和控控制，有時對對于小型污水水廠還可以進進一步擴大組組合范圍。構筑物間的凈距離離，按它們中中間的道路寬寬度和鋪設管管線所需要的的寬度，或者者按其他特殊殊要求來定，一一般為5-20m。布置管線時，管線線之間及其他他構（建）筑筑物之間，應應留出適當?shù)牡木嚯x，給水水管或排水管管距構（建）筑筑物不小于33m，給水管管和排水管的的水平距離，當d《200m時，不應小于1.5m，當d>200m時不小于3m。（2）生產輔助建筑物物的布置，亦亦應盡量考慮慮組合布置，如如機修間與材材料庫的組合合，控制室，值值班室、化驗驗室、辦公室室的組合布置置。（3）預留面積的考慮慮。必要時預預留生產設施施的擴建用地地。（4）生活附屬建筑物物的布置，宜宜盡量與處理理構筑物分開開單獨設置，可可能時應盡量量放在廠前區(qū)區(qū)，應避免構構（建）筑物物與附屬生活活設施的風向向干擾。（5）道路、圍墻及綠綠化帶的布置置。通向一般般構（建）筑筑物應設置人人行道，寬度度1.5~2..0m；通向向倉庫、檢修修間等應設車車行道，其路路面寬度為3~4m，轉彎半半徑為6m，廠區(qū)主主要車行道寬寬5~6m；行車道道邊緣到房屋屋或構筑物外外墻面的最小小距離為1..5m。道路路縱坡一般為為1%~2%，不大于3%。污水廠廠部長除應保保證生產和整整潔衛(wèi)生外，還還應注意美觀觀，充分綠化化，在構（建建）筑物處理理上，應因地地制宜，與周周圍情況相稱稱，在色調上上做到活潑，明明朗和清潔。應應合理規(guī)劃花花壇、草坪、林林蔭等，使廠廠區(qū)景色園林林化，但曝氣氣池、沉淀池池等露天水池池周圍不宜種種植喬木，以以免落葉入池池。（6）污泥區(qū)的布置。由由于污泥的處處理和處置一一般與污水處處理相互獨立立，且污泥處處理過程衛(wèi)生生條件比污水水處理差，一一般將污泥處處理放在廠區(qū)區(qū)后部，若污污泥處理過程程中產生沼氣氣，則應按消消防要求設置置防火間距。由由于污泥來自自于污水處理理部分，而污污泥處理脫出出的水分又要要送到調節(jié)池池或初沉池中中，必要時，可可考慮某些污污泥處理設施施與污水處理理設施的組合合。（7）管（渠）的平面面布置。在各各處理構筑物物之間應有連連通管（渠），還還應有使各處處理構筑物獨獨立運行的管管（渠）。當當某一處理構構筑物因故停停止工作時候候，使其后接接按處理構筑筑物，仍能夠夠保持正常的的運行，污水水廠應設超越越全部或部分分處理構筑物物，直接排放放水體的超越越管。此外還還應設有給水水管、空氣管管、消化氣管管、蒸汽管及及輸配電線路路等，這些管管線有的敷設設在地下，但但大部分在地地上，對他們們的安排，既既要便于施工工和維護管理理，也要緊湊湊，少占用地地。（8）、進出口的布置置。污水廠的的正門一般設設在辦公樓附附近。污泥及及物料運輸最最好另辟側門門，就近進出出廠，以免影影響環(huán)境衛(wèi)生生，并防止噪噪音干擾。3、布置結果布置結果見附圖管道設計及布置（一）、進水管、事事故管由設計任務書知，進進水管的管徑徑為DN=12000mm，采采用的是鋼筋筋混凝土管。設計流量計算如下下：由于工業(yè)業(yè)廢水無變化化系數(shù)，故只只考慮生活污污水的變化系系數(shù)，以遠期期的生活污水水進行設計，遠遠期生活污水水量生活污水的總變化化系數(shù)為：所以總設計流量為為取設計流量為。查查溝道水力學學算圖得，管管內流速，充充滿度，。校核近期水量的管管內流速。近期生活污水的水水量為總變化系數(shù)計算的設計流量為為取設計流量為6000L/s，查圖知，在在坡度，管徑D=12000mm時，管管內流速＞，故設計合合理。事故管與進水管采采用同一材料料同一規(guī)格的的管。（二）、污水管1、從泵房到曝氣沉沉砂池的管道道、從曝氣沉沉砂池到配水水井的管道以遠期的流量進行行設計，即，配配水井只設一一個。管道擬擬用鑄鐵管。由以及得，，取流速速。則，取整后D=10000mm。校核流速。，介于于0.6m/ss-1.5m/s之間，設計計合理。查《鐵鐵管及鑄鐵管管水力計算表表》得，當管管徑D=10000mm，設計計流量時，坡坡度，滿流，管管內流速。2、從氧化溝到下一一個配水井的的管道以近期的設計流量量進行設計，即即，分期建設設，都是滿流流管，擬用鑄鑄鐵管。取流速。則，取整D=7000mm。將取整后的D=7700mm代代入校核流速速。則，介于于0.6m/ss-1.5m/s之間，設計計合理。查《鐵鐵管及鑄鐵管管水力計算表表》得，當管管徑D=700mmm，設計流流量時，坡度度，滿流，管管內流速。從配水井到二沉池池的管道也是取近期的污水水量進行設計計。污泥回流流比，設有兩兩個二沉池，則則設計流量：：取流速計算管徑，取整后后D=700mmm。將取整后的D=7700mm代代入校核流速速。則，介于于6m/s-1.55m/s之間，設計計合理。擬用用鑄鐵管，查查《鐵管及鑄鑄鐵管水力計計算表》得，當當管徑D=700mmm，設計流流量時，坡度度，滿流，管管內流速二沉池出水管的管管道以近期的污水量進進行設計。設設計流量：取流速計算管徑，取整后后D=500mmm。校核流速，介于66m/s-1.55m/s之間，設計計合理。擬用用鑄鐵管，查查《鐵管及鑄鑄鐵管水力計計算表》得，當當管徑D=500mmm，設計流流量時，坡度度，滿流，管管內流速。5、出廠管的管道以近期的設計流量量進行設計，即即，分期建設設，都是滿流流管，擬用鑄鑄鐵管。取流速。則，取整D=7000mm。將取整后的D=7700mm代代入校核流速速。則，介于于0.6m/ss-1.5m/s之間，設計計合理。查《鐵鐵管及鑄鐵管管水力計算表表》得，當管管徑D=700mmm，設計流流量時，坡度度，滿流，管管內流速。（三）、污泥管①從污泥泵房到污泥泥濃縮池的管管道，即剩余余污泥管，其其設計流量為為：，取流速，則剩余余污泥管的管管徑為：，取整后D=300mm。查《鐵管及鑄鐵管管水力計算表表》得，管徑徑D=25mmm，1000ii=58.66，管內流速速，采用鐵管管。②從污泥泵房到氧化化溝的回流污污泥管道，即即回流污泥管管?；亓鞅葹闉?.54。設計流量，取設計計流速，則：：，取整D=5000mm。查《鐵管及鑄鐵管管水力計算表表》得，管內內流速，1000ii=2.5，采用鑄鐵鐵管。③從二沉池到污泥泵泵房的管道設計流量，采用鑄鑄鐵管。查《鐵鐵管及鑄鐵管管水力計算表表》得，管徑徑D=500mmm，流速，1000ii=2.5，符合設計計要求。（四）、雨水管、廠廠區(qū)污水管雨水管和廠區(qū)污水水管通常采用用非金屬的管管材，雨水管管采用的管徑徑，廠區(qū)污水水管采用的管管徑。（五）、給水管給水管擬采用鋼管管，采用的管管徑。（六）、布置結果果布置結果見附圖高程布置（一）布置原則污水處理工程的污污水流程高程程布置的只要要任務是確定定各處理構筑筑物和泵房的的標高,確定處理構構筑物之間連連接灌渠的尺尺寸及其標高高;通過計算確確定各部位的的水面標高,從而使污水水能夠處理構構筑物之間暢暢通地流動,保證污水處處理工程的正正常運行.污水處理工程的高高程布置一般般應遵守如下下原則：認真計算管道沿程程損失，局部部損失，各處處理構筑物，計計量設備及聯(lián)聯(lián)絡管渠的水水頭損失；考考慮最大時流流量，雨天流流量和事故時時流量的增加加，并留有一一定的余地；；還應考慮當當某座構筑物物停止運行時時，與其并聯(lián)聯(lián)運行的其余余構筑物及有有關的連接管管渠能通過全全部流量?？紤]遠期發(fā)展，水水量增加的預預留水頭。避免處理構筑物之之間跌水等浪浪費水頭的現(xiàn)現(xiàn)象，充分利利用地形高差差，實現(xiàn)自流流。在認真計算并留有有余量的前提提下，力求縮縮小全程水頭頭損失及提升升泵站的揚程程，以降低運運行費用。需要排放的處理水水，在常年大大多數(shù)時間里里能夠自流排排放水體。注注意排放水位位不一定選取取水體多年最最高水位，因因為其出現(xiàn)時時間較短，易易造成常年水水頭浪費，而而應選取經常常出現(xiàn)的高水水位作為排放放水位，當水水體水位高于于設計排放水水位時，可進進行短時間的的提升排放。本本設計中最高高潮水位為66.48m,,高潮常水位位為5.288m，低潮潮常水位為22.72mm，而污水處處理廠平整后后地面標高為為6.85m。進水管管水面標高為為2.30m，管頂標標高為3.002m。應盡可能使污水處處理工程的出出水管渠高程程不受水體洪洪水頂托，并并能自流。（二）構筑物的水水頭損失為了降低運行費用用和便于維護護管理，污水水在處理構筑筑物之間的流流動,以按重力流流考慮為宜，為為此，必須精精確地計算污污水流動中的的水頭損失。水水頭損失包括括：污水流經各處理構構筑物的水頭頭損失，按照照下表進行估估算：構筑物名稱水頭損失/m構筑物名稱水頭損失/m格柵生物濾池（工作高高度為2m時）沉沙地(1)裝有旋轉式式布水器沉沙地：平流(2)裝有固定噴噴灑布水器豎流混合池或接觸池輻流污泥干化場2-3.5雙層沉淀池曝氣池:污水潛流流入池污水跌水入池（2）污水流經連接前前后兩處理構構筑物的管渠渠（包括配水水設施）時產產生的水頭損損失，包括沿沿程和局部水水頭損失沿程水頭損失的計計算公式如下下：式中i坡度，可查給水排排水手冊得；；L為管長，單單位為m。局部水頭損失的計計算公式如下下：式中:ξ為局部阻力系數(shù)，查查設計手冊；；v為管內流速速，m/s，0.6~11.2；因為初步設計，故故局部水頭損損失估為0.2倍的沿程水水頭損失，即即h2=0.2h1污水流經計量設備備時產生的水水頭損失（三）注意事項：：選擇一條距離最長長，水頭損失失最大的流程程進行水力計計算，并應適適當留有余地地，以保證在在任何情況下下，處理系統(tǒng)統(tǒng)都能夠正常常運行。計算水頭損失時，一一般應以近期期最大流量（或或泵的最大出出水量）作為為構筑物和管管渠的設計流流量，計算涉涉及遠期流量量的管渠和設設備時，應以以遠期最大流流量為設計流流量，并酌加加擴建時的備備用水頭。設置終點泵站的污污水處理廠，水水力計算常以以接納處理后后污水水體的的最高水位為為起點，逆污污水處理流程程向上