熱力發(fā)電廠總復習課件

總復習熱力發(fā)電廠考試方式：閉卷考試題型一、名詞解釋(15分)

二、填空題或判斷題（10-15）三、簡答題(30分)四、分析與計算題(40-45分)

考試時間：地點：試題分布：

1、發(fā)電廠的熱經濟性

2、發(fā)電廠熱力循環(huán)的參數和型式

3、給水回熱加熱系統

4、給水除氧系統

5、發(fā)電廠的原則性熱力系統

6、發(fā)電廠的全面性熱力系統7、管道、閥門、輔助生產

8、發(fā)電廠輔助生產系統第一章發(fā)電廠的熱經濟性1、發(fā)電廠熱經濟性評價的理論基礎2、發(fā)電廠熱經濟性的評價方法3、凝汽式發(fā)電廠的主要熱經濟指標1、發(fā)電廠熱經濟性評價的理論基礎熱力學定律：熱力學第一定律(質量守恒定律)熱力學第二定律(熱功轉換不可逆性)循環(huán)：卡諾循環(huán)朗肯循環(huán)2、發(fā)電廠熱經濟性的評價方法兩種評價方法效率分析法(熱平衡法)作功能力分析法(熵分析法和火用分析法)效率分析法：鍋爐熱損失和鍋爐效率管道熱損失與管道效率汽輪機設備中的冷源熱損失與汽輪機內效率汽輪機的機械損失及機械效率凝汽式發(fā)電廠的能量損失與效率作功能力分析法熵分析法三種典型的不可逆過程溫差換熱的過程絕熱節(jié)流的過程有摩阻的膨脹或壓縮過程

損失：鍋爐中的作功能力損失、主蒸汽管道中的作功能力損失汽輪機內部的作功能力損失、凝汽設備中的作功能力損失升壓水泵中的作功能力損失、汽輪機的機械摩擦損失發(fā)電機的作功能力損失火用損失鍋爐中的火用損失主蒸汽管道中的火用損失汽輪機內部的火用損失凝汽設備中的火用損失汽輪機機械摩阻引起的火用損失發(fā)電機的火用損失效率分析法和作功能力法的比較效率分析法作功能力法基礎熱力學第一定律熱力學第一定律、熱力學第二定律定義以效率的高低作為評價動力設備在能量利用方面的完善程度指標。以作功能力損失的大小或對作功能力的有效利用程度作為評價動力設備熱經濟性的指標。損失分布汽輪機的損失（冷源損失）最大，占燃料供熱量的近60%，其次是鍋爐的熱損失，占燃料供熱量的近10%。鍋爐的火用損失最大，占燃料供熱量的近60%，其次是汽輪機內部的火用損失和凝汽器的火用損失，兩者合占燃料供熱量的近10%。本質只從能量數量轉換上考慮發(fā)電廠動力設備的熱經濟性。不僅從能量數量轉換上，更注重質量(能量品位)上考慮發(fā)電廠動力設備的熱經濟性。應用火電廠熱經濟指標計算普遍采用效率分析法定性分析火電廠熱經濟性，起著從本質上指導技術改進的作用兩種計算方法算得的總熱損失量和全廠效率相同。3、凝汽式發(fā)電廠的主要熱經濟指標鍋爐設備的主要熱經濟指標：鍋爐熱負荷鍋爐燃料消耗量汽輪機發(fā)電機組的主要熱經濟指標汽耗量汽耗率熱耗率全廠性的主要熱經濟指標發(fā)電廠效率發(fā)電煤耗率鍋爐熱負荷

鍋爐燃料消耗量

鍋爐效率

純凝汽式機組汽耗量

汽耗率

熱耗率

發(fā)電廠效率

發(fā)電煤耗率

發(fā)電標準煤耗率

供電標準煤耗率

重點：效率分析法和作功能力分析法的區(qū)別；如何利用兩種方法的原理來提高火電廠的熱經濟性第二章發(fā)電廠熱力循環(huán)的參數和型式1、蒸汽的初、終參數2、蒸汽中間再熱3、給水回熱加熱4、熱電聯合生產1蒸汽初參數和蒸汽終參數及影響蒸汽初參數：新蒸汽進入汽輪機自動主汽門前的蒸汽壓力和溫度。蒸汽終參數：凝汽式汽輪機的排汽壓力和排汽溫度。

2蒸汽中間再熱再熱循環(huán)：汽輪機高壓缸作了一部分功的蒸汽被引至再熱器，提高溫度后再返回汽輪機中，低壓缸繼續(xù)作功的過程稱為蒸汽中間再熱，其裝置循環(huán)稱為再熱循環(huán)。

蒸汽中間再熱的方法（1）煙氣再熱法：采用鍋爐中的煙氣來再次提高高壓缸排汽過程度的方法。（火電廠）（2）蒸汽再熱法：用新蒸汽加熱再熱蒸汽的方法。（核電站）。降低蒸汽濕度。優(yōu)點：再熱簡單，縮短再熱蒸汽管道長度，簡化設備。

3

給水回熱加熱給水回熱加熱：從汽輪機的某些中間級抽出部分蒸汽加熱鍋爐給水以提高給水溫度，稱給水回熱加熱，簡稱給水回熱。具有給水回熱加熱的熱力循環(huán)稱為回熱循環(huán)。給水回熱加熱目的：整個機組冷源損失可以減少，因而可以提高循環(huán)熱效率。

作功能力分析法：以換熱溫差較小的回熱加熱器代替換熱溫差較大的鍋爐對給水進行加熱，從而減少了電廠能量轉換過程中總的溫差換熱損失。

3.2給水回熱加熱過程的基本參數回熱系統基本參數：給水回熱的級數Z、回熱后的給水溫度，回熱加熱量在各級的分配；回熱式汽輪機基本參數：回熱抽汽級數Z，最高抽汽壓力，各級抽汽壓力的分配；給水回熱加熱過程參數的改變：影響機組的煤耗、鍋爐和汽輪機的安全和出力。三個參數間相互影響密切相關?？偀崃吭诟骷壍姆峙浣o水回熱加熱量在各級的最佳分配，目標使汽輪機的絕對內效率達到最大值。A幾何級數分配法B焓降分配法C平均分配法國內對回熱系統研究得出如循環(huán)函數法分配、等效焓降分配法。在研究過程中做了假設和簡化，計算結果較為一致。三種回熱加熱量法的分配法的比較幾何級數分配法較為精確，但分配方法較為復雜；平均分配法的精確度較差，但分配方法最為簡單；汽輪機的蒸汽初參數不高時，三種分配方法的分配結果，在數量上差別不大；當汽輪機的蒸汽初參數較高時，可用幾何級數分配法，一般的近似計算則可用平均分配法。4熱電聯合生產熱電聯合生產的概念分別能量生產熱電聯合生產分別能量生產：當動力設備只用來生產一種能量時（電能或熱能），這種能量生產方式稱為分別能量生產，或稱單一能量生產。熱電聯合生產：發(fā)電廠同時對熱電用戶供應電能和熱能，而其生產的熱能是取自汽輪機作過部分或全部功的蒸汽，這種能量生產稱為熱電聯合生產（簡稱熱電聯產），其熱力循環(huán)稱供熱循環(huán)，裝有這種動力設備的發(fā)電廠稱為熱電廠。重點：概念：蒸汽中間再熱、給水回熱、熱電聯合生產蒸汽初參數對循環(huán)熱效率的影響蒸汽終參數對循環(huán)熱效率的影響蒸汽中間再熱給水回熱熱電聯合循環(huán)第四章給水回熱加熱系統1、回熱加熱器的型式和應用2、回熱加熱器的連接系統3、加熱器的出口端差4、給水品質1表面式加熱器的疏水方式(1)采用疏水泵的連接系統(2)采用疏水逐級自流的連接系統利用相鄰加熱器間的壓力差將加熱器疏水依次從壓力高的加熱器中自流入壓力較低一級的加熱器中，最后一臺加熱器的疏水自流入除氧器或汽輪機的凝汽器。疏水可以借壓差流入相鄰的較低壓力的加熱器，也可以流入壓力更低的加熱器。把原來自流入2號加熱器的來自1號加熱器的疏水改為自流入3號的加熱器，則2號加熱器由于減少了疏水的放熱量而使抽汽量增大，3號加熱器則由于疏水放熱量的增大而使抽汽量減少。由于這種連接方式排擠了更低壓力的抽汽而使熱經濟性下降。疏水應采用逐級自流的方式，而不宜隔級疏水。疏水自流：熱經濟性差，比混合式加熱器回熱系統低3.7%。但系統沒有疏水泵，系統簡單，安全可靠性高，不耗廠用電，運行維護方便。使用普遍。2蒸汽冷卻器的連接方式重點表面式加熱器與混合式加熱器表面式加熱器三種疏水方式熱經濟性比較

第五章給水除氧系統1給水除氧的任務2給水除氧的方法3熱力除氧的原理4除氧器的熱平衡和自生沸騰給水系統含氧的危害給水中含氧氣和空氣，給發(fā)電廠安全經濟運行帶來嚴重后果。腐蝕熱力設備及管道，降低工作可靠性，縮短工作壽命。[高溫下工作的給水管道和省煤器在短期內會出現導致穿孔的點狀腐蝕，引起泄漏或爆管。]妨礙傳熱，影響汽輪機出力，降低熱力設備的熱經濟性。[氧化物沉積形成的鹽垢及蒸汽凝結時析出的不凝結氣體：熱阻增加，換熱設備傳熱惡化，凝汽器真空下降。][高參數汽輪機：參數提高，蒸汽的溶鹽能力增強，葉片通道上易形成氧化物的沉積，出力顯著下降和推力增加。]

給水除氧的方法1化學法2物理法

化學除氧法化學除氧：利用一些易和氧發(fā)生化學反應的藥劑（亞硫酸鋼Na2SO4和聯胺N3H4），使之和水中溶解的氧產生化學反應生成另一種物質。優(yōu)點：能切底除法水中的氧。缺點：不能除去其它氣體，生成的氧化物還會增加給水中可溶性鹽類的含量，藥劑價格昂貴，中小型電廠不用。亞臨界及以上參數的電廠：補充的除氧手段。聯胺作為藥劑：

物理法除氧物理法：熱除氧法。優(yōu)點：價格便宜，既能除氧又能除去給水中的其它氣體，使給水中不存在任何其它殘留物質。亞臨界和超臨界參數電廠：主要方法：熱力除氧法；輔助方法：化學除氧。

熱力除氧的原理1）亨利定律（氣體溶解定律）氣體在水溶液中溶解的規(guī)律2）道爾頓定律(氣體分壓定律)混合氣體的全壓力與各組成氣體的分壓力之間的關系亨利定律[在一定溫度條件下，當溶于水中的氣體與自水中逸出的氣體處于動態(tài)平衡時，單位體積水中溶解的氣體量與水面中該氣體的分壓力成正比。]當某氣體在水中的溶解與離析處于動平衡時，與水中氣體溶解量相對應的該氣體在水面上的分壓力稱為平衡壓力。降低某氣體在水面上的壓力，使平衡壓力，該氣體在平衡壓差的作用下自水中離析出來，達到平衡為止。提高某氣體在水面上的壓力，使不平衡壓力差為零或為負值，離析出的氣體又重新回到水中。完全除去水中的氧，該氣體在水面上的實際分壓力降為零。道爾頓定律混合氣體的全壓力等于各組成氣體的分壓力之和。除氧器容積中，水面上氣體的全壓力＝水蒸汽的分壓力和溶于水中的各種氣體分壓力之和。給水定壓加熱：水的蒸發(fā)過程不斷加強，水面上的水蒸汽分壓逐步加大，相應其它氣體分壓不斷減小。水加熱至飽和溫度：水蒸汽的分壓力幾乎等于水面上的全壓力，其它氣體的分壓力趨于零。道爾頓定律理論意義：提供了用加熱水至沸騰使水面上氣體分壓為零的方法。熱除氧過程的基本條件熱除氧過程：傳熱過程、傳質過程。傳熱過程：建立除氣的傳熱條件（或加溫條件）：把水加熱到除氧器工作壓力下的飽和溫度。[道爾頓定律]傳質過程：創(chuàng)造氣體自水中離析的傳質條件：有足夠大的汽水接觸面積和不平衡壓差。[亨利定律]除氧器設計和運行：汽－水有足夠的接觸面積（傳質面積）：措施：將除氧器內的水用噴嘴霧化或用篩盤使水下落形成水滴、細流、膜狀等；保持較大的傳質不平衡壓差：及時排走自水中逸出的氣體，保持水面上各氣體的分壓力為零。

除氧器的熱平衡和自生沸騰

除氧器的熱平衡除氧器的作用：除去水中不凝結氣體混合式加熱器匯集發(fā)電廠各處來的疏水（蒸汽凝結水）和蒸汽除氧器的自生沸騰什么是除氧器自生沸騰除氧器自生的后果除氧器自生沸騰解決措施除氧器自生沸騰當除氧器熱力系統連接不合理時，由于一些汽水工質進入除氧器放出的熱量等輔助熱源的熱量，使除氧器中被加熱水流產生沸騰，此時計算出的回熱抽汽量的零或負值，稱為除氧器的自生沸騰。除氧器的自生沸騰后果發(fā)生自生沸騰時，除氧器內壓力會不受控的升高：使該級回熱抽汽逆止門關閉，除氧器的排汽量加大，帶來較大的工質損失和熱損失；使原來設計的除氧器內的汽水逆向流動受到破壞，在除氧器底部形成一個不動的蒸汽層，妨礙逸出的氣體排走，造成除氧效果惡化。解決措施保證除氧器熱平衡計算結果使回熱抽汽量為較大的正值；將至除氧器的高壓加熱器疏水上加裝疏水冷卻器；[避免除氧器的自生沸騰，減少對低壓抽汽的排擠]將熱疏水、軸封汽等送往別處；提高除氧器的壓力來減少高壓加熱器數目；減少進入除氧器的熱疏水量；除氧器的運行方式：定壓方式和滑壓方式。定壓方式：裝設壓力調節(jié)閥，保持除氧器所需的壓力恒定，除氧器的壓力可以不受汽輪機負荷變化的影響，從而保證在所有工況下的除氧效果穩(wěn)定和給水泵的安全；犧牲了部分回熱經濟性；

滑壓方式：不裝壓力調節(jié)閥，除氧器的壓力隨汽輪機負荷變化而滑動；汽輪機達到額定負荷時，除氧器的壓力達到最高值；滑壓運行可以減少抽汽管壓損，回熱經濟性高。需解決穩(wěn)定除氧效果和給水泵不汽蝕的技術問題。除氧器兩種運行方式的熱經濟性比較圖5-9除氧器滑壓運行的優(yōu)點：（1）提高了機組設計工況下運行的經濟性，還顯著提高了機組低負荷運行的熱經濟性；（2）簡化熱力系統，降低了投資；（3）使汽輪機的抽汽點分配更為合理，提高了機組的熱效率?；瑝哼\行除氧器防止泵汽蝕措施：

(1)提高除氧器的安裝高度Hd用除氧器高位布置產生的將正水頭H來防止給水泵汽蝕；

(2)采用低轉速的前置給水泵，使NPSHr減??；

(3)降低泵吸入管道內的壓降△p

減少泵吸入管道上不必要的彎頭和水平管段長度

(4)縮短滯后時間T促使入口水溫提前下降以減小最大富裕壓頭；重點：水中含氧的危害給水除氧的任務熱力除氧的原理熱力除氧的基本條件及如何提高熱力除氧效率除氧器的自生沸騰除氧器定壓運行與滑壓運行的區(qū)別第六章熱電廠的供熱系統城市民用負荷商業(yè)負荷工業(yè)負荷農村負荷其它負荷用途城市居民的家用負荷商業(yè)應用的負荷工業(yè)應用的負荷廣大農村所有的負荷市政用電、公用事業(yè)、自來水廠等主要用戶城市居民商業(yè)用戶工業(yè)用戶農民城市居民或農村用戶負荷特性年增長率及季節(jié)性波動受氣候影響較大受氣候影響較小的基礎負荷受氣候影響、具有季節(jié)性波動受氣候影響較小熱負荷的分類5.2發(fā)電廠的電負荷曲線發(fā)電廠的電負荷曲線：實際負荷曲線、計劃用的預測負荷曲線全日負荷曲線、全年負荷曲線、全年負荷持續(xù)時間曲線熱負荷分類：全年性熱負荷：與氣象條件與室外溫度基本無關；季節(jié)性熱負荷：室外空氣溫度、風向、風速、太陽輻射、空氣溫度等條件有關；主要與室外溫度有關。熱化系數：熱網的最大熱化供熱量與熱網最大熱負荷之比。

[表示熱化程度的比值]解決問題：(1)已知熱網的最大熱負荷，求供熱汽輪機的裝機容量及臺數；(2)已知供熱汽輪機的容量，求接入該熱電廠的熱負荷的合理值。重點：熱化系數概念第七章發(fā)電廠原則性熱力系統熱力系統型式原則性熱力系統全面性熱力系統定義以規(guī)定的符號來表示工質按某種熱力循環(huán)必經的各種熱力設備之間聯系的線路圖用規(guī)定的符號表明全廠主輔熱力設備，包括運行的和備用的，以及按照電能生產過程連接這些熱力設備的汽水管道和附件整體系統圖實質工質的能量轉換及其熱量利用的過程工質的能量轉換及其熱量利用過程怎么利用反映的狀況發(fā)電廠能量轉換過程的技術完善程度和發(fā)電廠熱經濟性的好壞（功能性、經濟性）全廠熱力設備的配置情況和各運行工況的切換方式（安全可靠性、經濟性、靈活性）1原則性和全面性熱力系統比較CSU

E＆P2發(fā)電廠原則性熱力系統的擬定1.1發(fā)電廠原則性熱力系統的組成1.2編制發(fā)電廠原則性熱力系統的步驟CSU

E＆P擬定發(fā)電廠原則性熱力系統的主要內容和步驟(1)確定發(fā)電廠的型式及規(guī)劃容量(2)選擇汽輪機(3)繪發(fā)電廠原則性熱力系統圖(5)選擇鍋爐(6)選擇熱力輔助設備(4)發(fā)電廠原則性熱力系統計算CSU

E＆P擬定發(fā)電廠原則性熱力系統的主要內容和步驟(1)確定發(fā)電廠的型式及規(guī)劃容量(2)選擇汽輪機(3)繪發(fā)電廠原則性熱力系統圖(5)選擇鍋爐(6)選擇熱力輔助設備(4)發(fā)電廠原則性熱力系統計算汽輪機有八級不調整抽汽，回熱系統為三高四低一除氧。H1高加配置的外置式蒸汽冷卻器SC3與主給水流串聯，將給水溫度由239度提高到243度。除氧器采用滑壓運行，給水系統配有帶前置泵TP的電動調速給水泵FP。H7、H8低壓加熱器各有一疏水泵。設置一臺軸封冷卻器SG。單級鍋爐連續(xù)排污擴容器擴容后的蒸汽進入高壓除氧器?；瘜W補充水進入凝汽器。機組有八級不調整抽汽，回熱系統為三高、四低一除氧。三臺高加都設置內置式蒸汽冷卻器和疏水冷卻器、疏水逐級自流至除氧器。除氧器為滑壓運行，給水系統采用汽動調速給水泵，主給水泵前設電動前置泵。驅動泵的小汽輪機的為凝汽式，其排汽進入主機凝汽器，正常工況汽源為第四段抽汽。H5低壓加熱器設有內置式蒸汽冷卻器，低壓加熱器都采用疏水逐級自流方式，H8低壓加熱器放在凝汽器頸部，其疏水自流入熱井。由于直流鍋爐沒有排污，為保證鍋爐的汽水品質，對凝結水需要全部精處理，故沒有凝結水除鹽設備，因為低壓系統，故裝設相應的凝升泵?；瘜W補充水進入凝汽器。重點：概念：原則性熱力系統原則性熱力系統與全面性熱力系統的區(qū)別發(fā)電廠原則性熱力系統圖解析第八章發(fā)電廠的全面性熱力系統1

全面性熱力系統的概念2全面性熱力系統與原則性熱力系統的區(qū)別3主蒸汽管道系統4再熱式機組的旁路系統5給水管道系統1全面性熱力系統的概念發(fā)電廠的全面性熱力系統（圖）：以規(guī)定的符號表明全廠主輔熱力設備，包括運行的和備用的，以及按照電能生產過程連接這些熱力設備的汽水管道和附件整體系統圖。全面性熱力系統圖：全廠主要熱力設備和輔助設備[鍋爐設備、汽輪發(fā)電機組、各種熱交換器、減溫減壓器、各種水泵、水箱等]；并按發(fā)電廠現有情況表示出發(fā)電廠的主蒸汽系統、凝結水系統、回熱抽汽系統、除氧器系統、鍋爐給水系統、補充水系統、啟動旁路系統、鍋爐啟動系統、供熱系統等管道系統。熱力系統型式原則性熱力系統全面性熱力系統定義以規(guī)定的符號來表示工質按某種熱力循環(huán)流經的各種熱力設備之間聯系的線路圖用規(guī)定的符號表明全廠主輔熱力設備，包括運行的和備用的，以及按照電能生產過程連接這些熱力設備的汽水管道和附件整體系統圖實質工質的能量轉換及其熱量利用的過程工質的能量轉換及其熱量利用過程怎么利用反映的狀況發(fā)電廠能量轉換過程的技術完善程度和發(fā)電廠熱經濟性的好壞全廠熱力設備的配置情況和各運行工況的切換方式2全面性熱力系統與原則性熱力系統的區(qū)別3.1單元制主蒸汽管道系統單元制主蒸汽管道系統：一臺鍋爐配一臺汽輪機的管道系統(包括再熱蒸汽管道)，組成獨立單元，各單元間無橫向聯系，用汽設備的蒸汽支管由各單元主蒸汽管引出。再熱式機組旁路系統的分類再熱式機組旁路系統：再熱機組啟、停、事故情況下的一種調節(jié)和保護系統。分類：高壓旁路系統[一級旁路系統]：鍋爐來的新蒸汽在某些特定情況下，可繞過汽輪機高壓缸，通過連接在主蒸汽和再熱蒸汽冷段管道間減溫減壓裝置直接進入再熱器冷段管道。低壓旁路系統[二級旁路系統]：繞過汽輪機中、低壓缸，通過連接在再熱器熱段蒸汽管和凝汽器間的減溫減壓裝置后進入凝汽器的管道系統。整機旁路系統[三級大旁路系統]：繞過整個汽輪機，通過連接在主蒸汽管道和凝汽器間的減溫減壓裝置，直接進入凝汽器的管道系統。2旁路系統的作用(1)協調啟動參數和流量，縮短啟動時間，改善啟動條件，延長汽輪機壽命(2)保護再熱器(3)回收工質，降低噪聲(4)減少安全門動作次數，延長使用壽命(5)電網故障或機組甩負荷時，鍋爐能維持熱備用狀態(tài)或帶廠用電運行汽輪機啟動、汽輪機壽命汽輪機壽命：汽輪機出現第一條裂紋淺棕的工作時間稱為汽輪機的壽命。壽命損耗系數：汽輪機美啟、停一次或升、降負荷一次所消耗壽命的百分數為壽命損耗系數。冷啟動、溫啟動和熱啟動：高壓缸第一級金屬溫度在200°C時為冷啟動；200～370°C時為溫啟動；大于370°C時為熱啟動。3旁路系統的型式(1)兩級旁路串聯系統(2)兩級并聯旁路系統(3)三級旁路系統(4)一級(整機)旁路系統(1)兩級旁路串聯系統高壓旁路和低壓旁路組成。高壓旁路保護再熱器。特點：高壓旁路容量為鍋爐蒸發(fā)量的30－40%，通汽量相對加大，啟動性能好。作用：機組冷、熱態(tài)啟動時可加熱主蒸汽和再熱蒸汽管道；調節(jié)再熱蒸汽溫度以適應中壓缸的溫度要求；可調節(jié)中壓缸的進汽參數和流量，以適應高、中壓缸同時沖轉或中壓缸沖轉方式。例子：捷克進口的110MW機組，國產的125MW，300MW、600MW機組(2)兩級并聯旁路系統高壓旁路：容量為鍋爐額定蒸發(fā)量的10%，保護再熱器，機組啟動時暖管，熱態(tài)啟動時利用再熱器熱段上的向空排汽閥對外排汽以提高二次汽溫。整機旁路：容量為鍋爐額定蒸發(fā)量的20%，將各種運行工況(啟動、電網甩負荷、事故)多余蒸汽排入凝汽器，鍋爐超壓時可減少安全閥動作和不動作。(3)三級旁路系統高壓旁路、低壓旁路和整機旁路(一級大旁路或稱3級旁路組成）。高、低壓兩級旁路串聯，滿足汽輪機啟動過程不同階段對蒸汽參數和流量的要求，并保證了再熱器的最低冷卻流量。汽輪機負荷低于額定負荷50%時，通過整機旁路，使鍋爐維持最低穩(wěn)燃負荷，多余蒸汽經整機旁路排至凝汽器。(4)一級(整機)旁路系統鍋爐來的蒸汽，繞過汽輪機的高、中、低壓缸，新蒸汽沒有進入汽輪機，而是經一級大旁路減溫減壓后排入凝汽器中。缺點：機組啟動或低負荷：再熱器內沒有蒸汽通過，得不到冷卻，處于干燒狀態(tài)。措施：采用高性能材料，布置在較低的煙溫區(qū)，裝置煙溫調節(jié)保護。機組采用滑參數運行，無法調整再熱蒸汽溫度。采用中壓聯合主汽門前裝設對空排汽管，必要時用于提高再熱蒸汽溫度。4旁路系統的選擇一般情況：根據汽輪機和鍋爐的型式、結構、性能及電網對機組運行方式的要求確定；容量為鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的30%；甩負荷帶廠用電或停機不停爐時，旁路系統容量加大到鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的40－50%。型式的選擇：(1)機組在系統中承擔負荷的性質(2)鍋爐特性(燃料種類、鍋爐型式、調溫方式、啟動方式和啟動參數)(3)汽輪機特性(汽輪機結構及其沖轉方式、冷熱態(tài)沖轉參數)旁路系統容量的選擇(1)鍋爐穩(wěn)定燃燒的最低負荷(2)保護再熱器所需的最低蒸汽流量(3)汽輪機沖轉時的鍋爐蒸發(fā)量基本負荷的機組：冷態(tài)或溫態(tài)啟動，啟動次數少，啟動時所需沖轉壓力及相應的鍋爐蒸發(fā)量較低，通常選30%。調峰機組：熱態(tài)啟動，汽輪機內部溫度高，必須增加鍋爐的蒸發(fā)量，旁路系統容量增大。(1)全面性熱力系統的概念重點：(3)旁路系統類型、布置方式及作用第七講發(fā)電廠的全面性熱力系統(2)全面性熱力系統與原則性熱力系統的區(qū)別第九章發(fā)電廠的汽水管道和附件序號類別介質工作壓力序號類別介質工作壓力123超臨界壓力亞臨界壓力超高壓>22.1214.10~22.1210.10~14.00456高壓中壓低壓6.10~10.002.60~6.002.5以下

按管內介質工作壓力劃分的管道類別公稱壓力：規(guī)定：碳鋼管道及其附件在200℃及以下允許的工作壓力為其公稱壓力pg。公稱壓力與管道在t溫度下允許承受的壓力p之間的關系為：

和分別為溫度為200℃和t時鋼材的基本許用應力。

對于含鉬不少于0.4％的鉬鋼管和鉻鉬鋼管，管子最高允許使用溫度為530℃，公稱壓力pg與350℃以下允許工作壓力相同。

在實際應用中，同一公稱壓力的管道，當使用在不同介質溫度下，有不同的允許工作壓力。例如，使用介質在200℃以下時．碳鋼管子允許承受壓力為0.4MPa。而介質溫度升高至450℃時，允許承受壓力只有0.16MPa。

公稱直徑Dg

管子的通流能力與其內徑大小有關。為了使用方便，對管道的計算內徑作了規(guī)定，這一規(guī)定的內徑等級稱為公稱直徑。因此，公稱直徑實際上是名義上的計算內徑，工程上可根據計算結果從有關手冊選用內徑尺寸與計算值相近的管子。我國管道的公稱直徑從1—4000mm之間規(guī)定了54個等級。設計壓力：一般指管道運行時介質的最大工作壓力。設計溫度：一般指管道運行時介質的最大溫度。有時