廣東框架結構商住樓模板施工方案胎膜防水膠合板

目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc326303485"第一章工程概況-1-HYPERLINK\l"_Toc326303486"1工程概況-1-HYPERLINK\l"_Toc326303487"第二章編制依據(jù)-1-HYPERLINK\l"_Toc326303488"1施工圖-1-HYPERLINK\l"_Toc326303489"2工程應用的主要規(guī)范、規(guī)程、法規(guī)-2-HYPERLINK\l"_Toc326303490"第三章模板工程施工-3-HYPERLINK\l"_Toc326303491"1.設計概況-3-HYPERLINK\l"_Toc326303492"2.模板選型-3-HYPERLINK\l"_Toc326303493"3.模板施工工藝流程-4-HYPERLINK\l"_Toc326303494"4.地下室基礎、承臺及底板、墻體模板設計及施工-5-HYPERLINK\l"_Toc326303495"5.樓板模板設計及施工-15-HYPERLINK\l"_Toc326303496"6.樓梯間頂板及下部有孔洞的樓板設計施工及計算-24-HYPERLINK\l"_Toc326303497"7.梁模板設計施工及計算-30-HYPERLINK\l"_Toc326303498"8.柱模板設計施工及計算-40-HYPERLINK\l"_Toc326303499"9.樓梯模板設計及施工-49-HYPERLINK\l"_Toc326303500"10.洞口模板設計及施工-49-HYPERLINK\l"_Toc326303501"11.后澆帶模板設計及施工-50-HYPERLINK\l"_Toc326303502"12.首層梁截面高度大于1000㎜的梁模板支撐設計及施工-51-HYPERLINK\l"_Toc326303503"第四章安全管理措施-51-HYPERLINK\l"_Toc326303504"1、鋼管支架搭設及砼澆注整個過程中，成立搭設領導管理組：-51-HYPERLINK\l"_Toc326303505"2、管理職責-52-第一章工程概況1工程概況1）工程地理及建筑概況XX中心7棟建筑工程是由東莞市XX房地產(chǎn)有限公司開發(fā)建設的項目，位于長安鎮(zhèn)北部中心區(qū)358省道與長青南路交界處西北角，西側為交通要道榮文路，北靠富民路，西北兩側隔規(guī)化路與天柏五金飾品配件廣場相鄰?？偨ㄖ娣e115520.64平方米。建筑主體為4層，用于商場；地下室共三層，結構類型采用框架結構,地下一、二層為商場、地下車庫和設備用房；地下三層為地下車庫和設備用房。建筑按7度地震烈度設防；建筑防火分類為一類，地下耐火等級為一級；地下室防水等級為Ⅱ級，采用二道防水；地基基礎設計等級為甲級；建筑設計使用年限50年。根據(jù)深圳市筑博工程設計有限公司設計的XX中心工程施工圖紙及相關工程文件編制。2）工程建設設計概況本工程建筑設計概況占地面積m2總建筑面積115520.664m2層數(shù)地上4層商鋪層高1-422.4米地上建筑面積61016.7mm2地下3層地下建筑面積54503.944m2總高31.9米地下3.85m、3..60m、3.80m第二章編制依據(jù)1施工圖深圳市筑博工程設計有限公司2011年11月編制的XX中心一期工程施工圖，結構、建筑施工圖具體如下表：序號圖紙名稱圖紙編號出圖日期1結構圖GST-00～GSST-4、GS01～GS432012-032建筑圖JST00～JSST05、JS01～JS462012-032工程應用的主要規(guī)范、規(guī)程、法規(guī)1）主要國家規(guī)范、規(guī)程一覽表：序號標準名稱標準標號1《工程測量規(guī)范》GB50026--20072《建筑工程施工質(zhì)質(zhì)量驗收統(tǒng)一一標準》GB50300--20013《建筑地基基礎工工程施工質(zhì)量量驗收規(guī)范》GB50202--20024《混凝土結構工程程施工質(zhì)量驗驗收規(guī)范》GB50204--20025《砌體工程施工質(zhì)質(zhì)量驗收規(guī)范范》GB50203--20026《砌體工程現(xiàn)場檢檢測技術標準準》GB/T503115-200007《建設工程項目管理理規(guī)范》GB/T503226-20018《高層建筑混凝土結結構技術規(guī)程程》JGJ3-200029《建筑施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規(guī)范范》JGJ130-2200110第三章模板工程施工1.設計概況1）該工程三層以上梁幾何尺寸為：最小梁截面200㎜×400㎜；最大梁截面200㎜×650㎜2）該工程三層以上柱、剪力墻尺寸：最小截面200㎜×400㎜；最大截面200㎜×1400㎜；3）該工程三層以上板厚尺：100㎜、180㎜。2.模板選型根據(jù)圖紙設計的構件尺寸及工程實際情況，本工程的模板選型主要如表所示。工程主要構件材料選用一覽表序號部位模板方案選型備注模板支撐體系1底板、梁、承臺底板四周、地梁選選用磚胎模，其其它部位用18厚防水膠合合板底板墻體施工縫以以下采用吊模模支撐，鋼管管主龍骨，木木方次龍骨，對對拉螺栓。2核心筒墻體及其它墻體18厚防水膠合板對拉螺栓及鋼管。3主次梁采用18厚防水膠合板龍骨為50mm××100mmm的木方，鋼鋼管支架+U形托支撐，對對拉螺栓。4砼樓板采用18厚防水膠合板50mm×1000mm木方，φ48mm×3.22mm鋼管主龍骨骨，支撐為鋼鋼管支架+U形托支撐。5剪力墻洞口定型18厚防水膠合板50mm×1000mm木方，鋼鋼管支架。6樓梯18厚防水膠合板50mm×1000mm木方,支撐為鋼管管支架7構造柱18厚防水膠合板主龍骨為鋼管，次次龍骨50mm××100mmm木方，對拉拉螺栓。3.模板施工工藝流程圖模板施工工藝流程模板施工工藝流程圖4.地下室基礎、承臺及底板、墻體模板設計及施工eq\o\ac(○,1)地下室基礎：地下室裙樓承臺基礎及核心筒承臺基礎外磚胎模，采用灰砂磚和水泥砂漿砌筑，磚胎膜高度小于500mm時，厚度120mm；磚胎膜高度500mm≤h＜1000mm時，厚度240mm；磚胎膜高度大于等于1000mm時，厚度370mm。磚胎模如下頁圖所示。地下室底板外模示意圖eq\o\ac(○,2)地下室底板：地下室底板外側采用240mm厚磚胎模砌筑，胎模砌筑方法同基礎。見下圖所示。地下室底板外模示意圖地下室底板集水井、承臺模示意圖地下室墻體模板A.地下室外墻模板：由于設計地下室外墻混凝土剪力墻，所以地下室外墻模板需采用模板支模。外墻水平施工縫留設在底板面300mm左右，施工縫采用3厚止水鋼板防水（見下圖所示），模板為18mm厚九層模板，50mm×100mm方木龍骨，外龍骨用Φ48×3.2雙鋼管，用防水型對拉螺栓拉接，螺栓焊接固定于埋設在地下連續(xù)墻的膨脹螺栓上。模板拼接采用企口縫連接。。3厚止水鋼板地下室外墻第一次澆混凝土模板地下室外墻第一次澆混凝土模板B．外墻防水螺栓用φ16鋼筋，中間焊止水環(huán)，止水環(huán)用5mm厚60×60mm鋼板，雙面焊接，滿焊沒有縫隙；螺栓兩端加塑料墊片，墊片里側焊φ6短鋼筋棍，頂住塑料墊片，塑料墊片又頂住兩側小鋼模板，因而螺栓對模板起又拉又頂?shù)淖饔茫释鈮δ０宀辉O頂模棍（見下圖）。外墻對拉螺桿示意圖外墻對拉螺桿示意圖C．地下室內(nèi)墻模板：內(nèi)墻模板采用木膠合板，鋼管支撐，采用對拉螺栓拉接固定，具體見下頁圖示：地下室內(nèi)、外墻模板示意圖地下室內(nèi)、外墻模板示意圖18厚木模板18厚木模板備注：基坑內(nèi)的小小剪力墻，待待承臺施工完完畢后再施工工，墻體插筋筋在綁扎承臺臺鋼筋時預留留。電梯井承臺內(nèi)模板板支設示意圖圖墻模板設計及計算一、工程屬性新澆混凝土墻名稱稱地下室WQ1新澆混凝土墻墻厚厚(mm)550混凝土墻的計算高高度(mm)3850混凝土墻的計算長長度(mm)6000二、荷載組合混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時時間t0(h)4外加劑影響修正系系數(shù)β11混凝土坍落度影響響修正系數(shù)β21.15混凝土澆筑速度VV(m/h))2.5混凝土側壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度H(m)3傾倒混凝土時對垂垂直面面板荷荷載標準值Q3k(kN/m2)2新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝38.4kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長((mm)125小梁間距(mm))200小梁一端懸臂長((mm)250主梁間距(mm))500主梁一端懸臂長((mm)200對拉螺栓橫向間距距(mm)400對拉螺栓豎向間距距(mm)500模板設計立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))18面板抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×182/6＝27000mm3，I＝bh3/12＝500×183/12＝243000mm41、強度驗算q＝bS承＝0.5×48.42＝24.21kN/m面板彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.12kN·mσ＝Mmax/W＝0.12×106/27000＝4.48N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝0.5×38.4=19.2kN/m面板變形圖(mm)ν＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規(guī)格(mmm)50×100小梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15.44小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁截面慣性矩II(cm4)416.671、強度驗算q＝bS承＝0.22×48.42＝10.89kN/m小梁彎矩圖(kN·m)小梁剪力圖(kN)Mmax＝0.34kN·mσ＝Mmax/W＝0.34×106/83330＝4.08N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝0.22×38.4=8.64kN/m小梁變形圖(mm)ν＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm滿足要求！3、支座反力計算R1=6kN，R2=...R29=5.33kN，R30=4.67kN六、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Ф48×3.2主梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁截面抵抗矩WW(cm3)9.46主梁截面慣性矩II(cm4)22.721、強度驗算主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.58kN·mσ＝Mmax/W＝0.58×106/9460＝61.21N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算主梁變形圖(mm)ν＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值NNtb(kN)12.9對拉螺栓橫向驗算間距m＝max[400，400/2+200]＝400mm對拉螺栓豎向驗算間距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.5×48.42＝9.2kN≤Ntb＝12.9kN滿足要求！5.樓板模板設計及施工本工程三層以上樓板厚度主要有：100mm、120mm、150mm、180mm。支撐高度小于2.90米，采用鋼管腳手架。100mm、120mm厚板縱橫間距為1100mm；150mm、180mm厚板縱橫間距為900mm，步距1500mm。底部掃地桿與立桿以扣件連接，掃地桿距地面200mm。滿堂腳手架搭好后，水平方向和垂直方向設置剪刀撐。根據(jù)板底標高鋪設雙根φ48×3.2鋼管主龍骨，主龍骨上面鋪設50mm×100mm次龍骨，次龍骨間距不大于300mm，然后鋪放18厚木模板，如下圖所示：板厚100、120、150、180MM板厚100、120、150、180MM板模板支設示意圖板模板支設示意圖板模板透視圖板模板透視圖板模板設計計算一、工程屬性新澆混凝土樓板名名稱四層5-L~5-G**5-11~~5-15新澆混凝土樓板板板厚(mm)180新澆混凝土樓板邊邊長L(m)7.3新澆混凝土樓板邊邊寬B(m)2.1二、荷載設計施工人員及設備荷荷載標準值Q1k當計算面板和小梁梁時的均布活活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁梁時的集中荷荷載(kN)2.5當計算主梁時的均均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及及其他支承結結構構件時的的均布活荷載載(kN/m2)1模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標標準值0.3樓板模板自重標準準值0.5模板及其支架自重重標準值0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)1.1模板支拆環(huán)境不考考慮風荷載三、模板體系設計模板支架高度(mm)2.9立柱縱向間距l(xiāng)aa(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)bb(mm)1000水平拉桿步距h((mm)1800立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心對稱立柱距混凝土板短短邊的距離(mm)50立柱距混凝土板長長邊的距離(mm)50主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm))250小梁距混凝土板短短邊的距離(mm)50小梁兩端各懸挑長長度(mm)50，50設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))18面板抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm41、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1=8.14kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/54000＝3.66N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×2504/(384×10000×486000)＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)50×100小梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁截面慣性矩II(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[2100/1000]取整＝2，按二等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為50mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.09kN/m因此，q1靜＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.25＝1.3kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/mM1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.3×12+0.125×0.79×12＝0.26kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.08×12+0.203×3.15×1＝0.65kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.09×0.052/2，0.08×0.052/2+3.15×0.05]＝0.16kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.26，0.65，0.16]＝0.65kN·mσ＝Mmax/W＝0.65×106/83330＝7.74N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗驗算V1＝00.625qq1靜L+0.6625q1活L＝0.6255×1.3××1+0.6625×0..79×1＝1.31kkNV2＝00.625qq2L+0.6888p＝0.6255×0.088×1+0..688×33.15＝2.22kkNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝max[22.09×00.05，0.08××0.05++3.15]]＝3.15kkNVmaxx＝max[VV1，V2，V3]＝max[11.31，2.22，3.15]＝3.15kkNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×33.15×11000/((2×1000×50)＝0.95NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.118)×0..25＝1.2kNN/m跨中νmmax＝0.5211qL4/(1000EI)=00.521××1.2×110004/(1000×93500×41666700)＝0.16mmm≤[ν]＝l/400＝1000//400＝2.5mmm懸臂端ννmax＝qL4/(8EII)=1.22×504/(8×99350×441667000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝50/4000＝0.12mmm滿足要求求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Ф48×3.2可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)2主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)11.36主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.73因主梁22根合并，則則抗彎、抗剪剪、撓度驗算算荷載值取半半。1、小梁最最大支座反力力計算Q1k＝＝1.5kNN/m2q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.55+(1.11+24)××0.18))+1.4××1.5，1.35××(0.5++(1.1++24)×00.18)++1.4×00.7×1..5]×0..25＝1.85kkN/mq1靜＝＝0.9×11.35(GG1k+(GG3k+G2k)×h))×b=0..9×1.335×(0..5+(1..1+24))×0.188)×0.225＝1.52kkN/mq1活＝＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×1.55×0.255＝0.47kkN/mq2＝((G1k+(GG3k+G2k)×h))×b=(00.5+(11.1+244)×0.118)×0..25=1..25kN//m承載能力力極限狀態(tài)按二跨連連續(xù)梁，Rmax＝1.5q1L＝1.5×11.85×11＝2.78kkN按懸臂梁梁，R1＝q1l=1.855×0.055＝0.09kkNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝1.39kkN;同理，RR'＝0.83kkN，R''＝0.7kNN正常使用用極限狀態(tài)按二跨連連續(xù)梁，Rmax＝1.5q2L＝1.5×11.25×11＝1.88kkN按懸臂梁梁，R1＝Rmaxl=11.88×00.05＝0.09kkNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝0.94kkN;同理，RR'＝0.56kkN，R''＝0.47kkN2、抗彎驗驗算計算簡圖圖如下：主梁彎矩矩圖(kN·m))Mmaxx＝0.48kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.48××106/4730＝102.004N/mmm2≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！3、抗剪驗驗算主梁剪力力圖(kN)Vmaxx＝3.04kkNτmax＝2Vmaax/A=22×3.044×10000/450＝13.533N/mm22≤[τ]＝125N//mm2滿足要求！4、撓度驗驗算主梁變形形圖(mm)νmaxx＝0.66mmm跨中νmmax=0.66mmm≤[ν]=9000/400==2.25mmm懸挑段ννmax＝0.12mmm≤[ν]=50//400=00.12mmm滿足要求求！七、立柱驗算鋼管類型Ф48×3.2立柱截面面積A((mm2)450立柱截面回轉(zhuǎn)半徑徑i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.73抗壓強度設計值[[f](N//mm2)205λ＝h//i＝1800//15.9＝113.221≤[λ]＝150滿足要求求！查表得，φ＝0.54f=N//(φA)=0..9max[[1.2×((0.75++(1.1++24)×00.18)++1.4×11,1.335×(0..75+(11.1+244)×0.118)+1..4×0.77×1]×00.9×1××1000//(0.544×450))=6.555×10000/244..8=26..77N/mmm2≤[f]=2205N//mm2滿足要求求！八、可調(diào)托座驗算算可調(diào)托座承載力容容許值[N](kkN)30按上節(jié)計計算可知，可可調(diào)托座受力力N＝6.55kkN≤[N]＝30kN滿足要求求！6.樓梯間頂板及下部部有孔洞的樓樓板設計施工工及計算樓梯間候梯廳的頂頂板支模高度度最大為5.70米，樓梯間間支模高度小小于8米的，按樓樓板厚度相對對應的高支模模模板支架間間距進行施工工。屋面層16～188/33～35×G～H軸頂板高度度為59.440米，二層樓梯梯間頂板支模模高度為100.50米，電梯井道道頂板與電梯梯進底板凈高高度為70..10米，凈高度大大于8米的樓板支模模方法采用懸懸挑式支撐，模模板支架底部部利用已有結結構梁作為支支撐點，用16號工字鋼作作為承重鋼梁梁，，立桿的的縱距1.440米，立桿的橫橫距0.700米，立桿的步步距1.500米剪刀撐采用用鋼管45°斜撐加固。采采用的鋼管類類型為Φ48×3..20（如下下圖所示）。電梯井道頂板模板板支架計算書書鋼管腳手手架的計算參參照《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規(guī)范范》（JGJJ130-22001）。計算的腳手架為雙雙排腳手架，搭搭設高度為22.0米，立立桿采用單立立管。搭設尺寸為：立桿桿的縱距11.40米米，立桿的橫橫距0.770米，立立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為為Φ48×3..20，施工均布荷荷載為6.55kN/mm2。承重水平鋼梁采用用[16號工字字鋼，建筑物物內(nèi)錨固段長長度0.50米。每每條鋼梁上放放置3根立桿。一、大橫桿的計算算:大橫桿按照三跨連連續(xù)梁進行強強度和撓度計計算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。按照大橫桿上面的的腳手板和活活荷載作為均均布荷載計算算大橫桿的最最大彎矩和變變形。1.均布荷荷載值計算大橫桿的自重標準準值:P1=0.0335kN//m；腳手板的荷載標準準值:P2=0.3000×0.7000/(2+11)=0.0070kNN/m；活荷載標準值:Q=6.4460×0.7000/(2+11)=1.5507kNN/m；靜荷載的計算值::q1=1.2×0.0355+1.2××0.0700=0.1226kN//m；活荷載的計算值::q2=1.4×1.5077=2.1110kN//m；大橫桿計算荷載組組合簡圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)大橫桿計算荷載組組合簡圖(支座最大彎彎矩)2.強強度計算最大彎矩考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的彎矩跨中最大彎距計算算公式如下::跨中最大彎距為MM1max=00.08×0.1266×1.40002+0.100×2.1100×1.40002=0.4433kNN.m；支座最大彎距計算算公式如下::支座最大彎距為M2maxx=-0..10×0.1266×1.40002-0.1117×2.1100×1.40002=-0..509kkN.m；選擇支座彎矩和跨跨中彎矩的最最大值進行強強度驗算：σ=Max(0.4433×1006,0.5009×1066)/47330.0=1107.6111N/mmm2；大橫桿的抗彎強度度:σ=1077.611N/mm22小于[f]]=205..0N/mmm2。滿足要求求！3.撓度計計算:最大撓度考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.0335+0.0070=0..105kkN/m；活荷載標準值:q2=Q==1.5077kN/mm；三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度V=0.6777×0.1055×1400..04/(1000×2.06×105×1136000.0)++0.9900×1.5077×1400.04//(100××2.06×105×1136000.0)=2.5567mmm；腳手板,縱向、受受彎構件的容容許撓度為l/1500與10mmm請參考規(guī)范范表。大橫桿的最大撓度度小于14400.0//150mmm或者10mm,滿足足要求!二、小橫桿的計算算:小橫桿按照簡支梁梁進行強度和和撓度計算，大大橫桿在小橫橫桿的上面。用大橫桿支座的最最大反力計算算值，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值值計算大橫桿的自重標準準值：p1=0.0035×1.4000=0..050kkN；腳手板的荷載標準準值：P2=0.3000×0.7000×1.4000/(2+11)=0.0098kNN；活荷載標準值：QQ=6.4660×0.7000×1.4000/(2+11)=2..110kkN；荷載的計算值:P=1.22×(0.0500+0.0998)+1..4×2.1100=3..131kkN；小橫桿計算簡圖2.強度計計算最大彎矩考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和均布荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mqmaxx=1..2×0.0355×0.70002/8=0.0033kN.mm；集中荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mpmaxx=3..131×0.7000/3=0.7311kN.mm；最大彎矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.7333kN.mm；σ=M/WW=0..733×1106/47300.000==155.0026N//mm2；小橫桿的計算強度度小于2005.0000N/mmm2,滿足要求??！3.撓度計計算最大撓度考慮為小小橫桿自重均均布荷載與荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和小橫桿自重均布荷荷載引起的最最大撓度計算算公式如下::Vqmaxx=5×0.0355×700.004/(3844×2.0600×105×1136000.0000)=00.005mm；P2=p1+p2+Q=0.0050+0..098+22.110=2.2258kNN；集中荷載標準值最最不利分配引引起的最大撓撓度計算公式式如下:Vpmaxx=22257.8227×700.00×(3×700.002-4×700.002/9)/(72××2.0600×105×113600.00)=11.175mm；最大撓度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..005+11.175=1.1179mmm；小橫桿的最大撓度度小于(7700.0000/1500)=4.6667與10mmm,滿足要求!；三、扣件抗滑力的的計算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc扣件抗抗滑承載力設設計值,取8.0kNN；R縱向或橫橫向水平桿傳傳給立桿的豎豎向作用力設設計值；橫桿的自重標準值值:P1=0..035×0.7000=0.0225kN；；腳手板的荷載標準準值:P2=0..300×0.7000×1.4000/2=0..147kkN；活荷載標準值:Q=66.460××0.7000×1.4000/2==3.1665kN；；荷載的計算值:R=1.22×(0.0255+0.1447)+1..4×3.1655=4.6338kN；；R<88kN,,單扣件抗抗滑承載力的的設計計算滿滿足要求!按規(guī)范表,直角、旋旋轉(zhuǎn)單扣件承承載力取值為為8.00kkN,按照《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范培訓講講座》劉群主主編，P966頁，雙扣件件承載力設計計值取16kkN。四、腳手架荷載標標準值:作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。靜靜荷載標準值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)每米米立桿承受的的結構自重標標準值(kN/m))；本例為0..1360NG11=0..136×2.0000=0..272kkN；(2)腳手手板的自重標標準值(kN/m2)；本例采用用沖壓鋼腳手手板，標準值值為0.300NG22=0.3300×1×1.4000×(0.7000+0.3))/2=0.2100kN；(3)欄桿桿與擋腳手板板自重標準值值(kN/m))；本例采用用欄桿、沖壓壓鋼腳手板擋擋板，標準值值為0.111NG3=00.110××1×1.4000/2=0.0777kN；(4)吊掛掛的安全設施施荷載，包括括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.0055NG44=0..005×1.4000×2.0000=0..014kkN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=00.573kN；活荷載為施工荷載載標準值產(chǎn)生生的軸向力總總和，內(nèi)、外外立桿按一縱縱距內(nèi)施工荷荷載總和的11/2取值。經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值NQ=6.4460×0.7000×1.4000×1/2==3.1665kN；；風荷載標準值應按按照以下公式式計算其中Wo基本風風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：Wo=0..500kkN/m2；Uz--風荷荷載高度變化化系數(shù)，按照照《建筑結構構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=0.8840；Us--風荷荷載體型系數(shù)數(shù)：Us=1.2200；經(jīng)計算得到，風荷荷載標準值Wkk=0..7×0.5000×0.8400×1.2000=0..353kkN/m2；不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式N=1.22NG+1.4NNQ=1..2×0.5733+1.44×3.1655=5.1119kNN；風荷載設計值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW計算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.3533×1.4000×1.5002/110=0.1322kN.mm；五、立桿的穩(wěn)定性性計算:不組合風荷載時，立立桿的穩(wěn)定性性計算公式為為：立桿的軸心壓力設設計值：N=5.1119kN；；計算立桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑：ii=1..59cmm；計算長度附加系數(shù)數(shù)：K=1.1555；計算長度系數(shù)參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表得：：U=11.500計算長度,由公公式lo=kuuh確定：：lo=2..599mm；Loo/i=163.0000；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比llo/i的結果果查表得到：：φ=0.2265；立桿凈截面面積：：A=4.50cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=44.73ccm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=5119..000/((0.2655×450..000)==42.9228N/mmm2；立桿穩(wěn)定性計算σσ=422.928小于[f]]=2005.0000N/mmm2滿足要求！！六、連墻件的計算算:不考慮風荷載連墻墻件的軸向力力無需計算!!七、聯(lián)梁的計算::按照集中荷載作用用下的簡支梁梁計算（采用用14號工字鋼）集中荷載P傳遞力力，P=5.1199kN計算簡圖如下支撐按照簡支梁的的計算公式其中n=2經(jīng)過簡支梁的計算算得到支座反力(考慮到到支撐的自重重)RA=RB=(2-1))/2×5.1199+5.1119+2.8800×0.2033/2=7.9622kN通過傳遞到支座的的最大力為((考慮到支撐撐的自重)2×5.1199+2..800×0.2033=100.805kN最大彎矩(考慮到到支撐的自重重)Mmaxx=2//8×5.1199×2.8000+0.2003×2.8000×2.8000/8=3.7822kN.mm截面應力=33.782××106/1002000..0=337.0777N/mmm2水平支撐梁的計算算強度377.077小于2055.0N/mmm2,滿足要求!7.梁模板設計施工及及計算采用18mm厚防水多多層木模板拼拼制，50mm××100mmm木方配制成成梁側、梁底底模板。梁支支撐用扣件式式鋼管，側模模背次龍骨木木方沿梁縱向向布置，間距距@400mm。當梁高小小于、等于450mm時，梁側側?？刹挥脤菟?，僅僅支撐板模的的水平鋼管頂頂撐，同時用用一部分短鋼鋼管斜撐即可可。當梁高大大于450mm時，梁側側模增設對拉拉螺栓固定。梁梁模板示意圖圖見圖：梁模板支設示意圖梁模板支設示意圖梁模板（扣件式）計計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱KL14（1）新澆混凝土梁計算算跨度(m)4.2混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)200×600新澆混凝土結構層層高(m)2.9梁側樓板厚度(mmm)180二、荷載設計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷荷載標準值Q1k當計算支架立柱及及其他支承結結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生生的荷載標準準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值值2模板支拆環(huán)境不考考慮風荷載三、模板體系設計計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側立柱間距l(xiāng)lb(mm)1000步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'b(mm)900混凝土梁居梁兩側側立柱中的位位置居中梁左側立柱距梁中中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數(shù)數(shù)0梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)5每縱距內(nèi)附加梁底底支撐主梁根根數(shù)1梁底支撐小梁一端端懸挑長度(mm)300設計簡圖圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))15面板抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬寬度10000mm，按四四等跨連續(xù)梁梁計算，計算算簡圖如下：：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××0.6)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.6)+11.4×0..7×2]××1＝20.488kN/mq1靜＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×0..6]×1＝18.711kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×0.66]×1＝15.4kkN/m1、強度驗驗算Mmaxx＝-0.1007q1靜L2+0.1221q1活L2＝-0.1007×18..71×0..052+0.1221×1.776×0.0052＝0kN·mmσ＝Mmmax/W＝0×106/375000＝0.12NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗驗算νmaxx＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××15.4××504/(1000×100000×2811250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/4000＝0.12mmm滿足要求求！3、支座反反力計算設計值((承載能力極極限狀態(tài))R1=RR5=0.3993q1靜l+0..446qq1活l=0.3393×188.71×00.05+00.446××1.76××0.05＝0.41kkNR2=RR4=1.1443q1靜l+1..223qq1活l=1.1143×188.71×00.05+11.223××1.76××0.05＝1.18kkNR3=00.928q1靜l+1..142qq1活l=0.9928×188.71×00.05+11.142××1.76××0.05＝0.97kkN標準值((正常使用極極限狀態(tài))R1'==R5'=0.3993q2l=0.3993×15..4×0.005＝0.3kNNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1443×15..4×0.005＝0.88kkNR3'==0.9288q2l=0.9228×15..4×0.005＝0.71kkN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)50×100小梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)1.78小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁截面慣性矩II(cm4)416.67為簡化計計算，按四等等跨連續(xù)梁和和懸臂梁分別別計算，如下下圖：q1＝mmax{0..41+0..9×1.335×[(00.3-0..1)×0..2/4+00.5×(00.6-0..18)]++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×1]]×max[[0.5-00.2/2，(1-0..5)-0..2/2]//2×1，1.18++0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.2/4}}=2.077kN/mq2＝mmax[0..3+(0..3-0.11)×0.22/4+0..5×(0..6-0.118)+(00.5+(224+1.11)×0.118)×maax[0.55-0.2//2，(0.9--0.5)--0.2/22]/2×11，0.88++(0.3--0.1)××0.2/44]＝1.53kkN/m1、抗彎驗驗算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××2.07××0.4522，0.5×22.07×00.32]＝0.09kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.09××106/833330＝1.12NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求求！2、抗剪驗驗算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××2.07××0.45，2.07××0.3]＝0.6211kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×00.621××1000//(2×500×100))＝0.19NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算ν1＝00.632qq2l14/(1000EI)＝0.6322×1.533×45044/(1000×93500×41666700)＝0.01mmm≤[ν]＝l/400＝450/4400＝1.12mmmν2＝qq2l24/(8EII)＝1.53××3004/(8×99350×441667000)＝0.04mmm≤[ν]＝l/400＝300/4400＝0.75mmm滿足要求求！4、支座反反力計算梁頭處((即梁底支撐撐小梁懸挑段段根部)承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××2.07××0.45，0.3933×2.077×0.455+2.077×0.3]]＝1.06kkN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R1＝R5＝0.61kkN，R2＝R4＝1.06kkN，R3＝0.5kNN正常使用用極限狀態(tài)R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××1.53××0.45，0.3933×1.533×0.455+1.533×0.3]]＝0.79kkN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R'1＝R'5＝0.46kkN，R'2＝R'4＝0.79kkN，R'3＝0.37kkN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Ф48×3.2主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)11.36主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.73主梁自重重忽略不計，計計算簡圖如下下：1、抗彎驗驗算主梁彎矩矩圖(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.8466×106/4730＝178.886N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算主梁剪力力圖(kN)Vmaxx＝1.92kkNτmax＝2Vmaax/A=22×1.922×10000/450＝8.53NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2滿足要求！3、撓度驗驗算主梁變形形圖(mm)νmaxx＝2.49mmm≤[ν]＝l/400＝1000//400＝2.5mmm滿足要求求！4、縱向水水平鋼管時支支座反力驗算算設計值((承載能力極極限狀態(tài))R1＝11.92kNN，R2＝1.92kkN標準值((承載能力極極限狀態(tài))R1'＝＝1.44kkN，R2'＝1.44kkN七、縱向水平鋼管管驗算鋼管類型Ф48×3.5鋼管截面面積A((mm2)489鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑徑i(mm))15.8鋼管彈性模量E((N/mm22)206000鋼管截面慣性矩II(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩WW(cm3)5.08鋼管抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125鋼管抗壓、彎強度度設計值[σ](N/mmm2)215計算簡圖圖如下：R＝maax[R1，R2]=1.992kN，R'＝max[RR1'，R2']＝1.44kkN1、抗彎驗驗算縱向水平平鋼管彎矩圖圖(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.29××106/4730＝61.988N/mm22≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算縱向水平平鋼管剪力圖圖(kN)Vmaxx＝2.5711kNτmaxx＝2Vmax/A==2×2.5571×10000/4550＝11.433N/mm22≤[τ]＝170N//mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算縱向水平平鋼管變形圖圖(mm)νmaxx＝0.49mmm≤[ν]＝l/400＝900/4400＝2.25mmm滿足要求求！4、扣件計計算R＝4..25kN≤8kN單扣件在在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求??！同理可知知，左側立柱柱扣件受力R＝4.25kkN≤8kN單扣件在在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求??！八、立柱驗算鋼管類型Ф48×3.2立柱截面面積A((mm2)450回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.73抗壓強度設計值ff(N/mmm2)205λ=h//i=18000/15..9=1133.21≤[λ]=1500長細比滿滿足要求！查表得，φ＝0.54立柱最大大受力N＝max[RR1+N邊1，R2+N邊2]＝max[11.92+00.9maxx[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.755+(24++1.1)××0.18))+1.4××0.7×11]×(0..9+0.55-0.2//2)/2××0.9，1.92++0.9maax[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.18))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×1]]×(0.99+1+0..5-0.22/2)/22×0.9]]＝9.14kkNf＝N//(φA)＝9.14××103/(0.554×4500)＝37.355N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！8.柱模板設計施工及及計算采用18mm厚防水多多層木模板拼拼制，50mm××100mmm木方配制成成柱側次龍骨骨。柱主梁采采用雙鋼管管管，柱次龍骨骨木方沿柱縱縱向布置，間間距@500mm。當柱截面面小于、等于于500mm時，梁側側模設一條對對拉螺栓，同同時用一部分分短鋼管斜撐撐即可。當柱柱截面大于500mm時，柱增增設對拉螺栓栓固定間距不不大于@320。柱模板示示意圖見下圖圖：模板設計平面圖模板設計立面圖柱模板（設置對拉拉螺栓）計算算書一、工程屬性新澆混凝土柱名稱稱YAZ13新澆混凝土柱長邊邊邊長(mm)1400新澆混凝土柱的計計算高度(mm)2900新澆混凝土柱短邊邊邊長(mm)200二、荷載組合混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時時間t0(h)4外加劑影響修正系系數(shù)β11混凝土坍落度影響響修正系數(shù)β21.15混凝土澆筑速度VV(m/h))2.5混凝土側壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度H(m)2振搗混凝土時對垂垂直面模板荷荷載標準值Q2k(kN/m2)0新澆混凝凝土對模板的的側壓力標準準值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×224×4×11×1.155×2.511/2，24×2]＝min[338.4，48]＝38.4kkN/m2承載能力力極限狀態(tài)設設計值S承＝0.9maax[1.22G4k+1.44Q2k，1.35GG4k+1.44×0.7QQ2k]＝0.9maax[1.22×38.44+1.4××0，1.35××38.4++1.4×00.7×0]]＝0.9maax[46..08，51.844]＝0.9×551.84＝46.666kN/m22正常使用用極限狀態(tài)設設計值S正＝G4k＝38.4kN/m22三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))15面板抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000柱長邊小梁根數(shù)7柱短邊小梁根數(shù)2柱箍間距l(xiāng)1(mmm)400模板設計平面圖1、強度驗驗算最不利受受力狀態(tài)如下下圖，按四等等跨連續(xù)梁驗驗算靜載線荷荷載q1＝0.9×11.35bGG4k＝0.9×11.35×00.4×388.4＝18.666kN/m活載線荷荷載q2＝0.9×11.4×0..7bQ2kk＝0.9×11.4×0..7×0.44×0＝0kN/mmMmaxx＝-0.1007q1l2-0.1221q2l2＝-0.1007×18..66×0..232-0.1221×0×00.232＝-0.111kN·mσ＝Mmmax/W＝0.11××106/(1/66×400××152)＝7.25NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗驗算作用線荷荷載q＝bS正＝0.4×338.4＝15.366kN/mν＝0..632qll4/(1000EI)＝0.63××15.366×233..334/(1000×100000×(1//12×4000×1533))＝0.26mmm≤[ν]＝l/400＝233.333/4000＝0.58mmm滿足要求求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質(zhì)規(guī)格(mmm)50×100小梁截面慣性矩II(cm4)416.67小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15.44小梁彈性模量E((N/mm22)9350最低處柱箍離樓面面距離(mm)3001、強度驗驗算小梁上作作用線荷載q＝bS承＝0.23××46.666＝10.899kN/mm小梁彎矩矩圖(kN·m))Mmaxx＝0.49kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.49××106/83.333×1033＝5.88NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22滿足要求求！2、撓度驗驗算小梁上作作用線荷載q＝bS正＝0.23××38.4＝8.96kN/m面板變形形圖(mm)ν＝0..49mm≤≤[ν]＝1.5mmm滿足要求求！五、柱箍驗算（規(guī)范中中缺少相關計計算說明，僅僅供參考）柱箍類型鋼管柱箍合并根數(shù)2柱箍材質(zhì)規(guī)格(mmm)Ф48×3.2柱箍截面慣性矩II(cm4)11.36柱箍截面抵抗矩WW(cm3)4.73柱箍抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205柱箍彈性模量E((N/mm22)206000模板設計立面圖1、柱箍強強度驗算長邊柱箍箍計算簡圖長邊柱箍箍彎矩圖(kN·m))長邊柱箍箍剪力圖(kN)M1＝00.27kNN·m，N1＝5.82kkN短邊柱箍箍計算簡圖短邊柱箍箍彎矩圖(kN·m))短邊柱箍箍剪力圖(kN)M2＝00.14kNN·m，N2＝1.18kkNM/Wnn＝0.27××106/(4.773×1033)＝57.233N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！2、柱箍撓撓度驗算長邊柱箍箍計算簡圖長邊柱箍箍變形圖(mm)短邊柱箍箍計算簡圖短邊柱箍箍變形圖(mm)ν1＝00.15mmm≤[ν]＝l/400＝1.36mmmν2＝00.1mm≤≤[ν]＝l/400＝1.08mmm滿足要求求！六、對拉螺栓驗算算對拉螺栓型號M12軸向拉力設計值NNtb(kN)12.9扣件類型3形26型扣件容許荷載(kkN)26N＝5..82×2==11.644kN≤Ntb＝12.9kkN滿足要求求！N＝5..82×2==11.644kN≤26kN滿足要求求！9.樓梯模板設計及施施工模板采用18mmm厚的木夾板板及50mm×1000mm的木枋現(xiàn)現(xiàn)場放樣后配配制，踏步模模板用木夾板板50mm木枋預制制成型木模，而而樓梯側模用用木枋及若干干與踏步幾何何尺寸相同的的三角形木板板拼制。由于于澆混凝土時時將產(chǎn)生頂部部模板升力，因因此，在施工工時須附加對對拉螺栓，將將踏步頂板與與底板拉螺栓栓，將踏步頂頂板與底板拉拉結使其變形形得到控制。樓樓梯模板支設設如圖所示。樓梯模板支設示意圖樓梯模板支設示意圖10.洞口模板設設計及施工混凝土墻門窗洞口口模板、預留留洞口模板采采用木膠合板板及木板、角角鐵、螺栓制制作而成的定定型鋼木模板板。定型鋼模模尺寸，根據(jù)據(jù)墻厚，洞口口的高度和寬寬度來制作。利利用洞邊的鋼鋼筋控制洞口口模板的位移移。如果墻中中間的預留洞洞口，洞模下下口模要鉆出出氣孔，保證證混凝土的密密實度。如圖圖所示：門洞模板門洞模板預留洞口模板洞口支設示意圖11.后澆帶模板板設計及施工工A.底板后澆澆帶施工方案案a.由于地下車庫面積積較大，在基基礎底板后澆澆帶墊層施工工時，應將后后澆帶適當留留好坡度，沿沿縱橫向后澆澆帶兩端部，各各設置8000mm×1000mmm深1200mmm的集水坑坑一個，以確確保排水暢通通且有利于后后澆帶的清洗洗。b.基礎底板后澆帶豎豎向模板采用用快易收口網(wǎng)網(wǎng)；中間加鋼鋼筋固定；用用木方或鋼管管支撐。c.在拆除基礎底板后后澆帶快易收收口網(wǎng)固定支支撐時，應及及時清除溢出出混凝土漿和和松動的混凝凝土。并將后后澆帶內(nèi)的垃垃圾清理干凈凈。d.后澆帶部位混凝土土澆筑，應設設計要求規(guī)定定期限進行后后澆帶，所用用混凝土應比比原兩側混凝凝土等級高一一級的微膨脹脹混凝土澆筑筑，并及時將將該部位有關關技術要求，提提前向商品混混凝土公司做做好交底。如如圖所示：混凝土混凝土樓板底板結構鋼筋快易收口網(wǎng)模板固定木條快易收口網(wǎng)模板固定鋼筋底板后澆帶模板支設示意圖B.墻兩側采用快易收收口網(wǎng)作后澆澆帶兩側擋模模梁、板后澆帶模板支設示意圖C.樓板后澆帶樓板后后澆帶模板在在本層梁板底底模支設時，后后澆帶兩側設設置與梁板支支撐體系斷開開的快拆體系系支撐(可以在整體體拆除