六層賓館畢業(yè)設(shè)計土木畢業(yè)設(shè)計計算書CAD圖紙

1.1初步設(shè)計資料一.工程名稱：福華賓館結(jié)構(gòu)設(shè)計二.工程概況：建筑面積3091.2㎡，建筑總高為23.4㎡，主體大樓為六層，室內(nèi)外高差為0.30m。三.溫度：最熱月平均28℃，最冷月平均-5℃；極端最高溫度38℃，極端最低溫度為－11.5℃。四.相對濕度：年平均34％。五.相對風(fēng)向：北風(fēng)，基本風(fēng)壓0.35kN/㎡。六.雨雪條件：最大積雪深度0.25cm,雪荷載0.40kN/㎡。七.年降雨量：870mm。八.水文資料：經(jīng)勘探未發(fā)現(xiàn)地下水。九.地質(zhì)條件：地震烈度：本工程地震設(shè)防烈度為7度，場地類型：Ⅱ類。十.材料使用：1.混凝土：梁板柱均使用C30混凝土。2.鋼筋：縱向受力鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335,其余采用熱軋鋼筋HPB235。3.墻體：32）,內(nèi)側(cè)為10厚水泥砂漿抹灰（17kN/m2）。3）,兩側(cè)均為10厚水泥砂漿抹灰。32）。2）。5.門：除大門為玻璃門，房間均為木門。1.2工程做法房間使用面積確定本設(shè)計根據(jù)建筑使用性質(zhì)、建設(shè)規(guī)模與標(biāo)準(zhǔn)的不同，確定各類用房。根據(jù)使用要求，結(jié)合基地面積、結(jié)構(gòu)選型等情況按建筑模數(shù)確定開間和進(jìn)深。交通聯(lián)系部分的平面設(shè)計一幢建筑物除了有滿足各種使用功能的房間以外，還需要有把各個使用房間及內(nèi)外有機聯(lián)系起來的交通聯(lián)系部分，以保證使用便利和安全疏散。在多層建筑中，樓梯是必不可少的一部分，是樓層人流疏散的必經(jīng)之路，樓梯的數(shù)量、位置及形式應(yīng)滿足使用方便和安全疏散的要求，注重建筑環(huán)境空間的藝術(shù)效果。本設(shè)計主入口選取現(xiàn)澆板板式雙跑樓梯，作為主要交通用的樓梯梯段凈寬應(yīng)根據(jù)樓梯使用過程中人流股數(shù)確定，一般按每股人流寬度0.55m+0～0.15m計算，并不應(yīng)少于兩股人流樓梯坡度的選擇要從攀登效率，、節(jié)省空間、便于人流疏散等方面考慮。因而本建筑樓梯踏步高度選用150mm,踏面選用270mm。建筑立面剖面設(shè)計mm。抗震設(shè)計1.3細(xì)部構(gòu)造總說明1.4建筑細(xì)部具體構(gòu)造做法三氈四油防水層（3）找平層20mm水泥砂漿找平層（4）保溫層100mm厚水泥蛭石保溫層（5）結(jié)構(gòu)層100mm厚鋼筋混凝土板（1）瓷磚地面（包括水泥粗沙打底）（2）100mm厚鋼筋混凝土板（3）10mm厚混合砂漿抹灰mmmm1.5結(jié)構(gòu)選型（1）.結(jié)構(gòu)體系選型：采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。（2）.屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆混凝土屋蓋，剛?cè)嵝越Y(jié)合的屋面，屋面板厚100mm。（3）.樓面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆混凝土樓蓋，板厚100mm。（4）.樓梯結(jié)構(gòu)：采用鋼筋混凝土梁式樓梯。第2章結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖從結(jié)構(gòu)角度出發(fā)，受力明確，傳力路徑短，剛度大而均勻，整體性和延性好，輕質(zhì)高強的結(jié)構(gòu)設(shè)計方案比較理想。根據(jù)房屋的使用功能及建筑設(shè)計的要求，進(jìn)行了建筑平面，立面及剖面設(shè)計，其標(biāo)準(zhǔn)建筑平面結(jié)構(gòu)見圖2－1。圖2-1梁柱結(jié)構(gòu)平面布置圖/mm主體結(jié)構(gòu)共六層，首層層高為3.6m，其余層層高為3.3m，內(nèi)外墻均為180厚加氣混凝土砌塊，樓層屋蓋均為現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，板厚取100mm。梁截面尺寸的估算：框架結(jié)構(gòu)的主梁截面高度及寬度可由下式確定：hb=(1/10—1/18)Lbbb=(1/2—1/3)hb且bb>200,其中橫梁跨度，AB、CD跨L=7000mm，BC跨L=2100mm,由此估算梁的截面尺寸如下：橫向主框架梁取300mm600mm?？v向主框架梁取300mm600mm。柱截面尺寸的估算框架柱截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限制，按下式計算：柱組合的軸壓比設(shè)計值按照公式2－1計算：式中：β：為考慮地震作用組合后柱軸力壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3，等跨內(nèi)柱取1.2,不等跨取1.25；F：為按照簡支狀態(tài)計算柱的負(fù)荷面積；g：為折算后在單位面積上的重力荷載代表值，近似取12kN/m2；n：為驗算截面以上樓層層數(shù)；框架柱驗算柱的軸壓比應(yīng)小于軸壓比限值的要求：C30混凝土：fc2ft2基礎(chǔ)選用柱下獨立基礎(chǔ)，柱在室內(nèi)地坪以下為1.2m，柱高即h＝3.6+1.2＝4.8m，應(yīng)滿足N/(bchcfc)=N/(Acfc求得中柱Ac1210344.55614.3)=137455mm2截面取正方形，則柱的估算長邊為371mm，各層中柱尺寸均取為600mm600mm。邊柱受荷小于中柱，故也可取尺寸為600mm600mm。橫向框架的計算簡圖如下所示圖2-2框架計算簡圖/mm第三章重力荷載計算3.1不變荷載（恒載）標(biāo)準(zhǔn)值荷載標(biāo)準(zhǔn)值（1）屋面不變荷載（恒載）標(biāo)準(zhǔn)值保護(hù)層：40mm厚細(xì)石混凝土保護(hù)層22kN/m322找平層：20mm水泥砂漿找平層20kN/m32保溫層：100mm厚水泥蛭石保溫層5kN/m30.10m=0.50kN/m217kN/m3=0.17kN/m2結(jié)構(gòu)層：100mm厚鋼筋混凝土板25kN/m32合計：4.85kN/m2（2）1～6層餐廳及房間樓面不變荷載（恒載）標(biāo)準(zhǔn)值2210mm厚混合砂漿抹灰17kN/m322（3）走廊樓面不變荷載（恒載）標(biāo)準(zhǔn)值水磨石地面（10mm面層、20mm水泥砂漿打底0.65kN/m2、素水泥結(jié)合層一道）100mm厚現(xiàn)澆混凝土板25kN/m3210mm厚混合砂漿抹灰17kN/m322梁，柱，墻重力荷載計算（1）梁自重主梁自重：25kN/m3（0.6-0.1）m=3.75kN/m（0.6-0.1）217=0.17kN/m（2）柱自重柱自重25/m30.60m=9kN/m抹灰層（10mm厚混合砂漿）17kN/m34=0.408kN/m（3）墻自重（加氣混凝土小砌塊）323內(nèi)墻面10mm厚抹灰層17kN/m3332內(nèi)墻面10mm厚抹灰層17kN/m330.12m=2.376kN/m內(nèi)墻面10mm厚抹灰層（兩側(cè)）17kN/m330.12m=2.178kN/m內(nèi)墻面10mm厚抹灰層（兩側(cè)）17kN/m3230.18m+25kN/m30.1m=1.44kN/m21.1m=0.55kN/m23.2可變荷載（活載）標(biāo)準(zhǔn)值樓面及屋面可變荷載（活載）標(biāo)準(zhǔn)值222屋面雪荷載為Sk=μrSo=10.40=0.40kN/m2因為《荷載規(guī)范》要求屋面均布活荷載不應(yīng)與雪荷載同時組合，所以按照最不利情況進(jìn)行荷載組合，屋面活荷載按照屋面均布活荷載取值計算。梁、柱、板自重標(biāo)準(zhǔn)值各層梁、柱、板、墻自重標(biāo)準(zhǔn)值見表3-1、表3-2、表3-3。表3-1柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值層數(shù)柱編號截面寬/mm截面高/mm凈高/mmgk/（kN/m）數(shù)量Gi/kNΣGk/kN1KZ16006003500352-6KZ1600600320035機房KZ160060032006表3-2板重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值層數(shù)板面積/m2gk/（kN/m2）Gi/kNΣGk/kN屋面電梯機房561-5層房間樓梯走廊表3-2梁重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值層數(shù)梁編號截面寬/mm截面高/mm凈跨長/mmgk/（kN/m）數(shù)量Gi/kNΣGk/kN1層KL1300600340024KL2300600640016KL330060015008KL430060074004KL530060027001L125050074001L225050040005L3250500250012~5層KL1300600340024KL2300600640016KL330060015008KL430060074004KL530060027001L125050074001L325050025001屋面梁KL1300600340024KL2300600640016KL330060015008KL430060074004KL530060027001L125050074001L325050025001電梯機房KL230060064002KL430060064002L125050074001L325050025001各層墻（外墻）自重標(biāo)準(zhǔn)值（1）女兒墻重總長L=(16.1m+32m)（2）標(biāo)準(zhǔn)層墻重（3）首層墻重各層（質(zhì)點）自重標(biāo)準(zhǔn)值計算（1）首層（墻+梁+板+柱）Gk=（229.87+213.03）kN/2+974.77kN+1699.2kN+（1152.48+1053.7）kN/2（2）標(biāo)準(zhǔn)層（墻+梁+板+柱）Gk（3）頂層（墻+梁+板+柱）Gk=213.03kN/2+229.92kN+921.37kN+2227.12kN+1053.7kNKn（4）頂層（墻+梁+板+柱）電梯設(shè)備自重：200kN水箱及設(shè)備自重：400kNGk=200kN+400kN+134.64kN+180.63kN+271.6kN重力荷載代表值重力荷載代表值是結(jié)構(gòu)和構(gòu)件恒載標(biāo)準(zhǔn)值和各種活荷載組合值之和，樓面均布活載的組合系數(shù)為0.5；屋面均布荷載的組合系數(shù)0.5。首層G1[2+56.8m2）2+67.2m22]（2）標(biāo)準(zhǔn)層G1[2+56.8m2）2+67.2m22]（3）頂層G72+56.8m2）2（4）電梯機房G756m22計算結(jié)果如下圖：圖3-1重力荷載代表值等效重力重力荷載代表值計算本設(shè)計抗震烈度為7度，設(shè)計地震分組為第一組，場地類別為II類場地，依此查得：特征周期Tg＝0.35s，水平地震影響系數(shù)最大值=0.08,阻尼比ζ第四章橫向框架側(cè)移剛度的計算梁線剛度ib的計算④軸梁為中框架，I=2Ib,各層梁截面均相同。AB、CD跨梁ib=2EI/L=2107kN/m2(1/12)(0.60m)3105kN/mBC跨梁ib=2EI/L=2107kN/m2(1/12)(0.60m)3105kN/m柱線剛度ic的計算首層柱Ic107kN/m2(1/12)(0.60m)4105kN/m二至六層柱Ic107kN/m2(1/12)(0.60m)4105kN/m相對線剛度i’的計算令二至六層柱線剛度i=1.0，則首層柱I105105AB、CD跨梁I105105BC跨梁I105kN/m105同理可得邊框架梁的相對線剛度為II考慮到整體現(xiàn)澆梁板結(jié)構(gòu)中，板對梁的有利作用，對中框架取I=2I00。I0為矩形截面框架梁慣性矩。根據(jù)以上結(jié)果，可得圖4-1可以得出橫梁、柱的線剛度如表4-1、表4-2、表4-3表4-1梁截面特征計算表（中框架梁）層數(shù)混凝土強度梁編號截面寬h/mm截面高h(yuǎn)/mm梁跨L/mm混凝土彈性模量E/Pa截面慣性矩I/mm4線剛度I/N·mm相對線剛度i’1-6C30AB3006007000300001091010C30BC3006002100300001091010C30CD3006007000300001091010表4-2梁截面特征計算表（邊框架梁）層數(shù)混凝土強度梁編號截面寬h/mm截面高h(yuǎn)/mm梁跨L/mm混凝土彈性模量E/Pa截面慣性矩I/mm4線剛度I/N·mm相對線剛度i’1-6C30AB3006007000300001091010C30BC3006002100300001091010C30CD3006007000300001091010表4-3柱截面特征計算表層數(shù)混凝土強度柱編號截面寬h/mm截面高h(yuǎn)/mm梁跨L/mm混凝土彈性模E/Pa截面慣性矩I/mm4線剛度I/N·mm相對線剛度i’1C30ABCD600600360030000101010112-6C30ABCD60060033003000010101011圖4-1框架梁柱相對線剛度4.2D值計算中框架柱側(cè)移剛度計算Di=аc(12ic/h2)(1)一般層k=(0.47+0.47)/(21.0)=0.47;αck=(0.47+0.47+1.57+1.57)/(21.0)=2.04;αc(2)首層k=0.47/0.92=0.51;αck=(0.47+1.57)/0.92=2.22;αc.邊框架柱側(cè)移剛度計算(1)一般層k=(0.37+0.37)/(21.0)=0.37;αck=(0.37+0.37+1.18+1.18)/(21.0)=1.55;αc(2)首層k=0.37/0.92=0.40;αck=（0.37+1.18）/0.92=1.68;αc計算結(jié)果如下表：表4-4中框架柱側(cè)移剛度D值邊柱層次kαcic/(105kN·m)h/mDi/(105kN·m)根數(shù)2-612112中柱2-615115ΣDi/(105kN·m)2-61表4-5邊框架柱側(cè)移剛度D值邊柱層次kαcic/(105kN·m)h/mDi/(105kN·m)根數(shù)2-6414中柱2-6414ΣDi/(105kN/m)2-61表4-6橫向框架層間側(cè)移剛度層次12345ΣDi/(kN·m)15305801320365132036513203651320365層次6ΣDi/(kN·m)1320365第五章橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算把G7折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層Ge=G7(1+3/2(1+3/2先由式計算樓層剪力，再由式計算層間相對位移，最后由式計算結(jié)構(gòu)的頂點位移。見表。=/ΣDi表5-1結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算層次Gi/kNΣDi/(kN/m)/m/m613203655132036541320365313203652132036511530580取ΨT由上表知道T1ΨT=0.335s水平地震作用及樓層地震剪力的計算本結(jié)構(gòu)重量和剛度分布均勻，高度不超過40m，變形以剪切型為主，故水平地震作用采用底部剪力法計算。根據(jù)設(shè)計條件，設(shè)防烈度7，II類場地，查表可得Tg＝0.35s，=0.08,ζ結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk按下式計算：因為T10.35＝0.495s相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)為：а1=結(jié)構(gòu)等效總重力荷載為GeqΣGikN=20264.28kN式5-7各樓層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值不考慮頂部附加地震作用FEk=а1GeqkN=1621.14kNFi結(jié)果見表5-2表5-2各層橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值及樓層地震剪力層次7654321Σ各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖圖5-1橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值/kN多遇地震作用下的彈性位移驗算在多遇地震作用時，水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移按彈性方法計算，各層間彈性位移角均應(yīng)滿足位移角限值[]=1/550的要求，計算結(jié)果見下表水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移頂點位移分別為過程見表層間彈性位移角滿足1/2821﹤[]=1/550表5-3位移驗算層次Σ613203651/7692513203651/4776413203651/3659313203651/3107213203651/2821115305801/3399水平地震作用下框架內(nèi)力計算對第④軸線橫向框架內(nèi)力進(jìn)行計算。框架在水平節(jié)點荷載作用下，采用D值法分析內(nèi)力。由求得框架第i層層間剪力后，i層j柱分配的剪力及該柱上下端的彎矩和分別如下上式中其中、取自表，取自表，、、、由資料表中查得。各層梁線剛度不變，取，1層柱考慮修正值，2層柱考慮修正值。計算結(jié)果如下表5-4各層柱端剪力及彎矩層次Σ邊柱/kN·m/kN·m613203652051851320365205184132036520518313203652051821320365205181153058033500層次Σ中柱/kN·m/kN·m613203655453451320365545344132036554534313203655453421320365545341153058033500梁端彎矩依節(jié)點平衡條件，按梁線剛度大小分配確定，按下列各式計算式5-17式5-18式5-19計算梁端剪力式5-20根據(jù)節(jié)點平衡條件確定地震作用下柱軸力。表5-5各層梁端剪力及彎矩AB、CD跨梁BC跨梁層次柱端待分配彎矩/(kN/m)/(kN·m)/(kN·m)/kN/(kN·m)/(kN·m)/kN654321表5-6各層梁剪力、柱軸力層次AB、CD跨梁端剪力BC跨梁端剪力邊柱軸力中柱軸力654321圖5-2地震荷載作用下框架彎矩/(kN·m)圖5-3地震荷載作用下框架軸力、剪力圖/(kN)風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力ωk=μsμzβzωo因高度H=20.4m<30.0m,可取βz=1.0，對于矩形截面μs=1.3，μz可查荷載規(guī)范，將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程如下表所示。表5-7風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力層次Z/mμzμsβzωo/kN/m2A/m2Fk/kN654321由上述結(jié)果可知，風(fēng)荷載作用下框架的變形滿足規(guī)范要求。圖5-4框架上的風(fēng)荷載/kN風(fēng)荷載作用下的水平位移驗算由表可知滿足1/196429﹤[]=1/550表5-8風(fēng)荷載作用下的水平位移驗算層次123456Fk/(A、D）335002051820518205182051820518(B、C)537505453454534545345453454534Σ153058013203651320365132036513203651320365Δμi/mmμT/mmHi/mθ=1/2215911/1964291/2462691/3267331/4925371/1064516由上述結(jié)果可知，風(fēng)荷載作用下框架的變形滿足規(guī)范要求。風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算方法與水平地震作用相同，計算結(jié)果見下表表5-9各層柱端剪力及彎矩層次Σ邊柱/kN·m/kN·m613203652051851320365205184132036520518313203652051821320365205181153058033500表5-10各層柱端剪力及彎矩層次Σ中柱/kN·m/kN·m613203655453451320365545344132036554534313203655453421320365545341153058053750表5-11各層梁端剪力及彎矩BC、DE跨梁CD跨梁層次柱端待分配彎矩/(kN/m)/(kN·m)/(kN·m)/kN/(kN·m)/(kN·m)/kN654321表5-12各層柱軸力層次AB、CD跨梁端剪力BC跨梁端剪力邊柱軸力中柱軸力654321圖5-5風(fēng)荷載作用下框架彎矩/(kN·m)圖5-6風(fēng)荷載作用下軸力、剪力圖/(kN)第六章豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算計算單元④軸線橫向框架進(jìn)行計算，計算單元寬度為m,如圖3－13所示。由于房間內(nèi)布置無次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載直接通過框架梁以均部荷載的形式傳給橫向框架，作用于各梁上。圖6－1橫向框架計算單元mm6.2荷載計算（1）AB、CD跨間框架梁屋面板傳給梁的荷載恒載：2（1-223活載：22（1-223樓面板傳給梁的荷載恒載：2（1-223活載：22（1-223A~B、C~D軸間框架梁均布荷載為屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.92kN/m+16.66kN/m=20.58kN/m活載=板傳荷載=6.88kN/m樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.92kN/m+11.08kN/m=15.0kN/m活載=板傳荷載=6.88kN/m（2）BC跨間框架梁屋面板傳給梁的荷載5/82=6.37kN/m5/82=2.63kN/m樓面板傳給梁的荷載5/82=5.01kN/m5/82=3.28kN/mB~C軸間框架梁均布荷載為屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.92kN/m+6.37kN/m=10.29kN/m活載=板傳荷載=2.63kN/m樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.92kN/m+5.01kN/m=8.93kN/m活載=板傳荷載=3.28kN/m（3）A、D軸柱縱向集中荷載計算頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載=2.39kN/m4m+3.92kN/m（4m-0.6m）+5/84.85kN/m22m4m頂層柱活載=板傳活載=25/824m=10kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=2.53kN/m4m+3.92kN/m（4m-0.6m）+5/83.22kN/m22m4m標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳活載=25/824m=10kN（3）B、C軸柱縱向集中荷載計算頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載=3.92kN/m（4m-0.6m）+5/84.85kN/m22m4m+4.85kN/m2（1-223）4m頂層柱活載=板傳活載=25/824m+2.0kN/m2（1-223）標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=梁自重+板傳荷載=3.92kN/m（4m-0.6m）+5/83.22kN/m22m4m+3.82kN/m2（1-223）4m標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳活載=25/824m+2.5kN/m2（1-223）圖6－2豎向受荷總圖mm內(nèi)力計算梁端、柱端彎矩采用二次分配法計算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架，除底層外，柱的線剛度需要乘以修正系數(shù)。彎矩分配系數(shù)分配系數(shù)按下式計算：為節(jié)點k第i根桿件的相對轉(zhuǎn)動剛度為節(jié)點k各桿件的相對轉(zhuǎn)動剛度之和節(jié)點760.47+1.50.47+1.40.47+1.30.47+1.214131211109恒載作用下的內(nèi)力分析用彎矩分配法求解恒載下的彎矩，首先將各節(jié)點的分配系數(shù)填在相應(yīng)的方框內(nèi)，將固端彎矩填寫載框架的橫梁相應(yīng)的位置，然后將節(jié)點放松，把各節(jié)點不平衡彎矩同時進(jìn)行分配。假定遠(yuǎn)端固定進(jìn)行傳遞（不向滑動端傳遞）；右梁分配彎矩向左傳遞;上柱分配彎矩向下傳遞（傳遞系數(shù)均為1/2），第一次分配彎矩傳遞后，再進(jìn)行第二次彎矩分配，然后不再傳遞。頂層邊跨(AB、CD)固端彎矩MF=1/12g1l12=1/12×20.58kN/m×72頂層中跨(BC)固端彎矩MF=1/3g2l222標(biāo)準(zhǔn)層邊跨(AB、CD)固端彎矩MF=1/12g1l12=1/12×15kN/m×72標(biāo)準(zhǔn)層中跨(BC)固端彎矩MF=1/3g2l222分配過程見下圖：梁端剪力及柱軸力梁端剪力按下式計算：式中，Vq——梁上豎向荷載產(chǎn)生的剪力，Vm——梁端彎矩產(chǎn)生的剪力，柱軸力按下式計算：N=V+P式中，P——節(jié)點集中力和柱自重V——梁端剪力計算結(jié)果表6-3，表6-4表6-3恒荷作用下梁端剪力及柱軸力/kN層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱=6050525340302010圖6-3恒荷載作用下的彎矩分配圖/kN·.m圖6-4恒荷載作用下的彎矩圖/kN·m圖6-5恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力/kN活載作用下的內(nèi)力分析頂層邊跨(AB、CD)固端彎矩MF=1/12g1l12=1/12×6.88kN/m×72頂層中跨(BC)固端彎矩MF=1/3g2l222標(biāo)準(zhǔn)層邊跨(AB、CD)固端彎矩MF=1/12g1l12=1/12×6.88kN/m×72標(biāo)準(zhǔn)層中跨(BC)固端彎矩MF=1/3g2l222彎矩計算過程、所得彎矩如圖所示:表6-4活荷載作用下梁端剪力及柱軸力/kN層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱=605040302010圖6-6活荷載作用下的彎矩分配圖/kN·m圖6-7活荷載作用下的彎矩圖/kN·m圖6-5活荷載作用下梁端剪力及柱軸力/kN第七章框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)抗震等級根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素查《抗震規(guī)范》，本方案為二級抗震等級。框架梁內(nèi)力組合本方案考慮了四種內(nèi)力組合?？紤]到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取0.8），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。ηvb梁端剪力增大系數(shù)，二級取1.2。表7-1框架梁內(nèi)力組合表層次截面內(nèi)力SGKSQKSEK(右震)SEK(左震)GKQKGKQK1.2(SGKQKEK右震左震1AMVB左MVB右MV跨間ABBC2AMVB左M44-44VB右MV跨間ABBC（續(xù)表）表7-1框架梁內(nèi)力組合表層次截面內(nèi)力SGKSQKSEK(右震)SEK(左震)GKQKGKQK1.2(SGKQKEK右震左震3AMVB左MVB右MV-13068跨間ABBC6AMVB左MVB右MV跨間ABBC框架柱內(nèi)力組合表7-2A柱內(nèi)力組合表層次截面內(nèi)力SGKSQKSEK(左震)SEK(右震)GK+QKGK+QK1.2(SGKQKEK左震右震1柱頂M12.373（9.898）-70.645（-56.516）N929.297（743.44）1121.515（897.212）柱底M-74.59（-59.672）174.49（139.592）N929.297（743.44）1121.515（897.212）2柱頂M9.49（7.592）-93.262（-74.609）N783.3（626.64）932.124（745.699）柱底M28-8.458（-6.766）94.294（75.435）N783.3（626.64）932.124（745.699）3柱頂M9.754（7.803）-92.842（-74.273）N639.628（511.702）745.448（596.358）柱底M-16.6（-13.28）68.68（54.944）N639.628（511.702）745.448（596.358）（續(xù)表）表7-2A柱內(nèi)力組合表層次截面內(nèi)力SGKSQKSEK(左震)SEK(右震)GK+QKGK+QK1.2(SGKQKEK左震右震4柱頂M6.517（5.213）-89.605（-71.684）N493.979（395.183）560.773（448.618）柱底M-58.072（-46.457）5.992（4.793）N493.979（395.183）560.773（448.618）5柱頂M6.81（5.448）-72.282（-57.825）N344.937（275.949）379.491（303.592）柱底M20.25（16.2）62.838（50.270）N344.937（275.949）379.491（303.592）6柱頂M-61.526（-49.220）-118.102（-94.481）N189.185（151.348）201.223（160.978）柱底M44.848（35.878）64.088（51.270）N189.185（151.348）201.223（160.978）表7-3B柱內(nèi)力組合表層次截面內(nèi)力SGKSQKSEK(左震)SEK(右震)GK+QKGK+QK1.2(SGKQKEK左震右震1柱頂M134.455(107.56)-105.343(-84.27)N498.386(398.71)1895.002(1516)柱底M-170.146(-136.11)122.926(98.34)N498.386(398.70)1895.002(1516)2柱頂M158.675(126.94)-115.079(-92.06)N468.703(374.96)1532.129(1225.70)柱底M-160.487(-128.38)113.267(90.61)N468.703(374.96)1532.129(1225.70)3柱頂M158.333(126.66)-114.953(-91.96)N437.535(350.02)1179.237(943.38)柱底M-8686-133.466(-106.77)90.134(72.10)N437.535(350.02)1179.237(943.38)（續(xù)表）表7-3B柱內(nèi)力組合表層次截面內(nèi)力SGKSQKSEK(左震)SEK(右震)GK+QKGK+QK1.2(SGKQKEK左震右震4柱頂M137.806(110.244)-94.426(-75.54)N395.864(316.69)836.824(669.45)柱底M-116.694(-93.35)73.314(58.65)N395.864(316.69)836.824(669.45)5柱頂M109.807(87.84)-68.059(-54.44)N326.204(260.96)522.4(417.92)柱底M-94.451(-75.56)51.071(40.85)N326.204(260.96)522.4(417.92)6柱頂M94.639(75.71)-23.063(-18.45)N218.191(174.55)247.649(198.11)柱底M-65.575(-52.46)14.635(11.70)N218.191(174.55)247.649(198.11)表7-4柱剪力組合表層次SGKSQKSEK(左震)SEK(右震)GKQKGKQK1.2(SGKQKEK左震右震柱A123456柱B123456第八章框架梁截面設(shè)計表8-1梁配筋表kN·mγRe選配鋼筋（mm2）216+141418+1614+12AS（mm2）（％）（％）為板厚，。判斷截面類型：為滿足要求。選配16+14AS=534mm2=％≥（％）=％滿足要求3、斜截面受剪承載力計算表8-2梁配筋表截面首層AB跨支座A右支座B左支座B右設(shè)計剪力梁截面尺寸300×600300×600300×600≤0≤0箍筋直徑按構(gòu)造配箍筋按構(gòu)造配箍筋實配鋼筋（mm2）非加密區(qū)加密區(qū)0.224％0.224％0.224％0.336％0.191％0.191％0.191％0.191％滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求以第1層的B柱為例，對截面進(jìn)行設(shè)計。（1）軸壓比驗算底層柱Nmax=1895kN軸壓比=0.37<0.8故B軸柱的軸壓比滿足要求（2）截面尺寸復(fù)核取h0=600-35=565mm=-68.09kN因為hw/b==0.94<4所以0.25×14.3×600×565=1211.93kN>68.09kN(3)正截面受彎承載力計算柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋1層B柱：=1.0×14.3×600×565×0.55=2666.24kN從柱的內(nèi)力組合表中可見：所有的組合均為大偏心受壓，故采用M大N小的組合，最不利的組合為：M=107.56kN.m,N=1516Kn在彎矩中由水平地震作用產(chǎn)生的彎矩，柱的計算長度l0取下列二式中的較小值：故>1(取1.0)<15(取1.0)0=0.3×565=169.5mm