低溫省煤器項目建設(shè)方案

河北石家莊熱電廠2×300MW機(jī)組配套低溫省煤器項目建設(shè)方案河北佳能集團(tuán)2014年10月目錄TOC\o"1-4"\h\z\u1項目概況 項目概況河北石家莊熱電廠2X300MW由于安裝了低氮燃燒器后，鍋爐排煙溫度上升，偏離原設(shè)計值20度以上。為了響應(yīng)國家“節(jié)能減排”號召，順利完成“十二五”減排計劃，河北石家莊熱電廠對2×300MW鍋爐機(jī)組實施爐外加裝低溫省煤器改造工程。為了確保改造工程技術(shù)先進(jìn)，運行安全可靠，投資經(jīng)濟(jì)且滿足環(huán)保要求，特委托河北佳能集團(tuán)編制可行性研究報告，對上述問題進(jìn)行分析論證，供決策參考。（1）機(jī)組主要設(shè)備及設(shè)計參數(shù)設(shè)備名稱參數(shù)名稱單位參數(shù)鍋爐(MCR工況)類型HG-1092/17.5-PM型(哈鍋)最大連續(xù)蒸發(fā)量t/h/爐1092燃煤量t/h/爐186.2t/h（設(shè)計煤種）159.8t/h（校核煤種Ⅰ）207.5t/h（校核煤種Ⅱ）空預(yù)器出口煙氣溫度℃145（實際煙溫）空氣預(yù)熱器型式三分倉容克式空氣預(yù)熱器引風(fēng)機(jī)型式2臺動調(diào)軸流或離心風(fēng)機(jī)（脫硫增壓風(fēng)機(jī)與引風(fēng)機(jī)合并）鍋爐負(fù)荷類型帶基本負(fù)荷，并考慮40～100％BMCR范圍調(diào)峰制粉系統(tǒng)形式中速磨正壓冷一次風(fēng)機(jī)直吹式制粉系統(tǒng)（2）煤種分析煤樣名稱符號單位設(shè)計煤種校核煤種一校核煤種二分析基水分Mad%1.251.141.15干燥無灰基揮發(fā)分Vd.af%19.8018.5022.60應(yīng)用基灰Aar%41.2532.5542.98應(yīng)用基碳Car%40.6550.0038.80應(yīng)用基氫Har%3.102.802.40應(yīng)用基氧Oar%4.603.645.60應(yīng)用基氮Nar%1.150.810.85應(yīng)用基硫Sar%1.251.350.98應(yīng)用基水分（全水分）Mt.ar%8.008.858.39應(yīng)用基總成分%100100.00100應(yīng)用基揮發(fā)分Var%10.0510.8410.99應(yīng)用基低位發(fā)熱量Qnet.arkJ/kg164081936314912kcal/kg392446313566灰成分分析二氧化硅SiO2%52.8552.4648.25三氧化二鋁Al2O3%30.8531.5033.40三氧化二鐵Fe2O3%2.053.021.85氧化鈣CaO%5.005.976.50氧化鎂MgO%5.223.354.20二氧化鈦TiO2%0.951.100.91氧化鉀K2O%0.720.921.10氧化鈉Na2O%0.650.781.35三氧化硫SO3%1.350.422.10五氧化二磷P2O5%0.140.260.23灰熔融特性變形溫度(弱還原性)DT℃>1500>1500>1500軟化溫度（弱還原性）ST℃>1500>1500>1500流動溫度（弱還原性）FT℃>1500>1500>1500(3)氣象條件多年年平均氣溫12.6多年極端最高氣溫41.9多年極端最低氣溫－23.1℃多年年平均最高氣溫多年年平均最低氣溫最冷月一月平均氣溫最熱月七月平均氣溫最冷月一月平均最低氣溫-2.7℃多年平均氣壓964.2多年年平均相對濕度歷年一小時最大降水量35.9mm多年年平均降水量437mm多年年平均風(fēng)速50年一遇10米高10分鐘平均最大風(fēng)速25m/s全年主導(dǎo)風(fēng)向N夏季主導(dǎo)風(fēng)向N冬季主導(dǎo)風(fēng)向N歷年年最大降雨量：559.3mm多年平均蒸發(fā)量：歷年最大凍土深度62cm最大積雪厚度16cm(4)廠區(qū)地震抗震烈度:8度地震動峰加速度:0.20g地震動反應(yīng)譜特征周期:0.35s(5)當(dāng)?shù)丨h(huán)境有害氣體情況：無(6)主廠房零米地坪標(biāo)高：449m（高程系）目前排煙溫度達(dá)到145℃左右，為響應(yīng)國家節(jié)能減排號召，電廠計劃利用機(jī)組大修時間，擬在原電袋復(fù)合除塵器前實施加裝低溫省煤器，實現(xiàn)并達(dá)到如下目的：降低電袋復(fù)合除塵器入口煙氣溫度，進(jìn)而降低電場煙氣風(fēng)速和粉塵比電阻，提高電區(qū)收塵效率；降低電袋復(fù)合除塵器入口煙氣溫度，優(yōu)化電袋復(fù)合除塵器運行的穩(wěn)定性和可靠性，防止濾袋高溫氧化腐蝕，延長濾袋壽命，降低濾袋成本。煙氣量減少，袋區(qū)過濾風(fēng)速降低，電袋復(fù)合除塵器阻力降低。延長電袋復(fù)合除塵器清灰系統(tǒng)脈沖噴吹清灰周期，提高脈沖閥的使用年限，同時降低電袋復(fù)合除塵器能耗。2方案說明以下通過安裝位置和降溫幅度兩個方面進(jìn)行方案比較：(1)安裝位置：(擬換熱器布置在除塵器進(jìn)口和吸收塔進(jìn)口)方案一（安裝在除塵器出口至吸收塔之間）換熱裝置安裝在引風(fēng)機(jī)出口至吸收塔之間，距離低壓加熱器位置比較遠(yuǎn),水側(cè)系統(tǒng)阻力較大，且此位置的煙氣量降低，但煙風(fēng)系統(tǒng)阻力增大，風(fēng)機(jī)出力增大。方案二（安裝在空氣預(yù)熱器出口至除塵器進(jìn)口喇叭之間）換熱裝置布置在除塵器入口，現(xiàn)場完全可以布置，并且設(shè)備便于安裝和操作，可以減少安裝成本，管路系統(tǒng)成本，減少水側(cè)阻力，降低運行成本，且此位置的煙氣量降低，煙風(fēng)系統(tǒng)阻力減小，風(fēng)機(jī)出力減小。(2)降溫幅度(擬煙氣溫度降至110℃和85℃)方案一（煙氣溫度從145℃降至110℃）低溫省煤器換熱面積適中，煙氣阻力300Pa，水入口溫度為80℃，管壁溫度在83℃左右，采用有限腐蝕法設(shè)計，可以有效的保證換熱裝置的使用壽命大于20年以上。方案二（煙氣溫度從145℃降至85℃）低溫省煤器入口水溫設(shè)計為59℃左右，在酸露點以下，設(shè)備需要在除塵器前后布置兩級，前級布置在除塵器前,換熱面積與方案一一樣，后級換熱面積需要增加12000m2，投資投資費用需增加800萬左右，并且煙氣阻力將增加到800Pa，增加風(fēng)機(jī)運行成本。由于加熱汽機(jī)凝結(jié)水59℃至80℃之間所需的蒸汽品質(zhì)較低，屬于低級蒸汽，本身汽機(jī)系統(tǒng)不缺該種類的蒸汽，因此對于減少汽機(jī)抽氣，并不能產(chǎn)生太大的經(jīng)濟(jì)效益，因此，其經(jīng)濟(jì)性可忽略不計，通過以上比較，建議采取安裝在除塵器前，并且煙氣溫度由145℃降至110℃方案。2.1總體改造方案針對本項目特點及實際場地等情況，按照節(jié)能減排控制要求，經(jīng)現(xiàn)場調(diào)研及技術(shù)論證，確定采用以下總體改造方案：1）采取在原電袋復(fù)合除塵器前加裝低溫省煤器。2）對氣流分布進(jìn)行CFD分析，確保低溫省煤器出現(xiàn)煙氣走廊等影響換熱裝置安全運行的因素發(fā)生。3）對原電袋復(fù)合除塵設(shè)備作全面的氣密檢查與處理、電場極間距調(diào)整，布袋、旁路系統(tǒng)、脈沖噴吹閥檢查等各項措施。4）換熱裝置設(shè)計充分考慮換熱管屏檢修和更換方便2.1.1對加裝低溫省煤器的說明采用電袋復(fù)合除塵煙氣調(diào)溫節(jié)能系統(tǒng)把電袋復(fù)合除塵器入口煙溫降至110℃左右，解決電袋復(fù)合除塵器濾袋高溫氧化腐蝕的問題，延長濾袋壽命，降低濾袋成本；同時實現(xiàn)一定的風(fēng)機(jī)節(jié)能、吸收塔節(jié)水和節(jié)煤。同時換熱器出口煙溫不能過低，以防止其后電袋復(fù)合除塵器和引風(fēng)機(jī)等設(shè)備的低溫腐蝕，以及保證輸灰系統(tǒng)的順暢。在預(yù)熱器出口與電袋復(fù)合除塵器進(jìn)口喇叭之間的煙道上安裝低溫省煤器，采用汽機(jī)冷凝水與熱煙氣通過換熱管進(jìn)行熱交換，使得電袋復(fù)合除塵器的運行溫度由原來的145℃下降到110℃左右，通過機(jī)組運行煤種的含硫量進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整電袋復(fù)合除塵器的進(jìn)口煙溫。圖2調(diào)溫節(jié)能型電袋三維模型2.1.2低溫省煤器系統(tǒng)方案總體的說明低溫省煤器系統(tǒng)與汽機(jī)凝結(jié)水的低加回?zé)嵯到y(tǒng)并聯(lián)布置，其進(jìn)水口取自前級低加回路，配置電動調(diào)節(jié)閥，可實現(xiàn)低溫省煤器系統(tǒng)進(jìn)水量的切換和調(diào)節(jié)；通過低溫省煤器系統(tǒng)加熱后的凝結(jié)水在汽機(jī)凝結(jié)水的后級低加回路中的適當(dāng)位置與主凝結(jié)水匯合后送往除氧器。2.2結(jié)構(gòu)設(shè)計方案說明及降溫計算參數(shù)2.2.1設(shè)計方案（1）在原有煙道基礎(chǔ)上進(jìn)行改造，不加長柱距，不加寬跨距，不增加立柱及本體土建。（2）對原鋼支架立柱進(jìn)行加固。（3）重新校核改造后設(shè)備的重量是否符合現(xiàn)有設(shè)備的承重能力，如不符合,需進(jìn)行加固。（4）拆除部分水平煙道，在拆除位置安裝布置低溫省煤器。（5）在煙道底部設(shè)置檢修排污裝置。（6）新增低溫省煤器樓梯走道及檢修平臺。（7）新增低溫省煤器管路系統(tǒng)包括閥門、檢測儀表等，管路系統(tǒng)連接低壓加熱器系統(tǒng)和省煤器，必須滿足2.4MPa水壓試驗要求。（8）所有改造后低溫省煤器本體、管路系統(tǒng)、閥門必須保溫；（9）新增低溫省煤器進(jìn)出口煙道溫度檢測裝置，時時檢測煙氣溫度；（10）新增低溫省煤器出口煙道煙氣濕度檢測裝置，時時檢測煙氣濕度，預(yù)防省煤器泄露、爆管等發(fā)生；（11）管路系統(tǒng)設(shè)置流量檢測、溫度檢測、差壓檢測等，時時監(jiān)控流量溫度變化，預(yù)防低溫省煤器泄露、爆管等發(fā)生；（12）新增電纜橋架布置，增加控制箱（13）低溫省煤器主要結(jié)構(gòu)設(shè)計及性能參數(shù)（每個煙道布置一級換熱器，共四個煙道）:序號項目單位數(shù)值序號項目單位數(shù)值1發(fā)電負(fù)荷MW3006進(jìn)/出口水溫℃80/120.9（可調(diào)）2鍋爐蒸發(fā)量t/h10927換熱段煙氣壓降Pa3673入口煙量m3/h189．33萬（單臺爐）8水側(cè)壓降MPa0.114進(jìn)口煙溫℃1459換熱面積m2184155出口煙溫℃110（可調(diào)）10煙氣水露點/酸露點℃設(shè)計煤種97.5校核煤種1012.2.2煙氣降溫情況（1）經(jīng)換熱器換熱后，煙氣溫度從145℃降到110℃。（2）降溫幅度：145℃-110℃=35℃。2.2.3凝結(jié)水溫升情況（1）凝結(jié)水同時3號低壓加熱器前和3號低加后引出，經(jīng)過混水后水溫達(dá)到80℃，再進(jìn)入換熱器進(jìn)行吸熱，升至120.9℃進(jìn)入2號低壓加熱器后面。（2）升溫幅度：120.9℃-80℃=40.9℃。（3）用水量：330噸。2.3技術(shù)特點和保證措施2.3.1技術(shù)特點（1）換熱面采用雙H型鰭片管，結(jié)構(gòu)緊湊，換熱效率高，防磨損，不易積灰，且阻力小。圖3雙H型鰭片管圖4雙H型鰭片管加工圖（2）科學(xué)計算，確保充分的換熱面積采取足夠的換熱面積，是確保煙氣高效換熱的根本，通過采用能量平衡、等效焓變等換熱計算方法，結(jié)合各項目實際和龍凈上千臺除塵設(shè)備應(yīng)用所取得的溫度/氣流/分布場等經(jīng)驗，正確選取各項特定工程所需的換熱面積。（3）采取合理的換熱工藝回路設(shè)計，確保高效換熱換熱介質(zhì)（如，冷凝水）、煙氣呈順排逆流布置，使得兩者的溫差最大化并充分延長熱交換時間，可確保高效換熱效果。（4）配置煙溫控制自適應(yīng)模塊，動態(tài)調(diào)節(jié)煙溫，工況適應(yīng)性好引入煙溫、凝結(jié)水溫、凝結(jié)水流量、煙塵濕度及煙氣酸露點等數(shù)據(jù)，通過軟件分析處理，與預(yù)先設(shè)定的基準(zhǔn)數(shù)據(jù)等作出對比，自動調(diào)節(jié)電動調(diào)節(jié)閥的開度來控制換熱媒體流經(jīng)換相應(yīng)熱管面的流量，動態(tài)調(diào)節(jié)煙氣換熱總量，改變換熱后的煙氣溫度，使電袋復(fù)合除塵器工作在最佳狀態(tài)，實現(xiàn)保效節(jié)能目的。（5）針對不同的工況使用條件選擇合適的煙氣流速進(jìn)行設(shè)計，并保證煙氣進(jìn)、出口端和受熱面煙氣流場均勻；采用CFD仿真或物模驗證，有效解決氣流分布不均問題，優(yōu)化結(jié)構(gòu)設(shè)計，有效減少煙氣阻力。圖5低溫電袋裝置CFD仿真圖（6）換熱回路無需設(shè)增壓泵低溫省煤器所提取的冷凝水回路流體阻力在0.11MPa，而相鄰低壓加熱器之間的級間壓差一般不高于0.1MPa，隨著部分流量經(jīng)過低溫省煤器，則低加系統(tǒng)凝結(jié)水流量相應(yīng)減小，流速降低，因此低加級間實際壓差還更低。本項目低溫省煤器所提取的冷凝水回路跨過一級低壓加熱器，在THA工況下其流動阻力約為0.11MPa，而低壓加熱器之間的級間壓差約為0.04MPa，在不設(shè)增壓泵的情況下，低溫省煤器系統(tǒng)凝結(jié)水流量無法滿足設(shè)計要求，可以通過調(diào)閥限制低加流量，以保證低溫省煤器系統(tǒng)凝結(jié)水足夠，參考現(xiàn)已經(jīng)成功投運的寶麗華荷樹園電廠二期#4爐300MW機(jī)組低溫省煤器改造項目。2.3.2主要措施2.3.2.1防止換熱面磨損主要措施（1）確保煙氣進(jìn)、出口和受熱面煙氣流場均勻(CFD及物模驗證）。（2）所有換熱面均按膜式復(fù)合管組排設(shè)計，并與煙氣方向并行布置，有效減小煙氣紊流，減輕煙氣對換熱管的磨損。（3）受熱面管排焊口隔離在煙氣之外，無煙氣對焊口的沖刷，無煙氣走廊；考慮在換熱管排的前端設(shè)置兩層假管，減輕前端換熱管排的磨損，提高設(shè)備可靠性。圖6換熱管屏隔離煙氣防沖刷2.3.2.2防止換熱面腐蝕主要措施本項目煙氣水露點為44℃，設(shè)計煤種酸露點為97.5℃，校核煤種酸露點為101℃，采用20G/GB5310鋼管時，需確保管壁溫度高于101℃，當(dāng)管壁溫度低于酸露點時，可采用耐磨、耐腐蝕的ND合金鋼。根據(jù)實際，該項目設(shè)計方案采用ND鋼管，能夠保證受熱面不腐蝕。2.3.2.2系統(tǒng)設(shè)計與配置，有效預(yù)防和清除積灰（1）控制煙速——對于換熱裝置安裝在煙道上情況，可利用煙塵的沖刷作用清除換熱管上積灰，此時經(jīng)過換熱面的煙速宜設(shè)計控制在7~11m/s范圍。（2）加裝聲波清灰或蒸汽吹灰等方式，在低負(fù)荷下煙氣流速較低時、停機(jī)檢修時可利用聲波等方法清除換熱管上殘余積灰。一般吹灰器選擇考慮煙氣含水量，在吸收塔出口煙氣含濕量比較大，建議用蒸汽吹灰器，而對于吸收塔前煙道，煙氣屬于干煙氣，建議采用壓縮空氣、聲波吹灰等。（3）建議不進(jìn)行水沖洗，容易人為加劇設(shè)備腐蝕。2.3.2.3預(yù)防換熱管泄漏主要措施（1）專業(yè)制造——所有蛇形管采用高溫滲層焊接工藝專業(yè)制造、接頭100%X線檢測、換熱管排100%通球檢驗及規(guī)范的水壓試驗，確保換熱管達(dá)到高品質(zhì)要求。（2）考慮把換熱管排兩端的彎頭設(shè)置在煙氣外側(cè)，煙氣側(cè)的換熱管束為定長整根制作，無對接焊縫，大大減少因制作原因造成管排泄漏的質(zhì)量隱患。（3）換熱裝置水側(cè)進(jìn)、出口均設(shè)有溫度測點，并設(shè)有壓力、流量測點，在進(jìn)、出口煙道上設(shè)溫度、壓力測點。系統(tǒng)時時檢測換熱裝置進(jìn)出口水溫、流量等情況，一旦出現(xiàn)異常，及時啟動控制方案并報警提示。（4）分組分小區(qū)設(shè)計——減輕萬一泄漏后退出運行的換熱損失。換熱器分組設(shè)計，當(dāng)出現(xiàn)泄漏時可實現(xiàn)在線隔離，不影響其它模塊正常換熱。3經(jīng)濟(jì)效益分析3.1實施本設(shè)計方案，可為發(fā)電廠帶來如下經(jīng)濟(jì)效益：3.1.1降低了排煙溫度，余熱回收后提高了機(jī)組循環(huán)熱效率，降低了煤耗率；3.1.2低溫省煤器布置在引風(fēng)機(jī)之前，煙氣經(jīng)過低溫省煤器后煙溫降低，體積流量減小，降低了引風(fēng)機(jī)的功率與電耗。3.2節(jié)煤量計算3.2.1采用等效熱降法進(jìn)行熱經(jīng)濟(jì)性分析。將低溫省煤器回收的排煙余熱作為純熱量輸入系統(tǒng)，而鍋爐的有效熱量不變，從而使鍋爐的發(fā)電煤耗降低。低溫省煤器從3號低加入口（56.8℃,96.6t/h）和3號低加出口（89.6℃,233.4t/h）取水，匯合后溫度為80℃,流量為330t/h，經(jīng)低溫省煤器加熱后溫度為120.9℃返回2號低加出口。低溫省煤器回收的熱量將排擠1、2、3低加的抽汽，經(jīng)計算，發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗降低值:Δbs1=2.262(g/kW.h)Δbs1=Fj/Ff×(q/29270×1000)式中Fj排擠蒸汽做功功率，kW；Ff機(jī)組發(fā)電功率，kW；q機(jī)組熱耗率，kJ/kW.h；Fj=(Gp8×(h8-hp)+Gp7×(h7-hp)+Gp6×(h6-hp))/3600式中Gpj各加熱器排擠蒸汽量，kg/h；hj各加熱器抽汽焓，kJ/kg；hp汽輪機(jī)排汽焓，kJ/kg；Gpj=Gj×(hcj-hrj)/(hj-hsj)式中Gpj各加熱器減少的水流量，kg/h；hcj各加熱器出口焓，kJ/kg；hrj各加熱器入口焓，kJ/kg；hsj各加熱器輸水焓，kJ/kg；項目名稱單位軸加#3低加#2低加#1低加除氧器出口水焓h2kJ/kg237.7376.6508642.5738.6抽汽焓hkJ/kg2671.62858.23037.53155.9疏水焓hdkJ/kg260.8398.7530.5738.6汽輪機(jī)排汽焓hckJ/kg2448.8排擠抽汽量GPkg/h5564.8417630.41-39.910.00節(jié)能蒸汽做功能力KW2342.84節(jié)煤量g/kwh2.2623．2.2機(jī)組輔機(jī)節(jié)（耗）煤量（1）低溫省煤器所增加煙側(cè)阻力對引風(fēng)機(jī)功率的影響平均負(fù)荷下（年負(fù)荷率取75%），安裝低溫省煤器后新增煙氣總流阻367Pa?！鱕yf=△P×G/(ζj×ζf×3600×1000)式中△P新增流組，Pa；G流量，m3/h；ζj機(jī)械傳動效率，取0.95；ζf風(fēng)機(jī)效率，85%；由此引起的引風(fēng)機(jī)增加耗電功率為△Yyf=239kw。（風(fēng)機(jī)效率取85%）（2）同理，循環(huán)泵揚程按0.3MPa選取，升壓泵增加的耗電功率：△Ysb=31kw（升壓泵效率取85%）（3）（1、2）兩項總耗電功率為Y=△Yyf+△Ysb=270kw兩項標(biāo)準(zhǔn)煤耗增加：Δbs2=(270×3600×1000)/(29300×0.939×0.985×0.49×0.98×1000000)=0.075(g/kwh)式中，0.939—鍋爐熱效率，0.985—管道效率，0.49—循環(huán)效率0.98—機(jī)電效率3．2.3總節(jié)煤量計算總供電煤耗降低：Δbs=Δbs1-Δbs2=2.187(g/kwh)年節(jié)標(biāo)煤量：ΔBb=cPτΔbs=0.75×300000×7200×2.187×10-6=3543(t)年節(jié)煤經(jīng)濟(jì)效益：S1=Ce·ΔBb=950×10-4×3543=336.6(萬元)式中c—年均負(fù)荷率，c=75%P—機(jī)組額定功率，P=300000kwτ—機(jī)組年運行小時數(shù)，τ=7200小時—標(biāo)煤單價，=950元/噸2.4煙溫降低對脫硫系統(tǒng)減溫噴水的節(jié)水量計算若無深度降低排煙溫度節(jié)能系統(tǒng)，煙氣進(jìn)入脫硫系統(tǒng)前，要預(yù)先對煙氣進(jìn)行噴水減溫，降至脫硫系統(tǒng)允許溫度。低溫省煤器降低煙溫ΔTy=35℃，由此對脫硫系統(tǒng)減溫噴水的節(jié)水量計算如下。低溫省煤器吸收煙氣的熱量：Qy=57009482kJ/h;水由環(huán)境溫度加熱到汽化的焓：γ=2592kJ/kg年節(jié)水量：Gjs=(cQyτ)/(1000γ)=123438t/a式中c—年均負(fù)荷率，c=75%τ—機(jī)組年運行小時數(shù)，τ=7200小時年節(jié)水效益：S2=CSGjs=6×10-4×123438=74(萬元)式中—水單價，=6元/噸2.5經(jīng)濟(jì)效益綜述河北石家莊熱電廠30萬機(jī)組實施降低排煙溫度深度節(jié)能后，產(chǎn)生的直接經(jīng)濟(jì)效益顯著?？梢越档凸╇娒汉穆?.187g/kWh，每年節(jié)約標(biāo)煤3543噸，折合資金336.6萬元（標(biāo)煤價格按950元/噸）；每年節(jié)約用水12.3438萬噸，折合資金74萬元（水價按6元/噸）。年總經(jīng)濟(jì)效益410.6萬元。間接的經(jīng)濟(jì)效益是保證了脫硫系統(tǒng)的效率和工作可靠性。上述計算的依據(jù)為：鍋爐機(jī)組熱力計算標(biāo)準(zhǔn)方法，1973年版；鍋爐機(jī)組空氣動力計算標(biāo)準(zhǔn)方法，1976年版；鍋爐機(jī)組水動力計算標(biāo)準(zhǔn)方法，1983年；火電廠熱電廠節(jié)能理論林萬超西安交通大學(xué)出版社4工程范圍（1）從汽機(jī)低加設(shè)備到節(jié)能項目實施現(xiàn)場的管路及配套閥門的供貨及鋪設(shè)。（2）換熱裝置、煙箱上管路、閥門的供貨及鋪設(shè)。（3）保溫的供貨及鋪設(shè)。（4）以DCS控制柜端子為分界，以內(nèi)的DCS系統(tǒng)改造由電廠方負(fù)責(zé)，以外的設(shè)計由龍凈負(fù)責(zé)，DCS由電廠方負(fù)責(zé)組態(tài)。（5）電氣控制的電纜和橋架由龍凈供貨。5改造工程工期按上述方案及工程內(nèi)容，每臺爐改造工期約需30天。6工程造價(單臺爐)6．1工程造價總表序號項目名稱價格備注一設(shè)備價格868.00/二隨機(jī)備品備件0.00/三專用工具0.00/四技術(shù)服務(wù)費(含安裝費)180．00/五運雜費8.00/1一般部件運輸費3.20/保險費0.40/2大部件（如有）運輸費3.80/保險費0.60/合計1056.00/總價大寫：壹仟零伍拾陸萬元（￥1056.00）六三年商業(yè)運行及第一次大修用備品備件大寫：壹仟元（￥0.10萬元）序號工程項目名稱設(shè)備購置費安裝工程費合計裝置型材料費安裝費其中人工費小計1本體設(shè)備費用82600004850001215000850500170000097200001.1殼體78000011100093000651002040007440001.2換熱裝置480000024000072000050400096000057600001.3樓梯走道平臺300000150004500031500600003600001.4管道系統(tǒng)15000007500022500015750030000018000001.5鋼支架加固200000100003000021000400002400001.6檢測系統(tǒng)300000150004500031500600003600001.7保溫200000100003000021000400002400001.8油漆防腐10000050001500010500200001200001.9其它外圍設(shè)備80000400012000840016000960002電氣系統(tǒng)200000100003000021000400002400002.1電纜及橋架200000100003000021000400002400003熱控系統(tǒng)300000150004500031500600003600003.1熱工控制系統(tǒng)200000100003000021000400002400003.2熱控安裝材料1000005000150001050020000120000小計8760000212468812900009030001800000105600006.2設(shè)備清單(單臺爐)序號設(shè)備材料規(guī)格型號數(shù)量①換熱器≈300噸1臺套②吹灰系統(tǒng)1臺套③排污系統(tǒng)1臺套④管道及支吊架1臺套⑤閥門系統(tǒng)1臺套1)電動調(diào)節(jié)閥閥體DN200/PN4.01個2)

電動調(diào)節(jié)閥閥體DN300/PN4.02個3)

電動閘閥閥體DN200/PN4.01個4)電動閘閥閥體DN300/PN4.05個5)手動閘閥DN200/PN4.01個6)

手動閘閥DN300/PN4.01個7)手動閘閥DN100/PN4.032個8)

截止閥DN50/PN4.032個9)

截止閥DN100/PN4.02個10)

儀表閥DN10不