畔海御峰區(qū)一期1-4座外腳手架施工方案論證后修改-2、計算書

畔海御峰B1-4座外腳手架施工方案一、計算依 二、落地腳手架驗 腳手架架在樓蓋上計算 落地式扣件式腳手架計算 三、懸挑腳手架驗 型鋼懸挑腳手架計算 最大飄板處型鋼懸挑腳手架驗算計算 三排懸挑架主梁驗算計算 擱置主梁驗算計算 型鋼懸挑腳手架(轉(zhuǎn)角無飄板)計算 型鋼懸挑腳手架(轉(zhuǎn)角有飄板)計算 四、其它驗 人行樓梯驗 畔海御峰B1-4座外腳手架施工方案1《建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2（GB50009-34(GB50017-5(JGJ59-6(JGJ80-7（GB50010-8二、一）工程屬16樓鋼筋位第1X向正ASXY向正ASYX向負Y向負二、支架搭設(shè)參1平行長立桿排數(shù)2腳手架樓板_腳手架樓板_三）荷載參1四）1、第17b，=min{板短邊等效樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1=8b，=min{b1，，b2，}=2.53m板短邊等效樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2=8故樓板等效均布活荷載：q=max{q1、q2}=23 i樓性模量1 3 i樓性模量1 Gi=1.2(Ecihi/(Ecihi+Eci-1hi-1+Eci-2hi-2))(gi+gi-1+gi- Qi=1.4(Ecihi/(Ecihi+Eci-1hi-1+Eci-2hi-2))(qi+qi-1+qi-五）1、第1層內(nèi)力腳手架樓板_第1第1四邊固--四邊簡第1內(nèi)力計ν---- M1=(m1+νm2)Gi'BC M1=(m2+νm1)Gi'BC22第1公式類參數(shù)剖使用條凝土α11.0計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h板厚)當(dāng)χ<2αs'時ξχ=(fyAs-χ)h0=h-比10h0=h-ζ備NMi(kN11比)Mi'(kN--比六、樓板裂縫驗1、本結(jié)構(gòu)按壓彎構(gòu)件進行計公參數(shù)剖使用條sk[1.9c+0.08d/(νρte)]/dcc=65心受拉構(gòu)件取2.72.1，偏心受拉取2.4；ν1.0，對于光面鋼筋取ψ=1.1-ψ矩形截h0=h-2、最大裂縫寬度樓ψν)第11比第1七、公參數(shù)剖截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mmβh=1.0h≥2000mmβh=0.9；1.0-3.5N2臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs當(dāng)βs<2βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40 ，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m值，將其取為0，作樓ηF第111比第1一）31卸荷設(shè)有立桿步距二）荷載設(shè)木擋腳)13地基本風(fēng)壓三）1橫桿彈性模量1、抗彎2、撓度aνmax=0.677q'la四）1、抗彎2、撓度五）六）荷載計腳手架類立桿靜荷載計1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值2、腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×G1/1表示腳手板1步13、欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值1/1表示擋腳板1步14、圍護材料的自重標(biāo)準(zhǔn)值外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×G單外立桿：N=1.2×(NG1kNG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(10.2+13.157)+單內(nèi)立桿：N=1.2×(NG1kNG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(10.2+3.072)+七）95吊環(huán)設(shè)分開設(shè)34))離離123343卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力鋼絲繩最小直徑每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于八）立桿截面面積1、立桿長細比驗單立桿的壓力設(shè)計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx頂-單立桿的壓力設(shè)計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx頂-，(1-Kf)×hj頂])/H=(1.2×(10.2+13.157)+0.9×1.4×1.8)×(21+(1-0.8)×(63-21)+max[3，(1- 九）連墻件承載力驗算（以1座為例18層及以上采用每層2跨設(shè)置，按組合風(fēng)荷載，按屋檐口104m的的標(biāo)高取k風(fēng)荷載為：ω=1.5×1.04×0.35=0.55kN/m2Nlw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.55×3.0×2×1.5=6.9kN，根據(jù)規(guī)范，連墻件約束腳手架變形產(chǎn)生的軸向力N0=3kN，則總軸向力設(shè)計值：kNl=Nlw+N0=6.9+3=9.9kN，則：雙扣件[N]=16×0.8=12.8kN>Nl=9.9kN因此連墻件采扣件，可以滿足要求18層以下采用每層3跨設(shè)置，按組合風(fēng)荷載18層標(biāo)高（60m）取k風(fēng)荷載為：ω=1.2×1.04×0.35=0.44kN/m2Nlw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.44×3.0×3×1.5=8.3kN，根據(jù)規(guī)范，連墻件約束腳手架變形產(chǎn)生的軸向力N0=3kN，則總軸向力設(shè)計值：kNl=Nlw+N0=8.3+3=11.3kN，則：雙扣件[N]=16×0.8=12.8kN>Nl=11.3kN,因連墻件 扣件，可以滿足要求三、懸挑架體驗一）31卸荷設(shè)有立桿步距二）荷載設(shè)木擋腳)13地基本風(fēng)壓三）1橫桿彈性模量1、抗彎2、撓度四）1、抗彎2、撓度五）六）荷載計立桿靜荷載計1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值2、腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×G1/1表示腳手板1步13、欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值1/1表示擋腳板1步14、圍護材料的自重標(biāo)準(zhǔn)值外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×G單外立桿：N=1.2×(NG1kNG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.264+4.402)+單內(nèi)立桿：N=1.2×(NG1kNG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.264+1.032)+七）93吊環(huán)設(shè)分開設(shè)31))離離13卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力鋼絲繩最小直徑每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于八）立桿截面面積1、立桿長細比驗單立桿的壓力設(shè)計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+max[3，(1-Kf)×hj頂單立桿的壓力標(biāo)準(zhǔn)值N'=(NG1k+NG2k+NQ1k)×(hx1+max[3，(1-Kf)×hj頂1.8)×(12+max[3，(1-σ=N/(φA)+Mw/W=7167/(0.186×489) 九）連墻件承載力驗見P14,第九點“連墻件承載力驗一）基本參/懸挑方壓環(huán)鋼壓環(huán)鋼筋直徑二）荷載布置參支撐點支撐方))1上否號值值12三）主梁驗槽主梁合并根數(shù)120a號槽主梁彈性模量第2第21、強度驗2、抗剪驗剪力圖0τmax=Qmax/(8Izδ)[bh2-(b-δ)h2]=14.966×1000×[73×2002-(73- 03、撓度驗變形圖νax2.549mmν]2lx/250=21200/250=96mm符合要求！4、支座反力計R1=-四）懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗主梁軸向力：N其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570×11×73×235σ=Mmax/(φbWx)=10.447×106/(0.774×178×103)=75.8N/mm2≤[f]=215N/mm2五）錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼壓環(huán)鋼筋直徑壓環(huán)鋼筋錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2架體驗一、31卸荷設(shè)有立桿步距二、荷載設(shè)木擋腳)13地基本風(fēng)壓三、1橫桿彈性模量1、抗彎2、撓度aνmax=0.677q'la四、1、抗彎2、撓度五、六、荷載計腳手架類立桿靜荷載計1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值2、腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×G1/1表示腳手板1步13、欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值1/1表示擋腳板1步14、圍護材料的自重標(biāo)準(zhǔn)值外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×G單外立桿：N=1.2×(NG1kNG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.264+4.402)+單內(nèi)立桿：N=1.2×(NG1kNG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.264+1.032)+七、93吊環(huán)設(shè)分開設(shè)31))離離13卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力鋼絲繩最小直徑每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于八、立桿截面面積1、立桿長細比驗立桿計算長度長細比單立桿的壓力設(shè)計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+max[3，(1-Kf)×hj頂σ=N/(φA)+Mw/W=7167/(0.186×489) 九、連墻件承載力驗見P20,第九點“連墻件承載力/懸挑方/懸挑方壓環(huán)鋼壓環(huán)鋼筋直徑二、荷載布置參支撐點支撐方))1上否號值值12三、主梁驗槽主梁合并根數(shù)120a號槽主梁彈性模量第2第21、強度驗2、抗剪驗剪力圖τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.966×1000×[73×2002-(73- 3、撓度驗變形圖νax2.549mmν]2lx/250=21200/250=96mm符合要求！4、支座反力計R1=-四、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗主梁軸向力：N其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570×11×73×235σ=Mmax/(φbWx)=10.447×106/(0.774×178×103)=75.8N/mm2≤[f]=215N/mm2五、錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼壓環(huán)鋼筋直徑壓環(huán)鋼筋錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2架體驗一）31卸荷設(shè)有立桿步距二）荷載設(shè)木擋腳)13地基本風(fēng)壓三）1橫桿彈性模量1、抗彎2、撓度aνmax=0.677q'la四、1、抗彎2、撓度五）六）荷載計腳手架類立桿靜荷載計1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值2、腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×G1/1表示腳手板1步13、欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值1/1表示擋腳板1步14、圍護材料的自重標(biāo)準(zhǔn)值外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×G單外立桿：N=1.2×(NG1kNG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.264+4.402)+單內(nèi)立桿：N=1.2×(NG1kNG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.264+1.032)+七）93吊環(huán)設(shè)分開設(shè)31))離離13卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力鋼絲繩最小直徑每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于八）立桿截面面積1、立桿長細比驗單立桿的壓力設(shè)計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+max[3，(1-Kf)×hj頂σ=N/(φA)+Mw/W=7167/(0.186×489) 九）連墻件承載力驗見P20,第九點“連墻件承載力/懸挑方/懸挑方壓環(huán)鋼壓環(huán)鋼筋直徑二）荷載布置參支撐點支撐方))上否2上否號值值12三）主梁驗槽主梁合并根數(shù)120a號槽主梁彈性模量第2第21、強度驗2、抗剪驗剪力圖0τmax=Qmax/(8Izδ)[bh2-(b-δ)h2]=15.13×1000×[73×2002-(73- 03、撓度驗4、支座反力計R1=-四）懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗主梁軸向力：N其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570×11×73×235σ=Mmax/(φbWx)=19.467×106/(0.626×178×103)=174.591N/mm2≤[f]=215N/mm2五）錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼壓環(huán)鋼筋直徑壓環(huán)鋼筋錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2一）基本參/懸挑方壓環(huán)鋼壓環(huán)鋼筋直徑二）荷載布置參支撐點支撐方))1上否2上否號值值12三）主梁驗槽主梁合并根數(shù)120a號槽主梁彈性模量第3第31、強度驗2、抗剪驗剪力圖0τmax=Qmax/(8Izδ)[bh2-(b-δ)h2]=15.994×1000×[73×2002-(73- 03、撓度驗4、支座反力計R1=-四）懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗主梁軸向力：N其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570×11×73×235σ=五）錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼壓環(huán)鋼筋直徑錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2=3.338kN一）基本參/普通主壓環(huán)鋼壓環(huán)鋼筋直徑主梁長度離離二）荷載布置參號值值123三）主梁驗槽主梁合并根數(shù)120a號槽主梁彈性模量第3第31、強度驗2、抗剪驗剪力圖0τmax=Qmax/(8Izδ)[bh2-(b-δ)h2]=22.624×1000×[73×2002-(73- 03、撓度驗4、支座反力計R1=-22.57kN,R2=33.931kN,R3=33.931kN,R4=-四）主梁軸向力：N其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570×11×73×235σ=Mmax/(φbWx)=4.519×106/(0.774×178×103)=32.793N/mm2≤[f]=215N/mm2五、錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼壓環(huán)鋼筋直徑錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2=11.285kN型鋼懸挑腳手架(轉(zhuǎn)角無飄板)計算一、基本參1、基本聯(lián)梁懸/2、立桿荷載參離墻距離121二、1、主梁布置參內(nèi)錨固點坐標(biāo)14壓環(huán)鋼24壓環(huán)鋼34壓環(huán)鋼2、主梁錨固參

壓環(huán)鋼筋直徑主梁1主梁2主梁3三、聯(lián)梁驗槽20a號槽聯(lián)梁彈性模量抗彎驗σ=Mmax/W=1.021×106/(178×103)=5.736N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.804×1000×[73×2002-(73- νmax=0.0174）支座反力計抗彎驗σ=Mmax/W=0.106×106/(178×103)=0.596N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.543×1000×[73×2002-(73- νmax=0.0034）支座反力計四、一號主梁驗1、主梁槽20a號槽主梁彈性模量第一排立桿處：P1'2(R'1A-F1')+F1'=2×(5.395-5.92)+5.92=4.87kN；=第一排立桿處：P12(R1A-F1)+F1=2×(6.669-7.32)+7.32=6.018kN；第二排立桿處：P2=2(R2A-F2)+F2=2×(7.435-7.32)+7.32=7.55kN；抗彎驗σ=Mmax/W=14.71×106/(178×103)=82.64N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.039×1000×[73×2002-(73- 撓度驗νmax=6.9042、支撐桿件設(shè)支撐點支撐方材料類1上否其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B，得φb值為0.642σ=4、錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼筋直徑錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2=3.097kN五、二號主梁驗1、主梁槽20a號槽主梁彈性模量第一排立桿處：P1'R'1B=2.149kN；第二排立桿處：P2'R'2B=6.137kN；第一排立桿處：P1R1B=2.649kN；第二排立桿處：P2R2B=7.578kN；抗彎驗σ=Mmax/W=11.937×106/(178×103)=67.062N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.658×1000×[73×2002-(73- νmax=5.2492、支撐桿件設(shè)支撐點支撐方材料類1上否其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B，得φb值為0.678σ=4、錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼筋直徑壓環(huán)鋼筋錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2六、三號主梁驗1、主梁槽20a號槽主梁彈性模量第一排立桿處：P1'R'1C=5.233kN；第二排立桿處：P2'R'2C=6.313kN；第一排立桿處：P1R1C=6.459kN；第二排立桿處：P2R2C=7.791kN；抗彎驗σ=Mmax/W=11.428×106/(178×103)=64.202N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.613×1000×[73×2002-(73- 撓度驗νmax=4.1662、支撐桿件設(shè)支撐點支撐方材料類1上否其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570σ=Mmax/(φbWx)=11.428×106/(0.74×178×103)=86.76N/mm2≤[f]=205N/mm24、錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼筋直徑錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2=1.968kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm一）基本參1、基本聯(lián)梁懸/2、立桿荷載參離墻距離121二）1、主梁布置參內(nèi)錨固點坐標(biāo)14壓環(huán)鋼24壓環(huán)鋼34壓環(huán)鋼2、主梁錨固參

壓環(huán)鋼筋直徑主梁1主梁2主梁3三）聯(lián)梁驗槽20a號槽聯(lián)梁彈性模量抗彎驗σ=Mmax/W=1.021×106/(178×103)=5.736N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.804×1000×[73×2002-(73- νmax=0.0174）支座反力計抗彎驗σ=Mmax/W=0.106×106/(178×103)=0.596N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.543×1000×[73×2002-(73- νmax=0.0034）支座反力計四）一號主梁驗1、主梁槽20a號槽主梁彈性模量第一排立桿處：P1'2(R'1A-F1')+F1'=2×(5.395-5.92)+5.92=4.87kN；=第一排立桿處：P12(R1A-F1)+F1=2×(6.669-7.32)+7.32=6.018kN；第二排立桿處：P2=2(R2A-F2)+F2=2×(7.435-7.32)+7.32=7.55kN；抗彎驗σ=Mmax/W=14.71×106/(178×103)=82.64N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.039×1000×[73×2002-(73- 撓度驗νmax=6.9042、支撐桿件設(shè)支撐點支撐方材料類1上否其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B，得φb值為0.642σ=4、錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼筋直徑錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2=3.097kN五）二號主梁驗1、主梁槽20a號槽主梁彈性模量第一排立桿處：P1'R'1B=2.149kN；第二排立桿處：P2'R'2B=6.137kN；第一排立桿處：P1R1B=2.649kN；第二排立桿處：P2R2B=7.578kN；抗彎驗σ=Mmax/W=11.937×106/(178×103)=67.062N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.658×1000×[73×2002-(73- νmax=5.2492、支撐桿件設(shè)支撐點支撐方材料類1上否其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B，得φb值為0.678σ=4、錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼筋直徑壓環(huán)鋼筋錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2六）三號主梁驗1、主梁槽20a號槽主梁彈性模量第一排立桿處：P1'R'1C=5.233kN；第二排立桿處：P2'R'2C=6.313kN；第一排立桿處：P1R1C=6.459kN；第二排立桿處：P2R2C=7.791kN；抗彎驗σ=Mmax/W=11.428×106/(178×103)=64.202N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.613×1000×[73×2002-(73- 撓度驗νmax=4.1662、支撐桿件設(shè)支撐點支撐方材料類1上否其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570σ=Mmax/(φbWx)=11.428×106/(0.74×178×103)=86.76N/mm2≤[f]=205N/mm24、錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼筋直徑錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2=1.968kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm一）基本參1、基本聯(lián)梁懸2、立桿荷載參離墻距離121二）1、主梁布置參內(nèi)錨固點坐標(biāo)16壓環(huán)鋼26壓環(huán)鋼36壓環(huán)鋼2、主梁錨固參

壓環(huán)鋼筋直徑主梁1主梁2主梁3三）聯(lián)梁驗槽20a號槽聯(lián)梁彈性模量抗彎驗σ=Mmax/W=1.426×106/(178×103)=8.011N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.873×1000×[73×2002-(73- νmax=0.0314）支座反力計抗彎驗σ=Mmax/W=0.13×106/(178×103)=0.73N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.409×1000×[73×2002-(73- νmax=0.0024）支座反力計四、一號主梁驗1、主梁槽20a號槽主梁彈性模量第一排立桿處：P1'2(R'1A-F1')+F1'=2×(5.146-5.92)+5.92=4.372kN；=第一排立桿處：P12(R1A-F1)+F1=2×(6.361-7.32)+7.32=5.402kN；第二排立桿處：P22(R2A-F2)+F2=2×(7.486-抗彎驗σ=Mmax/W=31.163×106/(356×103)=87.537N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.597×1000×[73×2002-(73- 撓度驗νmax=18.0912、支撐桿件設(shè)支撐點支撐方材料類1上否2上否其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570σ=4、錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼筋直徑錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2=4.513kN五）二號主梁驗1、主梁槽20a號槽主梁彈性模量第一排立桿處：P1'R'1B=3.193kN；第二排立桿處：P2'R'2B=6.231kN；第一排立桿處：P1R1B=3.939kN；第二排立桿處：P2R2B=7.695kN；抗彎驗σ=Mmax/W=26.587×106/(356×103)=74.683N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=13.046×1000×[73×2002-(73- 撓度驗νmax=14.2742、支撐桿件設(shè)支撐點支撐方材料類1上否2上否其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570σ=4、錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼筋直徑錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2=3.457kN六）三號主梁驗1、主梁槽20a號槽主梁彈性模量第一排立桿處：P1'R'1C=4.703kN；第二排立桿處：P2'R'2C=6.233kN；第一排立桿處：P1R1C=5.804kN；第二排立桿處：P2R2C=7.692kN；抗彎驗σ=Mmax/W=25.492×106/(356×103)=71.607N/mm2≤[f]=205抗剪驗τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.765×1000×[73×2002-(73- 撓度驗νmax=12.1672、支撐桿件設(shè)支撐點支撐方材料類1上否2上否3、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗其中φbφb=(570tb/lh)×(235/fy)=570σ=4、錨固段與樓板連接的計壓環(huán)鋼筋直徑錨固點壓環(huán)鋼筋受力：N/2=2.988kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm四、其它驗一）基本參斜道類立桿步距斜道每跑高度6平臺寬度Lpt斜道跑數(shù)2斜道類5二）荷載參木腳手木擋腳33基本風(fēng)三）縱向水平桿驗2橫桿彈性模量1.4×3×1.1/(2+1))×0.769=1.338kN/m3×1.1/(2+1))×0.769=0.974kN/m1、抗彎驗Mmax=0.1q(la/cosθ)2=0.1×1.338×(0.75/0.769)2=σ=Mmax/W=0.127×106/5080=252、撓度驗νmax=0.677q'(la/cosθ)4/(100EI)=0.677×0.974×(750/0.769)4/(100×206000×121900)=0.238mm≤[ν]=min[la/cosθ/150，10]=3、支座反力計Rmax=Rmax'=四）橫向水平桿驗q=1.2×0.038=0.046kN/m1、抗彎驗σ=Mmax/W=0.69×106/5080=135.8272、撓度驗νmax=2.584mm≤[ν]=min[lb/150，10]=3、支座反力計Rmax=五、扣件抗滑承載力驗橫向水平桿：Rmax=1.891KN≤Rc縱向水平桿：Rmax=1.435/0.769/2=0.933KN≤Rc六、荷載計斜道跑數(shù)2斜道每跑高度5斜道類331、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載每米內(nèi)立桿承受斜道新增加桿件的自重標(biāo)準(zhǔn)值/(2×4.98)=0.007單內(nèi)立桿：NG1k=(gkgk1＇)×(n