5熱水供熱系統(tǒng)的水力工況

五熱水供熱系統(tǒng)的水力工況在熱水供熱系統(tǒng)運行過程中，往往由于種種原因，使網(wǎng)路的流量分配不符合各熱用戶要求的計算流量，因而造成各熱用戶的供熱量不符合要求。熱水供熱系統(tǒng)中各熱用戶的實際流量與要求的流量之間的不一致性，稱為該熱用戶的水力失調(diào)。它的水力失調(diào)程度可用實際流量與規(guī)定流量的比值來衡量，即，x=Vs/V(10-1)式中X——水力失調(diào)度，Vs——熱用戶的實際流量，vg——該熱用戶的規(guī)定流量。引感熱水供熱系統(tǒng)水力失調(diào)的原因是多方面的。如開始網(wǎng)路運行時沒有很好地進行初調(diào)節(jié)，熱用戶的用熱量要求發(fā)生變化等等。這些情況是難以避免的。由于熱水供熱系統(tǒng)是一個具有許多并聯(lián)環(huán)路的管路系統(tǒng)，各環(huán)路之間的水力工況相互影響，系統(tǒng)中任何一個熱用戶的流量發(fā)生變化，必然會引起其它熱用戶的流量發(fā)生變化，也就是在各熱用戶之間流量重新分配，引起了水力失調(diào)。本章著重闡述熱水供熱系統(tǒng)水力工況的計算方法，分析熱水供熱系統(tǒng)水力工況變化的規(guī)律和對系統(tǒng)水力失調(diào)的影響，并研究改善系統(tǒng)水力失調(diào)狀況的方法。掌握這些規(guī)律和分析問題的方法，對熱水供熱系統(tǒng)設(shè)計和運行管理都很有指導(dǎo)作用。例如：在設(shè)計中應(yīng)考慮哪些原則使系統(tǒng)的水力失調(diào)程度較小(或使系統(tǒng)的水力穩(wěn)定性高)和易于進行系統(tǒng)的初調(diào)節(jié)，在運行中如何掌握系統(tǒng)水力工況變化時，熱水網(wǎng)路上各熱用戶的流量及其壓力，壓差的變化規(guī)律，用戶引入口自動調(diào)節(jié)裝置(流量調(diào)節(jié)器，壓力調(diào)節(jié)器等)的工作參數(shù)和波動范圍的確定等問題，都必須分析系統(tǒng)的水力工況。第一節(jié)熱水網(wǎng)路水力工況計算的基本原理在室外熱水網(wǎng)路中，水的流動狀態(tài)大多處于阻力平方區(qū)。因此，流體的壓降與流量關(guān)系服從二次冪規(guī)律。它可用下式表示：△P=R(l+ld)=sV2Pa(10-2)式中△P——網(wǎng)路計算管段的壓降，Pa；V——網(wǎng)路計算管段的水流量，m3/h；s——網(wǎng)路計算管段的阻力數(shù)，Pa/(m3/h)2,它代表管段通過1m3/h水流量時的壓降；R——網(wǎng)路計算管段的比摩阻，Pa/m：1、ld——網(wǎng)路計算管段的長度和局部阻力當(dāng)量長度，m。如將式(9-2)代人式(10-2)，可得：s=6.88x10-9^025(/+1)pPa/?3/h)(10-3)d5.25d由式(10-3)可見，在已知水溫參數(shù)下，網(wǎng)路各管段的阻力數(shù)s只和管段的管徑d、長度l、管壁內(nèi)壁當(dāng)量絕對粗糙度K、以及管段局部阻力當(dāng)量長度ld的大小有關(guān)，亦即網(wǎng)路各管段的阻力數(shù)s僅取決于管段本身，它不隨流量變化。任何熱水網(wǎng)路都是由許多串聯(lián)管段和并聯(lián)管段組成。串聯(lián)管段和并聯(lián)管段總阻力數(shù)的確定方法，在本書第四章中已闡述，只是計算單位不同，可見式(4-32)，(4-35)和式(4-37)。在串聯(lián)管段中，串聯(lián)管段的總阻力數(shù)為各串聯(lián)管段阻力數(shù)之和：S,=s+S,+S,+...(10-4)ch123''式中Sch——串聯(lián)管段的總阻力數(shù)；s1、s2、s3——各串聯(lián)管段的阻力數(shù)。在并聯(lián)管段中，并聯(lián)管段的總通導(dǎo)數(shù)為各并聯(lián)管段通導(dǎo)數(shù)之和:ab=ai+a2+a3在并聯(lián)管段中，并聯(lián)管段的總通導(dǎo)數(shù)為各并聯(lián)管段通導(dǎo)數(shù)之和:ab=ai+a2+a3+...(10-5)即1111==^+++?..Sb*1手23(10-6)111匕:匕:匕=3.?。?="1:煩。3

4112V3式中ab、Sb——并聯(lián)管段的總通導(dǎo)數(shù)和總阻力數(shù);a「a2、a3——各并聯(lián)管段的通導(dǎo)數(shù)；s「s2、s3——各并聯(lián)管段的阻力數(shù)；V］、V2、V3——各并聯(lián)管段的水流量。(10-7)JFCP*>H(mHjO>V(n?/h)G跑10圖10*1水泵與熱水網(wǎng)路的特性曲線根據(jù)上述并聯(lián)管段和串聯(lián)管段各阻力數(shù)的計算方法，可以逐步算出整個熱水網(wǎng)路的總阻力數(shù)Szh值。再利用圖解法或計算法，可進一步確定循環(huán)水泵的工作點，求出熱源輸出的總流量。圖解法：根據(jù)△P=Szh.V2,可繪出熱水網(wǎng)路的水力特性曲線，它表示出熱水網(wǎng)路循環(huán)水泵流量V及其壓降△P的相互關(guān)系(見圖10-1的曲線1)。根據(jù)水泵樣本，繪出水泵的特性曲線(左P-G曲線，見圖10-1的曲線2)。這兩條曲線的交點A即水泵的工作點，亦即確定了網(wǎng)路的總流量和總壓降。計算法，計算法的實質(zhì)是將水泵的特性曲線用△?=￡(▼)的函數(shù)式表示出來，然后根據(jù)已知的熱水網(wǎng)路水力特性曲線△P=SzhV2公式，兩個公式聯(lián)合求解，得出循環(huán)水泵工作點的△P和V值。水泵的特性曲線，通常可用下列函數(shù)式表示：△P=a+bV十cV2+dV3+...(10-8)式中a、b、c、d——根據(jù)水泵的特性曲線數(shù)據(jù)擬合的函數(shù)式中的數(shù)值。當(dāng)熱水網(wǎng)路的任一管段的阻力數(shù)，在運行期間發(fā)生了變化(如調(diào)整用戶閥門，接入新用戶等等)，則必然使熱水網(wǎng)路的總阻力1S值改變，工作點A的位置隨之改變(如改到圖10-1曲線3的B點位置)，熱水網(wǎng)路的水力工況也就改變了。不僅網(wǎng)路總流量和總壓降變化，而且由千分支管段的阻力數(shù)變化，也要引起流量分配的變化。如要定量地算出網(wǎng)路正常水力工況改變后的流量再分配，其計算步驟如下，根據(jù)正常水力工況下的流量和壓降，求出網(wǎng)路各管段和用戶系統(tǒng)的阻力數(shù)；根據(jù)熱水網(wǎng)路中管段的連接方式，利用求串聯(lián)管段和并聯(lián)管段總阻力數(shù)的計算公式［見式(10—4)，式(10—5)］，逐步地求出正常水力工況改變后整個系統(tǒng)的總阻力數(shù)；得出整個系統(tǒng)的總阻力數(shù)后，可以利用上述的圖解法，畫出網(wǎng)路的特性曲線，與網(wǎng)路循環(huán)水泵的特性曲線相交，求出新的工作點?；蚩衫蒙鲜鲇嬎惴ㄇ蠼獯_定新的工作點血？和V值。當(dāng)水泵特性曲線較平緩時，也可近似視為△P不變，利用下式求出水力工況變化后的網(wǎng)路總流量V'：'AP(10-9)V'催\Szh式中V'網(wǎng)路水力工況變化后的總流量，m3/h；(10-9)△P一網(wǎng)路循環(huán)水泵的揚程，設(shè)水力工況變化前后的揚程不變，Pa；S'zh——網(wǎng)路水力工況改變后的總阻力數(shù)，Pa/(m3/h)2。順次按各并聯(lián)管段流量分配的計算方法(見式10—7)分配流量，求出網(wǎng)路各管段及各用戶在正常工況改變后的流量。第二節(jié)熱水網(wǎng)路水力工況的分析和計算

根據(jù)上述水力工況計算的基本原理，就可分析和計算熱水網(wǎng)路的流量分配，研究它的水力失調(diào)狀況。對于整個網(wǎng)路系統(tǒng)來說，各熱用戶的水力失調(diào)狀況是多種多樣的。當(dāng)網(wǎng)路中各熱用戶的水力失調(diào)度x都大于1(或都小于1)時，稱為一致失調(diào)。一致失調(diào)又可分為等比失調(diào)和不等比失調(diào)。所有熱用戶的水力失調(diào)度x值都相等的水力失調(diào)狀況，稱為等比失調(diào)。熱用戶的水力失調(diào)度，值不相等的水力失調(diào)狀況，稱為不等比失調(diào)。當(dāng)網(wǎng)路中各熱用戶的水力失調(diào)度有的大于1，有的小于1的水力失調(diào)狀況，則為不一致失調(diào)。當(dāng)網(wǎng)路各管段和各熱用戶的阻力數(shù)已知時，也可以用求出各用戶占總流量的比例方法，來分析網(wǎng)路水力工況變化的規(guī)律。如一熱水網(wǎng)路系統(tǒng)有幾個用戶，如圖10-2所示，干線各管段的阻力數(shù)以sT>sn>sm...s表示，支線與用戶的阻力數(shù)以S]、s2、乙S....S表示。網(wǎng)路總流量為V。用戶流量以V、V、V...V表示。3n123n利用總阻力數(shù)的概念，用戶1處的^PAA，可用下式確定APAA=sV2=S]V2(10-10)式中S1-n——熱用戶1分支點的網(wǎng)路總阻力數(shù)(用戶1到用戶n的總阻力數(shù))。由式(10-10)，可得出用戶1占總流量的比例，即相對流量比匕V=V/V=—(10-11)對用戶2，同理，△PBB可用下式表示APBB=sV2=S2V-V)(10-12)式中S2n——熱用戶分支點的網(wǎng)路總阻力數(shù)(用戶2到用戶n的總阻力數(shù))。從另一分析來看，用戶1分支點處的△PAA也可寫成APAA=S1V2=(s〃-S2)V-V)2或APAA=s1V2=s〃V-匕*(10-13)式中SIIn=sn+S2-n——熱用戶1之后的網(wǎng)路總阻力數(shù)(注意：不包括用戶1及其分支線)。式(10-12)與式(10-13)兩式相除，可得：sV2S——2―2—=—2~n-TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"SV2S1-nII-nVS-S貝UV=—2=，一i—2-n(10-14)\o"CurrentDocument"2Vs2-S〃I)根據(jù)上述推算，可以得出第m個用戶的相對流量比為(10—15)-;S-S-S...SV=―m=11-n2—n3—nm—n(10—15)mV"mSii-Sm-n…-n由式(10-15)可以得出如下結(jié)論：各用戶的相對流量比僅取決于網(wǎng)路各管段和用戶的阻力數(shù)，而與網(wǎng)路流量無關(guān)。第d個用戶與第m個用戶(m>d)之間的流量比，僅取決于用戶d和用戶d以后(按水流動方向)各管段和用戶的阻力數(shù)，而與用戶d以前各管段和用戶的阻力數(shù)無關(guān)。因為，如假定d=4,m=7,貝從式(10-15)可得vv*__Vs~~Ts~~―m=—7=1—5—n6—n7—n4(10-16)vV\：S?S?S?Sd4'VVIVII7下面再以幾種常見的水力工況變化情況為例，根據(jù)上述的基本原理，并利用水壓圖，定性地分析水力失調(diào)的規(guī)律性。如圖10-3(a)所示為一個帶有五個熱用戶的熱水網(wǎng)路。假定各熱用戶的流量已調(diào)整到規(guī)定的數(shù)值。如改變閥門A、B、C的開啟度，網(wǎng)路中各熱用戶將產(chǎn)生水力失調(diào)。同時，水壓圖也將發(fā)生變化。當(dāng)閥門A節(jié)流(閥門關(guān)小)時的水力工況當(dāng)閥門A節(jié)流時，網(wǎng)路的總阻力數(shù)增大，總流量V將減少(為便于分析起見，假定網(wǎng)路循環(huán)水泵的揚程是不變的)。由于熱用戶1至5的網(wǎng)路干管和用戶分支管的阻力數(shù)無改變，因而根據(jù)式(10-16)的推論可以肯定，各熱用戶的流量分配比例也不變，即都按同一比例減少，網(wǎng)路產(chǎn)生一致的等比失調(diào)。網(wǎng)路的水壓圖將如圖10-3(b)所示。圖中實線為正常工況下的水壓曲線，虛線為閥門A節(jié)流后的水壓曲線。由于各管段流量均減少，因而虛線的水壓曲線比原水壓曲線變得較平緩一些。各熱用戶的流量是按同一比例減少的。因而，各熱用戶的作用壓差也是按相同的比例減少。當(dāng)閥門B節(jié)流時的水力工況當(dāng)閥門B節(jié)流時，網(wǎng)路的總阻力數(shù)增加，總流量V將減少。供水管和回水管水壓線將變得平緩一些，并且供水管水壓線將在B點出現(xiàn)一個急劇的下降，變化后的水壓圖將成為圖10-3(c)虛線所示。水力工況的這個變化，對于閥門月以后的用戶3、4、5,相當(dāng)于本身阻力數(shù)未變而總的作用壓力卻減少了。根據(jù)式(10-16)的推論，它們的流量也是按相同的比例減少，這些用戶的作用壓力也按同樣比例減少。因此，將出現(xiàn)一致的等比失調(diào)。對于閥門B以前的用戶1、2,根據(jù)式(10-16)推論，可以看出用戶流量將按不同的比例增加，它們的作用壓差都有增加但比例不同，這些用戶將出現(xiàn)不等比的一致失調(diào)。對于全部用戶來說，既然流量有增有減，那么整個網(wǎng)路的水力工況就發(fā)生了不一致失調(diào)。當(dāng)閥門C關(guān)閉(熱用戶3停止工作)時的水力工況閥門C關(guān)閉后，網(wǎng)路的總阻力數(shù)將增加，總流量V將減少。從熱源到用戶3之間的供水和回水管的水壓線將變得平緩一些，但因假定網(wǎng)路水泵的揚程并無改變，所以在用戶3處供回水管之間的壓差將會增加，用戶3處的作用壓差增加相當(dāng)于用戶4和5的總作用壓差增加，因而使用戶4和5的流量按相同的比例增加，并使用戶3以后的供水管和回水管的水壓線變得陡峭一些。變化后的水壓線將成為圖10-3(d)所示的樣子。根據(jù)式(10-16)的推論，從圖10-3(d)的水壓圖可以看出，在整個網(wǎng)路中，除用戶3以外的所有熱用戶的作用壓差和流量都會增加，出現(xiàn)一致失調(diào)，對于用戶3后面的用戶4和5,將是等比的一致失調(diào)，對于用戶3前面的熱用戶1和2,將是不等比的一致失調(diào)。熱水網(wǎng)路未進行初調(diào)節(jié)的水力工況由于網(wǎng)路近端熱用戶的作用壓差很大，在選擇用戶分支管路的管徑時，又受到管道內(nèi)熱媒流速和管徑規(guī)格的限制，其剩余作用壓差在用戶分支管路上難以全部消除，如網(wǎng)路未進行初調(diào)節(jié)，前端熱用戶的實際阻力數(shù)遠小于設(shè)計規(guī)定值，網(wǎng)路總阻力數(shù)比設(shè)計的總阻力數(shù)小，精品文檔網(wǎng)路的總流量增加。位于網(wǎng)路前端的熱用戶，其實際流量比規(guī)定流量大得多。網(wǎng)路干管前部的水壓曲線，將變得較陡，而位于網(wǎng)路后部的熱用戶，其作用壓頭和流量將小于設(shè)計值，網(wǎng)路干管后部的水壓曲線將變得平緩些（圖10-3（e）中虛線）。由此可見，熱水網(wǎng)路投入運行時，必須很好地進行初調(diào)節(jié)。在熱水網(wǎng)路運行時，由于種種原因，有些熱用戶或熱力站的作用壓頭會出現(xiàn)低于設(shè)計值，用戶或熱力站的流量不足。在此情況下，用戶或熱力站往往要求增設(shè)加壓泵（加壓泵可設(shè)在供水管或回水管上）。下面定性地分析，在用戶增設(shè)加壓泵后，整個網(wǎng)路水力工況變化的狀況。圖10-4中的實線表示在用戶3處未增設(shè)加壓泵時的動水壓曲線。假設(shè)用戶3來增設(shè)回水加壓泵2時作用壓頭為^Pbe，低于設(shè)計要求。在用戶3回水管上增沒的加壓泵2運行時，可以視為在熱用戶3及其支線上（管段BE）增加丁一個阻力數(shù)為負值的管段，其負值的大小與水泵工作的揚程和流量有關(guān)。由于在熱用戶3上的阻力數(shù)減小，在所有其它管段和熱用戶來采用調(diào)節(jié)措施，阻力數(shù)不變的情況下，整個網(wǎng)路的總阻力數(shù)S值必然相應(yīng)減少。為分析方便，假設(shè)網(wǎng)路循環(huán)水泵1的揚程為定值，則熱網(wǎng)總流量必然適當(dāng)增加。熱用戶3前的干線AB和EF的流量增大，動水壓曲線變陡，用戶1和2的資用壓頭減少，呈非等比失調(diào)。熱用戶3后面的熱用戶4和5的作用壓頭減少，呈等比失調(diào)。整個網(wǎng)路干線的動水壓曲線如圖10-4的虛線AB'C'D'E'F所示。熱用戶3由于回水加壓泵的作用，其壓力損失△PB'E"增加，流量增大。由此可見，在用戶處裝設(shè)加壓泵，能夠起到增加該用戶流量的作用，但同時會加大熱網(wǎng)總循環(huán)水量和前端干線的壓力損失，而且其它熱用戶的資用壓頭和循環(huán)水量將相應(yīng)減少，甚至使原來流量符合要求的用戶反而流量不足。因此，在網(wǎng)路運行實踐中，不應(yīng)只從本位出發(fā)，任意在用戶處增沒加壓泵，必須有整體觀念，仔細分析整個網(wǎng)路水力工況的影響后才能采用。圖10-4用戶增設(shè)回水加壓泵的網(wǎng)路水力工況變化示澈圖圖10-4用戶增設(shè)回水加壓泵的網(wǎng)路水力工況變化示澈圖1一網(wǎng)路循環(huán)水系,2—用戶回水加壓水系［例題10-11網(wǎng)路在正常工況時水壓圖和各熱用戶的流量如圖10-5所示。如關(guān)閉熱用戶3,試求其它各熱用戶的流量及其水力失調(diào)程度。［解］1.根據(jù)正常工況下的流量和壓降，求網(wǎng)路干管（包括供，回水管）和各熱用戶的阻力數(shù)s。如對用戶5。已知其流量l00m3/h，壓力損失為10X104Pa，根據(jù)式（10-2）TOC\o"1-5"\h\z△P10X104。）s===10Pa/m3/h丸V21002同樣可求得網(wǎng)路干管和各熱用戶的阻力數(shù)s值，見表10-1。計算水力工況改變后網(wǎng)路的總阻力數(shù)S（1）求熱用戶3之后的網(wǎng)路總阻力數(shù)SIV-530X104ru

SIV-52002（2）求熱用戶2之后的網(wǎng)路總阻力數(shù)（熱用戶3關(guān)閉，下同）

S5=SV5+S=7.5+1.11=8.61網(wǎng)路干管IIImWV壓力損失^P(Pa)10X10410X10410X10410X10410X104流量V(m3/h)600400300200100阻力A數(shù)s(Pa/(m3/h)20.40.6251.112.510熱用戶12346壓力損失^P(Pa)50X10440X104—20X10410X104流量V(m3/h)100100—100100阻力數(shù)s(Pa/(m3/h)2)5050—2010求熱用戶2分支點的網(wǎng)路總阻力數(shù)S2_5。熱用戶2與熱用戶2之后的網(wǎng)路并聯(lián)，故總阻力數(shù)S2_5可由式(10-6)求得：11111--^==+=+^=0.341+0.158=0.499V'S25、：S5；：sv8.61<40S2S2-5―1—=4.0160.4992⑷求熱用戶1之后的網(wǎng)路總阻力數(shù)Sk同理，Sn-5=S2-5+"°16+0.625=4-641求熱用戶1分支點的網(wǎng)路總阻力數(shù)S1-5，同理11111,…^==^=+—=^^=+^=0.464+0.141=0.6055<S5；s1偵4.641v50S=―1—=2.7321-50.6052最后確定網(wǎng)路的總阻力數(shù)SS=S1-5+S1=2.732+0.4=3.132求網(wǎng)路在工況變動后的總流量V。假定網(wǎng)路循環(huán)水泵的揚程不變AP=60X104Pa,=437.7m3/hAP.'60x104V==…\=437.7m3/h根據(jù)各并聯(lián)管段流量分配比例的計算公式(10-7),求各熱用戶的流量。求熱用戶1的流量=VxU土=437.7x0141=102m3/hTOC\o"1-5"\h\z1/、：'S0.6051-5求熱用戶2的流量1/“訂0158=Vx—=(437.7-102)x0——=106.3m3/hn1/S0.4992-5求熱用戶4,5的流量V4、V5熱用戶3之后的網(wǎng)路各管段阻力數(shù)不變。因此，在水力工況變化后各管段的流量均按同一比例變化。干管W的水力失調(diào)度x值為：x=(437.7-102-106.3)/200=229.4/200=1.147因此，熱用戶4、5的流量分別為，V4=1.147x100=114.7m3/hV5=1.147x100=114.7m3/h其計算結(jié)果列于表10—2。表10-2熱用戶12345正常工況時流量(m3/h)100100100工況變動后流量(m3/h)100100水力失調(diào)皮x102106.30114.7114.7正常工況時用戶的作用壓差△P(Pa)1.021.0630工況變動后用戶的作用壓差△P(Pa)40x10430x1041.1471.14750x10445.29x10420x10410x10462.34x10439.45x10426.3x10413.14x104確定工況變動后各用戶的作用壓差當(dāng)網(wǎng)路水力工況變化后，熱用戶2的作用壓差應(yīng)等于熱源出口的作用壓差減去干線工的壓力損失，即：△匕=AP-AP=AP-sV2=60x104-0.4x437.72=52.34x104Pa同理，可計算出各熱用戶的作用壓差，其計算結(jié)果列于表10—2。圖10-5中虛線表示水力工況變化后的各用戶的作用壓差變化圖。計算例題說明，只要熱網(wǎng)各管段及各熱用戶的阻力數(shù)為已知值，則可以通過計算方法，確定網(wǎng)路的水力工況一一各管段和各熱用戶的流量以及相應(yīng)的作用壓頭，但計算極為繁瑣。近年來，網(wǎng)路計算理論的不斷完善和電子計算機技術(shù)的高度發(fā)展，使得這類計算問題容易得到解決。因此，利用計算機分'析熱水網(wǎng)路水力工況，并以此來指導(dǎo)網(wǎng)路進行初調(diào)節(jié)，甚至配合微機監(jiān)控系統(tǒng)，對熱水網(wǎng)路實現(xiàn)遙控等技術(shù)，在國內(nèi)也得到了應(yīng)用。第三節(jié)熱水網(wǎng)路的水力穩(wěn)定性為了探討影響熱水網(wǎng)路水力失調(diào)程度的因素并研究改善網(wǎng)路水力失調(diào)狀況的方法，在本節(jié)中著重討論熱水網(wǎng)路水力穩(wěn)定性問題。所謂水力穩(wěn)定性就是指網(wǎng)路中各個熱用戶在其它熱用戶流量改變時保持本身流量不變的能力。通常用熱用戶的規(guī)定流量Vg和工況變動后可能達到的最大流量Vmax的比值y來衡量網(wǎng)路的水力穩(wěn)定性。即V1J=^^=-—(10-17)maxmax式中y——熱用戶的水力穩(wěn)定性系數(shù)；Vg——熱用戶的規(guī)定流量；V：ax——熱用戶可能出現(xiàn)的最大流量；Vxmax——工況變動后熱用戶可能出現(xiàn)的最大水力失調(diào)度，按式(10-2)，xmax=v^g熱用戶的規(guī)定流量按下式算出：

.AP,,V=六m3/h(10-18)g1：S、'ly式中^Py——熱用戶在正常工況下的作用壓差，Pa；Sy7——熱用戶系統(tǒng)及用戶支管的總阻力數(shù)，Pa/(m3/h)2。一個熱用戶的可能的最大流量出現(xiàn)在其它用戶全部關(guān)斷時。這時，網(wǎng)路干管中的流量很小，阻力損失接近于零；因而熱源出門的作用壓差可認為是全部作用在這個用戶上。由此可得，V=胃(10-19)max\SIy式中△[——熱源出口的作用壓差，Pa?！鱌r可以近似地認為等于網(wǎng)路正常工況下的網(wǎng)路干管的壓力損失△Pw和這個用戶在正常工況下的壓力損失^Py之和，亦即△P=AP+APrwy因此，這個用戶可能的最大流量計算式可以改寫為，V=max(10-20)AP+AP"Sy

yV=max(10-20)于是，它的水力穩(wěn)定性就是y=Ly=L—APyVAP+APlAP1APy(1