塑封課程設(shè)計(jì)報(bào)告

《塑封工藝課程設(shè)計(jì)說明書》題目： 塑封工藝課程設(shè)計(jì)說明書 院系： 材料工程學(xué)院 專業(yè)： 微電子封裝 學(xué)號(hào)： 051508103 姓名： 楊繼紅 指導(dǎo)教師： 阮勤超唐佳 完成時(shí)間： 2012年1月6日 一、 設(shè)計(jì)內(nèi)容1） 用MOLDEX3D和ANSYS軟件系統(tǒng)對(duì)SSOP20-L芯片進(jìn)塑封工藝過程模擬分析。2） 一套SSOP20-L單模盒MGP塑封模具總裝圖；完成一套澆口參數(shù)的工藝方案設(shè)計(jì)，具體包括：SSOP20-L塑封工藝卡片一張；SSOP20-L塑封模具總圖（A1）—張，零件圖不少于10張;塑封件及模具流道部分三維模型和模擬分析圖片一套；二、 SSOP-20L模流分析設(shè)計(jì)過程采用solidworks,Rhino等三維造型軟件構(gòu)件、。？芯片的實(shí)體模型。然后，利用Moldes3D和有限元分析軟件ANSYS來模擬芯片注塑成型的過程并分析在注塑過程中模具澆口的改變和工藝參數(shù)的改變對(duì)金線偏移所造成的影響。（一） Rhino建立網(wǎng)格模型導(dǎo)入solidworks中制作好的實(shí)體模型。利用Rhinoceros軟件中外掛的Moldex3D-Mesh進(jìn)行網(wǎng)格制作，得到SSOP20L實(shí)體網(wǎng)絡(luò)。

構(gòu)建引線框架同一層封裝體和芯片的網(wǎng)格，注意網(wǎng)格層數(shù)和高度必須保持一致，并分別設(shè)置網(wǎng)格屬性。建立上半部分的剩余網(wǎng)格，利用CheckFreeSurfaceEl建立芯片平面網(wǎng)格，在此平面上依次構(gòu)建上半部分剩余的實(shí)體網(wǎng)格。:■■■■■■■;1-Hio'Eg.:■■■■■■■;1-Hio'Eg.完成剩余的實(shí)體網(wǎng)格，需要注意的是每一層的網(wǎng)格數(shù)和高度要與建立好的實(shí)體網(wǎng)格一致。（二）建立澆口部分的實(shí)體網(wǎng)格

1.按實(shí)驗(yàn)要求設(shè)置澆口高度，入射角度。（尺寸見下圖）2.對(duì)內(nèi)流道與封裝部分連接處網(wǎng)格進(jìn)行修改，獨(dú)立出臨近澆口部分的塑封體并重新建立模型。3.完成除矩形網(wǎng)格外的其他網(wǎng)格，并在澆口對(duì)其的位置生成平面網(wǎng)格，并將生成的平面網(wǎng)格復(fù)制到兩個(gè)澆口平面。（三） Moldex3D的分析對(duì)制作完成的網(wǎng)格實(shí)體導(dǎo)入moldex3d軟件進(jìn)行兩種不同工藝參數(shù)的制定與分析，制定封裝工藝參數(shù)卡片。moldex3d軟件的分析過程：

第一套工藝參數(shù)的制定過程：1）打開Moldex3D9.0，點(diǎn)選新建，選擇保存的文件夾，在ApplicationTypeSettingPleaseselecttheapplicationyouwanttosimulatebytheproject:OTraditionalinjectionmolding(fortherrnoplastics)applicationTypeSetting選項(xiàng)中選擇ICpackage。ApplicationTypeSettingPleaseselecttheapplicationyouwanttosimulatebytheproject:OTraditionalinjectionmolding(fortherrnoplastics)求設(shè)定芯片的各個(gè)參數(shù)：OReactiveinjectionrnolding@；ICpackaging；屈格模型一實(shí)體模型||Part-1:Epoxy(CAEEML：-1]PartInsert-1[ICP_Chip]:Chip[GenericSiIcone]PartInsert-2[ICP_Leadframe]:LeadFramefGenericCopper)環(huán)氧樹脂的材料:CAEEMC-1芯片的類型：Silcone引線框架材料：Coppor金線材料：Gold其他參數(shù)都為默認(rèn)值;

3）在ICpackage中stresssolverinstall一欄中需要重新從C盤中載入，路徑為：C:/ProgramFiles\ANSYSInc\vl120\ansys\bin\intel4）最后Analysissequencesetting中選擇Fullanalysys-FCW,然后Runnow。第二套工藝參數(shù)的制定過程：將MoldTemperature從170°C改為180°C，其他步驟全部參照第一套參數(shù)的制定過程。4.分析結(jié)果填充20%填充60%填充100%：第一套工藝參數(shù)和第二套工藝參數(shù)對(duì)比：1、充填結(jié)果-流動(dòng)波前時(shí)間充埴結(jié)果流動(dòng)波前時(shí)間［充埴結(jié)果流動(dòng)波前時(shí)間［9.卯R：=?nge=O.00344589.87843,AvgF4.88778」SD=2.868e+000II&.558%II6.657%II6.498%II6.466%II6.516%II6.569%II6.365%II6.充埴結(jié)果流動(dòng)波前時(shí)間［充埴結(jié)果流動(dòng)波前時(shí)間［9.卯R：=?nge=O.00344589.87843,AvgF4.88778」SD=2.868e+000II&.558%II6.657%II6.498%II6.466%II6.516%II6.569%II6.365%II6.494%II6.381%II6.641%II6.731%O6.993%Cn7.058%Ca7.350%II6.468%II6.710%II6.528%II6.443%II6.503%II6.590%II6.365%II6.549%II&.395%II6.627%II6.779%II6.920%□7.193%r_37.204%:J.U51.971O.55t7.d'di：T.Z4I6.5亢5.'dZE5.261Il66IlIJIJ：JRange=0.00344589.872.Avg=4.88733,SD=2.870e+000由圖可知，第一組數(shù)據(jù)流動(dòng)波前時(shí)間變化為0.003-9.872，第二組數(shù)據(jù)流動(dòng)波前時(shí)間變化為0.003-9.878，兩組數(shù)據(jù)相差不大，可見改變溫度，對(duì)充填結(jié)果中的流動(dòng)波前時(shí)間變化不大。

充埴結(jié)果JE力［MPa］:+F0.11：0.10E0.充埴結(jié)果JE力［MPa］:+F0.11：0.10E0.1020.0910.0910.08E0.08C0.07E0.06?0.06^0.05E0.05：0.0410.0420.0360.03108^7%8%8%4%0%6645cT8203020102003S4.□1|0|0.|0.|0.|0.|0.口口口充埴結(jié)果_壓力[MFa]：+FxE-20%10%20%30%40%50%60%TO%80%90%100%119.9.859.3910.94E8.49C8.03ET.5827.12￡6.卯6.22C5.76E5.3124.85E4.4W3.9否3.49E3.0411.892%|0.644%10.041%10.033%10.012%2.099%4.532%口3.631%口3.424%II5.791%II12.799%I ~I25.383%I 22.418%10.413%II6.889%由圖可知，數(shù)據(jù)一的壓力變化為0.031-0.113,數(shù)據(jù)二的壓力變化為0.030-0.096,變化不是很明顯，可見，改變溫度對(duì)充填結(jié)果中壓力的變化不明顯。3、充填結(jié)果-溫度1TO.210165.5Z'd16LIc：4y156.16c15c：4511151.487153.5'dl126.T96121.4370.210%0.231%0.231%LiJLIiJiJiJ0.203%0.200%0.211%liJU.：Jt：71T5IJZcliF.u.e.e.y164.31LI14d.蕓乾14Z.ciT：-；13T.514132.155116.UTT110.T18ins.jsy1ULIIjljlj0.237%0.246%0.281%ME，.甘LIT142.12613T.445132.T65IZH.IIi-i4123.403118.T23114IJ42lLiy.361104.F.H10.192%0.191%0.224%0.241%1TO.210165.5Z'd16LIc：4y156.16c15c：4511151.487153.5'dl126.T96121.4370.210%0.231%0.231%LiJLIiJiJiJ0.203%0.200%0.211%liJU.：Jt：71T5IJZcliF.u.e.e.y164.31LI14d.蕓乾14Z.ciT：-；13T.514132.155116.UTT110.T18ins.jsy1ULIIjljlj0.237%0.246%0.281%ME，.甘LIT142.12613T.445132.T65IZH.IIi-i4123.403118.T23114IJ42lLiy.361104.F.H10.192%0.191%0.224%0.241%充埴皓果—溫度［■：■!：］:+F充埴結(jié)果—溫度［史］:+F1.234%0.378%Range=100170.21.AvgF168.84,SD=T.202e+000Range=100180.387,Avg=178.由圖可知，數(shù)據(jù)一的溫度變化范圍為100-170.21，數(shù)據(jù)二的溫度變化范圍為100-178.76，兩組數(shù)據(jù)區(qū)別不是很大，由此可見，改變溫度對(duì)充填結(jié)果中的溫度影響不是很大。

充埴結(jié)果既切應(yīng)力[MPa]:+F0.041%0.215%II.331.581.源U.'d5t0.002%0.003%0.018%0.053%4.TUt4.費(fèi)￡4.08J.TE止:土土83充埴結(jié)果既切應(yīng)力[MPa]:+F0.041%0.215%II.331.581.源U.'d5t0.002%0.003%0.018%0.053%4.TUt4.費(fèi)￡4.08J.TE止:土土83巳2UtII13.充埴錯(cuò)果取切應(yīng)力[MPa]:+P1.030%II9.301%0.716%1.025%Range=l.89758e-0050.00470632,Avg=0.000923217,SD=2.064e-004Range=l.T0935e-005"0.00348415,Avg=0.000912546,SD=1.569e-004比較數(shù)據(jù)一和二可知，第一組的剪切應(yīng)力變化范圍是0.019-4.706,第二組的變化范圍是0.017-3.484，變化不是很明顯，可見改變溫度對(duì)剪切應(yīng)力的影響不大。5、硬化結(jié)果-流動(dòng)波前時(shí)間硬化結(jié)果一流動(dòng)被前時(shí)間住口］；+F0%10%20%30%40%50%60%70%80%90%100%9.8729.21^8.55E硬化結(jié)果一流動(dòng)被前時(shí)間住口］；+F0%10%20%30%40%50%60%70%80%90%100%9.8729.21^8.55E7.89E7.24C6.5825.92E5.2614.60^3.9513.29；2.63E1.9711.3110.6610.003II6.567%II6.646%II6.491%I I 6.465%I I 6.536%I I 6.563%I | 6.347%I I 6.505%I I 6.369%I I 6.657%II6.741%I I 6.986%I I 7.082%|~|7.346%II6.699%硬化結(jié)果—流動(dòng)波前時(shí)間住口］：+F0%10%20%30%40%50%60%70%80%90%100%87E22C56290；24E58192E27C61295：29E63197E32C662003I I6.484%I I6.685%I I6.518%I I6.465%I I6.508%I I6.592%I I6.345%I I6.558%I I6.393%I I 6.631%I I 6.793%I I 6.938%I I 7.174%|~|7.216%II6.701%Range=0.0034458^9.872,Avg=4.88T68,SD=2Range=0.0034458^9.872,Avg=4.88T68,SD=2.870e+000Range=0.0034458^9.87843,AvgF4.88803..SD=2.868e+000兩組數(shù)據(jù)比較可知，第一組的流動(dòng)波前時(shí)間變化范圍是0.003-9.872,第二組的變化范圍則是0.003-9.878，變化不明顯，所以，改變溫度對(duì)硬化結(jié)果的流動(dòng)波前時(shí)間影響不是很大。

翹.曲變形」:-總位稼：:分星[rnm]:+FxE-20% 10%20%30%40%50%5.8435.1064.3683.6302.8932.翹.曲變形」:-總位稼：:分星[rnm]:+FxE-20% 10%20%30%40%50%5.8435.1064.3683.6302.8932.1551.4180.680-0.05：-0.79!-1.53：-2.271-3.00：-3.741-4.48：-5.221|0.199%10.212%|0.485%01.692%I I 12.200%I | 12.811%I I 12.812%I I 13.929%I I 13.074%I I12.742%I I12.264%|1.186%2.642%2.503%D1.248%Range=-O.052209"'0.058433..智曲變形*-總位移分星[mm]:+FxE-26.2475.4584.6703.8813.0932.3041.5160.727-1.631-2.42'-3.21!-4.00-4.T9：-5.581Range=-0.05581"0II12.270%|1.186%2.634%2.512%D1.247%.062466,Avg=0.00335691,SD=2.003e-002比較兩組數(shù)據(jù)可知，第一組數(shù)據(jù)的變化范圍是-5.221-5.843,第二組是-5.571-6.247，兩組差別不大，所以，改變溫度對(duì)翹曲變形的總位移分量影響不大。7、翹曲變形-Y總位移分量翹曲變形-總位移分量[mm]翹曲變形-總位移分量[mm]:+FxE-20%10%20%30%40%50%60%70%80%90%100%翹曲變率*-總位移當(dāng)星[mm]:+FxE-20%10%20%30%40%50%60%70%80%90%100%3.T503.2492.7472.2453.T503.2492.7472.2451.7441.2420.7410.239-0.26：-0.76-1.261-1.76'-2.26'-2.771-3.27：-3.774|0.317%10.301%|0332%□3.432%II11.937%I I13.016%I I12.300%I I12.286%I I12.753%I I14.045%I I14.504%口3.683%|0.339%|0.341%|0415%R：ange=-O.037735^0.037501..Avg=-O.000360432,SD=1.178e-0024.0093.4732.9362.4001.8641.3280.T920.256-0.28-0.81'-1.35：-1.88'-2.42!-2.96-3.49：-4.034|0.317%|0.301%|0.332%□3.432%II11.945%I I13.010%I I12.297%I I12.274%I I12.762%I I14.046%I I14.508%口3.682%|0.339%|0.343%|0.412%Range=-O.040337^0.040087..AvgF-O.000385339,SD=1.259e-002分析兩組數(shù)據(jù)可知，前組變化范圍是-3.774-3.750，后一組變化范圍是-4.034-4.009,可見，改變溫度對(duì)翹曲變形的Y總位移分量有一定的影響。

翹曲變虐-總位格肯星［響］：+FxE-30%10%20%30%40%50%60%70%80%90%100%5.翹曲變虐-總位格肯星［響］：+FxE-30%10%20%30%40%50%60%70%80%90%100%5.1864.3773.5682.7591.9501.1410.332-0.47'-1.28!-2.09-2.90：-3.71：-4.52-5.331-6.13'-6.9482.596%II7.202%I I 7.948%I I 8.114%I I 8.667%I I 8.645%II6.761%II11.638%II10.007%II7.692%3.779%3.767%3.767%5.274%4.144%Range=-l：L0069478^0.0051858,Avg=-0.0009864T,SD=3.086e-003翹曲變形-總位移:分星［mm］:+FxE-30%10%20%30%40%50%60%70%80%90%100%5.4264.5T03.T132.8572.0001.1440.287-0.571-1.421-2.28：-3.13'-3.991-4.85：-5.70'-6.56!-T.4224.255%II6.052%I IT.508%I I8.271%I I8.604%I I8.589%I IT.749%II11.555%II9.014%IIT.673%3.777黑3.767%3.772%5.099%4.314%Range=-0.00T4217"0.0054261,Avg=-0.00105T23,SD=3.300e-003分析兩組數(shù)據(jù)可知，第一組的變化范圍是-6.948-5.186,第二組的變化范圍是-7.422-5.426,相差不大，可見，改變溫度對(duì)翹曲變形的，總位移分量影響不大。9、翹曲變形-總位移0.018%□2.314%□2.775%n7.212%6.9宇6.?卑土6.1J：si5.56：:0.018%0.151%□2.315%□2.772%IIT.207%4.64E4.It：：-3.72:J.況2.79E號(hào)：咒1.7.43-6.ML6.44t5.9盅5.0.018%□2.314%□2.775%n7.212%6.9宇6.?卑土6.1J：si5.56：:0.018%0.151%□2.315%□2.772%IIT.207%4.64E4.It：：-3.72:J.況2.79E號(hào)：咒1.7.43-6.ML6.44t5.9盅5.451：4.雄4.4T1土UT：:21.763%16.466%B2.192%Liy5Il4E*IlIJZT2.49i土LIU：1.511.l.Olt0.52：Liuzy翹曲變形總位移［血：+F1.097%II9.&55%Range=0.0002697570.06953521.227%I|9.651%Range=0.0002891690.0743345比較兩組結(jié)果，第一組的總位移變化范圍是0.027-6.954，第二組的范圍是0.029-7.433，兩組差別不是很大，可見改變溫度對(duì)翹曲變形的總位移影響不是很大。模具的技術(shù)規(guī)格與要求1、模具采用由下彳主上的多料筒注塑設(shè)計(jì)，注塑動(dòng)作由安裝于模具內(nèi)的耐高溫防漏液壓缸推動(dòng)注塑頭驅(qū)動(dòng)板完成。轉(zhuǎn)進(jìn)系統(tǒng)導(dǎo)向采用X-Y方向U形滑塊和自潤滑導(dǎo)柱導(dǎo)套雙重導(dǎo)向，以保證轉(zhuǎn)進(jìn)系統(tǒng)的運(yùn)行平穩(wěn)；2、 模盒中放置2條引線框架，全模共1組模盒；3、 模盒共布置有6個(gè)料筒；4、 上下型腔表面為細(xì)麻面（打印面Ra<0.6um,其他表面RaW0.8um）；5、 型腔條選用ASP-23（瑞士壹勝百），結(jié)構(gòu)為整體式；表面要求鍍硬鉻硬度HRC62?64；6、 模座部分采用預(yù)硬鋼，經(jīng)過消除應(yīng)力處理不易變形，且均設(shè)計(jì)有熱電偶測(cè)溫孔在每支加熱棒孔旁，以配合有溫度獨(dú)立控制的多點(diǎn)溫控壓機(jī)，同時(shí)模座后面設(shè)計(jì)有超溫感應(yīng)切斷開關(guān)裝置孔；7、 模具工作溫度180±20°C，表面溫差在±5°C范圍內(nèi)；8、 下模座底板設(shè)計(jì)有氣浮功能，便于模具安裝；9、 注塑頭及料筒采用硬質(zhì)合金（CARBIDE）硬度HRA89.5?91度，注塑頭側(cè)面設(shè)計(jì)刮膠雙凹環(huán)；10、 注塑頭采用浮動(dòng)抽取式設(shè)計(jì)，頂部連接處獨(dú)立彈簧以保證傳遞平穩(wěn)；其連桿與連接頭為快速鎖定設(shè)計(jì)，方便裝拆，具有防轉(zhuǎn)鎖定結(jié)構(gòu)；11、 引線框架上料架采用高強(qiáng)度鋁合金制作，重量輕且不易變形，引線框架承托為浮動(dòng)式設(shè)計(jì)，達(dá)到上料暢順無干擾的要求；12、塑封料餅上料架采用高強(qiáng)度鋁合金材料制作，重量輕且不易變形，落料采用拉動(dòng)式活門裝置，達(dá)到落料準(zhǔn)確暢順的要求。模具整體結(jié)構(gòu)及特點(diǎn)集成電路塑封模具和其他塑料模具相比有其獨(dú)特之處，塑封模是固定加料腔式熱固性塑料擠膠模類型，具有腔位多、精度高、壽命長等特點(diǎn)，其模具結(jié)構(gòu)與一般的塑料模具差別很大。根據(jù)組成模具不同結(jié)構(gòu)的功能來劃分，它主要由澆注、成型、排氣、頂出、復(fù)位、加熱、溫控、上料、預(yù)熱、定位和支撐等系統(tǒng)組成。成型系統(tǒng)主要由上模盒和下模盒組成。上模盒和下模盒閉合時(shí)構(gòu)成封閉的集成電路型腔，型腔通過澆口與流道相連。模具型腔結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介SSOP-20L封裝模由1個(gè)模盒組成，該模盒由2條模塊組成，每條模塊具有48個(gè)塑封型腔，整副模具共有48個(gè)/條乂2=96腔；每模：96X1=96腔。盡管模塊內(nèi)各型腔是非平衡布置但進(jìn)入各模塊這一段的流道布置是平衡的。每個(gè)模塊內(nèi)部的充填狀態(tài)認(rèn)為是一致的。模盒結(jié)構(gòu)為鑲拼式，型腔的材料為440C，其硬度約為HRC50O3.3.2溫度補(bǔ)償系覲的計(jì)算設(shè)室溫為T0，塑封成型溫度為T1，引線框架材料的熱膨脹系數(shù)為Ky，模具材料的熱膨脹系數(shù)為Km，那么根據(jù)物理學(xué)有關(guān)計(jì)算熱膨脹的公式，可以得到溫度補(bǔ)償系娜的計(jì)算公式：K=(1+KyX(T1-T0))/(1+KmX(T1-T0))根據(jù)上述公式計(jì)算溫度補(bǔ)償系娜。Ky=4.8X10(-6) Km=10.081X10(-6)Kmy=(1+(10.081X10(-6))X(170-20))/(1+(4.8X10(-6))X(170-20)))=1.00079由公式Lm=KXLy，可以從引線框架的尺寸Ly和溫度補(bǔ)償系數(shù)K推算出塑封模型腔尺M(jìn)m。L1=7.222mmL2=2.65mm3.3.3原材料線漲系數(shù)的測(cè)量計(jì)算公式/"gf)神一婦](1)⑴式中：a為原材料的線漲系數(shù)/°C-1；Lt為原材料在t溫度時(shí)的長度(一般指高溫時(shí)的長度)/mm；L0為原材料在常溫時(shí)的的長度/mm；t指高溫(一般我們根據(jù)封裝工藝的特點(diǎn)測(cè)試時(shí)取175C/C：t。指常溫(一般取20C)/C。對(duì)實(shí)驗(yàn)中用的氧環(huán)樹脂從20攝氏度加溫到175攝氏度，平均的長度增量是0.3MM.由上述公式計(jì)算得：a=(150.3-150)/[15OX(175-20)]=12.9X10-6C-1注：由于金屬具有熱脹冷縮的特性，因此，雖然原材料線脹系數(shù)很小，但卻是個(gè)不可獲缺的重要數(shù)據(jù)，它直接影響著產(chǎn)品塑封質(zhì)量的好壞。3.3.4成型型腔尺寸的計(jì)算公式：/=J/x(3+S) (2)(2)式中:L為型腔尺寸/mm；L'為塑件尺寸/mm；S為樹脂成型收縮率。該公式為基本簡(jiǎn)化公式，具體計(jì)算時(shí)，根據(jù)塑封體外形偏差的大小，適當(dāng)調(diào)整，在此不作累述。S一般取0.2%?0.4%，在實(shí)際使用時(shí)根據(jù)用戶提供的樹脂型號(hào)選取。本次模盒計(jì)算選取S=0.3%l=7.222mm產(chǎn)品L=14.444mm1L=L1X(1+0.003)=14.444X1.003=14.50mmk=2.65mm2K=5.3mm2K=K2X(1+0.003)=5.3X1.003=5.316mmh=1.5mmH=1.5mm3H=H3X(1+0.003)=1.5X1.003=1.5045mm3.3.5型腔鑲件的線漲匹配計(jì)算公式：if"u,x1■'■- -" '⑶式中：L模為模具型腔經(jīng)線漲匹配后的尺寸/mm；L產(chǎn)為引線框架的實(shí)測(cè)長度尺寸/mm；a產(chǎn)為引線框架的線漲系數(shù)/^-1；a鋼為模具型腔所選鋼材的線漲系數(shù)/°CT；t工作為模具正常工作時(shí)的溫度(一般取175C/C；t常溫為模具室溫時(shí)的溫度(一般取20C)/C。L產(chǎn)=25.4mma產(chǎn)=16.3X1O-6C-1a鋼=11.3X1O-6C-1t工作=175C t常溫=20CL模=25.4+(16.3xlO-6-11.3xlO-6)X(175-20)X25.4=25.420mm3.3.6三類尺寸的計(jì)算A尺寸指模盒與模盒之間的中心尺寸；B尺寸指一根引線框架中兩個(gè)定位孔之間的距離；C尺寸指一個(gè)模盒中確定兩根引線框架之間相對(duì)位置的定位孔距離。通過計(jì)算該三類尺寸，要達(dá)到上料框架能在工作溫度下，準(zhǔn)確地將引線框架放入模具中，避免卡滯、入位不暢等現(xiàn)象。A類尺寸的計(jì)算：公式：U'" *口，?」，’I，-1""" ，」⑷式中：L框?yàn)樯狭峡蚣艿某叽纾瑸樗?jì)算匹配的入類尺寸/mm；L模為模具中模板的尺寸/mm；a框?yàn)樯狭峡蚣懿牧系木€漲系數(shù)/。01；a模為模具中模板材料的線漲系數(shù)/。-1；△七框?yàn)樯狭峡蚣芄ぷ鳒囟扰c常溫之差(一般取130°C-200。=110。)/。；△t模為模板工作溫度與常溫之差(一般取175C-20C=155C)/C。L模=230mma模=12X10-6C-1a框=23.6X10-6CT△t框==110C△t模==155。所以：L框=(230X(1+155X12X10-6))/(1+110X23.6X10-6)=229.83mmk模=74mmK模=(74X(1+155X12X10-6))/(1+110X23.6X10-6)=73.95mmh模=14.863mmH模=(14.863X(1+155X12X10-6))/(1+110X23.6X10-6)=14.852mmB類尺寸的計(jì)算公式："源」！」r."〃" e卜’”（5）式中：L框?yàn)樯狭峡蚣艿某叽纾瑸樗?jì)算匹配的8類尺寸/mm；L鑲為模具中，鑲件上對(duì)應(yīng)引線框兩定位孔之間的長度尺寸/mm；a框?yàn)樯狭峡蚣懿牧系木€漲系數(shù)/。01；a鑲為模具中鑲件材料的線漲系數(shù)/°C-1；△t框?yàn)樯峡蚣芄ぷ鳒囟扰c常溫之差（一般取130C-20C=110C）/。；△t鑲為模具中模盒的工作溫度與常溫之差（一般取175C-20C二155C）/C。L鑲=50.8mm a鑲=11.3X10-6C-1 a框=23.6X10-6C-1△t框=110C△t鑲=155CL框=(50.8X(1+155X11.3X10-6))/(1+110X23.6X1O-6)=49.96mmk鑲二10.365mmK鑲二(10.3685X(1+155X11.3X10-6))/(1+110X23.6X1O-6)=10.3598mmh鑲二14.8643mmH鑲二(14.8643X(1+155X11.3X10-6))/(1+110X23.6X10-6)=14.8567mm3.3.7鎖模力的校核由于本模具的特殊性二型腔間夾著引線框架。通常鎖模力僅考慮注射時(shí)模具所要的成型壓力和模具中彈簧對(duì)分型面壓力這對(duì)本模具是不適用。因?yàn)樵谀＞叩姆中兔嫔嫌胁恢挂粭l的引線框架一般而言,每一條引線框架的厚度是不可能完全一致，總存在一些誤差，一般地說，引線框架的厚度公差為±0、01mm。如不消除這厚度誤差就可能引起溢料而產(chǎn)生飛邊。那就必須給引線框架加壓使厚的引線框架壓縮，用虎克定律可計(jì)算出壓加。因此，校核壓機(jī)最大噸位公式為:K?N機(jī)NN模?PN機(jī)——壓機(jī)公稱噸位P——消除這厚度誤差的壓料力K——壓力修正系數(shù)P=A6EA/6E——引線框架材料的彈性模量(kg/mm2)△6——引線框架厚度的平均壓縮量⑶山)A 受壓面積(mm2)6 引線框架厚度(mm)本次設(shè)計(jì)的實(shí)驗(yàn)室用模盒，其鎖模力大于SSOP-20L所需的作用力。在以上主要參數(shù)中值得注意的是塑封模封裝產(chǎn)品的成型原理是，在合模狀