橋梁臨時施工結(jié)構(gòu)計算講義（PPT174）

橋梁臨時施工工結(jié)構(gòu)計算*************1目錄1、滿堂支架計計算2、墩梁式支架架計算3、掛籃設(shè)計與與計算（包括括三角形與菱菱形掛籃）4、懸臂施工0#塊、現(xiàn)澆段及及合攏段計算算5、鋼棧橋的設(shè)設(shè)計與計算6、基坑防護(hù)措措施及穩(wěn)定性性7、圍堰與施工工平臺的設(shè)計計與檢算21、滿堂支架計計算模板為一次使使用，支架可可支架現(xiàn)澆法法主要適用于于澆注孔徑較較少、工期不不太緊的橋梁梁，其施工較較靈活，適合合于一些橋墩墩高度較矮（（10m以下下））的的橋橋梁梁。。支支架架主主要要采采用用貝貝雷雷梁梁、、碗碗扣扣式式支支架架、、六六四四式式軍軍用用梁梁等等。。施工工流流程程簡簡單單：：在在支支架架上上立立模模板板、、綁綁扎扎鋼鋼筋筋、、澆澆注注混混凝凝土土并并張張拉拉預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力力鋼鋼筋筋、、支支架架需需設(shè)設(shè)置置砂砂箱箱等等特特殊殊落落梁梁措措施施。。3支架架可可以以拆拆卸卸反反復(fù)復(fù)使使用用，，節(jié)節(jié)省省部部分分費(fèi)費(fèi)用用。。就地地澆澆注注是是在在支支架架上上安安裝裝模模板板、、綁綁扎扎及及安安裝裝鋼鋼筋筋骨骨架架、、預(yù)預(yù)留留孔孔道道，，并并在在現(xiàn)現(xiàn)場場澆澆注注混混凝凝土土與與施施加加預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力力的的施施工工方方法法。。近近年年來來由由于于臨臨時時鋼鋼構(gòu)構(gòu)件件及及萬萬能能桿桿件件的的大大量量使使用用，，在在一一些些彎彎橋橋、、變變寬寬橋橋等等異異形形橋橋梁梁，，或或是是一一些些邊邊遠(yuǎn)遠(yuǎn)地地區(qū)區(qū)的的中中小小跨跨徑徑橋橋梁梁中中廣廣泛泛使使用用。。1、滿滿堂堂支支架架計計算算4算例例1-1（海海口口某某酒酒店店景景觀觀橋橋-多跨跨35m連續(xù)續(xù)梁梁支支架架）本橋橋采采用用滿滿堂堂支支架架法法施施工工，，通通過過鋼鋼管管立立柱柱、、縱縱橫橫梁梁、、貝貝雷雷梁梁、、滿滿堂堂支支架架形形成成施施工工平平臺臺。。施施工工平平臺臺的的支支架架基基礎(chǔ)礎(chǔ)管管樁樁采采用用直直徑徑630mm、壁壁厚厚8mm的鋼鋼管管樁樁，，橫橫向向每每排排8根，，鋼鋼管管樁樁中中心心距距為為3~3.5m；墊墊梁梁采采用用雙雙I40b工字字鋼鋼。。P0橋臺臺至至P16橋墩墩支支架架縱縱梁梁采采用用貝貝雷雷梁梁，，P16橋墩墩至至P19橋臺臺支支架架縱縱梁梁采采用用I56工字字鋼鋼。。5滿堂堂支支架架算算例例1-1第一一聯(lián)聯(lián)至至第第四四聯(lián)聯(lián)貝貝雷雷梁梁采采用用間間距距45cm雙拼拼共共20組，，梁梁橫橫截截面面中中心心線線兩兩邊邊12組橫橫向向凈凈間間距距0.8m（中中心心間間距距1.25m），，翼翼緣緣兩兩邊邊上上8組凈凈間間距距為為1.1m（中中心心間間距距1.55m）；；第第五五聯(lián)聯(lián)I56工字字鋼鋼橫橫向向中中心心間間距距腹腹板板下下為為0.6m，空空箱箱底底板板下下為為1.2m，翼翼緣緣板板下下為為1.8m。分分配配梁梁采采用用I20工字字鋼鋼，，中中心心距距為為40cm。67分配配梁梁頂頂鋪鋪12cm××10cm方木木，，中中心心距距60cm；方方木木頂頂搭搭設(shè)設(shè)滿滿堂堂支支架架為為梁梁中中部部橫橫向向60cm××縱向向90cm××豎向向60cm，梁梁端端部部為為橫橫向向60cm××縱向向60cm××豎向向60cm；支支架架頂頂縱縱向向鋪鋪設(shè)設(shè)10#槽鋼鋼，，中中心心距距60cm，槽槽鋼鋼上上橫橫向向鋪鋪設(shè)設(shè)10××10cm方木木，，中中心心距距30cm。滿堂堂支支架架算算例例1-1滿堂堂支支架架算算例例1-1圖1.1第一一至至四四聯(lián)聯(lián)主主梁梁支支架架方方案案立立面面圖圖（（單單位位：：m）8圖1.2第一一至至四四聯(lián)聯(lián)主主梁梁支支架架方方案案側(cè)側(cè)面面圖圖（（單單位位：：mm）滿堂堂支支架架算算例例-19計算算依依據(jù)據(jù)《海南南省省海海口口市市海?？诳跒碁碂魺羲蟠缶凭频甑昃熬坝^觀橋橋施施工工圖圖》《路橋橋施施工工計計算算手手冊冊》（人人民民交交通通出出版版社社））《橋涵涵》下冊冊（（人人民民交交通通出出版版社社））《鋼結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)設(shè)計計規(guī)規(guī)范范》（GB50017-2003）《公路路橋橋涵涵地地基基與與基基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)設(shè)計計規(guī)規(guī)范范》（JTDD63-2007）《裝配配式式公公路路鋼鋼橋橋多多用用途途使使用用手手冊冊》《竹膠膠合合板板模模板板》（JG/T156-2004）其他他有有關(guān)關(guān)技技術(shù)術(shù)規(guī)規(guī)范范、、規(guī)規(guī)程程及及技技術(shù)術(shù)資資料料計算算軟軟件件采用用MidasCivil軟件件進(jìn)進(jìn)行行計計算算。。滿堂堂支支架架算算例例1-110滿堂堂支支架架算算例例1-1材料料參參數(shù)數(shù)11滿堂堂支支架架算算例例1-1材料料參參數(shù)數(shù)12滿堂堂支支架架算算例例1-1材料料參參數(shù)數(shù)13A——梁端端截截面面；；B——支點(diǎn)點(diǎn)附附近近加加厚厚截截面面；；C——典型型截截面面滿堂堂支支架架算算例例1-114滿堂堂支支架架算算例例1-1（1）B——B截面面荷荷載載計計算算15滿堂堂支支架架算算例例1-116上層層枕枕木木計計算算滿堂堂支支架架算算例例1-117滿堂堂支支架架算算例例1-1上層層枕枕木木計計算算1819彎矩矩圖圖剪力力圖圖202122分配配梁梁采采用用I20工字字鋼鋼，，中中心心距距40cm；分分配配梁梁頂頂鋪鋪12cm××10cm方木木，，中中心心距距60cm；方方木木頂頂搭搭設(shè)設(shè)滿滿堂堂支支架架（（橫橫向向60cm××縱向向90cm××豎向向60cm）。。詳詳見見右右圖圖。。梁中中部部下下枕枕木木計計算算23梁端端部部下下枕枕木木計計算算分配配梁梁采采用用I20工字字鋼鋼，，中中心心距距40cm；分分配配梁梁頂頂鋪鋪12cm××10cm方木木，，中中心心距距60cm；梁梁端端部部方方木木頂頂搭搭設(shè)設(shè)滿滿堂堂支支架架（（橫橫向向60cm××縱向向60cm××豎向向60cm）。。24計算算模模型型說說明明根據(jù)據(jù)現(xiàn)現(xiàn)澆澆箱箱梁梁概概圖圖及及模模板板、、貝貝雷雷梁梁縱縱梁梁、、I56工字字鋼鋼縱縱梁梁布布置置情情況況，，設(shè)設(shè)現(xiàn)現(xiàn)澆澆箱箱梁梁荷荷載載均均勻勻分分布布到到I20工字字鋼鋼分分配配梁梁上上，，再再傳傳遞遞到到貝貝雷雷梁梁或或I56工字字鋼鋼上上。。先先進(jìn)進(jìn)行行橫橫向向分分析析建建立立荷荷載載橫橫向向分分配配計計算算模模型型，，以以獲獲得得各各縱縱梁梁所所受受荷荷載載情情況況，，再再對對貝貝雷雷梁梁、、I56工字字鋼鋼縱縱梁梁及及其其各各自自下下部部結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)建建立立整整體體計計算算模模型型。?？v、、橫橫梁梁及及鋼鋼管管樁樁計計算算分配配梁梁工工字字鋼鋼分分布布橫橫梁梁計計算算支架架方方案案采采用用I20工字字鋼鋼做做分分布布橫橫梁梁，，工工字字鋼鋼鋪鋪設(shè)設(shè)中中心心間間距距0.4m，上上方方為為碗碗扣扣式式滿滿堂堂支支架架，，第第一一聯(lián)聯(lián)至至第第四四聯(lián)聯(lián)工工字字鋼鋼搭搭于于貝貝雷雷梁梁上上，，第第五五聯(lián)聯(lián)搭搭于于I56工字字鋼鋼縱縱梁梁上上。。252627貝雷雷梁梁應(yīng)應(yīng)力力圖圖：：最最大大壓壓應(yīng)應(yīng)力力位位于于腹腹桿桿處處，，其其值值為為181.5Mpa。弦弦桿桿最最大大拉拉應(yīng)應(yīng)力力為為111.3Mpa，橫橫向向聯(lián)聯(lián)系系斜斜桿桿最最大大壓壓應(yīng)應(yīng)力力為為23.8Mpa。單片片壓壓應(yīng)應(yīng)力力最最大大值值為為181.5Mpa<f=310Mpa強(qiáng)度度滿滿足足要要求求。。腹桿桿最最大大應(yīng)應(yīng)力力180.3MPa<f=310Mpa強(qiáng)度度滿滿足足要要求求。。橫向向聯(lián)聯(lián)系系斜斜桿桿最最大大應(yīng)應(yīng)力力為為23.9MPa<f=310Mpa強(qiáng)度度滿滿足足要要求求。。28貝雷雷梁梁上上下下弦桿桿應(yīng)應(yīng)力力圖圖腹桿桿最最大大應(yīng)應(yīng)力力在在處處為為180.3Mpa<f=310Mpa強(qiáng)度度滿滿足足要要求求。。2930由圖圖可可見見，，跨跨中中最最大大撓撓度度f=18.5mm<L/400=7500/400=18.75mm，剛度滿滿足要求求。31主縱梁模模型計算算結(jié)果，，I56工字鋼主主縱梁最最大應(yīng)力力值為105MpaI56工字鋼主主縱梁拉拉應(yīng)力最最大值為為105Mpa<f=205Mpa強(qiáng)度滿足足要求。。分配梁工工字鋼分分布橫梁梁計算32主縱梁穩(wěn)穩(wěn)定計算算主縱梁變變形分析析跨中最大大撓度f=16.6mm<L/400=7500/400=18.75mm，剛度滿滿足要求求。33鋼管立柱柱在橫橋橋向布置置為3x3.5+3+3x3.5mI40b工字鋼主主橫梁應(yīng)應(yīng)力圖34鋼管樁計計算35第一至四四聯(lián)鋼管管樁反力力圖36第一至四四聯(lián)鋼管管立柱應(yīng)應(yīng)力圖37鋼管樁位位移圖地基沉降降最小值值2.3mm，最大值值4.4mm。鋼管立立柱頂豎豎向位移移最小值值5.8mm，最大值值11.1mm。位移值值可供立立模拋高高參考用用。38承臺沖切切破壞計計算39承臺在鋼鋼管樁作作用下正正應(yīng)力40結(jié)論及建建議41422、墩式梁梁支架計計算1.工程概況況—以P4蓋梁門洞洞為例新建商丘丘至合肥肥至杭州州鐵路蕪蕪湖長江江公鐵大大橋的組組成部分分，為公公路橋接接線跨越越寧蕪、、寧安鐵鐵路段橋橋梁工程程。橋梁梁組合45+40+35+45+35m全長200m，橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)采用用先簡支支，后連連續(xù)的施施工工藝藝。其中中上跨寧寧蕪線、、寧安線線均采用用45m跨徑，橋橋梁寬度度為36m。P4蓋梁墩柱柱位于赤赤鑄山路路非機(jī)動動車道擋擋墻側(cè)邊邊，蓋梁梁北側(cè)1/2位于赤鑄鑄山路非非機(jī)動車車道與機(jī)機(jī)動車道道上空，，蓋梁南南端1/2部分與P1施工相同同，蓋梁梁北端部部分在機(jī)機(jī)動車道道設(shè)3個門洞，，機(jī)動車車道3.5m的門洞、、非機(jī)動動車道門門洞、人人行道門門洞。43P4蓋梁立面面布置圖圖（單位位：m）44P4蓋梁平面面布置圖圖（單位位：m）452.荷載計算算4647484950515253545556側(cè)模板計計算（1）混凝土側(cè)側(cè)壓力計計算57585960613.門洞計算算62636465666768圖3.7橫梁變形形圖697071727374753.1、三角形掛籃籃的設(shè)計與計計算1.工程概況—寧安鐵路青弋弋江特大橋（（72+136+72m）四線連續(xù)梁梁76箱梁典型截面面示意圖（單單位：mm）7778圖1.2掛籃布置立面面圖79圖1.3掛籃布置正面面圖（單位：：cm）8081掛籃結(jié)構(gòu)及構(gòu)構(gòu)件組成828384858687混凝土自重88899091底模縱梁計算算工況Ⅰ的主要計算結(jié)結(jié)果92剛度驗(yàn)算：93同理：得底板板下縱梁的計計算結(jié)果9495橫梁計算外側(cè)?；河嬘嬎銉?nèi)側(cè)?；河嬎闼憬Y(jié)果從略96三角主桁架計計算三角主桁架計計算主要包括括桁架主梁計計算、桁架立立柱計算、桁桁架前后斜拉拉帶計算以及及桁架支反力力計算。9798精軋螺紋鋼吊吊帶計算99工況Ⅱ計算結(jié)果及分分析從略掛籃局部受力力計算掛籃局部受力力驗(yàn)算主要包包括主桁架桿桿件連接驗(yàn)算算、軌道行走走系統(tǒng)局部受受力驗(yàn)算、上上前橫梁及前前斜拉帶與主主梁連接局部部受力驗(yàn)算。。三角主桁架桿桿件連接驗(yàn)算算節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算軌道行走系統(tǒng)統(tǒng)局部驗(yàn)算上前橫梁、主主梁連接局部部驗(yàn)算100101寧安鐵路某大大橋—（40.6+64+40.6）m三跨預(yù)應(yīng)力混混凝土連續(xù)梁梁，全長145.2m，合攏段為2m，邊跨現(xiàn)澆段段長7.6m，梁底下緣按按二次拋物線線變化。箱梁梁斷面為單箱箱單室直腹板板斷面。箱梁梁頂寬12.2m，底寬6m，翼緣板寬3.1m，根部梁高5.2m，腹板厚90cm~45cm，底板厚度為為73cm~44cm，懸澆段頂板板厚度37cm。承臺及樁基基礎(chǔ)采用C40混凝土，墩身身采用C35混凝土，支承承墊石及主梁梁采用C50混凝土。0號梁段長8m，1～2號梁段長3m，3～8號梁段長3.5m，合攏段梁段段長2.0m，邊跨現(xiàn)澆段段長7.6m，懸臂最重梁梁段為1號梁段(127t)。該橋的施工方方案為平衡懸懸臂現(xiàn)澆施工工。根據(jù)箱梁梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及及設(shè)計要求，，采用菱形掛掛籃進(jìn)行箱梁梁懸臂澆筑施施工。按照施施工過程中掛掛籃所承受的的最不利荷載載對掛籃進(jìn)行行驗(yàn)算。3.2菱形掛籃設(shè)計計與計算工程概況102圖3.1掛籃布置立面面圖（單位：：mm）菱形掛籃總重重為43.9t（包括模板系系統(tǒng)），由主主桁承重系統(tǒng)統(tǒng)、底籃系統(tǒng)統(tǒng)、行走及錨錨固系統(tǒng)、模模板及調(diào)整系系統(tǒng)和附屬系系統(tǒng)（操作平平臺、爬梯、、欄桿等）組組成。圖3.2掛籃布置A-A斷面圖（單位位：mm）103圖3.3掛籃布置B-B斷面圖（單位位：mm）圖3.4掛籃布置平面面圖（單位：：mm）104掛籃結(jié)構(gòu)說明明105106107108109圖3.5工況Ⅰ空間計算模型型110圖3.6工況Ⅱ空間計算模型型111工況Ⅰ計算結(jié)果及分分析底?？v梁計算算腹板下縱梁計計算腹板下縱梁最最大正應(yīng)力為為腹板下縱梁跨跨中最大相對對位移為，其最大實(shí)際位移為15.3mm，小于20mm，其剛度滿足足規(guī)范要求。。112底板下縱梁最最大正應(yīng)力為為,其強(qiáng)度滿足規(guī)規(guī)范要求。腹板下縱梁跨跨中最大相對對位移為，其最大實(shí)際際位移為15.6mm，小于20mm，其剛度滿足足規(guī)范要求。113前下橫梁最大大正應(yīng)力為,其強(qiáng)度滿足規(guī)規(guī)范要求。由計算結(jié)果可可得前下橫梁梁跨中最大相相對位移為:，其最大實(shí)際際位移為15.6mm，小于20mm，其剛度滿足足規(guī)范要求。。后下橫梁、前前上橫梁的計計算結(jié)果從略略。114內(nèi)外側(cè)模滑梁梁及導(dǎo)梁計算算外側(cè)模滑梁最最大正應(yīng)力為為,其強(qiáng)度滿足規(guī)規(guī)范要求。由計算結(jié)果可可得外側(cè)?；鹤畲髮?shí)際際位移為:，其最大實(shí)際際位移為9.6mm，小于20mm，其剛度滿足足規(guī)范要求。。115外側(cè)模導(dǎo)梁最最大正應(yīng)力為為,其強(qiáng)度滿足規(guī)規(guī)范要求。由計算結(jié)果可可得外側(cè)模導(dǎo)導(dǎo)梁最大位移移為:，其最大實(shí)際際位移為8.4mm，小于20mm，其剛度滿足足規(guī)范要求。。內(nèi)?；旱挠嬘嬎憬Y(jié)果從略略。116主桁架變形最最大值為，其剛度滿足足規(guī)范要求。單榀主桁架后后錨點(diǎn)反力分分別為174.1kN、85.2kN，前支點(diǎn)反力力分別為718.4kN、629.1kN。117118工況Ⅱ的計算結(jié)果從從略。119120掛籃行走時的的橫梁、內(nèi)外外滑梁及吊桿桿拉力計算從從略。反扣輪驗(yàn)算從從略。1211224、0#塊、現(xiàn)澆段及及合攏段計算算123124臨時錨固布置置125126127128129130I25b工字鋼橫梁計算橫梁彎矩圖I25b工字鋼橫梁橫梁上的彎曲曲正應(yīng)力最大大值。1312I40a工字鋼縱梁縱梁上的彎曲曲正應(yīng)力最大大值，滿足要求。。鋼管立柱及混混凝土基礎(chǔ)計計算從略1321331341351361371381391401411424.2邊跨直線現(xiàn)澆澆段支架檢算算分別計算腹板板，底板及翼翼緣板的截面面面積，均取取半個箱梁的的截面，分成成四部分位置腹板位置(p1)底板位置(p2)翼緣板位置(p3)荷載值72.837.613.0施工人員、機(jī)具、堆料等（q1）振搗混凝土(q2)傾倒混凝土沖擊荷載(q3)2.02.02.0位置腹板位置(p1)底板位置(p2)翼緣板位置(p3)荷載值96.053.724.2恒載活載荷載組合143144145146位置腹板底板翼緣板計算跨度l(m)0.30.60.9集中荷載值P(KN)11.526.424.32最大彎矩值M()0.8751.3081.523最大剪力值Q(KN)7.786.5410.8最大撓度f（mm）0.10.280.97容許撓度[f]（mm）0.751.52.25橫向方木計算算1471481491501511525、鋼棧橋的設(shè)計計與計算工程概況153154主梁聯(lián)結(jié)系結(jié)結(jié)構(gòu)圖全橋計算模型型155墩號自重（KN）二期衡載（KN）車道荷載（最大）（KN）車道荷載（最小）（KN）車輛荷載（最大）（KN）車輛荷載（最?。↘N）組合值（KN）0#40.50116.57897.71-92.41811.45-83.861054.781#左側(cè)77.00222.281756.17-812.561659.61-746.832055.45右側(cè)36.54105.091612.95-910.011486.83-804.151754.592#左側(cè)45.90132.191612.36-831.961468.10-694.361790.45右側(cè)51.94149.731614.94-816.671458.47-697.571816.613#左側(cè)47.45136.751585.07-791.501451.97-661.921769.27右側(cè)57.96167.011564.49-754.281403.82-678.031789.454#左側(cè)71.99207.441430.87-440.921289.72-306.281710.30右側(cè)-6.86-18.72763.59-468.40487.95-357.28738.01合計422.421218.412838.2-5918.811518.0-5030.314479.0支座內(nèi)力表（（半橋）156第一跨跨中處處上弦桿最大大壓應(yīng)力為159.7MPa，1#支點(diǎn)處的最大大拉應(yīng)力為113.9MPa。第一跨跨中處處下弦桿的最最大拉應(yīng)力為為168.2MPa，1#支點(diǎn)處的最大大壓應(yīng)力為-113.9MPa。157158159

第一跨第二跨第三跨第四跨靜活載豎向位移27.818.418.116.6撓跨比1/6471/9781/9951/1084主梁豎向位移移表1601611621631646、基坑的防護(hù)護(hù)與穩(wěn)定6.1深基坑的基本本概念包括穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算、結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力計算和變變形計算穩(wěn)定性驗(yàn)算是指分析土體體或土體與圍圍護(hù)結(jié)構(gòu)一起起保持穩(wěn)定性性的能力，包包括整體穩(wěn)定定性、重力式式擋墻的抗傾傾覆穩(wěn)定及抗抗滑移穩(wěn)定、、坑底抗隆起起穩(wěn)定和抗?jié)B滲流穩(wěn)定等，，基坑工程設(shè)設(shè)計必須同時時滿足這幾個個方面的穩(wěn)定定性。結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算算為結(jié)構(gòu)設(shè)計提提供內(nèi)力值，，包括彎矩、、剪力等，不不同體系的圍圍護(hù)結(jié)構(gòu)，其其內(nèi)力計算的的方法是不同同的；由于圍圍護(hù)結(jié)構(gòu)常常常是多次超靜靜定的，計算算內(nèi)力時需要要對具體圍護(hù)護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡簡化，不同的的簡化方法得得到的內(nèi)力不不會相同，需需要根據(jù)工程程經(jīng)驗(yàn)加以判判斷；變形計算的目的則是為為了減少對環(huán)環(huán)境的影響，，控制環(huán)境質(zhì)質(zhì)量，變形計計算內(nèi)容包括括圍護(hù)結(jié)構(gòu)的的側(cè)向位移、、坑外地面的的沉降和坑底底隆起等項(xiàng)目目。165整體穩(wěn)定性邊坡穩(wěn)定性計算重力式圍護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性性計算抗傾覆、抗水水平滑動穩(wěn)定性抗?jié)B透破壞穩(wěn)定性邊坡穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算：假定滑滑動面為圓弧弧，用條分法法進(jìn)行計算。。不考慮土條條間的作用力力，最小安全全系數(shù)為最危危險滑動面。。重力式圍護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)穩(wěn)定性：應(yīng)考考慮兩種破壞壞模式，一種種是滑動面通通過擋墻的底底部；另一種種考慮圓弧切切墻的整體穩(wěn)穩(wěn)定性，驗(yàn)算算時需計算切切墻阻力所產(chǎn)產(chǎn)生的抗滑作作用，即墻的的抗剪強(qiáng)度所所產(chǎn)生的抗滑滑力矩。錨桿支護(hù)體系系的整體穩(wěn)定性性土釘墻的穩(wěn)定性分析析基本原理可分分為極限平衡衡法和有限元元法，但實(shí)用用的大多為極極限平衡法。。極限平衡法法的關(guān)鍵是如如何確定破裂裂面的形狀，，有些方法建建立在圓弧滑滑動的假定基基礎(chǔ)上考慮土土釘?shù)目沽?，，其安全系?shù)數(shù)的計算公式式和邊坡穩(wěn)定定的計算公式式類似，只是是加上土釘力力的作用。166驗(yàn)算圍護(hù)結(jié)構(gòu)抗傾傾覆穩(wěn)定性的前提是需要要確知圍護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)點(diǎn)位位置，在工程程設(shè)計時為了了簡化的目的的通常假定圍圍護(hù)結(jié)構(gòu)繞其其前趾轉(zhuǎn)動，，得到相應(yīng)的的計算公式。。土釘墻的淺層層破壞抗隆起穩(wěn)定性性：如果坑底發(fā)發(fā)生過大的隆隆起，將會導(dǎo)導(dǎo)致墻后地面面下沉，影響響環(huán)境安全。。但抗隆起穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)算的的方法很多，，基本假定和和思路不完全全一樣，計算算的結(jié)果也就就相差比較大大。一般常用用的方法，如如地基承載力力驗(yàn)算、踢腳腳穩(wěn)定性驗(yàn)算算、剪力平衡衡驗(yàn)算等。地基承載力驗(yàn)算踢腳穩(wěn)定性驗(yàn)算：（即土土壓力平衡驗(yàn)驗(yàn)算）剪力平衡驗(yàn)算算抗?jié)B透破壞穩(wěn)定性：主要要表現(xiàn)為管涌涌、流土（俗俗稱流砂）和和突涌。這三三種滲透破壞壞的機(jī)理是不不同的，但在在一些書籍中中，將流土的的驗(yàn)算叫作管管涌驗(yàn)算，混混淆了概念。。管涌是指在滲透水水流作用下，，土中細(xì)粒在在粗粒所形成成的孔隙通道道中被移動，，流失，土的的孔隙不斷擴(kuò)擴(kuò)大，滲流量量也隨之加大大，最終導(dǎo)致致土體內(nèi)形成成貫通的滲流流通道，土體體發(fā)生破壞的的現(xiàn)象。而流土則是指在向上上的滲流水流流作用下，表表層局部范圍圍的土體和土土顆粒同時發(fā)發(fā)生懸浮、移移動的現(xiàn)象。。167圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力力計算：主要是為了了確定結(jié)構(gòu)截截面尺寸和配配筋。重力式圍護(hù)結(jié)構(gòu)：其其截面尺寸通通過穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算確定后，，尚需對結(jié)構(gòu)構(gòu)體的強(qiáng)度進(jìn)進(jìn)行校驗(yàn)。板式圍護(hù)結(jié)構(gòu)：又又稱為板墻式式或板樁式圍圍護(hù)結(jié)構(gòu)，包包括分離式排排樁、密排式式排樁、板樁樁和地下連續(xù)續(xù)墻等圍護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)的型式。。內(nèi)容包括懸懸臂式、撐錨錨式兩大類，，從計算方法法分可分為極極限平衡法、、有限元法兩兩種，在有限限元法中又可可分為桿件系系統(tǒng)有限元法法和連續(xù)介質(zhì)質(zhì)有限元法。?；幼冃喂浪闼銓Νh(huán)境的影響響主要是基坑坑的變形，圍圍護(hù)結(jié)構(gòu)的水水平位移和坑坑底的隆起變變形過大，會會引發(fā)墻后地地面的下陷、、相鄰建筑物物和地下管線線的變形或開開裂。因此必必須估算基坑坑的變形，將將變形控制在在允許的范圍圍內(nèi)。但圍護(hù)護(hù)結(jié)構(gòu)的變形形計算比承載載能力計算更更為復(fù)雜，通通常需要作許許多簡化假定定才能求得變變形值。重力式圍護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)水平位移計算：懸臂支護(hù)樁樁頂位移計算地表沉陷量計算坑底隆起變形計算1687、圍堰的設(shè)計計與施工雙壁鋼圍堰剛度大，能承承受向內(nèi)向外外的壓力，結(jié)結(jié)構(gòu)相對穩(wěn)定定，也能為頂頂部施工平臺臺提供支撐條條件，但相對對費(fèi)用比較昂昂貴，回收率率不高。如某大橋橋址址處10m范圍內(nèi)全部為為淤泥質(zhì)粘土土，標(biāo)高變更更后降低，這這就增加了圍圍堰高度，一一次投入資金金比較大，且且其主墩位于于主航道，航航運(yùn)比較繁忙忙，鋼圍堰的的就位、安裝裝非常困難。