分離工程試題庫(kù)

00填空題分離作用是由于加入（分離劑）而引起的，由于分離過(guò)程是（混合過(guò)程）的逆過(guò)程。衡量分離的程度用（分離因子）表示，處于相平衡狀態(tài)的分離程度是（固有分離因子）.（混合過(guò)程）的逆過(guò)程，因此需加入(分離劑）來(lái)達(dá)到分離目的。(分離因子）表示特定物系的分離程度，汽液相物系的最大分離程度又稱(chēng)為（理想分離因子）.固有分離因子是依據(jù)（氣液相平衡)來(lái)計(jì)算的。它與實(shí)際分離因子的差別用( 板效率）來(lái)表示.汽液相平衡是處理(氣液傳質(zhì)分離)過(guò)程的基礎(chǔ)。相平衡的條件是（所有相中溫度壓力相等，每一組分的化學(xué)位相等)。當(dāng)混合物在一定的溫度、壓力下,滿(mǎn)足（)（物料平衡和相平衡）計(jì)算求出其平衡汽液相組成。萃取精餾塔在萃取劑加入口以上需設(shè)（萃取劑回收段。最低恒沸物，壓力降低是恒沸組成中汽化潛熱（?。┑慕M分增加。汲取因子為（ ，其值可反應(yīng)汲取過(guò)程的難易程度。80%是在（塔頂釜兩塊板）合成的.(用蒸汽或惰性氣體的蒸出塔、用再沸器的蒸出塔、用蒸餾塔)。精餾塔計(jì)算中每塊板由于（組成）改變而引起的溫度變化，可用（泡露點(diǎn)方程 ）確定。用于汲取過(guò)程的相平衡關(guān)系可表示為（L=AV 。多組分精餾依據(jù)指定設(shè)計(jì)變量不同可分為（設(shè)計(jì)）型計(jì)算和（操作)型計(jì)算。在塔頂和塔釜同時(shí)出現(xiàn)的組分為（分配組分。汲取過(guò)程在塔釜的限度為（ ，它決定了汲取液的（該組的最大濃度)。汲取過(guò)程在塔頂?shù)南薅葹椋?),它決定了汲取劑中（自身挾帶。汲取的相平衡表達(dá)式為(L=AV)，在( 溫度降低）操作下有利于汲取,汲取操作的限度是(壓力上升）.，若為最高沸點(diǎn)恒沸物，則組分的無(wú)限稀釋活度系數(shù)與飽和蒸汽壓的關(guān)系式為（ ）.（S’VK/L由于汲取過(guò)程的相平衡關(guān)系為VSLPAGEPAGE40汲取過(guò)程主要在（塔頂釜兩塊板）完成的。汲取有（1個(gè))關(guān)鍵組分，這是由于（)的緣故。圖解梯級(jí)法計(jì)算多組分汲取過(guò)程的理論板數(shù)，假定條件為（xA與xS的比值與共沸物中組分A與組分B的相對(duì)量一樣因此可得出(αAB=αSB的結(jié)論。在塔頂和塔釜同時(shí)出現(xiàn)的組分為（分配組分 。恒沸劑的沸點(diǎn)應(yīng)顯著比原溶液沸點(diǎn)（大10K ）以上.汲取過(guò)程只有在（貧氣汲?。┑臈l件下,才能視為恒摩爾流.（（捷計(jì)算）來(lái)計(jì)算。在一定溫度和組成下，A，B混合液形成最低沸點(diǎn)恒沸物的條件為（。（汲取蒸出塔）的流程。(全回流）時(shí)分布全都。精餾有b。個(gè)關(guān)鍵組分,這是由于（ 雙向傳質(zhì)）的緣故采納液相進(jìn)料的萃取精餾時(shí),（.進(jìn)料時(shí)補(bǔ)加一定的萃取劑。（稀釋)作用。要提高萃取劑的選擇性，可（增大）萃取劑的濃度。,當(dāng)汲取氣體中關(guān)鍵組分為重組分時(shí),（汲取蒸出塔的流程。汲取過(guò)程發(fā)生的條件為溶質(zhì)由氣相溶于液相，其限度為（Pi＞Pi＊，y＞yi*、 。在多組分精餾計(jì)算中為了給嚴(yán)格計(jì)算提供初值,（（清晰分割）方法進(jìn)行物料預(yù)分布。對(duì)寬沸程的精餾過(guò)程，其各板的溫度變化由（進(jìn)料熱焓）決定,故可由（熱量衡算 )計(jì)算各板的溫度.流量加合法在求得后，由H)方程求，由（S）方程求。對(duì)窄沸程的精餾過(guò)程，其各板的溫度變化由（。組成的改變）決定,故可由（相平衡方程）計(jì)算各板的溫度。當(dāng)兩個(gè)易揮發(fā)的組分為關(guān)鍵組分時(shí),則以（塔釜）為起點(diǎn)逐板計(jì)算.三對(duì)角矩陣法沿塔流率分布假定為(衡摩爾流。三對(duì)角矩陣法的缺陷是（對(duì)非理想溶液出現(xiàn)不收斂，不歸一，計(jì)算易發(fā)散。(多股進(jìn)料、側(cè)線采出、設(shè)中間冷凝或中間再沸器)。嚴(yán)格計(jì)算法有三類(lèi)，即（逐板計(jì)算、矩陣法、松弛法）.設(shè)置復(fù)雜塔的目的是為了（減少塔數(shù)目，節(jié)約能量。松弛法是由開(kāi)始的（)向（)變化的過(guò)程中，對(duì)某一（時(shí)間間隔）內(nèi)每塊板上的（物料變化）進(jìn)行衡算.精餾過(guò)程的不可逆性表現(xiàn)在三個(gè)方面，即（（）和(）.通過(guò)一定混合、通過(guò)一定濃度梯度的質(zhì)量傳遞或者不同化學(xué)位物流的直接混合(理論板數(shù)）,為表示塔實(shí)際傳質(zhì)效率的大小,則用（級(jí)效率）加以考慮.、為表示塔傳質(zhì)效率的大小，可用(級(jí)效率）表示。對(duì)多組分物系的分離，應(yīng)將(分離要求高、最困難)的組分最后分離。熱力學(xué)效率定義為（系統(tǒng)）消耗的最小功與（過(guò)程）所消耗的凈功之比.（可逆）時(shí)所消耗的功.在相同的組成下，分離成純組分時(shí)所需的功(大于）分離成兩個(gè)非純組分時(shí)所需的功。超臨界流體具有類(lèi)似液體的（）和類(lèi)似氣體的(擴(kuò)散能力。泡沫分離技術(shù)是依據(jù)（表面吸附）(膜的選擇滲透作用)原理來(lái)實(shí)現(xiàn)的.新型的節(jié)能分離過(guò)程有（膜分離、吸附分離。常用吸附劑有（硅膠、活性氧化鋁、活性炭。54A分子篩的孔徑為（5埃）,可允許吸附分子直徑（5埃)的分子。離程分為(機(jī)械分離、傳質(zhì)分離)兩大類(lèi).傳質(zhì)分離過(guò)程分為（平衡分離過(guò)程、速率控制過(guò)程）兩大類(lèi).分離劑可以是（能量）和（物質(zhì)。機(jī)械分離過(guò)程是（過(guò)濾、離心分離）.汲取、萃取、膜分離。滲透.（膜分離、滲透。平穩(wěn)分離的過(guò)程是過(guò)濾、離心分離、(汲取、萃取。膜分離。滲透。氣液平相衡常數(shù)定、以為（氣相組成和液相組成的比值）.理想氣體的平穩(wěn)常數(shù)(組成）無(wú)關(guān)?；疃仁牵ㄐ拚模舛取５蛪合露抢硐朕r(nóng)液的對(duì)揮發(fā)度α12等于（γ1P10/γ2P20)（化學(xué)位相等。Lewis提出了等價(jià)于化學(xué)位的物理量（逸度。逸度是（修正的）壓力在多組分精餾中塔頂溫度是由（露點(diǎn)議程）方程求定的。露點(diǎn)方程的表達(dá)式為（ )泡點(diǎn)方程的表達(dá)式為（ ）泡點(diǎn)溫度計(jì)算時(shí)若∑Kixi>1，溫度應(yīng)調(diào)(小 ）泡點(diǎn)壓力計(jì)算時(shí)若∑Kixi>1，壓力應(yīng)調(diào)（大 ）在多組分精餾中塔底溫度是由( 泡點(diǎn)）方程求定的。絕熱閃蒸過(guò)程，節(jié)流后的溫度（降低。若組成為Zi的物系，∑Kixi〉1，且∑KiZi>1時(shí)，其相態(tài)為（ ）若組成為Zi的物系，Kixi〉1時(shí)其相態(tài)為( 氣液兩相）Zi的物系，∑KiZi〉1時(shí)，其相態(tài)為（過(guò)冷液相）絕熱閃蒸過(guò)程,飽和液相經(jīng)節(jié)流后會(huì)有( 氣相）產(chǎn)生。設(shè)計(jì)變量與獨(dú)立量之間的關(guān)系可用下式來(lái)表示（Ni=Nv-Nc )設(shè)計(jì)變量分為（固定設(shè)計(jì)變量、可調(diào)設(shè)計(jì)變量 回流比是（ 可調(diào)）( ）設(shè)計(jì)變量。關(guān)鍵組分的相揮發(fā)度越大,精餾過(guò)程所需的最少理論板數(shù)（越少。分離要求越高，精餾過(guò)程所需的最少理論板數(shù)（ 越多。進(jìn)料中易揮發(fā)含量越大，精餾過(guò)程所需的最少理論板數(shù)（不變。在萃取精餾中所選的萃取劑希望與塔頂餾出組份形成具（ 的非理想溶液.A1P值越（大）越好。在萃取精餾中所選的萃取劑希望而與塔底組分形成具有(負(fù) 的非理想溶液.A1P值越大，溶劑的選擇性（增大)萃取精餾塔中，萃取劑是從塔( 底）出來(lái)。恒沸劑與組分形成最低溫度的恒沸物時(shí)，恒沸劑從塔（頂)出來(lái)。均相恒沸物在低壓下其活度系數(shù)之比γ1/γ2應(yīng)等（P20 )與(P10 比.在板式塔的汲取中,原料中的平衡常數(shù)小的組分主要在塔內(nèi)（ 被汲取。汲取中平衡數(shù)大的組分主要在塔內(nèi)（頂）板被汲取。汲取中平衡常數(shù)大的組分是（難 組分.汲取中平衡常數(shù)小的組分是（易)汲取組分.汲取因子越大對(duì)汲取越（有利 ）溫度越高對(duì)汲取越（不利 ）壓力越高對(duì)汲取越( 有利。汲取因子A（ 反比 ）于平衡常數(shù)。汲取因子A（正比 ）于汲取劑用量L。汲取因子A(正比 ）于液氣比。完成一個(gè)給定的分離要求所需功最小的過(guò)程是（可逆 。從節(jié)能的角度分析難分離的組分應(yīng)放在（ 最后）分離。從節(jié)能的角度分析分離要求高的組分應(yīng)放在( 最后）分離。從節(jié)能的角度分析進(jìn)料中含量高的組分應(yīng)( 先分離)分離。物理吸附一般為( 多層)吸附?；瘜W(xué)吸附一般為（單層 ）吸附。化學(xué)吸附選擇性（強(qiáng)。物理吸附選擇性( 不強(qiáng)）吸附負(fù)荷曲線是以（距床層入口的距離）橫坐標(biāo)繪制而成。吸附負(fù)荷曲線是以（吸附劑中吸附質(zhì)的濃度 ）為縱坐標(biāo)繪制而成。吸附負(fù)荷曲線是分析（吸附劑）得到的。透過(guò)曲線是以（時(shí)間）橫坐標(biāo)繪制而成。透過(guò)曲線是（流出物中吸附劑的濃度 為縱坐標(biāo)繪制而成。透過(guò)曲線是分析( 流出物）得到的.透過(guò)曲線與吸附符合曲線是（鏡面對(duì)稱(chēng)相似關(guān)系）相似關(guān)系。選擇題計(jì)算溶液泡點(diǎn)時(shí)，若，則說(shuō)明b.c.溫度偏高在一定溫度和壓力下，由物料組成計(jì)算出的，且，該進(jìn)料狀態(tài)為b過(guò)熱氣體c。汽液混合物計(jì)算溶液露點(diǎn)時(shí)，若，則說(shuō)明22ab.正好泡點(diǎn)c。溫度偏高進(jìn)行等溫閃蒸時(shí)，對(duì)滿(mǎn)足什么條件時(shí)系統(tǒng)處于兩相區(qū)22a。b。c。d.萃取精餾時(shí)若泡和液體進(jìn)料，則溶劑加入位置點(diǎn)：b.進(jìn)料板c。提餾段上部在一定溫度和組成下，A，BP，若,且，則該溶液a。形成最低恒沸物b.c。不形成恒沸物汲取操作中，若要提高關(guān)鍵組分的相對(duì)汲取率應(yīng)采納措施是提高壓力b。上升溫度c.d.增加塔板數(shù)最高恒沸物，壓力增加使恒沸組成中汽花潛熱小的組分ab.c。減小選擇的萃取劑最好應(yīng)與沸低低的組分形成abc.負(fù)偏差溶液abc.貧氣汲取當(dāng)萃取塔塔頂產(chǎn)品不合格時(shí),可采納下列方法來(lái)調(diào)節(jié)a.bc。增加進(jìn)料量液相進(jìn)料的萃取精餾過(guò)程，應(yīng)該從何處加萃取劑abc.d.提餾段和進(jìn)料板當(dāng)兩個(gè)難揮發(fā)組分為關(guān)鍵組分時(shí),則以何處為起點(diǎn)逐板計(jì)算44a.b。塔釜往上c.兩端同時(shí)算起計(jì)算得更大，則加料板為a。j板b。j+1板 c.j+2板流量加和法在求得后由什么方程來(lái)求各板的溫度a。熱量平衡方程b.c物料平衡方程a熱量平衡方程b。相平衡方程c物料平衡方程簡(jiǎn)單精餾塔是指b.有多股進(jìn)料的分離裝置c.僅有一股進(jìn)料且無(wú)側(cè)線出料和中間換熱設(shè)備下面有關(guān)塔板效率的說(shuō)法中哪些是正確的？全塔效率可大于1 Murphere板效率可大于1 d。板效率必小于點(diǎn)效率分離最小功是指下面的過(guò)程中所消耗的功實(shí)際過(guò)程 下列哪一個(gè)是機(jī)械分離過(guò)程( ）蒸餾 b。汲取c.膜分離d.離心分離下列哪一個(gè)是速率分離過(guò)程（）蒸餾 b。汲取c。膜分離d。離心分離下列哪一個(gè)是平衡分離過(guò)程（）蒸餾 b。汲取c。膜分離d。離心分離lewis提出了等價(jià)于化學(xué)位的物理量( ）a。蒸餾b.汲取c。膜分離 d.離心分離二無(wú)理想溶液的壓力組成圖中，P—X線是( a。曲線 b。直線 c.有最高點(diǎn)d.有最低點(diǎn)形成二元最高溫度恒沸物的溶液的壓力組成圖中,P-X線是( ）曲線 b.直線 c。有最高點(diǎn)d。有最低點(diǎn)溶液的蒸氣壓大小（ ）a。只與溫度有關(guān)b.不僅與溫度有關(guān),還與各組分的濃度有關(guān)c.不僅與溫度和各組分的濃度有關(guān),還與溶液的數(shù)量有關(guān)對(duì)兩個(gè)不同純物質(zhì)來(lái)說(shuō)，在同一溫度壓力條件下汽液相平衡K值越大，說(shuō)明該物質(zhì)費(fèi)點(diǎn)（ ）越低b.越高c。不一定高,也不一定低汽液相平衡K值越大，說(shuō)明該組分越（ 發(fā)b.難揮發(fā)c.沸點(diǎn)高d.蒸汽壓小氣液兩相處于平衡時(shí)（ ）a。兩相間組份的濃度相等 是兩相溫度相等c.兩相間各組份的化學(xué)位相等 d.相間不發(fā)生傳質(zhì)完全不互溶的二元物質(zhì),當(dāng)達(dá)到汽液平衡時(shí)，兩組分各自呈現(xiàn)的蒸氣壓（ ）,也與各自的液相量有關(guān)c。與溫度有關(guān)，只與液相的組成有關(guān)完全不互溶的二元物系，當(dāng)達(dá)到汽液平衡時(shí)，溶液的蒸氣壓力小（ ）a。只與溫度有關(guān)b。不僅與溫度有關(guān)，還與各組分的濃度有關(guān)c.不僅與溫度和各組分的濃度有關(guān)，還與溶液的數(shù)量有關(guān)完全不互溶的二元物系，沸點(diǎn)溫度( )aP01b.P02cP01+P02dP01+P02完全不互溶的二元物系,沸點(diǎn)溫度（ ）a1T1sb2T2scT1sT2sdT1s當(dāng)把一個(gè)常人溶液加熱時(shí),開(kāi)始產(chǎn)生氣泡的點(diǎn)叫作（ ）bc.d.熔點(diǎn)當(dāng)把一個(gè)氣相冷凝時(shí),開(kāi)始產(chǎn)生液滴的點(diǎn)叫作（ ）b.c.d。熔點(diǎn)當(dāng)物系處于泡、露點(diǎn)之間時(shí)，體系處于( )ab.c.d.氣液兩相系統(tǒng)溫度大于露點(diǎn)時(shí),體系處于（ ）a。飽和液相bc.d.氣液兩相系統(tǒng)溫度小于泡時(shí)，體系處于( ）飽和液相b.冷液體c。飽和氣相d.氣液兩相閃蒸是單級(jí)蒸餾過(guò)程，所能達(dá)到的分離程度（ )很高b.較低c。只是冷凝過(guò)程，無(wú)分離作用d。只是氣化過(guò)程,無(wú)分離作用下列哪一個(gè)過(guò)程不是閃蒸過(guò)程( ）abcd.純組分的蒸發(fā)等含節(jié)流之后（ ）a。溫度提高b.壓力提高c。有氣化現(xiàn)象發(fā)生,壓力提高d.壓力降低，溫度也降低設(shè)計(jì)變量數(shù)就是( ）ab.約束數(shù)c。獨(dú)立變量數(shù)與約束數(shù)的和d.獨(dú)立變量數(shù)與約束數(shù)的差約束變量數(shù)就是（ ）a。過(guò)程所涉及的變量的數(shù)目；b.固定設(shè)計(jì)變量的數(shù)目c.獨(dú)立變量數(shù)與設(shè)計(jì)變量數(shù)的和；d.變量之間可以建立的方程數(shù)和給定的條件。A、B兩組份的相對(duì)揮發(fā)度αAB越?。?）a。A、Bb。A、B兩組分越難分離c。A、B兩組分的分離難易與 越多d。原料中含輕組分越多,所需的 越少當(dāng)蒸餾塔的回流比小于最小的回流比時(shí)（ ）a。 液相不能氣化b。不能完成給定的分離任務(wù)c.氣相不能冷凝d。無(wú)法操作當(dāng)蒸餾塔的產(chǎn)品不合格時(shí),可以考慮（ )abc.d.提高回流比當(dāng)蒸餾塔的在全回流操作時(shí)，下列哪一描述不正確（ ）a。 所需理論板數(shù)最小b.不進(jìn)料c。不出產(chǎn)品d.熱力學(xué)效率高吉利蘭關(guān)聯(lián)圖關(guān)聯(lián)了四個(gè)物理量之間的關(guān)系下列哪個(gè)不是其中之（ )a。最小理論板數(shù)b。最小回流比c.理論版d。壓力下列關(guān)于簡(jiǎn)捷法的描述那一個(gè)不正確( )ab.cd.計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確假如二元物系，γ1〉1,γ2〉1,則此二元物系所形成的溶液一定是( ）b.理想溶液c.d。不確定假如二元物系,γ1〈1,γ2〈1,則此二元物系所形成的溶液一定是（ ）正偏差溶液b。理想溶液c.負(fù)偏差溶液d.不確定假如二元物系,γ1=1，γ2=1，,則此二元物系所形成的溶液一定是( ）bc.d。不確定d。不確定假如二元物系，A12〉0，A21<0,則此二元物系所形成的溶液一定是( d。不確定ab.c.負(fù)偏差溶液d。不確定假如二元物系,A12〈0,A21>0,則此二元物系所形成的溶液一定是( d。不確定正偏差溶液b。理想溶液c。負(fù)偏差溶液假如二元物系,A12=0，A21=0,則此二元物系所形成的溶液一定是( ）abcd。不確定關(guān)于萃取精餾塔的下列描述中，那一個(gè)不正確（ ）a。氣液負(fù)荷不均，液相負(fù)荷大b.回流比提高產(chǎn)品純度提高c.d.是蒸餾過(guò)程當(dāng)萃取精餾塔的進(jìn)料是飽和氣相對(duì)( ）ab.塔頂?shù)谝话寮尤隿.塔項(xiàng)幾塊板以下進(jìn)入d。進(jìn)料位置不重要萃取塔的汽、液相最大的負(fù)荷處應(yīng)在( ）塔的底部b.塔的中部c。塔的項(xiàng)部在均相恒沸物條件下，其飽和蒸汽壓和活度系數(shù)的關(guān)系應(yīng)用（a )假如二元物系有最低壓力恒沸物存在,則此二元物系所形成的溶液一定是（ ）正偏差溶液b.理想溶液c.負(fù)偏差溶液d。不一定關(guān)于均相恒沸物的那一個(gè)描述不正確（ ）P—Xb.P-Y線上有最高或低點(diǎn)c。沸騰的溫度不變d.部分氣化可以得到一定程度的分離下列哪一個(gè)不是均相恒沸物的特點(diǎn)( ）氣化溫度不變b。氣化時(shí)氣相組成不變cd。冷凝可以分層關(guān)于恒沸精餾塔的下列描述中，那一個(gè)不正確( ）恒沸劑用量不能隨意調(diào)b。一定是為塔項(xiàng)產(chǎn)品得到,d.視具體情況而變對(duì)一個(gè)恒沸精餾過(guò)程,從塔內(nèi)分出的最低溫度的恒沸物（ 一定是做為塔底產(chǎn)品得到b.一定是為塔頂產(chǎn)品得到可能是塔項(xiàng)產(chǎn)品,d.視具體情況而變汲取塔的汽、液相最大負(fù)荷處應(yīng)在（ ）bc.塔的頂部Ai與其汲取率Φi在數(shù)值上相應(yīng)是( c)a。Ai<Φib。Ai=Φic。Ai>Φi下列哪一個(gè)不是汲取的有利條件（ ）bc.d。減少處理的氣體量下列哪一個(gè)不是影響汲取因子的物理量(d ）bcd。氣體濃度平衡常數(shù)較小的組分是（ d)b.cd易汲取組分主要在塔的什么位置被汲?。╟)bc。塔底板平均汲取因子法（c）cbc.假設(shè)各板的汲取因子相等下列哪一個(gè)不是等溫吸附時(shí)的物系特點(diǎn)(d ）被汲取的組重量很少b.溶解熱小c。汲取劑用量較大d.被汲取組分的濃度高關(guān)于汲取的描述下列哪一個(gè)不正確( d）依據(jù)溶解度的差異分離混合物b。適合處理大量大氣體的分離cd。能得到高純度的氣體當(dāng)體系的yi—yi*>0時(shí)( b）a。 發(fā)生解吸過(guò)程b.發(fā)生汲取過(guò)程c。發(fā)生精餾過(guò)程d。沒(méi)有物質(zhì)的凈轉(zhuǎn)移yi—yi＊=0時(shí)（d）abcd。沒(méi)有物質(zhì)的凈轉(zhuǎn)移下列關(guān)于吸附過(guò)程的描述哪一個(gè)不正確（c）很早就被人們認(rèn)識(shí)，但沒(méi)有工業(yè)化b.可以分離氣體混合物cd。是傳質(zhì)過(guò)程下列關(guān)于吸附劑的描述哪一個(gè)不正確（c ）分子篩可作為吸附劑b。多孔性的固體cd.吸附容量有限名詞解釋分離過(guò)程:將一股式多股原料分成組成不同的兩種或多種產(chǎn)品的過(guò)程。分離的過(guò)程?，F(xiàn)象發(fā)生.按所依據(jù)的物理化學(xué)原理不同,工業(yè)上常用的分離過(guò)程又分為平衡分離過(guò)程和速率分離過(guò)程兩類(lèi).相平衡：混合物或溶液形成若干相，這些相保持著物理平衡而共存的狀態(tài)。靜的傳遞。相對(duì)揮發(fā)度：兩組分平衡常數(shù)的比值叫這兩個(gè)組分的相對(duì)揮發(fā)度。泡點(diǎn)溫度：當(dāng)把一個(gè)液相加熱時(shí)，開(kāi)始產(chǎn)生氣泡時(shí)的溫度。露點(diǎn)溫度：當(dāng)把一個(gè)氣體冷卻時(shí),開(kāi)始產(chǎn)生氣泡時(shí)的溫度。氣化率：氣化過(guò)程的氣化量與進(jìn)料量的比值。冷凝率：冷凝過(guò)程的冷凝量與進(jìn)料量的比。設(shè)計(jì)變量數(shù)：設(shè)計(jì)過(guò)程需要指定的變量數(shù),等于獨(dú)立變量總數(shù)與約束數(shù)的差。獨(dú)立變量數(shù)：描述一個(gè)過(guò)程所需的獨(dú)立變量的總數(shù).約束數(shù)：變量之間可以建立的方程的數(shù)目及已知的條件數(shù)目?；亓鞅龋夯亓鞯囊旱南嗔颗c塔頂產(chǎn)品量的比值。分氣化和部分冷凝,使其分離成幾乎純態(tài)組成的過(guò)程.全塔效率：理論板數(shù)與實(shí)際板數(shù)的比值.精餾的最小回流比：精餾時(shí)有一個(gè)回流比下,完成給定的分離任務(wù)所需的理離任務(wù)，這個(gè)回流比就是最小的回流比。實(shí)際回流比大于最小回流比.理論板：離開(kāi)板的氣液兩相處于平衡的板叫做理論板。萃取劑的選擇性:加溶劑時(shí)的相對(duì)揮發(fā)度與未加溶劑時(shí)的相對(duì)揮發(fā)度的比值。1P,P體系中任何組分形成恒沸物，從塔底出來(lái)的精餾過(guò)程。11P，P體系中某個(gè)或某幾個(gè)組分形成恒沸物,從塔頂出來(lái)的精餾過(guò)程。汲取過(guò)程：按混合物中各組份溶液度的差異分離混合物的過(guò)程叫汲取過(guò)程。汲取因子：操作線的斜率(L/V)與平衡線的斜率（KI）的比值.絕對(duì)汲取率：被汲取的組分的量占進(jìn)料中的量的分率。熱力學(xué)效率:可逆功與實(shí)際功的比值。膜的定義：廣義上定義為兩相之間不連續(xù)的區(qū)間。:能夠讓溶液中的一種或幾種組分通過(guò)而其他組分不能通過(guò)的這種選擇性膜叫半透膜。,純?nèi)軇┩ㄟ^(guò)膜向低高濃度溶液流淌的現(xiàn)象叫滲透.的現(xiàn)象叫反滲透。面上的現(xiàn)象叫吸附過(guò)程。表觀吸附量:當(dāng)用M千克的多孔性的固體處理體積是V的液體時(shí)，溶液原始濃度為,吸附達(dá)到平衡時(shí)的濃度為，則表觀吸附量（每千克吸附吸附的吸附質(zhì)的量）為：C0吸附達(dá)到平衡時(shí)的濃度為C*，則表觀吸附量（每千克吸附吸附)為:問(wèn)答題A,BT0原料經(jīng)加熱后出中，各相應(yīng)溫度處的相態(tài)和組成變化的情況？xFxFt2氣夜兩相,y>xF〉xt3飽和氣體,組成等于xFxF簡(jiǎn)述絕熱閃蒸過(guò)程的特點(diǎn)。,汽化要,體系的漫度降低。BB塔10atm，試問(wèn)：液體經(jīng)節(jié)流后會(huì)發(fā)生哪些變化？假如B5atm10atm下的情況有何不同?（1）經(jīng)節(jié)流后有氣相產(chǎn)生，由于氣化要汲取自身的熱量，系統(tǒng)溫度將降低.10atm也大。?試按設(shè)計(jì)型和操作型指定設(shè)計(jì)變量。4個(gè)可調(diào)設(shè)計(jì)變量。按設(shè)計(jì)型：兩個(gè)分離要求、回流比、再沸器蒸出率；按操作型：全塔理論板數(shù)、精餾段理論板數(shù)、回流比、塔頂產(chǎn)品的流量。簡(jiǎn)述逐板的計(jì)算進(jìn)料位置的確定原則。時(shí),xlk/xhk越大越好，從塔項(xiàng)往下計(jì)算時(shí),ylk/yhk越小越好。簡(jiǎn)述逐計(jì)算塔頂?shù)耐茢嘣瓌t。使全塔理論板數(shù)最少為原則，看分離效果的好壞來(lái)確定。即,n板既為塔頂板.簡(jiǎn)述逐計(jì)算的計(jì)算起點(diǎn)的選擇原則。以組分的組成估算最精確的誤差最小的那塊板開(kāi)始逐板計(jì)算.簡(jiǎn)述精餾過(guò)程最小回流時(shí)的特點(diǎn)。,則無(wú)論多少理論板數(shù)也不能完成給定的分離任務(wù)。簡(jiǎn)述精餾過(guò)程全回流的特點(diǎn)。簡(jiǎn)述捷法的特點(diǎn).NRRm,其計(jì)也可為精確計(jì)算提供初值。簡(jiǎn)述萃取塔操作要注意的事項(xiàng).b。塔料的溫度要嚴(yán)控制；c.回流比不能隨意調(diào)整。帶萃取劑,從而影響產(chǎn)品的純度，使塔頂?shù)貌坏郊儍舻漠a(chǎn)品.X—Y相圖,回答以下問(wèn)題:恒沸物？b?；厝胼腿┲笤诰s段和提餾段利還是利？P時(shí)是正偏差系統(tǒng)，有最低溫度的恒沸物。b。加入萃取劑之后在精餾段有利,固原來(lái)有恒沸物，P加入之后恒沸物消逝；在提餾段是不利,P加入之后體系中組分的相對(duì)揮發(fā)度降低.從熱力學(xué)角度簡(jiǎn)述萃取劑的選擇原則。成負(fù)偏差或者理想溶液。工藝角度簡(jiǎn)述萃劑的選擇原則。a。容易再生，即不起化學(xué)反應(yīng)、不形成恒沸物、P沸點(diǎn)高；b。適宜的物性，互溶度大、穩(wěn)定性好；c.價(jià)格低廉，來(lái)源豐富。說(shuō)出4種恒沸劑的回收方尖。b。過(guò)冷分層；c.d.萃?。?)鹽析4種恒沸劑的回收方法。恒沸精餾中，恒沸劑用量不能隨便調(diào)整？為什么？因恒沸劑用量與塔的產(chǎn)品純度有關(guān),多或少都不能得到所希望的目的產(chǎn)物。汲取的有利條件是什么？低溫、高壓、高的氣相濃度、低的液相濃度、高的用量、低的氣相量。試分板汲取因子對(duì)汲取過(guò)程的影響汲取因子A=L（VK反之亦然。L0/VN+1（L0:汲取劑用量,VN+1原料氣用量）和L平/vA.試分析求得的理論板數(shù)哪個(gè)大,為什L0/VN+1L平/VL平/VA大,所需的理論板數(shù)小。A小于設(shè)計(jì)汲取率Φ，將會(huì)出現(xiàn)什么現(xiàn)象？此時(shí),AAΦ。有一烴類(lèi)混合物送入精餾裝置進(jìn)行分離,a值如下,現(xiàn)A、B兩種方案可供選擇，你認(rèn)為哪種方案合理？為什么?異丁烷正丁烷戊烷摩爾％25 30 45a值1.24 1。000.34;進(jìn)料中戊烷含B是合理的。什么叫表觀吸附量?下圖的點(diǎn)E，D,C三點(diǎn)表觀吸附量為什么等于零？曲線CDDE說(shuō)明了溶質(zhì)優(yōu)先被吸附還是溶劑優(yōu)先被吸附？為什么？a。C，E點(diǎn)為純?nèi)芤?，所以吸附前后無(wú)濃度變化，表觀吸附量為零。D點(diǎn)，b.EE溶劑優(yōu)先被吸附。c。DC溶劉優(yōu)先被吸附。表觀吸附量等于零,表明溶質(zhì)不被吸附對(duì)嗎?不一定.,才能代表實(shí)際的吸附量,因此,不能單純用表觀吸附量等于零看溶質(zhì)是否被吸附與否。時(shí)透過(guò)曲線如圖所示.什么？13X13X床層利用率高，達(dá)到破點(diǎn)的時(shí)間長(zhǎng)。吸附劑的選擇原則.。比表面積；c。有一定的機(jī)械強(qiáng)度;d.有良好的化學(xué)穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性。吸附過(guò)程的優(yōu)點(diǎn)。c.常壓壓操作,操作費(fèi)用與投資費(fèi)用少。吸附過(guò)程的缺點(diǎn)。b。吸附劑的運(yùn)輸、裝料、卸料較困難；c。吸附劑不容易找到,吸附理論不完善.?b.內(nèi)擴(kuò)散組份進(jìn)入內(nèi)孔道;c。吸附;d.脫附；e.內(nèi)反擴(kuò)散組份內(nèi)孔道來(lái)到外表面；f。外反擴(kuò)散組份穿孔過(guò)氣膜或液臘到氣相主體流。計(jì)算題。10c。30%d。55%.25℃時(shí)的露點(diǎn)壓力與泡點(diǎn)壓力，并確定在t=25℃,p=1MPa大氣壓時(shí)的氣相分率。25℃時(shí)的露點(diǎn)壓力2-1a得：K1=165，K2=27K3=8.1K4=3。2選異丁烷為參考組分,則2-1a得p=650kPa：K1=28，K2=5。35K3=1.7,K4=0。68125650kPa。25℃時(shí)的泡點(diǎn)壓力p=1MPa=101。3kPat=252—1a得：K1=165，K2=27K3=8.1K4=3。2選異丁烷為參考組分，則t=252—1ap=2800kPa:K1=6.1，K2=1。37K3=0.44K4=0。21142-1ap=1550kPa：K1=11。0，K2=2。2K3=0.70K4=0。3062—1a得p=1800kPa：K1=9.6,K2=1.9K3=0。62K4=0。27c。t=25℃，p=1MPa=101.3kPac。t=25℃，p=1MPa=101.3kPaK1=165,K2=27K3=8.1K4=3.2t=25℃,p=1MPa1。a.0.45（摩爾分?jǐn)?shù)b。0.183c.0.36p=2。41Mpa下進(jìn)行閃蒸，試估算平衡時(shí)混合物的氣化分率及氣相.K1=1.42，K2=0。86,K3=0。72。t=94℃，p=2.41MPa=2410kPa,K1=1。42，K2=0.86，K3=0.72得:.故=0。594。由，得；;或；或標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，塔頂采納全凝器,并經(jīng)分析得塔頂產(chǎn)品組成為組 分 甲烷a. 乙烷b。 c。異丁烷d。 總合組成xiD 1.48 88 10.16 0。36 摩爾分?jǐn)?shù)）求塔頂溫度。t=20℃，p=28.8MPa=2917kPa2-1a得:K1=5.4，K2=1.2，K3=0.37，K4=0.18選乙烷為參考組分，則p=2917kPa，查圖2-1a得t=22℃：K1=5.6，K2=1.24K3=0。38K4=0.1922℃。0.1Mpa，其進(jìn)料組成為組 分 正丁烷 正戊烷 正己烷 正庚烷 正辛烷 總合組成（摩爾分?jǐn)?shù)）0.05 0.17 0.65 0。10 0.03 試求：①露點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度。解：①露點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度t=20℃，p=0.1MPa=100kPa,2-1a得:K1=2。1,K2=0。56,K3=0.17，K4=0.055，K5=0。017選正己烷為參考組分，則p=100kPa2—1at=78℃：K1=9.5，K2=3。2，K3=1。315K4=0。56，K5=0。25p=100kPa,2-1at=74℃：K1=8。5,K2=2.9,K3=1.119K4=0。48，K5=0。20故露點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度為74℃.②泡點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度t=20℃，p=0。1MPa=100kPa2-1a得：K1=2.1，K2=0.56，K3=0.17K4=0。055，K5=0.017p=100kPa2-1at=50℃：K1=5。2，K2=1。6，K3=0。54K4=0.21，K5=0.085p=100kPa2-1at=54℃：K1=5.5，K2=1。76，K3=0。60K4=0.25，K5=0.095故泡點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度為54℃。已知第一脫甲烷塔的進(jìn)料組成及操作條件下各組分的相平衡常數(shù)如下表所蒸出率為98%，乙烯的回收率為96％，試分別按清晰分割和不清晰分割方法計(jì)算餾出液和釜液的組成，并比較兩種計(jì)算結(jié)果.序號(hào)1234567組分H2CH4C2H4C2H6C3H6C3H8C4xiF/摩爾%33.85。833。225。70。500.200。70Ki/1。70。280。180.0330.0220.004100Kmol,全部從塔頂餾出液在采出,4、5、6、7為重組分，全部從塔釜液中采出。由于甲烷的蒸出率為98％；乙烯的回收率為96％；或；；；；將計(jì)算結(jié)果列表如下：組分H20.3380.828/33.80.116CH40580.1390。568431。C2H40。0.0330021328872C2H6332/0.538/25.70C3H60.257/0.434/0.50C3H80.005/0.008/0.30C40。003/1。0。005/40.8120.7059。0.0070000。1881.0000121.000不清晰分割物料衡算αi3αi3序號(hào)1234567組分H2CH4C2H4C2H6C3H6C3H8C4xiF/摩33。5。83322570.50020070爾％8Ki/1.70.280180.0330。0220.004/6。1。00.6430。0。0。0711180790144、5、6、7的分布。4由此計(jì)算得；5:；而由此計(jì)算得;組分將計(jì)算結(jié)果列表如下:組分H20。0。/33.80.116CH43388240.002568431。C2H40.580.1390。1.328872C2H60。0。540018925.511C3H63320320。/0。50C3H80。0.005432/0。30C4257/0.008/0.700.005/0.00541。58。0。/0.012 001 9990031。1。0.0070000001。000分的平均相對(duì)揮發(fā)度如下：組分A0。0。/5B25500。25C0.250。021D0.25480。02∑0。0。4825020。1。/50001.001。00進(jìn)料為飽和液體進(jìn)料。:a。最小回流比，b.若回流比，用簡(jiǎn)捷法求理論板數(shù)。B為輕關(guān)鍵組分，C為重關(guān)鍵組分。Fenske公式計(jì)算最少理論板數(shù):Underwood法計(jì)算最小回流比:；法迭代求，設(shè)（Gilliland）關(guān)聯(lián)圖求得理論板數(shù)a.（80.8℃）和苯b（80.2℃)，它們的恒0.502(摩爾分?jǐn)?shù))77.4℃，現(xiàn)以丙酮為恒沸劑進(jìn)行恒沸精得到幾乎純凈的苯，試計(jì)算：①所需恒沸劑量.（100kmol/h進(jìn)料計(jì))Skg，恰好與料液中的環(huán)己烷組成恒沸物，進(jìn)料量和塔頂恒沸物的量和組成分別為。對(duì)環(huán)己烷作物料平衡;S的用量為由于塔釜希望得到幾乎純凈的苯,)63.4℃，當(dāng)以呋喃（S)為恒沸劑時(shí),則與其水成為非均相恒沸物,恒沸溫度為30。5℃，恒沸組成為。要求該溶液分離得（頂）及（釜，試以簡(jiǎn)捷法計(jì)算所需理論板N.已知：;;；.30。5℃時(shí)各飽和蒸汽壓：;；a.-b。在55.7℃時(shí)形成恒沸物,其恒沸組成為，水和苯均可作為萃取劑進(jìn)行萃取精餾以分離甲醇和丙酮，試通過(guò)計(jì)算確定水c.d。的選擇度，并據(jù)理說(shuō)明哪種萃取劑更佳及塔頂餾出液各為何種物質(zhì)？已知：;；；;；;；解：以水作萃取劑,以苯作為萃取劑進(jìn)行萃取精餾分離甲醇和丙酮更佳，而水作為萃取劑比不加入萃取劑時(shí)的效果更差。由于甲醇的沸點(diǎn)7℃）則塔頂餾出物為丙酮，塔釜餾出物為甲醇和苯.乙酸甲酯a.和甲醇b45℃時(shí)為恒沸物,今以水為溶劑進(jìn)行萃取精餾，已知其組成為,;；；解：由于甲醇的沸點(diǎn)64.7℃低于乙酸甲酯℃餾出物為乙酸甲酯和水。某裂解氣組成如下表所示.組分H2CH4C2H4C2H6C3H6i-C4H10∑0。1320。37180.30200。0970。0840.01321。000i-C4H1099%的乙烯,原料氣的處理量14℃計(jì)，求：①為完成此汲取任務(wù)所需最小液氣比。,試確定為完成汲取任務(wù)所需理論板數(shù).③各個(gè)組分的汲取分率和出塔尾氣的量和組成。④塔頂應(yīng)加入的汲取劑量。和—14℃下各組分的相平衡常數(shù)列于下表.在最小液氣比下，9，操作液氣比關(guān)鍵組分的汲取因子為理論板數(shù)由和以及;；進(jìn)行計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表。組分H2CH4C2H4C2H6C3H6i-C4H10∑0.1320。0.302000970。001321。0003718084Ki/3。150。720.500.1450。056,kmol/h13.2371830。29.78.41。32100。0A/0。1.4852.13847。19093339437400。0.9909951.0001.000339413。224。03020。0038。561048511150.34640。0.00790。64450013d。汲取劑量塔內(nèi)氣體的平均流率為:由,得組分CH組分CH40.765C2H6C3H8i-C4H10n-C4H10i—n—n—∑0。0。0.0250。045C5H10C5H100.025C6H140.0151.00004506535℃。試計(jì)算異丁烷（i—C4H10）回收率0.90時(shí)所需理論塔板數(shù)以及各組分的回收率.操作液氣比為最小液氣比的1。07倍，求塔頂尾氣的數(shù)量和組成。35℃下各組分的相平衡常數(shù)列于下表。最小液氣比的計(jì)算操作液氣比關(guān)鍵組分的汲取因子為理論板數(shù)由和.組分CH4C2H6C3H8i—n—i—n—n—∑0.7650。0.065C4H100.025C4H10C5H10C5H10C6H140.0151。045000Ki19。04。01。370.590。440.200.150.055,76.54。56。52.54。51。52。51.5100。kmol/h0A0。0。0。0.9631.2912。8403。78710327029914241460。0.1420.41460。900.9871.0001.0001.000029974.2133.8613。0.250058500082。8051190.9030.0470.0460.0030。0011.000汲取劑量塔內(nèi)液體的平均流率為:由，得在一精餾塔中分離苯（）,甲苯（，二甲苯(）和異丙苯(C四元混合物。200mol/h，進(jìn)料組成zB=0.2,zT=0.1，zX=0.4（mol)。塔頂采納全凝器，。0，=0。33,=0.21。規(guī)定異丙99。5％。求最少理論板數(shù)和全回流操作下的組分分配解：依據(jù)題意頂甲苯為輕關(guān)鍵組分,異丙苯為重關(guān)鍵組分，從相對(duì)揮發(fā)度的大小二甲苯為中間組分，在作物料衡算時(shí)，初定它在餾出液和釜液中的分配比，并通過(guò)計(jì)算修正物料衡算如下組分 進(jìn)料 餾出液 釜液B 40 40 —T 60 600.995 600。005X 20 2 18C解得D=101.86 W=98.14=0.5861 =0。0031=0.00157 =0。8135=7.35解得=1。05mol；=18.95mol組分進(jìn)料B4040-T60600。995600.005X201.0518。95C80組分B0.39640T0。59160。0030X0.01040。1912C0。001580.8057=7.37組分進(jìn)料餾出液釜液數(shù)量Mol%數(shù)量mol％數(shù)量mol％苯40204039。643-甲苯603059。759.1670。33。02二甲苯20101。041。0318。9619。13異丙苯某原料氣組成如下：組分—C6H14

CH4 C2H6 C3H8 i-C4H10n—C4H10 i-C5H12n—C5H12 ny0（摩爾分率)0.7650。0450。0350。0250.045 0.015 0.025 0。0451.013Mpai-C4H1090%.試求：①為完成此汲取任務(wù)所需的最小液氣比。②操作液氣比為組小液氣比的1.1倍時(shí),為完成此汲取任務(wù)所需理論板數(shù).③各組分的汲取分率和離塔尾氣的組成.④求塔底的汲取液量解：由題意知，i-C4H10為關(guān)鍵組分。013Mpa，t平=38℃K關(guān)=0。56（P-T-K圖）①在最小液氣比下N=∞，A =中=0。9關(guān) 關(guān)=0。560.9=0。504②。=1。10.504=0.5544所以理論板數(shù)為③它組分汲取率公式,計(jì)算結(jié)果如下：組分進(jìn)料量Ki被汲取量 塔頂尾氣數(shù)量 組成CH476。517。40.032 0.0322。448 74.05 0.923C2H64.53.750.148 0.1480。668 3.834 0.048C3H83。51。30.426 0.4261.491 2009 0.025i—2。50.56099 0.902。250 0250 0.003C4H10n-C4H104。50。41.386 0994。455 0045 0.0006i-C5H121。50.183.08 1001.500 0.0 0.0n-C5H122。50.144385 1.002.500 0。0 0.0n-C6H144.50。0569.9 1004。500 0.0 0.0合計(jì)100.0-— —19.810 80。190CH4為例:==V1（CH4)=(1-）VN+1=（1-0。032)76。5=74。05:Kmol/h塔內(nèi)液體平均流率:L=由=0。5544；=40。05Kmol/h系數(shù)方程為,，端值常數(shù)與溫度的關(guān)系:A=1.7884-4.2510—3T （T，K）

（P：kPa：T：K）時(shí)①系統(tǒng)是否形成共沸物？②共沸溫度是多少？T350KA=1。7884-4。2510—3350=1.7884-1。4875=0。3009；=91。0284；=119.2439由得=0.9487 =0.0513=1.0008 =1。3110P==1。00080。948791。0284+1。31100。0513119。2439=95.0692T340KA=1。7884—4.2510—3340=0.3434；=64。7695;=84.8458由=0。8931 =1-0。8931=0。1069=1.0039 =1。3151P==1.00390。893164。7695+1。31510。106984.8458=69。9992T352KA=1。7884—4.2510—3352=0。2924；=97。2143;=127.3473由=0.9617 =1—0.9617=0.0383=1。0004 =1.3105P==1.00040。961797。2143+1.31050。0383127.3473=99。92021013KpaabNRTL=8.9665J/mol，=—0.83665J/mol，=0。3。試確定共沸溫度和共沸組成.（：Pa；T：K)氯仿：甲醇：則=76990.1=64595.6由，===0。06788==1.2852====—===0.1755求得=0。32=1。2092 =0.8971==69195。98Pa101。3kPa則=95721.9=84599。9-===0。1235則=83815。2 =71759.3—===0.1553求的當(dāng)—=0。1553時(shí)求得=0.30=1.1099=0.9500==75627。8Pa101.3kPa=0.649（摩爾分率，呈露點(diǎn)狀態(tài)進(jìn)塔.要求塔頂餾出液中醋酸甲酯的濃度=。98%。選取塔的精餾段中溶劑的濃度=0。8，操作回流比為最小1.5倍。試計(jì)算溶劑與料液之比和所需的理論板數(shù)。經(jīng)研究，此三元系中各組分活度系數(shù)可按式（2—73）計(jì)算,查得的端值常數(shù)為:=1.0293，=0。9464=0。8289，=0.5066，=2.9934，=1.8881C0D=F=0.9864.9=63.6kmol/hD=66.9kmol/h設(shè)溜出液中不含溶劑，所以.,則=64.9-63。6=1.3kmol/h一般塔頂產(chǎn)品中溶劑含量可以忽略，因此=F-D=100-66。9=33.1kmol/h于是，b.計(jì)算平均相對(duì)揮發(fā)度，由于此三元系中三對(duì)兩元素的端值常數(shù)相對(duì)接近，，計(jì)算溶劑加入板=0。9879(0。01-0。19)+0.8（2.441—0.6678)=1.2407。選定=0.,算得。又組分1和2在恒沸點(diǎn)54℃時(shí)的蒸汽壓分別為=90.2因此 =（計(jì)算塔釜=0.9879（0。1921—0.0079）+0.8(2。441-0.6687）=1.600。955=0.8，=（1-0。8）0。0393=0.0079，于是=（數(shù)，等于==5。66（2—139d）=R=1.5=1.121d.計(jì)算全回流時(shí)(包括釜）=2—13得N=7。6塊（包括釜)3～4塊板。S/F（2-164）式中和可以按下列兩式計(jì)算：。7。代入上式得=0。8，=0.6490。2=0.1298,=0。0702.用同樣方式可算得=37.3，=6。22因此=因此S/F=205.7/100=2。057。.100噸/天，溶劑：進(jìn)料=5:1（質(zhì)量。取溶劑相為連續(xù)相。有關(guān)物性數(shù)據(jù)為溶劑 =1200Kg/，烴 =5.924N/mn=0.5。結(jié)構(gòu)尺寸的比例為：，,。試計(jì)算所需塔徑。解:為計(jì)算塔徑。必先求特性速度,而的計(jì)算式中含由特定的塔徑，故應(yīng)試差.假設(shè) D=2.1m則，=1。26m, =0.21m（5-30）得=0。069/s由式(5—33)由式（5—39）由于D=2.05可直接圓整成2.1m，故不再繼續(xù)試差。乙醇-101.3kPa，64。8622.8mol％乙b23.3mol%c產(chǎn)物所需的最小功.2Mpa239K260K，正常操作下，塔釜加入熱量為8800kJ/kg乙烯，試計(jì)算分離凈耗功為多少？解:設(shè)環(huán)境溫度，,乙烯的量為解：試求環(huán)境溫度下，下表所示的氣體分離過(guò)程的最小功.組分C2C3n-C4n—n—∑進(jìn)料kmol/h30200370C5350C65010001kmol/h3019242261kmol/h836635050774xiF1kmol/hxiF1kmol/h003300.2019203740.350.05100226組分C2C3n—n—n—∑進(jìn)料kmol/h30200C4370C5350C6501000xxi10.133 0.850xi280.0100。0173660.4731003500。452500.0657741.0080%（摩爾)20%99.65%298K，料液可以當(dāng)作理想溶液。聯(lián)列解得：0.7928kmol，0。2072kmol分離最小功由式（6—15)計(jì)算:=［0.7928（0.996ln0996+0004ln0004）+02072(0.05ln0.05+095ln0。95) -（0.8ln0.8+0。2ln0.2)］RT0=0。4386RT0=1087.4KJ/Kmol料液已知某混合0。05乙烷,0。30丙烷0。65正丁烷(摩爾分率),操作壓力下各組分的平衡常數(shù)可按下式進(jìn)行計(jì)算，試求其泡點(diǎn)溫度。乙烷:K=0。13333t+46667丙烷k=0.6667t+1。13333正丁烷：k=0.02857t+0.08571 （t的單位為℃）設(shè)溫度為了10ixi=1進(jìn)行試差,不滿(mǎn)足泡點(diǎn)方程,設(shè)溫度為7。2℃，重新試差，滿(mǎn)足泡點(diǎn)方程，泡點(diǎn)溫度為7.2℃，結(jié)果見(jiàn)表。組份組份組份2℃圓整K乙烷0.05iKixi0。340KiKixi6.800064266 0321丙烷0.301.8000 0.540 1.61340.484正丁烷0.650。37140.241 0.29140189Σ1001.1210。3230。4870。1901。0994000已知0.050300.65正丁烷（摩爾分率分的平衡常數(shù)可按下式進(jìn)行計(jì)算,試求其露點(diǎn)溫度.乙烷：K=0。13333t+46667k=0.6667t+1。13333正丁烷：k=0.02857t+0.08571 （t的單位為℃）24℃,用泡點(diǎn)方程∑yi/Ki=1進(jìn)行試差，不滿(mǎn)足露點(diǎn)方程，設(shè)溫度為23℃，24℃23℃圓整24℃23℃圓整組份組份iiKKixiKKixi乙烷0058。66660.0068。53330.0060.006丙烷Σ0.300651002。73340.77140.1100。8430.9592.66670.74280。1120。8750。9930。1130。8811.000一輕烴混合物進(jìn)行精餾塔的計(jì)算，求得陽(yáng)小回流比Rm=1。45,最小理論板數(shù)板板數(shù).R＝1.25×1。45=1。8125由此圖查，得：由于，Nm＝8。6所以,N＝19。43實(shí)際板數(shù)為：19。43/0.6=32。4=33塊某多組分精餾塔的原料組成、產(chǎn)品組成（組分1為輕關(guān)鍵組分）及各組分的相對(duì)揮建發(fā)度如表所示，已知提餾段第n板上升的氣相組成，提餾段操作線方程為,xn，i=1.2yn-1，i—0.2xD，i試求離開(kāi)第n+2板（要求各板組成列表（n+1板為進(jìn)料板。(1）xni=0.8yn-1,i+0.2xWi計(jì)算x'n+1,i,即xn+1,1=0.8×0.473+0。2×0.013=0.381(2）用相平衡方程計(jì)算結(jié)果列于表。I，（3)由于第n+1板為進(jìn)料板為進(jìn)料板,所以,用精餾段操作線方程計(jì)算xn+2 即I，其他組分的計(jì)算結(jié)果列于表。(4）計(jì)算結(jié)果匯總xn+1i，αx'n+1,iy’n+1,ix'n+2i，xn+2i，10.38100933506223050040550820。52340。52340。34890.40970.414730。05020。02460。01640.04650.019740.04540.01860。01240。04340。0149∑1.00001。50001和組分蘗期所構(gòu)成的二元系統(tǒng)，當(dāng)處于汽-液-液平衡時(shí)，兩個(gè)平:x2α=0.05,x1β=0.05，兩個(gè)純組分的飽和蒸氣壓此時(shí)分別P10=0。65amt，P20=0.75atm，此對(duì)稱(chēng)系統(tǒng)的范拉爾常數(shù)（用Ln表示）為A=3.272求：（1)γ2α，γ1β平衡壓力(3）平衡的氣相組成。86。695Kpa時(shí)，氨仿a?！掖糱.之共沸組成與共沸溫度。已知:P1s=82。372 P2s=37。311由恒沸物的特點(diǎn)有：。66x1x2ln37.311/82.372=0。59x22—1。42x12+1。66x1x2x1+x2=1由上式解得：x1=0.8475,x2=0。1525γ1=1。0475，γ2=2.3120P2s=86.279已知AB兩組分在壓力p=760mmhg下所形成的均相恒沸物的組成XA=0.65（摩爾分率A507mmhB組分的飽和蒸氣壓=137=mmhg求：a。在恒沸組成條件下的活度系數(shù)。該恒沸物是最低溫度恒沸物還是最高溫度恒沸物？為什么?a.均相恒沸物的特點(diǎn)b。該恒沸物是正偏差1,故一定是正偏差物系。醋酸甲酯a.和甲醇b.（ln表示A12=1.029,A21=0.946,54℃時(shí)，純組分的飽和蒸氣壓數(shù)據(jù)分別為P10=677mmHg，P20=495mmHg54℃時(shí)有無(wú)恒沸物？b.形成什么樣的恒沸物?由范拉爾方程計(jì)算無(wú)限稀釋溶液的活度系數(shù)γ1∞>P20/P10〉1/γ2∞所以形成最高壓力的恒沸物。 85％乙烷,10%丙烷和平演變%正丁烷(摩爾百分率）的氣體，3大氣壓,實(shí)2025％b。各組份的平衡數(shù)；d。尾氣的組成。操作務(wù)件下各組分的平衡常數(shù)如下：K=0。13333t+5.46667丙烷： K=0.06667+1。3333正丁烷:K=0.02857t+0。08571（t的單位為℃）（1)求平均溫度t=26.09℃（2)各組份的平衡常數(shù)K1=0.13333×26.09=5。46667=8.945K2=0.06667×26。09+1.13333=2。873K3=0。02857×26.09+0.08571=0.831（3)汲取因子、汲取率以乙烷為例(4）尾氣的組成見(jiàn)表組分νN+1A汲取率φ尾氣量尾氣組成乙烷850。1120。11275.480。915丙烷100.3480。3476.530。079正丁烷51。2030。9000.500.006Σ82.511。000某廠裂解氣組成摩爾%）:1337183029.7％99100kmo1/h，操作條件下各組分的相平衡常數(shù)如下:氫 甲烷 乙烯 乙烷 丙烷 異丁烷∞ 3.1 0.720.52 0.15 0.058試求: （1) 最小液氣化；所需理論板數(shù);各組份的汲取因子、汲取率塔頂尾氣的組成及數(shù)量；(5） 塔頂應(yīng)加入的汲取劑量解:（1) 最小液氣化N汲取因子，以甲烷為例：汲取率，以甲烷為例:(4）塔頂尾氣的組成及數(shù)量（見(jiàn)表）yνN+1 A φ νN+1φ ν1y1H 13。2 0 0 0 13.2 34。680.79

0 372 3449 0.34 1264 24.56 64.48C1CC= 30。2 1。485 0。99 29。90 0。030C2C0 9.7 2。058 0。9982 9.68 0.020 0.05C2C= 8.4 7.128 1。000 8。40 0.00 0.00C34iC0 1.32 18.48 1000 132 0.00 0.004∑ 61.94 38.06 100.00塔頂加入的吸附劑的量 D=0。4220千克/米的活性炭,14米/39克/米.假設(shè)苯蒸汽通過(guò)床層后完全被活性炭吸附其出口濃度為零.7％（重）,0。5%(重)。試求：a。每一使用周期可吸附的苯量；b。吸附器每一周期使用的時(shí)間；c。每一周期該吸附器所處理的笨-空氣混合物的體積。解：a。=G（動(dòng)活性-殘余活性)=30.395*（7％-0.5%)=1.976kgb.c.今從空氣混合物中汲取石油氣，空氣混合氣的流量為3450m3/h，石油氣原始?；?.07重）脫附殘余吸附量為00（重堆積比重γ=300kg/m314.5小時(shí)候。求所需填充的活性炭量，吸附床層的直經(jīng)和高度。解：25％,問(wèn):共失去水份多少千克？以上含水份均指質(zhì)量百分?jǐn)?shù)。。52)=（120—w）(1—0。25)∴w=43.2kg以?xún)蓚€(gè)串聯(lián)的蒸發(fā)器對(duì)NaOHFGE皆為NaOH水溶液的質(zhì)量流量，x表示溶液中含NaOH的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，W表示各蒸發(fā)器產(chǎn)生水蒸汽的質(zhì)量流量。若,F=6。2kg/s，x0=0.105，x2=0。30,W1：W2=1：1。15問(wèn)：W1、W2、E、x1各為多少?即 6。2×0.105=E×0.30 ∴E=2.17kg/sW1 W1+W2=F-E=6。2-2.17=4。03kgW1:W2=1;1.15∴W1=4.03/2.15=1.87kg/s,W2=4.03—1.87=2。16kg/s:G=F-W1=6.2—1.87=4.33kg/s6.2×0.105=4.33x1，∴x1=0。15某連續(xù)操作的精餾塔分離苯與甲苯.0。45摩爾分率，下同，塔95％.品中苯的濃度是多少？按摩爾分率計(jì)。解:F*0.45=D*0。94+WXW0.45=0